JPH09118952A - 降伏比の低い高強度熱延鋼板部材 - Google Patents
降伏比の低い高強度熱延鋼板部材Info
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- JPH09118952A JPH09118952A JP29744895A JP29744895A JPH09118952A JP H09118952 A JPH09118952 A JP H09118952A JP 29744895 A JP29744895 A JP 29744895A JP 29744895 A JP29744895 A JP 29744895A JP H09118952 A JPH09118952 A JP H09118952A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 降伏比が低くかつ高強度を有する構造用熱延
鋼板部材を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．５０〜２．０
％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０３％以下、sol.Ａ
ｌ：０．０８％以下、Ｎ：０．０１％以下を含有し、残
部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼をＡr3点以上の
仕上げ温度で熱延後、５００〜６５０℃で巻取り、その
後鋼板を冷間加工した後、Ａc3点以上の温度に再加熱し
てＡr3点以上の温度で熱間成形加工後、冷却して組織を
フェライト及びパーライトの混合組織にしたものであ
る。
鋼板部材を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、
Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．５０〜２．０
％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０３％以下、sol.Ａ
ｌ：０．０８％以下、Ｎ：０．０１％以下を含有し、残
部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼をＡr3点以上の
仕上げ温度で熱延後、５００〜６５０℃で巻取り、その
後鋼板を冷間加工した後、Ａc3点以上の温度に再加熱し
てＡr3点以上の温度で熱間成形加工後、冷却して組織を
フェライト及びパーライトの混合組織にしたものであ
る。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、降伏比の低い、ホ
イールなどの自動車足まわり部材および建築用部材など
に利用される構造用高強度熱延鋼板部材に関するもので
ある。
イールなどの自動車足まわり部材および建築用部材など
に利用される構造用高強度熱延鋼板部材に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、低降伏比化を目的とした熱延綱板
は、例えば自動車用鋼板ではＤＰ鋼に示される様に成形
性（形状凍結性）や衝撃性の向上を目的として開発され
ているが、このような鋼板により加工形成された部材の
降伏比は高くなり、衝撃特性や部材としての材質均質性
に劣り、十分な品質を有しているとは言えない。
は、例えば自動車用鋼板ではＤＰ鋼に示される様に成形
性（形状凍結性）や衝撃性の向上を目的として開発され
ているが、このような鋼板により加工形成された部材の
降伏比は高くなり、衝撃特性や部材としての材質均質性
に劣り、十分な品質を有しているとは言えない。
【０００３】また、建築用熱延鋼板では、従来、一般構
造用圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１０１）、溶接構造用圧
延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１０６）等が広く利用されてき
たが、最近、構造物の安全性向上のため、特に耐震特性
を向上させるのに降伏比の低下が望まれ、建築構造用圧
延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１３６）が制定され、降伏比が
規定されるに至っているが、建築用熱延鋼板部材とし
て、例えば、熱延鋼帯を冷間加工によって管状に成形
し、開口縁部を電気抵抗溶接して鋼管を得、その後この
鋼管に冷間加工により成形加工された鋼板部材は、冷間
加工による成形の際の加工硬化により降伏点が上昇し、
降伏比が高くなる。また、衝撃値も著しく低下する。特
に冷間加工の厳しい部分においては材質の劣化が大き
く、降伏比が９０％以上となることも珍しくない。
造用圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１０１）、溶接構造用圧
延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１０６）等が広く利用されてき
たが、最近、構造物の安全性向上のため、特に耐震特性
を向上させるのに降伏比の低下が望まれ、建築構造用圧
延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１３６）が制定され、降伏比が
規定されるに至っているが、建築用熱延鋼板部材とし
て、例えば、熱延鋼帯を冷間加工によって管状に成形
し、開口縁部を電気抵抗溶接して鋼管を得、その後この
鋼管に冷間加工により成形加工された鋼板部材は、冷間
加工による成形の際の加工硬化により降伏点が上昇し、
降伏比が高くなる。また、衝撃値も著しく低下する。特
に冷間加工の厳しい部分においては材質の劣化が大き
く、降伏比が９０％以上となることも珍しくない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このため、降伏比の上
昇を押さえる対策が種々なされているが、降伏比の低減
には限度があるのが実情である。例えば、特開平４−３
２３３１９号公報には、冷間加工の厳しい部分のみを加
熱して部材全体の降伏比を低減させる方法が記載されて
いるが、この方法では、平板部の加熱が不十分となり、
冷間加工で生じた歪が残存すると共に加熱部との温度差
に起因して熱歪が発生し、このため加工の厳しい部分と
平板部とに強度差が生じると共に降伏比の低減効果、衝
撃値の向上効果が小さい。
昇を押さえる対策が種々なされているが、降伏比の低減
には限度があるのが実情である。例えば、特開平４−３
２３３１９号公報には、冷間加工の厳しい部分のみを加
熱して部材全体の降伏比を低減させる方法が記載されて
いるが、この方法では、平板部の加熱が不十分となり、
冷間加工で生じた歪が残存すると共に加熱部との温度差
に起因して熱歪が発生し、このため加工の厳しい部分と
平板部とに強度差が生じると共に降伏比の低減効果、衝
撃値の向上効果が小さい。
【０００５】また、高強度化のため冷間加工後、焼入焼
戻し処理を施す製造方法もあるが、この方法では、部材
の組織が焼戻しマルテンサイトとなるため、降伏比が高
くなる。
戻し処理を施す製造方法もあるが、この方法では、部材
の組織が焼戻しマルテンサイトとなるため、降伏比が高
くなる。
【０００６】また、厚板鋼板では、降伏比を低くするた
めに組織がフェライトとマルテンサイト（フェライト＋
マルテンサイト）の混合組織とした鋼板を部材原板とし
て使用することも行われているが、原板を合わせて、合
わせ部を溶接することなどにより鋼板部材を製造してい
るため、溶接部を含む部材コーナ部では原板のフェライ
ト＋マルテンサイト組織が得られない。このため、降伏
比が低くならず、また溶接軟化も生じるという問題があ
る。
めに組織がフェライトとマルテンサイト（フェライト＋
マルテンサイト）の混合組織とした鋼板を部材原板とし
て使用することも行われているが、原板を合わせて、合
わせ部を溶接することなどにより鋼板部材を製造してい
るため、溶接部を含む部材コーナ部では原板のフェライ
ト＋マルテンサイト組織が得られない。このため、降伏
比が低くならず、また溶接軟化も生じるという問題があ
る。
【０００７】本発明はかかる問題に鑑みなされたもの
で、降伏比が低くかつ高強度を有する構造用熱延鋼板部
材を提供することを発明の課題としている。
で、降伏比が低くかつ高強度を有する構造用熱延鋼板部
材を提供することを発明の課題としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の高強度熱延鋼板
部材は、重量％で、 Ｃ ：０．０５〜０．２０％ Ｓｉ：０．０１〜１．０％ Ｍｎ：０．５０〜２．０％ Ｐ ：０．０５％以下 Ｓ ：０．０３％以下 sol.Ａｌ：０．０８％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼を
Ａr3点以上の仕上げ温度で熱延後、５００〜６５０℃で
巻取り、その後鋼板を冷間加工した後、Ａc3点以上の温
度に再加熱してＡr3点以上の温度で熱間成形加工後、冷
却して組織をフェライト及びパーライトにするものであ
る。
部材は、重量％で、 Ｃ ：０．０５〜０．２０％ Ｓｉ：０．０１〜１．０％ Ｍｎ：０．５０〜２．０％ Ｐ ：０．０５％以下 Ｓ ：０．０３％以下 sol.Ａｌ：０．０８％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼を
Ａr3点以上の仕上げ温度で熱延後、５００〜６５０℃で
巻取り、その後鋼板を冷間加工した後、Ａc3点以上の温
度に再加熱してＡr3点以上の温度で熱間成形加工後、冷
却して組織をフェライト及びパーライトにするものであ
る。
【０００９】部材の強度、靭性をより向上させるため、
前記成分に加えて、更に下記成分のうち１種以上を含有
する鋼を用いることができる。 Ｃｒ：０．０５〜０．８０％ Ｎｉ：０．５０％以下 Ｍｏ：０．４０％以下 Ｎｂ：０．０８％以下 Ｖ ：０．３０％以下 Ｔｉ：０．１０％以下 Ｂ ：０．０００５〜０．００５０％ Ｃａ：０．００６％以下
前記成分に加えて、更に下記成分のうち１種以上を含有
する鋼を用いることができる。 Ｃｒ：０．０５〜０．８０％ Ｎｉ：０．５０％以下 Ｍｏ：０．４０％以下 Ｎｂ：０．０８％以下 Ｖ ：０．３０％以下 Ｔｉ：０．１０％以下 Ｂ ：０．０００５〜０．００５０％ Ｃａ：０．００６％以下
【００１０】本発明は、固溶強化元素、析出強化元素を
添加し、熱間圧延の仕上げ温度、巻取り温度、冷間成形
加工後の加熱温度及び熱間加工温度を所定の値に設定
し、冷却後の組織をフェライト及びパーライト組織とす
ることにより、降伏点を下げ、引張強さを向上させ、こ
れにより低降伏比でしかも高強度の熱延鋼板部材が得ら
れる。
添加し、熱間圧延の仕上げ温度、巻取り温度、冷間成形
加工後の加熱温度及び熱間加工温度を所定の値に設定
し、冷却後の組織をフェライト及びパーライト組織とす
ることにより、降伏点を下げ、引張強さを向上させ、こ
れにより低降伏比でしかも高強度の熱延鋼板部材が得ら
れる。
【００１１】
【発明の実施の形態】まず、本発明において使用する鋼
の成分限定理由について説明する。単位は全て重量％で
ある。 Ｃ：０．０５〜０．２０％ Ｃは鋼板の強度を高めるために有効な元素である。０．
０５％未満ではその作用が過少であり、一方０、２０％
を超えると溶接性及び靭性が劣化するようになる。よっ
て、下限を０．０５％、上限を０．２０％とする。
の成分限定理由について説明する。単位は全て重量％で
ある。 Ｃ：０．０５〜０．２０％ Ｃは鋼板の強度を高めるために有効な元素である。０．
０５％未満ではその作用が過少であり、一方０、２０％
を超えると溶接性及び靭性が劣化するようになる。よっ
て、下限を０．０５％、上限を０．２０％とする。
【００１２】Ｓｉ：０．０１〜１．０％ Ｓｉは溶鋼の脱酸作用を有し、また熱間加工後の冷却段
階で固溶強化作用により強度、延性を向上させる。０．
０１％未満ではかかる作用が過少であり、一方１．０％
を越えると熱間圧延段階でＳｉスケールが発生し易くな
り、鋼板表面性状が劣化するようになる。よって、その
下限を０．０１％、上限を１．０％とする。
階で固溶強化作用により強度、延性を向上させる。０．
０１％未満ではかかる作用が過少であり、一方１．０％
を越えると熱間圧延段階でＳｉスケールが発生し易くな
り、鋼板表面性状が劣化するようになる。よって、その
下限を０．０１％、上限を１．０％とする。
【００１３】Ｍｎ：０．５０〜２．０％ ＭｎはＳｉと同様に熱間加工後の冷却で固溶強化作用に
より強度を高める。０．５０％未満ではかかる作用が過
少であり、一方２．０％を越えると帯状組織を生成さ
せ、圧延方向の延性を劣化させる。従って、その下限を
０．５０％、上限を２．０％とする。
より強度を高める。０．５０％未満ではかかる作用が過
少であり、一方２．０％を越えると帯状組織を生成さ
せ、圧延方向の延性を劣化させる。従って、その下限を
０．５０％、上限を２．０％とする。
【００１４】Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０３％以下 Ｐ、Ｓは靱性を劣化させるので、それぞれ上限を０．０
５％、０．０３％とする。
５％、０．０３％とする。
【００１５】sol.Ａｌ：０．０８％以下 Ａｌは鋼の脱酸剤として添加されるが、多量に添加する
と鋼の清浄度が悪くなり、靭性も低下するようになるの
で、その上限を固溶Ａｌ量で０．０８％とする。
と鋼の清浄度が悪くなり、靭性も低下するようになるの
で、その上限を固溶Ａｌ量で０．０８％とする。
【００１６】Ｎ：０．０１％以下 Ｎは延性、溶接性を劣化させるので、その上限を０．０
１％とする。
１％とする。
【００１７】本発明に用いる鋼は、上記成分のほか、残
部Ｆｅ及び不可避的不純物により形成されるが、強度や
靭性等をより一層向上させるため下記成分の内、一種以
上を必要に応じて更に含有させることができる。
部Ｆｅ及び不可避的不純物により形成されるが、強度や
靭性等をより一層向上させるため下記成分の内、一種以
上を必要に応じて更に含有させることができる。
【００１８】Ｃｒ：０．０５〜０．８０％ Ｃｒは析出硬化等により鋼の強度を高めるのに有効であ
る。特に、再加熱後の強度特性の改善に有効である。こ
の効果を有効に得るためには、０．０５％以上は必要で
ある。一方、多量に添加すると低温靭性、溶接性を劣化
させるので、上限を０．８０％とする。
る。特に、再加熱後の強度特性の改善に有効である。こ
の効果を有効に得るためには、０．０５％以上は必要で
ある。一方、多量に添加すると低温靭性、溶接性を劣化
させるので、上限を０．８０％とする。
【００１９】Ｍｏ：０．４０％以下 Ｍｏは、Ｃｒ同様、鋼の強度を高めるのに有効であり、
特に、再加熱後の強度特性や高温強度特性の改善に有効
である。しかし、多量に添加すると溶接性を劣化させ、
またコスト上昇となるので、上限を０．４０％とする。
特に、再加熱後の強度特性や高温強度特性の改善に有効
である。しかし、多量に添加すると溶接性を劣化させ、
またコスト上昇となるので、上限を０．４０％とする。
【００２０】Ｎｂ：０．０８％以下 Ｎｂは析出硬化等により鋼の強度を高めるのに有効であ
り、また結晶粒度の微細化に有効である。しかし、多く
添加すると溶接性を劣化させるので、上限を０．０８％
とする。
り、また結晶粒度の微細化に有効である。しかし、多く
添加すると溶接性を劣化させるので、上限を０．０８％
とする。
【００２１】Ｖ：０．３０％以下 Ｖは析出硬化等により鋼の強度を高めるのに有効であ
り、特に、再加熱後の強度特性の改善に有効であるが、
多く添加すると溶接性を劣化させるので、上限を０．３
０％とする。
り、特に、再加熱後の強度特性の改善に有効であるが、
多く添加すると溶接性を劣化させるので、上限を０．３
０％とする。
【００２２】Ｔｉ：０．１０％以下 Ｔｉは鋼の強度を高めるのに有効であるとともに、Ｔｉ
Ｎを形成しオーステナイト粒の微細化に効果があり、靭
性の向上に有効である。しかし、多く添加すると溶接性
を劣化させるので、上限を０．１０％とする。
Ｎを形成しオーステナイト粒の微細化に効果があり、靭
性の向上に有効である。しかし、多く添加すると溶接性
を劣化させるので、上限を０．１０％とする。
【００２３】Ｂ：０．０００５〜０．００５０％ Ｂは微量添加で強度を高めるのに有効であるとともに、
焼入れ性を著しく高める効果を有する。０．０００５％
未満ではかかる作用が過少であり、一方多く添加すると
Ｂ化合物を生成して、靭性を劣化させるので、その上限
を０．００５０％とする。
焼入れ性を著しく高める効果を有する。０．０００５％
未満ではかかる作用が過少であり、一方多く添加すると
Ｂ化合物を生成して、靭性を劣化させるので、その上限
を０．００５０％とする。
【００２４】Ｃａ：０．００６％以下 Ｃａは硫化物を展伸状から球状にする形態制御を通し
て、機械的異方性を小さくし、延性、靭性を改善する効
果がある。しかし、多く添加すると鋼中に非金属介在物
が増大し、延性、靭性が低下するようになるので、その
上限を０．００６％とする。
て、機械的異方性を小さくし、延性、靭性を改善する効
果がある。しかし、多く添加すると鋼中に非金属介在物
が増大し、延性、靭性が低下するようになるので、その
上限を０．００６％とする。
【００２５】本発明の熱延鋼板部材は、上記成分を有す
る鋼をＡr3点以上の仕上げ温度で熱延後、５００〜６５
０℃で巻取り、その後鋼板を冷間加工した後、Ａc3点以
上の温度に再加熱してＡr3点以上の温度で熱間成形加工
を行った後、冷却して組織をフェライト及びパーライト
にしたものである。
る鋼をＡr3点以上の仕上げ温度で熱延後、５００〜６５
０℃で巻取り、その後鋼板を冷間加工した後、Ａc3点以
上の温度に再加熱してＡr3点以上の温度で熱間成形加工
を行った後、冷却して組織をフェライト及びパーライト
にしたものである。
【００２６】熱間圧延は、スラブを連続鋳造後直ちに直
接圧延してもよく、鋳塊を加熱後、圧延してもよい。加
熱温度は１１００〜１３００℃が好ましい。１１００℃
未満になるとＮｂの固溶が不十分となり、Ｎｂによる強
度の向上作用が不足する。また、１３００℃を越える
と、オーステナイトの粗大化が生じ、靭性が低下するよ
うになる。もっとも、前記範囲外の加熱温度でも本発明
の所期の効果が得られる。熱間圧延の仕上げ温度はＡr3
点以上にする必要がある。Ａr3点未満の場合、加工組織
が残り、また混粒となり、異方性も顕著になる。
接圧延してもよく、鋳塊を加熱後、圧延してもよい。加
熱温度は１１００〜１３００℃が好ましい。１１００℃
未満になるとＮｂの固溶が不十分となり、Ｎｂによる強
度の向上作用が不足する。また、１３００℃を越える
と、オーステナイトの粗大化が生じ、靭性が低下するよ
うになる。もっとも、前記範囲外の加熱温度でも本発明
の所期の効果が得られる。熱間圧延の仕上げ温度はＡr3
点以上にする必要がある。Ａr3点未満の場合、加工組織
が残り、また混粒となり、異方性も顕著になる。
【００２７】巻取り温度は５００〜６５０℃にする必要
がある。５００℃未満になると過冷となり、フェライ
ト、べイナイトの２相組織となり、強度が著しく上昇
し、延性、靭性が劣化し、引いては冷間加工性が劣化す
るようになる。また、巻取り温度が６５０℃を越えると
強度が低下するとともに粒界酸化により表面性状が著し
く悪くなる。
がある。５００℃未満になると過冷となり、フェライ
ト、べイナイトの２相組織となり、強度が著しく上昇
し、延性、靭性が劣化し、引いては冷間加工性が劣化す
るようになる。また、巻取り温度が６５０℃を越えると
強度が低下するとともに粒界酸化により表面性状が著し
く悪くなる。
【００２８】巻き取られた鋼板は、巻き戻されて適宜の
冷間加工法により所定の形状に成形加工される。角管の
場合は、冷間での造管加工や溶接加工が適用される。
冷間加工法により所定の形状に成形加工される。角管の
場合は、冷間での造管加工や溶接加工が適用される。
【００２９】冷間加工された鋼板は、次に、再加熱され
て軟化される。この際、加熱温度はＡc3点以上にする必
要がある。完全にオーステナイト化することにより、冷
間加工によって残った歪、すなわち転位の回復効果を行
い、さらに組織を微細化し、靭性の改善のためには、加
熱温度をＡc3点以上にする必要がある。また、Ａc3点未
満では、組織が混粒となり、靭性の改善が望めない。
て軟化される。この際、加熱温度はＡc3点以上にする必
要がある。完全にオーステナイト化することにより、冷
間加工によって残った歪、すなわち転位の回復効果を行
い、さらに組織を微細化し、靭性の改善のためには、加
熱温度をＡc3点以上にする必要がある。また、Ａc3点未
満では、組織が混粒となり、靭性の改善が望めない。
【００３０】そして、再加熱後、所期の形状に熱間加工
により成形するが、この際、熱間加工温度をＡr3点以上
にする必要がある。Ａr3点未満になると、オーステナイ
トが過度に延伸し、組織が混粒となり、靭性の改善が望
めないようになるからである。
により成形するが、この際、熱間加工温度をＡr3点以上
にする必要がある。Ａr3点未満になると、オーステナイ
トが過度に延伸し、組織が混粒となり、靭性の改善が望
めないようになるからである。
【００３１】熱間加工後の冷却に関しては空却または衝
風冷却とし、組織をフェライト及びパーライト（擬似パ
ーライトを含む）の混合組織とする。かかる組織にする
ことにより、降伏比を低くすることができる。
風冷却とし、組織をフェライト及びパーライト（擬似パ
ーライトを含む）の混合組織とする。かかる組織にする
ことにより、降伏比を低くすることができる。
【００３２】
【実施例】表１の成分を有する各種の鋼を溶製し、表２
に示す熱延条件で熱間圧延して巻取り、板厚１２ｍｍの
熱延鋼板を製造し、圧下率７％の冷間圧延を施した後、
９００℃×１０min の加熱後、同温度で１０％の熱間加
工（具体的には、実機による圧下率１０％の熱間圧延）
を施した。表１の鋼のＡr3点は７４０〜８１０℃程度で
あり、またＡc3点は８２０〜８９０℃程度であり、鋼片
の熱間加工の仕上げ温度並びに冷間加工後の加熱温度と
も、Ａr3点並びにＡc3点以上である。尚、円形断面の管
を方形状に加工する際の最大歪量は、前記熱間加工で生
じる歪量以下である。
に示す熱延条件で熱間圧延して巻取り、板厚１２ｍｍの
熱延鋼板を製造し、圧下率７％の冷間圧延を施した後、
９００℃×１０min の加熱後、同温度で１０％の熱間加
工（具体的には、実機による圧下率１０％の熱間圧延）
を施した。表１の鋼のＡr3点は７４０〜８１０℃程度で
あり、またＡc3点は８２０〜８９０℃程度であり、鋼片
の熱間加工の仕上げ温度並びに冷間加工後の加熱温度と
も、Ａr3点並びにＡc3点以上である。尚、円形断面の管
を方形状に加工する際の最大歪量は、前記熱間加工で生
じる歪量以下である。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】熱間加工後の鋼板部材から、引張試験片及
び衝撃試験片を採取し、引張特性、衝撃特性を調べた。
その結果を表２に併せて示す。表２より、本発明対象鋼
を用いた実施例（試料No. １〜３及び７〜１３）では、
熱間加工後の引張強さは４９０Ｎ／mm2 以上で、ＹＲ
（降伏比）が７０％以下であり、高強度でかつ低降伏比
を有し、優れた靭性を有することが分かる。
び衝撃試験片を採取し、引張特性、衝撃特性を調べた。
その結果を表２に併せて示す。表２より、本発明対象鋼
を用いた実施例（試料No. １〜３及び７〜１３）では、
熱間加工後の引張強さは４９０Ｎ／mm2 以上で、ＹＲ
（降伏比）が７０％以下であり、高強度でかつ低降伏比
を有し、優れた靭性を有することが分かる。
【００３６】これに対し、本発明対象鋼の成分範囲外の
鋼種を用いた比較例（試料No. ４〜６）は熱間加工後の
引張強さが低い。試料No. １４及び１５の比較例は本発
明対象鋼を用いているものの、巻取り温度が本発明範囲
の下限、上限を越えているため、試料No. １４では熱延
鋼板の強度が著しくしく上昇し、冷間加工が困難とな
る。また、試料No. １５では、熱間加工後の引張強さが
低い。
鋼種を用いた比較例（試料No. ４〜６）は熱間加工後の
引張強さが低い。試料No. １４及び１５の比較例は本発
明対象鋼を用いているものの、巻取り温度が本発明範囲
の下限、上限を越えているため、試料No. １４では熱延
鋼板の強度が著しくしく上昇し、冷間加工が困難とな
る。また、試料No. １５では、熱間加工後の引張強さが
低い。
【発明の効果】以上の説明した通り、本発明の熱延鋼板
部材によれば、熱間加工後４９０Ｎ／mm2 以上の高強度
を有し、しかも降伏比が７０％以下と低く、衝撃特性も
良好であり、本発明は構造用高強度鋼板部材として好適
である。
部材によれば、熱間加工後４９０Ｎ／mm2 以上の高強度
を有し、しかも降伏比が７０％以下と低く、衝撃特性も
良好であり、本発明は構造用高強度鋼板部材として好適
である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０５〜０．２０％ Ｓｉ：０．０１〜１．０％ Ｍｎ：０．５０〜２．０％ Ｐ ：０．０５％以下 Ｓ ：０．０３％以下 sol.Ａｌ：０．０８％以下 Ｎ ：０．０１％以下 を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼を
Ａr3点以上の仕上げ温度で熱延後、５００〜６５０℃で
巻取り、その後鋼板を冷間加工した後、Ａc3点以上の温
度に再加熱してＡr3点以上の温度で熱間成形加工を行っ
た後、冷却して組織をフェライト及びパーライトにする
ことを特徴とする降伏比の低い高強度熱延鋼板部材。 - 【請求項２】 請求項１に記載した成分を含み、更に重
量％で Ｃｒ：０．０５〜０．８０％ Ｎｉ：０．５０％以下 Ｍｏ：０．４０％以下 Ｎｂ：０．０８％以下 Ｖ ：０．３０％以下 Ｔｉ：０．１０％以下 Ｂ ：０．０００５〜０．００５０％ Ｃａ：０．００６％以下 のうち１種以上を含有する請求項１に記載した降伏比の
低い高強度熱延鋼板部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29744895A JPH09118952A (ja) | 1995-10-20 | 1995-10-20 | 降伏比の低い高強度熱延鋼板部材 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP29744895A JPH09118952A (ja) | 1995-10-20 | 1995-10-20 | 降伏比の低い高強度熱延鋼板部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPH09118952A true JPH09118952A (ja) | 1997-05-06 |
Family
ID=17846647
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29744895A Pending JPH09118952A (ja) | 1995-10-20 | 1995-10-20 | 降伏比の低い高強度熱延鋼板部材 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JPH09118952A (ja) |
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- 1995-10-20 JP JP29744895A patent/JPH09118952A/ja active Pending
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