JPH08267212A - 成形機の型締装置 - Google Patents
成形機の型締装置Info
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- JPH08267212A JPH08267212A JP7485595A JP7485595A JPH08267212A JP H08267212 A JPH08267212 A JP H08267212A JP 7485595 A JP7485595 A JP 7485595A JP 7485595 A JP7485595 A JP 7485595A JP H08267212 A JPH08267212 A JP H08267212A
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- JP
- Japan
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- mold clamping
- cylinder
- mold
- eccentric
- fixed
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/64—Mould opening, closing or clamping devices
- B29C45/67—Mould opening, closing or clamping devices hydraulic
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Presses And Accessory Devices Thereof (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 型締シリンダによる型締力の作用中心位置と
キャビティ中心位置に及ぼす型締力の作用位置との偏芯
荷重差をバランスさせる。 【構成】 トグル式または直圧式の型締装置に型締シリ
ンダによって生じた型締力の作用位置とキャビティ中心
位置に及ぼす型締力の作用位置とが偏芯している場合の
偏芯荷重を是正する偏芯バランス装置を偏芯方向に設け
る。
キャビティ中心位置に及ぼす型締力の作用位置との偏芯
荷重差をバランスさせる。 【構成】 トグル式または直圧式の型締装置に型締シリ
ンダによって生じた型締力の作用位置とキャビティ中心
位置に及ぼす型締力の作用位置とが偏芯している場合の
偏芯荷重を是正する偏芯バランス装置を偏芯方向に設け
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はキャビティ中心位置に及
ぼす型締力の作用位置と型締シリンダによる型締力の作
用位置とが偏芯した場合に、バリやキャビティに充填し
た溶湯または樹脂の噴出しを防止するように偏芯荷重を
バランスさせ得る偏芯バランス装置を有した成形機の型
締装置に関するものである。
ぼす型締力の作用位置と型締シリンダによる型締力の作
用位置とが偏芯した場合に、バリやキャビティに充填し
た溶湯または樹脂の噴出しを防止するように偏芯荷重を
バランスさせ得る偏芯バランス装置を有した成形機の型
締装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図７はトグルを用いた場合の従来の型締
装置である。トグル式型締装置１のマシンベース２上に
はリンクハウジング３と固定盤４とが対向して両端部に
立設されており、これらは上下左右４個のタイバ５で連
結されてタイバナット６で強固に固定されている。
装置である。トグル式型締装置１のマシンベース２上に
はリンクハウジング３と固定盤４とが対向して両端部に
立設されており、これらは上下左右４個のタイバ５で連
結されてタイバナット６で強固に固定されている。
【０００３】符号７は４隅をタイバ５で摺動自在に嵌合
支持された可動盤であって、この可動盤７とリンクハウ
ジング３とは、上下または左右２組のトグルリンク８に
よって伸縮自在に連結されている。
支持された可動盤であって、この可動盤７とリンクハウ
ジング３とは、上下または左右２組のトグルリンク８に
よって伸縮自在に連結されている。
【０００４】リンクハウジング３には型締用の型締シリ
ンダ９が水平状に固定されており、そのピストンロッド
１０の作用端は、上下のトグルリンク８を連結するクロ
スヘッド１１の中央部に固定されている。
ンダ９が水平状に固定されており、そのピストンロッド
１０の作用端は、上下のトグルリンク８を連結するクロ
スヘッド１１の中央部に固定されている。
【０００５】符号１２は可動盤７の下面を摺接させて案
内するガイドシューである。そして固定盤４と可動盤７
とには、固定金型１３と可動金型１４とが対向して装着
されている。
内するガイドシューである。そして固定盤４と可動盤７
とには、固定金型１３と可動金型１４とが対向して装着
されている。
【０００６】以上のように構成されたトグル式型締装置
１において、型締シリンダ９のヘッド室１５へ圧油を送
入すると、ピストンロッド１０が前進してこれとクロス
ヘッド１１、トグルリンク８で連結された可動盤７が固
定盤４側へ移動することにより型締が行われる。
１において、型締シリンダ９のヘッド室１５へ圧油を送
入すると、ピストンロッド１０が前進してこれとクロス
ヘッド１１、トグルリンク８で連結された可動盤７が固
定盤４側へ移動することにより型締が行われる。
【０００７】また型締シリンダ９のロッド室１６へ圧油
を送入するとピストンロッド１０が後退し、可動盤７が
固定盤４から離間して型開が行われる。
を送入するとピストンロッド１０が後退し、可動盤７が
固定盤４から離間して型開が行われる。
【０００８】次に、図８は直圧式の型締シリンダを用い
た場合の従来の直圧式型締装置である。直圧式型締装置
２０のマシンベース２１上にはシリンダプラテン２２と
固定盤２３とが対向して両端部に立設されており、これ
らは上下左右４個のタイバ２４で連結されてタイバナッ
ト２５で強固に固定されている。
た場合の従来の直圧式型締装置である。直圧式型締装置
２０のマシンベース２１上にはシリンダプラテン２２と
固定盤２３とが対向して両端部に立設されており、これ
らは上下左右４個のタイバ２４で連結されてタイバナッ
ト２５で強固に固定されている。
【０００９】符号２６は４隅をタイバ２４で摺動自在に
嵌合支持された可動盤２６であって、シリンダプラテン
２２の背面部に水平方向に配設された型締シリンダ２７
のロッド２７ａの作用端に可動盤２６が固着されてい
る。そして、固定盤２３と可動盤２６とには、固定金型
２８と可動金型２９とが対向して装着されている。
嵌合支持された可動盤２６であって、シリンダプラテン
２２の背面部に水平方向に配設された型締シリンダ２７
のロッド２７ａの作用端に可動盤２６が固着されてい
る。そして、固定盤２３と可動盤２６とには、固定金型
２８と可動金型２９とが対向して装着されている。
【００１０】以上のように構成された直圧式型締装置２
０において、型締シリンダ２７のヘッド側に圧油を導入
するとロッド２６ａが前進して可動盤２６が固定盤２３
側へ移動することにより型締が行われる。
０において、型締シリンダ２７のヘッド側に圧油を導入
するとロッド２６ａが前進して可動盤２６が固定盤２３
側へ移動することにより型締が行われる。
【００１１】また、型締シリンダ２７のロッド側へ圧油
を導入するとロッド２６ａが後退し、可動盤２６が固定
盤２３から離間して型開が行われる。
を導入するとロッド２６ａが後退し、可動盤２６が固定
盤２３から離間して型開が行われる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】ところで、前記した従
来のトグル式型締装置１と直圧式型締装置２０を用いた
場合に次のような問題点があった。
来のトグル式型締装置１と直圧式型締装置２０を用いた
場合に次のような問題点があった。
【００１３】すなわち、型締シリンダ２７による固定金
型２８と可動金型２９間の型締力の作用中心位置は型締
シリンダ２７の中心軸の延長線上にあり、この型締力は
両金型２８、２９に対して直交方向に作用するのであ
る。
型２８と可動金型２９間の型締力の作用中心位置は型締
シリンダ２７の中心軸の延長線上にあり、この型締力は
両金型２８、２９に対して直交方向に作用するのであ
る。
【００１４】ところが、一方、溶融樹脂またはアルミニ
ウム溶湯などが射出充填される製品形状を有したキャビ
ティ部が大きくなるにつれて、一般的に前記キャビティ
の中心位置に及ぼす型締力の作用位置と型締シリンダ２
７による型締力の作用中心位置とがズレやすくなる。
ウム溶湯などが射出充填される製品形状を有したキャビ
ティ部が大きくなるにつれて、一般的に前記キャビティ
の中心位置に及ぼす型締力の作用位置と型締シリンダ２
７による型締力の作用中心位置とがズレやすくなる。
【００１５】このようにキャビティの中心位置に及ぼす
型締力の作用位置と型締シリンダ２７による型締力の作
用中心位置とのズレ、いわゆる型締力の作用中心位置か
らキャビティ４５の中心位置に作用する型締力までの偏
芯距離分だけ型締シリンダ２７によって型締された両金
型２８、２９の型締力が弱くなり両金型２８、２９の型
締が均一に行えにくいため、偏芯した側の両金型２８、
２９のパーティングライン部からバリが発生したり、酷
い時にはアルミニウムなどの溶湯やあるいは溶融樹脂の
噴出しが起こり作業上非常に危険であるといった問題が
あった。
型締力の作用位置と型締シリンダ２７による型締力の作
用中心位置とのズレ、いわゆる型締力の作用中心位置か
らキャビティ４５の中心位置に作用する型締力までの偏
芯距離分だけ型締シリンダ２７によって型締された両金
型２８、２９の型締力が弱くなり両金型２８、２９の型
締が均一に行えにくいため、偏芯した側の両金型２８、
２９のパーティングライン部からバリが発生したり、酷
い時にはアルミニウムなどの溶湯やあるいは溶融樹脂の
噴出しが起こり作業上非常に危険であるといった問題が
あった。
【００１６】本発明は上記問題点に鑑みてなされたもの
で、本発明の目的は型締シリンダによる型締力の作用中
心位置とキャビティ中心位置に及ぼす型締力の作用位置
との偏芯荷重差をバランスさせ得る偏芯バランス装置を
偏芯方向に設けた成形機の型締装置を提供するものであ
る。
で、本発明の目的は型締シリンダによる型締力の作用中
心位置とキャビティ中心位置に及ぼす型締力の作用位置
との偏芯荷重差をバランスさせ得る偏芯バランス装置を
偏芯方向に設けた成形機の型締装置を提供するものであ
る。
【００１７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係る第１の発明では、マシンベースの一端
部上に固着された型締シリンダを有するシリンダプラテ
ンまたはリンクハウジングと、前記マシンベースの他端
部上に固着されて固定金型を有する固定盤と、前記シリ
ンダプラテンまたはリンクハウジングと固定盤との間に
位置するとともに可動金型を有し前記固定盤と対向した
状態で接離可能に設けられた可動盤と、前記可動盤を貫
通してシリンダプラテンまたはリンクハウジングと固定
盤間に取付けられた複数個のタイバを有する成形機の型
締装置であって、前記型締シリンダによって固定金型と
可動金型間で形成されるキャビティに付加される型締力
の作用中心位置と、前記キャビティの中心位置に及ぼす
型締力の作用位置が偏芯している場合に、その偏芯方向
にこの偏芯量によって生じた偏芯荷重を是正する偏芯バ
ランス装置を前記固定盤と可動盤に配設し、第２の発明
では、偏芯バランス装置を伸縮自在なロッド先端に係止
部材を設けた偏芯バランスシリンダと、固定金型と可動
金型の型閉じ時に前記係止部材をフックシリンダの先端
の係止材で係合可能な構成にした。また、第３の発明で
は、偏芯バランスシリンダのロッドのストローク長を最
大金型厚み（Ｈ）＋αとし、金型の型閉じ前に前記ロッ
ドを伸長させた状態で前記係止部材をフックシリンダの
先端の係止板に係合させ得るように構成した。
に、本発明に係る第１の発明では、マシンベースの一端
部上に固着された型締シリンダを有するシリンダプラテ
ンまたはリンクハウジングと、前記マシンベースの他端
部上に固着されて固定金型を有する固定盤と、前記シリ
ンダプラテンまたはリンクハウジングと固定盤との間に
位置するとともに可動金型を有し前記固定盤と対向した
状態で接離可能に設けられた可動盤と、前記可動盤を貫
通してシリンダプラテンまたはリンクハウジングと固定
盤間に取付けられた複数個のタイバを有する成形機の型
締装置であって、前記型締シリンダによって固定金型と
可動金型間で形成されるキャビティに付加される型締力
の作用中心位置と、前記キャビティの中心位置に及ぼす
型締力の作用位置が偏芯している場合に、その偏芯方向
にこの偏芯量によって生じた偏芯荷重を是正する偏芯バ
ランス装置を前記固定盤と可動盤に配設し、第２の発明
では、偏芯バランス装置を伸縮自在なロッド先端に係止
部材を設けた偏芯バランスシリンダと、固定金型と可動
金型の型閉じ時に前記係止部材をフックシリンダの先端
の係止材で係合可能な構成にした。また、第３の発明で
は、偏芯バランスシリンダのロッドのストローク長を最
大金型厚み（Ｈ）＋αとし、金型の型閉じ前に前記ロッ
ドを伸長させた状態で前記係止部材をフックシリンダの
先端の係止板に係合させ得るように構成した。
【００１８】
【作用】以上のような構成により、従来の型締装置に偏
芯バランス装置を設けたもので型締シリンダによってキ
ャビティ部に付加される型締力の作用位置とキャビティ
中心位置に作用する型締力の作用位置とが一致せず偏芯
している場合には、偏芯距離に応じて偏芯による型締力
の低下を是正するように偏芯バランスシリンダのピスト
ンロッド側室に圧油を導入すれば金型に均一な型締力が
付与できる。また、金型の交換時にはピストンロッドを
縮退させれば金型の交換作業も容易に行えるとともに、
バリの発生や溶湯または溶融樹脂の噴出しが防止でき、
作業性が大幅に向上する。
芯バランス装置を設けたもので型締シリンダによってキ
ャビティ部に付加される型締力の作用位置とキャビティ
中心位置に作用する型締力の作用位置とが一致せず偏芯
している場合には、偏芯距離に応じて偏芯による型締力
の低下を是正するように偏芯バランスシリンダのピスト
ンロッド側室に圧油を導入すれば金型に均一な型締力が
付与できる。また、金型の交換時にはピストンロッドを
縮退させれば金型の交換作業も容易に行えるとともに、
バリの発生や溶湯または溶融樹脂の噴出しが防止でき、
作業性が大幅に向上する。
【００１９】
【実施例】以下に、本発明に係る成形機の型締装置の実
施例を図面を参照して詳細に説明する。
施例を図面を参照して詳細に説明する。
【００２０】図１は本発明に係る実施例であって直圧式
型締装置に偏芯バランス装置を設けた場合の型開状態を
示す正面図、図２は図１の型締状態を示す正面図、図３
は図２のＡ〜Ａからみた側面図、図４は直圧式型締装置
に偏芯バランス装置を用いた原理説明図、図５は偏芯バ
ランス装置の要部断面図、図６は偏芯バランス装置の動
作説明図、図７はトグル式型締装置に偏芯バランス装置
を設けた場合の正面図である。
型締装置に偏芯バランス装置を設けた場合の型開状態を
示す正面図、図２は図１の型締状態を示す正面図、図３
は図２のＡ〜Ａからみた側面図、図４は直圧式型締装置
に偏芯バランス装置を用いた原理説明図、図５は偏芯バ
ランス装置の要部断面図、図６は偏芯バランス装置の動
作説明図、図７はトグル式型締装置に偏芯バランス装置
を設けた場合の正面図である。
【００２１】図１および図２の直圧式型締装置２０は図
８と、また、図５のトグル式型締装置１は図７に示す従
来のものと同構成であるからその詳細な説明を省略し、
以下図面を用いて本発明との関連箇所のみ説明する。な
お、本実施例では、図１および図２に示す直圧式型締装
置２０を代表して以下詳述する。
８と、また、図５のトグル式型締装置１は図７に示す従
来のものと同構成であるからその詳細な説明を省略し、
以下図面を用いて本発明との関連箇所のみ説明する。な
お、本実施例では、図１および図２に示す直圧式型締装
置２０を代表して以下詳述する。
【００２２】図１および図２に示すように、直圧式型締
装置２０において、可動盤２６と固定盤２３の上端部間
には偏芯バランス装置３０が配設してある。
装置２０において、可動盤２６と固定盤２３の上端部間
には偏芯バランス装置３０が配設してある。
【００２３】この偏芯バランス装置３０は、偏芯バラン
スシリンダ３２、偏芯バランスシリンダ３２のピストン
ロッド３２ａの作用端に固着された係止部材３４、フッ
クシリンダ３６、係止部材３４と係合可能な受枠３８か
ら構成されている。
スシリンダ３２、偏芯バランスシリンダ３２のピストン
ロッド３２ａの作用端に固着された係止部材３４、フッ
クシリンダ３６、係止部材３４と係合可能な受枠３８か
ら構成されている。
【００２４】偏芯バランスシリンダ３２は図３に示すよ
うに可動盤２６上の中央部に水平方向に配設されてお
り、偏芯バランスシリンダ３２のピストンロッド３２ａ
の作用端は固定盤２３に向かって伸縮自在に構成されて
いる。
うに可動盤２６上の中央部に水平方向に配設されてお
り、偏芯バランスシリンダ３２のピストンロッド３２ａ
の作用端は固定盤２３に向かって伸縮自在に構成されて
いる。
【００２５】前記ピストンロッド３２ａの先端（作用
端）には係止部材３４が固着されている。この係止部材
３４は円筒形状の中間部分に断面が円形を有した凹状溝
部４０が刻設されている。
端）には係止部材３４が固着されている。この係止部材
３４は円筒形状の中間部分に断面が円形を有した凹状溝
部４０が刻設されている。
【００２６】一方、前記係止部材３４と係合可能に固定
盤２３上の中央部にフックシリンダ３６を有した受枠３
８が配設してある。
盤２３上の中央部にフックシリンダ３６を有した受枠３
８が配設してある。
【００２７】前記受枠３８は係止部材３４が嵌挿可能に
凹状に刻設されている。また、受枠３８の上部には金型
２８、２９の型締方向と直交方向に進退する係止板４２
を有したフックシリンダ３６が配設されている。
凹状に刻設されている。また、受枠３８の上部には金型
２８、２９の型締方向と直交方向に進退する係止板４２
を有したフックシリンダ３６が配設されている。
【００２８】前記係止板４２は受枠３８内に設けられた
凹状溝部４４に係合可能に構成され、係止部材３４を受
枠３８内に嵌挿した際に、図６に示すようにアーチ状に
刻設された係止板４２によって係止部材３４の凹状溝部
４０に係合して係止部材３４を挿抜不可能に構成されて
いる。
凹状溝部４４に係合可能に構成され、係止部材３４を受
枠３８内に嵌挿した際に、図６に示すようにアーチ状に
刻設された係止板４２によって係止部材３４の凹状溝部
４０に係合して係止部材３４を挿抜不可能に構成されて
いる。
【００２９】図２に示すようにピストンロッド３２ａの
係止部材３４が受枠３８に嵌挿された場合のピストンロ
ッド３２ａの全長Ｌは、固定金型２８と可動金型２９の
両金型の厚み（ダイハイト）Ｈにより＋α分だけ長くし
た長さ、いわゆるＬ＝Ｈ＋αになっている。
係止部材３４が受枠３８に嵌挿された場合のピストンロ
ッド３２ａの全長Ｌは、固定金型２８と可動金型２９の
両金型の厚み（ダイハイト）Ｈにより＋α分だけ長くし
た長さ、いわゆるＬ＝Ｈ＋αになっている。
【００３０】このように、ダイハイトＨ＋αとしたこと
により、熱膨張によるダイハイトＨの変化に対応できる
ようになっているのである。
により、熱膨張によるダイハイトＨの変化に対応できる
ようになっているのである。
【００３１】本実施例では前述した偏芯バランス装置３
０を可動盤２６と固定盤２３上の中央部に配設したが、
これは一般的に金型２８、２９が大きくなるにつれて型
締シリンダ２７によってキャビティ４５部に作用する型
締力の作用中心位置よりキャビティ４５の中心位置への
型締力の作用位置が上方にズレ（偏芯）た場合が多く、
この偏芯によって型締力が弱くなるのを防止するためで
あり、場合によっては偏芯方向がキャビティ４５の中心
位置により下方にあるため偏芯バランス装置３０を可動
盤２６と固定盤２３の上下に配設してもよい。符号４７
はリリーフ弁、４８は電磁弁、４９はチェック弁、５０
は油圧源、５２はプランジャチップ、５４は射出スリー
ブをそれぞれ示す。
０を可動盤２６と固定盤２３上の中央部に配設したが、
これは一般的に金型２８、２９が大きくなるにつれて型
締シリンダ２７によってキャビティ４５部に作用する型
締力の作用中心位置よりキャビティ４５の中心位置への
型締力の作用位置が上方にズレ（偏芯）た場合が多く、
この偏芯によって型締力が弱くなるのを防止するためで
あり、場合によっては偏芯方向がキャビティ４５の中心
位置により下方にあるため偏芯バランス装置３０を可動
盤２６と固定盤２３の上下に配設してもよい。符号４７
はリリーフ弁、４８は電磁弁、４９はチェック弁、５０
は油圧源、５２はプランジャチップ、５４は射出スリー
ブをそれぞれ示す。
【００３２】次に、以上のように構成された本実施例の
動作を説明する。
動作を説明する。
【００３３】図４に示すように、型締シリンダ２７によ
ってキャビティ４５に付加される型締力Ｐ1 の作用中心
位置（型締シリンダ２７の中心軸の延長線がキャビティ
４５部と交差する位置をいう）とキャビティ４５の中心
位置に及ぼす型締力Ｐ2 の作用位置とが一致せずに偏芯
している場合について述べる。
ってキャビティ４５に付加される型締力Ｐ1 の作用中心
位置（型締シリンダ２７の中心軸の延長線がキャビティ
４５部と交差する位置をいう）とキャビティ４５の中心
位置に及ぼす型締力Ｐ2 の作用位置とが一致せずに偏芯
している場合について述べる。
【００３４】図４に示すように、可動金型２９と固定金
型２８とは型開位置にあり、この時電磁弁４８のａをＯ
Ｎし偏芯バランスシリンダ３２のピストン３２ｂのヘッ
ド側に低圧の油圧を導入してピストンロッド３２ａを伸
張した状態にしておく。
型２８とは型開位置にあり、この時電磁弁４８のａをＯ
Ｎし偏芯バランスシリンダ３２のピストン３２ｂのヘッ
ド側に低圧の油圧を導入してピストンロッド３２ａを伸
張した状態にしておく。
【００３５】次に、型締シリンダ２７が作動し、可動金
型２９が前進移動（図６（ａ）に示すように偏芯バラン
スシリンダ３２も前進）して固定金型２８と型閉（型合
せ）が行われる（この時の型閉は図示しないＰＳあるい
はＬＳにて検出される）と同時に係止部材３４が受枠３
８内に嵌挿され、引続きフックシリンダ３６のピストン
３６ａが下降して係止板４２が係止部材３４に係合され
て係止部材３４の後退が不可能な状態となる（図６
（ｂ））。
型２９が前進移動（図６（ａ）に示すように偏芯バラン
スシリンダ３２も前進）して固定金型２８と型閉（型合
せ）が行われる（この時の型閉は図示しないＰＳあるい
はＬＳにて検出される）と同時に係止部材３４が受枠３
８内に嵌挿され、引続きフックシリンダ３６のピストン
３６ａが下降して係止板４２が係止部材３４に係合され
て係止部材３４の後退が不可能な状態となる（図６
（ｂ））。
【００３６】両金型２８、２９の型閉じが完了すると型
締シリンダ２７により型締動作が開始される。この型締
と同時に電磁弁４８のｂをＯＮとし偏芯バランスシリン
ダ３２のピストンロッド３２ａ室側に油圧源５０から供
給される圧油を導入するとピストンロッド３２ａには引
張力が発生し、この引張力により型締力の作用中心位置
とキャビティ４５の中心位置との偏芯によって型締力が
低下し、この低下に惹起されて金型２８、２９のパーテ
ィング面からバリの発生や金属溶湯または溶融樹脂など
が噴出するのを防止するのである。
締シリンダ２７により型締動作が開始される。この型締
と同時に電磁弁４８のｂをＯＮとし偏芯バランスシリン
ダ３２のピストンロッド３２ａ室側に油圧源５０から供
給される圧油を導入するとピストンロッド３２ａには引
張力が発生し、この引張力により型締力の作用中心位置
とキャビティ４５の中心位置との偏芯によって型締力が
低下し、この低下に惹起されて金型２８、２９のパーテ
ィング面からバリの発生や金属溶湯または溶融樹脂など
が噴出するのを防止するのである。
【００３７】型締完了後は射出スリーブ５４の給湯口５
６へ例えばアルミニウムなどの溶湯を給湯し、引続きプ
ランジャチップ５２を前進させ、溶湯をキャビティ４５
部に射出充填するのである。
６へ例えばアルミニウムなどの溶湯を給湯し、引続きプ
ランジャチップ５２を前進させ、溶湯をキャビティ４５
部に射出充填するのである。
【００３８】キャビティ４５部に射出充填された溶湯は
冷却後、再度型開き後製品を取出すのであるが、型開き
時には、前述した逆の順序にて復帰される。
冷却後、再度型開き後製品を取出すのであるが、型開き
時には、前述した逆の順序にて復帰される。
【００３９】ところが従来のように前述した偏芯バラン
ス装置３０がない場合には、図４に示すように、キャビ
ティ４５の中心位置に作用する型締力Ｐ2 と型締シリン
ダ２７によってキャビティ４５部の作用位置に付加され
る型締力Ｐ1 との関係は、次式で表わされる。 Ｐ2 （Ｘ＋ＯＸ）＝Ｐ1 ・Ｘ 従ってＰ2 ＝Ｐ1 ／（１＋△Ｘ／Ｘ）となる。ここで、
△Ｘ／Ｘは偏芯率を示す。
ス装置３０がない場合には、図４に示すように、キャビ
ティ４５の中心位置に作用する型締力Ｐ2 と型締シリン
ダ２７によってキャビティ４５部の作用位置に付加され
る型締力Ｐ1 との関係は、次式で表わされる。 Ｐ2 （Ｘ＋ＯＸ）＝Ｐ1 ・Ｘ 従ってＰ2 ＝Ｐ1 ／（１＋△Ｘ／Ｘ）となる。ここで、
△Ｘ／Ｘは偏芯率を示す。
【００４０】一般的に、ダイカスト装置では偏芯率（Ｏ
Ｘ／Ｘ）が最も大きい時、すなわち△Ｘ／Ｘ≦０．１５
の時には、Ｐ2 ＝０．８７Ｐ1 となり、型締シリンダ２
７によって付加される型締力Ｐ1 は偏芯のために型締力
Ｐ1 が１３％も低下した型締力Ｐ2 となり、両金型２
８、２９の上下に型締力が伝達されず、偏芯方向に型締
力の低下を惹起することになり、両金型２８、２９のパ
ーティング面からバリが発生したり、さらにひどい時に
はアルミニウムなどの金属溶湯や溶融樹脂の噴出を生じ
ることとなる。
Ｘ／Ｘ）が最も大きい時、すなわち△Ｘ／Ｘ≦０．１５
の時には、Ｐ2 ＝０．８７Ｐ1 となり、型締シリンダ２
７によって付加される型締力Ｐ1 は偏芯のために型締力
Ｐ1 が１３％も低下した型締力Ｐ2 となり、両金型２
８、２９の上下に型締力が伝達されず、偏芯方向に型締
力の低下を惹起することになり、両金型２８、２９のパ
ーティング面からバリが発生したり、さらにひどい時に
はアルミニウムなどの金属溶湯や溶融樹脂の噴出を生じ
ることとなる。
【００４１】本実施例では、偏芯バランス装置３０を用
いて偏芯による型締力の低下を是正するようにしたが、
この時使用される偏芯バランスシリンダ３２の大きさは
非常に小さな力でよいことは次のように説明できる。す
なわち、一般的に、図４に示すようにキャビティ４５の
中心位置に及ぼす型締力Ｐ2 の作用位置から偏芯バラン
スシリンダ３２の中心位置までの距離をＺとすると、Ｚ
は通常設計時にはＺ≒３Ｘとして考慮される値であり、 Ｐ2 ・（Ｘ＋△Ｘ）＝Ｐ1 ・Ｘ＋Ｐ3 ・（Ｘ＋△Ｘ＋Ｚ） となる。なお、ここでＰ3 は偏芯バランスシリンダ３２
へ圧油の導入によって生じたピストンロッド３２ａの引
張力である。
いて偏芯による型締力の低下を是正するようにしたが、
この時使用される偏芯バランスシリンダ３２の大きさは
非常に小さな力でよいことは次のように説明できる。す
なわち、一般的に、図４に示すようにキャビティ４５の
中心位置に及ぼす型締力Ｐ2 の作用位置から偏芯バラン
スシリンダ３２の中心位置までの距離をＺとすると、Ｚ
は通常設計時にはＺ≒３Ｘとして考慮される値であり、 Ｐ2 ・（Ｘ＋△Ｘ）＝Ｐ1 ・Ｘ＋Ｐ3 ・（Ｘ＋△Ｘ＋Ｚ） となる。なお、ここでＰ3 は偏芯バランスシリンダ３２
へ圧油の導入によって生じたピストンロッド３２ａの引
張力である。
【００４２】そして、型締力が３５０ｔｏｎ必要な両金
型では、Ｐ1 ＋Ｐ3 ＝３５０であり、この両式からＰ3
＝１７ｔｏｎと非常に小さな力でよいことがわかる。こ
のため、偏芯バランス装置３０としては小さくてよく低
廉な装置が提供可能となる。
型では、Ｐ1 ＋Ｐ3 ＝３５０であり、この両式からＰ3
＝１７ｔｏｎと非常に小さな力でよいことがわかる。こ
のため、偏芯バランス装置３０としては小さくてよく低
廉な装置が提供可能となる。
【００４３】なお、本実施例では、直圧式型締装置２０
に偏芯バランス装置３０を設けた場合について説明した
が、図７に示すように、トグル式型締装置１に用いても
同様な効果が得られる。
に偏芯バランス装置３０を設けた場合について説明した
が、図７に示すように、トグル式型締装置１に用いても
同様な効果が得られる。
【００４４】
【発明の効果】以上説明したことからも明らかなよう
に、本発明に係る第１の発明では、マシンベースの一端
部上に固着された型締シリンダを有するシリンダプラテ
ンまたはリンクハウジングと、前記マシンベースの他端
部上に固着されて固定金型を有する固定盤と、前記シリ
ンダプラテンまたはリンクハウジングと固定盤との間に
位置するとともに可動金型を有し前記固定盤と対向した
状態で接離可能に設けられた可動盤と、前記可動盤を貫
通してシリンダプラテンまたはリンクハウジングと固定
盤間に取付けられた複数個のタイバを有する成形機の型
締装置であって、前記型締シリンダによって固定金型と
可動金型間で形成されるキャビティに付加される型締力
の作用中心位置と、前記キャビティの中心位置に及ぼす
型締力の作用位置が偏芯している場合に、その偏芯方向
にこの偏芯量によって生じた偏芯荷重を是正する偏芯バ
ランス装置を前記固定盤と可動盤に配設したことによ
り、タイバや固定盤、および可動盤などへの曲げ荷重が
なくなり、こうした曲げ荷重を矯正するような別装置が
不要となるため型締装置が簡素化されるとともにコスト
が低廉となる。また、作業上の安全性が大幅に向上す
る。
に、本発明に係る第１の発明では、マシンベースの一端
部上に固着された型締シリンダを有するシリンダプラテ
ンまたはリンクハウジングと、前記マシンベースの他端
部上に固着されて固定金型を有する固定盤と、前記シリ
ンダプラテンまたはリンクハウジングと固定盤との間に
位置するとともに可動金型を有し前記固定盤と対向した
状態で接離可能に設けられた可動盤と、前記可動盤を貫
通してシリンダプラテンまたはリンクハウジングと固定
盤間に取付けられた複数個のタイバを有する成形機の型
締装置であって、前記型締シリンダによって固定金型と
可動金型間で形成されるキャビティに付加される型締力
の作用中心位置と、前記キャビティの中心位置に及ぼす
型締力の作用位置が偏芯している場合に、その偏芯方向
にこの偏芯量によって生じた偏芯荷重を是正する偏芯バ
ランス装置を前記固定盤と可動盤に配設したことによ
り、タイバや固定盤、および可動盤などへの曲げ荷重が
なくなり、こうした曲げ荷重を矯正するような別装置が
不要となるため型締装置が簡素化されるとともにコスト
が低廉となる。また、作業上の安全性が大幅に向上す
る。
【００４５】また、第２の発明では、偏芯バランス装置
を伸縮自在なロッド先端に係止部材を設けた偏芯バラン
スシリンダと、固定金型と可動金型の型閉じ時に前記係
止部材をフックシリンダの先端の係止材で係合可能な構
成にしたことにより、金型交換時には偏芯バランスシリ
ンダのピストンロッドを縮退させるだけでよく、係止部
材を着脱可能にすることにより、偏芯バランスシリンダ
への油圧量を最小にでき、動力の削減が可能となる。さ
らに、第３の発明では偏芯バランスシリンダのロッドの
ストローク長を最大金型厚み（Ｈ）＋αとし、金型の型
閉じ前に前記ロッドを伸長させた状態で前記係止部材を
フックシリンダの先端の係止板に係合させ得るように構
成したことにより、いかなる金型厚みであっても可動盤
を前後進させると自と係止部材が受枠に自動的に挿抜さ
れ、係合部分の自動設定が容易にできる。
を伸縮自在なロッド先端に係止部材を設けた偏芯バラン
スシリンダと、固定金型と可動金型の型閉じ時に前記係
止部材をフックシリンダの先端の係止材で係合可能な構
成にしたことにより、金型交換時には偏芯バランスシリ
ンダのピストンロッドを縮退させるだけでよく、係止部
材を着脱可能にすることにより、偏芯バランスシリンダ
への油圧量を最小にでき、動力の削減が可能となる。さ
らに、第３の発明では偏芯バランスシリンダのロッドの
ストローク長を最大金型厚み（Ｈ）＋αとし、金型の型
閉じ前に前記ロッドを伸長させた状態で前記係止部材を
フックシリンダの先端の係止板に係合させ得るように構
成したことにより、いかなる金型厚みであっても可動盤
を前後進させると自と係止部材が受枠に自動的に挿抜さ
れ、係合部分の自動設定が容易にできる。
【図１】本発明の実施例に係る直圧式型締装置に偏芯バ
ランス装置を設けた場合の型開状態を示す正面図であ
る。
ランス装置を設けた場合の型開状態を示す正面図であ
る。
【図２】図１の型締状態を示す正面図である。
【図３】図２のＡ〜Ａからみた側面図である。
【図４】直圧式型締装置に偏芯バランス装置を用いた原
理説明図である。
理説明図である。
【図５】偏芯バランス装置の要部断面図である。
【図６】偏芯バランス装置の動作説明図である。
【図７】トグル式型締装置に偏芯バランス装置を設けた
場合の正面図である。
場合の正面図である。
【図８】従来のトグル式型締装置の正面図である。
【図９】従来の直圧式型締装置の正面図である。
１ トグル式型締装置 ３ リンクハウジング ４ 固定盤 ５ タイバ ７ 可動盤 ８ トグルリンク ９ 型締シリンダ １１ クロスヘッド １３ 固定金型 １４ 可動金型 ２０ 直圧式型締装置 ２２ シリンダプラテン ２３ 固定盤 ２４ タイバ ２６ 可動盤 ２７ 型締シリンダ ２８ 固定金型 ２９ 可動金型 ３０ 偏芯バランス装置 ３２ 偏芯バランスシリンダ ３４ 係止部材 ３６ フックシリンダ ３８ 受枠 ４０、４４ 凹状溝部 ４５ キャビティ ４８ 電磁弁
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｃ 45/67 7365−4Ｆ Ｂ２９Ｃ 45/67 45/68 7365−4Ｆ 45/68 45/76 7365−4Ｆ 45/76 // Ｂ３０Ｂ 15/06 Ｂ３０Ｂ 15/06 Ｂ
Claims (3)
- 【請求項１】 マシンベースの一端部上に固着された型
締シリンダを有するシリンダプラテンまたはリンクハウ
ジングと、前記マシンベースの他端部上に固着されて固
定金型を有する固定盤と、前記シリンダプラテンまたは
リンクハウジングと固定盤との間に位置するとともに可
動金型を有し前記固定盤と対向した状態で接離可能に設
けられた可動盤と、前記可動盤を貫通してシリンダプラ
テンまたはリンクハウジングと固定盤間に取付けられた
複数個のタイバを有する成形機の型締装置であって、前
記型締シリンダによって固定金型と可動金型間で形成さ
れるキャビティに付加される型締力の作用中心位置と、
前記キャビティの中心位置に及ぼす型締力の作用位置が
偏芯している場合に、その偏芯方向にこの偏芯量によっ
て生じた偏芯荷重を是正する偏芯バランス装置を前記固
定盤と可動盤に配設したことを特徴とする成形機の型締
装置。 - 【請求項２】 請求項１記載の偏芯バランス装置を伸縮
自在なロッド先端に係止部材を設けた偏芯バランスシリ
ンダと、固定金型と可動金型の型閉じ時に前記係止部材
をフックシリンダの先端の係止材で係合可能な構成にし
たことを特徴とする成形機の型締装置。 - 【請求項３】 請求項２記載の偏芯バランスシリンダの
ロッドのストローク長を最大金型厚み（Ｈ）＋αとし、
金型の型閉じ前に前記ロッドを伸長させた状態で前記係
止部材をフックシリンダの先端の係止板に係合させ得る
ように構成したことを特徴とする成形機の型締装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7485595A JPH08267212A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 成形機の型締装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7485595A JPH08267212A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 成形機の型締装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08267212A true JPH08267212A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=13559355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7485595A Pending JPH08267212A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 成形機の型締装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08267212A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999055509A1 (fr) * | 1998-04-24 | 1999-11-04 | Idemitsu Petrochemical Co., Ltd. | Dispositif d'entrainement de moule metallique pour le moulage, dispositif de maintien, et procede de maintien |
| US7287972B2 (en) | 2004-04-13 | 2007-10-30 | Toshiba Kikai Kabushiki Kaisha | Mold clamping apparatus and molding machine |
| CN101791835A (zh) * | 2010-03-26 | 2010-08-04 | 桂林橡胶机械厂 | 配有锁模加力机构的硫化机 |
| CN108068284A (zh) * | 2016-11-17 | 2018-05-25 | 恩格尔机械(上海)有限公司 | 用于测定膨胀力的引入点的位置的方法 |
| CN114871411A (zh) * | 2022-05-09 | 2022-08-09 | 巢湖宜安云海科技有限公司 | 一种高精度真空定量镁铝合金压铸装置 |
| CN115923025A (zh) * | 2022-12-09 | 2023-04-07 | 宁波斗士油压有限公司 | 一种超长热板硅胶推进器设备 |
-
1995
- 1995-03-31 JP JP7485595A patent/JPH08267212A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999055509A1 (fr) * | 1998-04-24 | 1999-11-04 | Idemitsu Petrochemical Co., Ltd. | Dispositif d'entrainement de moule metallique pour le moulage, dispositif de maintien, et procede de maintien |
| US6440351B1 (en) | 1998-04-24 | 2002-08-27 | Idemitsu Petrochemical Co., Ltd. | Molding die drive unit, molding unit and molding method |
| US7287972B2 (en) | 2004-04-13 | 2007-10-30 | Toshiba Kikai Kabushiki Kaisha | Mold clamping apparatus and molding machine |
| CN100391717C (zh) * | 2004-04-13 | 2008-06-04 | 东芝机械株式会社 | 合模装置及成形机 |
| CN101791835A (zh) * | 2010-03-26 | 2010-08-04 | 桂林橡胶机械厂 | 配有锁模加力机构的硫化机 |
| CN108068284A (zh) * | 2016-11-17 | 2018-05-25 | 恩格尔机械(上海)有限公司 | 用于测定膨胀力的引入点的位置的方法 |
| CN108068284B (zh) * | 2016-11-17 | 2020-01-07 | 恩格尔机械(上海)有限公司 | 用于测定膨胀力的引入点的位置的方法 |
| CN114871411A (zh) * | 2022-05-09 | 2022-08-09 | 巢湖宜安云海科技有限公司 | 一种高精度真空定量镁铝合金压铸装置 |
| CN114871411B (zh) * | 2022-05-09 | 2023-05-05 | 巢湖宜安云海科技有限公司 | 一种高精度真空定量镁铝合金压铸装置 |
| CN115923025A (zh) * | 2022-12-09 | 2023-04-07 | 宁波斗士油压有限公司 | 一种超长热板硅胶推进器设备 |
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