JPH08144009A - 高靱性耐摩耗鋳鋼 - Google Patents
高靱性耐摩耗鋳鋼Info
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- JPH08144009A JPH08144009A JP30839194A JP30839194A JPH08144009A JP H08144009 A JPH08144009 A JP H08144009A JP 30839194 A JP30839194 A JP 30839194A JP 30839194 A JP30839194 A JP 30839194A JP H08144009 A JPH08144009 A JP H08144009A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 衝撃摩耗を受ける破砕機ハンマーなどの寿
命を延ばす。 【構成】 Ｃ：０．３〜０．４５％、Ｓｉ：０．５％
以下、Ｍｎ：１．２％以下、Ｎｉ：１．５〜２．５％、
Ｃｒ：０．７〜２％、Ｍｏ：０．４〜１％を含有し、残
部がＦｅおよび不可避不純物からなり、所望により 不
可避不純物中のＰ、Ｓをそれぞれ０．０１％以下に規制
した高靱性耐摩耗鋳鋼。 【効果】 材料の内部にまで、安定して優れた耐摩耗
性、耐衝撃性が得られ、衝撃摩耗を受ける部材の寿命を
大幅に延ばすことができる。
命を延ばす。 【構成】 Ｃ：０．３〜０．４５％、Ｓｉ：０．５％
以下、Ｍｎ：１．２％以下、Ｎｉ：１．５〜２．５％、
Ｃｒ：０．７〜２％、Ｍｏ：０．４〜１％を含有し、残
部がＦｅおよび不可避不純物からなり、所望により 不
可避不純物中のＰ、Ｓをそれぞれ０．０１％以下に規制
した高靱性耐摩耗鋳鋼。 【効果】 材料の内部にまで、安定して優れた耐摩耗
性、耐衝撃性が得られ、衝撃摩耗を受ける部材の寿命を
大幅に延ばすことができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願発明は、破砕機ハンマーなど
のように衝撃的な荷重を受ける状況で使用される部材に
用いられる高靱性耐摩耗鋳鋼に関するものである。
のように衝撃的な荷重を受ける状況で使用される部材に
用いられる高靱性耐摩耗鋳鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】スクラップなどを破砕する破砕機ハンマ
ーは、破砕対象物によって常に激しい摩耗と強い衝撃を
受けるため、優れた耐摩耗性と耐衝撃性とを兼ね備えて
いることが必要とされる。従来、この種の材料には、上
記の観点から耐摩耗性、耐衝撃性が概ね良好なＪＩＳ
ＳＣＮＣｒＭ ２調質鋳鋼などが使用されている。
ーは、破砕対象物によって常に激しい摩耗と強い衝撃を
受けるため、優れた耐摩耗性と耐衝撃性とを兼ね備えて
いることが必要とされる。従来、この種の材料には、上
記の観点から耐摩耗性、耐衝撃性が概ね良好なＪＩＳ
ＳＣＮＣｒＭ ２調質鋳鋼などが使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来、使用さ
れている材料では、その特性にも拘わらず早期に摩耗し
て短期間で寿命が尽きてしまうという問題がある。一般
に鉄鋼材料の耐摩耗性はその硬さに大きく関係してお
り、より高い硬度の方が耐摩耗性に優れている。図１は
従来材のハンマー実機における表層の硬さ分布である
が、表面部では高い硬度を有しているものの、表面から
深さ方向に至るにつれて急激な硬さの低下が生じてい
る。このような硬さ分布を有していると、使用の初期に
は良好な耐摩耗性を示しても、使用の進行により内部が
徐々に露呈することによって急激に耐摩耗性が低下し、
製品寿命を顕著に短くしてしまう。
れている材料では、その特性にも拘わらず早期に摩耗し
て短期間で寿命が尽きてしまうという問題がある。一般
に鉄鋼材料の耐摩耗性はその硬さに大きく関係してお
り、より高い硬度の方が耐摩耗性に優れている。図１は
従来材のハンマー実機における表層の硬さ分布である
が、表面部では高い硬度を有しているものの、表面から
深さ方向に至るにつれて急激な硬さの低下が生じてい
る。このような硬さ分布を有していると、使用の初期に
は良好な耐摩耗性を示しても、使用の進行により内部が
徐々に露呈することによって急激に耐摩耗性が低下し、
製品寿命を顕著に短くしてしまう。
【０００４】そこで、材料の熱処理条件を変えて、表面
部はもとより、深部においても高い硬度が得られるよう
に調質することも考えられる。しかし、このような調質
を行うと、材料の靱性は大きく低下することが知られて
いる。上記したような苛酷な条件で使用される材料の表
面部ではクラックの発生もあり、材料の靱性が高くない
とクラックが成長して大きな脱落片が発生し、寿命が大
きく減少する。したがって上記材料としては靱性も重要
な特性であり、硬さだけを重視して調質をすることはで
きず、硬さの増大は必要な靱性の確保の上で実施される
必要がある。このような状況に対して、本願発明は化学
成分の適正な調整により、必要な靱性を保持した上で、
内部まで表層と同様な高い硬さを確保して、使用の進行
によっても耐摩耗性の劣化がない高靱性耐摩耗鋳鋼を与
えることを目的とするものである。
部はもとより、深部においても高い硬度が得られるよう
に調質することも考えられる。しかし、このような調質
を行うと、材料の靱性は大きく低下することが知られて
いる。上記したような苛酷な条件で使用される材料の表
面部ではクラックの発生もあり、材料の靱性が高くない
とクラックが成長して大きな脱落片が発生し、寿命が大
きく減少する。したがって上記材料としては靱性も重要
な特性であり、硬さだけを重視して調質をすることはで
きず、硬さの増大は必要な靱性の確保の上で実施される
必要がある。このような状況に対して、本願発明は化学
成分の適正な調整により、必要な靱性を保持した上で、
内部まで表層と同様な高い硬さを確保して、使用の進行
によっても耐摩耗性の劣化がない高靱性耐摩耗鋳鋼を与
えることを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本願発明のうち第１の発明の高靱性耐摩耗鋳鋼は、
重量％で、Ｃ：０．３〜０．４５％、Ｓｉ：０．５％以
下、Ｍｎ：１．２％以下、Ｎｉ：１．５〜２．５％、Ｃ
ｒ：０．７〜２％、Ｍｏ：０．４〜１％を含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする。
第２の発明は、第１の発明において、不可避不純物中の
Ｐ、Ｓをそれぞれ重量％で、０．０１％以下に規制した
ことを特徴とする。
め、本願発明のうち第１の発明の高靱性耐摩耗鋳鋼は、
重量％で、Ｃ：０．３〜０．４５％、Ｓｉ：０．５％以
下、Ｍｎ：１．２％以下、Ｎｉ：１．５〜２．５％、Ｃ
ｒ：０．７〜２％、Ｍｏ：０．４〜１％を含有し、残部
がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする。
第２の発明は、第１の発明において、不可避不純物中の
Ｐ、Ｓをそれぞれ重量％で、０．０１％以下に規制した
ことを特徴とする。
【０００６】
【作用】すなわち、本願発明によれば、良好な靱性を保
持したままで、高い硬度を得ることができ、また深さ方
向での硬度分布の傾斜を小さくして、経時的にも安定し
た、優れた耐摩耗性が得られる。以下に、本願発明にお
ける各成分の具体的作用およびその含有量の限定理由に
ついて説明する。なお、各含有量はいずれも重量％を示
す。
持したままで、高い硬度を得ることができ、また深さ方
向での硬度分布の傾斜を小さくして、経時的にも安定し
た、優れた耐摩耗性が得られる。以下に、本願発明にお
ける各成分の具体的作用およびその含有量の限定理由に
ついて説明する。なお、各含有量はいずれも重量％を示
す。
【０００７】Ｃ：０．３〜０．４５％ 本願発明鋼は、焼入れ、焼戻しにて製造されるが、Ｃ
は、調質鋼の硬さに支配的な影響を有する元素である。
このＣは、０．３％未満の含有では必要な硬さを確保で
きず、また、０．４５％を越えると、焼入れでの割れ発
生率が増大し、また、衝撃値の低下が大きくなるため、
０．３〜０．４５％に限定した。なお、同様の理由で、
さらに上限を０．４％に限定するのが望ましい。
は、調質鋼の硬さに支配的な影響を有する元素である。
このＣは、０．３％未満の含有では必要な硬さを確保で
きず、また、０．４５％を越えると、焼入れでの割れ発
生率が増大し、また、衝撃値の低下が大きくなるため、
０．３〜０．４５％に限定した。なお、同様の理由で、
さらに上限を０．４％に限定するのが望ましい。
【０００８】Ｓｉ：０．５％以下 Ｓｉは脱酸剤として使用されるが、含有量が０．５％を
越えると衝撃値を低下させるため、上限を０．５％に定
めた。 Ｍｎ：１．２％以下 ＭｎはＳｉと同様に脱酸剤として鋼中に含有される外
に、焼入性増大効果が大きいが、含有量が１．２％を越
えると衝撃値を低下させるため、上限を１．２％に定め
た。
越えると衝撃値を低下させるため、上限を０．５％に定
めた。 Ｍｎ：１．２％以下 ＭｎはＳｉと同様に脱酸剤として鋼中に含有される外
に、焼入性増大効果が大きいが、含有量が１．２％を越
えると衝撃値を低下させるため、上限を１．２％に定め
た。
【０００９】Ｎｉ：１．５〜２．５％ Ｎｉは焼入れ性を増大させ、調質鋼を強靱化する効果を
有する。そのためには、１．５％以上の含有が必要であ
り、一方、２．５％を越えると結晶粒の粗大化傾向が大
きくなり、図２に示すように衝撃特性を劣化させるた
め、上限を２．５％に定めた。なお、同様の理由で、さ
らに、上限を２％に定めるのが望ましい。
有する。そのためには、１．５％以上の含有が必要であ
り、一方、２．５％を越えると結晶粒の粗大化傾向が大
きくなり、図２に示すように衝撃特性を劣化させるた
め、上限を２．５％に定めた。なお、同様の理由で、さ
らに、上限を２％に定めるのが望ましい。
【００１０】Ｃｒ：０．７〜２％ Ｃｒは焼入れ性を増大させて、基地の強さを増し耐摩耗
性を向上させる効果を有する。但し、０．７％未満の含
有では、図３に示すようにその効果が十分ではなく、ま
た、２％を越える含有ではその効果は飽和し、しかも靱
性を低下させるので、Ｃｒ含有量を０．７〜２％に限定
した。なお、同様の理由で、さらに下限を１％に定める
のが望ましい。
性を向上させる効果を有する。但し、０．７％未満の含
有では、図３に示すようにその効果が十分ではなく、ま
た、２％を越える含有ではその効果は飽和し、しかも靱
性を低下させるので、Ｃｒ含有量を０．７〜２％に限定
した。なお、同様の理由で、さらに下限を１％に定める
のが望ましい。
【００１１】Ｍｏ：０．４〜１％ Ｍｏは焼入れ性を増大させ、基地を強靱化する効果を有
する。但し、０．４％未満の含有ではその効果が十分で
はなく、また、１％を越えると効果が飽和するため、そ
の含有量を０．４〜１％に限定した。
する。但し、０．４％未満の含有ではその効果が十分で
はなく、また、１％を越えると効果が飽和するため、そ
の含有量を０．４〜１％に限定した。
【００１２】Ｐ，Ｓ：０．０１％以下、 Ｐ，Ｓは、不可避的不純物として鋼中に含まれるが、Ｐ
は粒界を脆弱化させ、またＳは、ＭｎＳを生成して衝撃
特性を劣化させるため、できるだけ低減することが望ま
しく、第２の発明では工業性を考慮して、それぞれ上限
を０．０１％に定めた。なお、同様の理由で、Ｐは、さ
らに０．００８％以下、Ｓは、０．００６％以下とする
のが望ましい。
は粒界を脆弱化させ、またＳは、ＭｎＳを生成して衝撃
特性を劣化させるため、できるだけ低減することが望ま
しく、第２の発明では工業性を考慮して、それぞれ上限
を０．０１％に定めた。なお、同様の理由で、Ｐは、さ
らに０．００８％以下、Ｓは、０．００６％以下とする
のが望ましい。
【００１３】
【実施例】表１に示す組成の本願発明鋼および比較鋼
（ＪＩＳ ＳＣＮＣｒＭ ２）を常法により溶解、鋳造
し、各鋳塊から切り出した厚さ１００ｍｍのブロック試
験片に９００℃で油焼入れ、２００℃で焼戻しを行って
調質した。これらの試験片を、厚さ方向において順次、
異なる位置でビッカース硬さとシャルピー衝撃値を測定
し、その結果を表２および図４に示した。
（ＪＩＳ ＳＣＮＣｒＭ ２）を常法により溶解、鋳造
し、各鋳塊から切り出した厚さ１００ｍｍのブロック試
験片に９００℃で油焼入れ、２００℃で焼戻しを行って
調質した。これらの試験片を、厚さ方向において順次、
異なる位置でビッカース硬さとシャルピー衝撃値を測定
し、その結果を表２および図４に示した。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】表２から明らかなように、本願発明鋼は、
表層部から中心部に至るまで高いシャルピー衝撃値を示
しており、良好な靱性を有している。これに対し、比較
鋼は、表層部、中心部ともに本願発明鋼よりも相対的に
靱性が劣っている。さらに、図４に示すように、本願発
明鋼は、いずれも肉厚方向全域で安定した硬度を有して
いるのに対し、比較鋼は、表層部では概ね高い硬度を示
しているものの、内部に行くに従って硬度が急激に低下
している。
表層部から中心部に至るまで高いシャルピー衝撃値を示
しており、良好な靱性を有している。これに対し、比較
鋼は、表層部、中心部ともに本願発明鋼よりも相対的に
靱性が劣っている。さらに、図４に示すように、本願発
明鋼は、いずれも肉厚方向全域で安定した硬度を有して
いるのに対し、比較鋼は、表層部では概ね高い硬度を示
しているものの、内部に行くに従って硬度が急激に低下
している。
【００１７】また、上記した試験片のうち、本願発明鋼
Ｂと比較鋼について、破砕機のハンマーとして肉厚１０
０ｍｍの製品形状に加工し、これらのハンマーを用いた
破砕機によって２９２時間の稼働時間で実機試験を行っ
た。試験後、各１０個のハンマーについて摩耗減量を測
定し、その総量を比較した。その結果、比較鋼を用いた
ハンマーでは４５ｋｇの摩耗減量を生じているのに対
し、本願発明鋼Ｂを用いたハンマーでは、１９ｋｇの摩
耗減量が生じているにすぎず、本願発明鋼のものは比較
鋼のものに比較して、半分以下の摩耗量であり、特に優
れた耐摩耗性を有している。その結果として、本願発明
鋼を用いたハンマーでは、比較鋼のものに対して、２倍
以上の寿命が期待される。また、比較鋼を用いたもので
は、実機試験によって一部のハンマーに欠けの発生が見
られたが、本願発明鋼を用いたものでは、欠けの発生は
全くなく、耐衝撃性の点でも優れていた。
Ｂと比較鋼について、破砕機のハンマーとして肉厚１０
０ｍｍの製品形状に加工し、これらのハンマーを用いた
破砕機によって２９２時間の稼働時間で実機試験を行っ
た。試験後、各１０個のハンマーについて摩耗減量を測
定し、その総量を比較した。その結果、比較鋼を用いた
ハンマーでは４５ｋｇの摩耗減量を生じているのに対
し、本願発明鋼Ｂを用いたハンマーでは、１９ｋｇの摩
耗減量が生じているにすぎず、本願発明鋼のものは比較
鋼のものに比較して、半分以下の摩耗量であり、特に優
れた耐摩耗性を有している。その結果として、本願発明
鋼を用いたハンマーでは、比較鋼のものに対して、２倍
以上の寿命が期待される。また、比較鋼を用いたもので
は、実機試験によって一部のハンマーに欠けの発生が見
られたが、本願発明鋼を用いたものでは、欠けの発生は
全くなく、耐衝撃性の点でも優れていた。
【００１８】なお、上記実施例では、用途としてスクラ
ップ破砕機のハンマーを示したが、本発明としては、用
途がこれに限定されるものではなく、衝撃的な摩耗を受
ける各種用途に使用することができる。例えば、除雪機
のかき板のセンターエッジとしても寿命の長い材料とし
て使用することができる。
ップ破砕機のハンマーを示したが、本発明としては、用
途がこれに限定されるものではなく、衝撃的な摩耗を受
ける各種用途に使用することができる。例えば、除雪機
のかき板のセンターエッジとしても寿命の長い材料とし
て使用することができる。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように、本願発明の高靱性
耐摩耗鋳鋼は、重量％で、Ｃ：０．３〜０．４５％、Ｓ
ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．２％以下、Ｎｉ：１．５
〜２．５％、Ｃｒ：０．７〜２％、Ｍｏ：０．４〜１％
を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、所
望により 不可避不純物中のＰ、Ｓをそれぞれ０．０１
％以下に規制したので、耐摩耗性、耐衝撃性ともに優れ
た特性を有し、また、これら特性が材料の内部にまで安
定して確保されており、衝撃摩耗に対して優れた耐久性
を発揮することができ、これを材料として使用すること
により衝撃摩耗を受ける部材の寿命を大幅に延ばす効果
がある。
耐摩耗鋳鋼は、重量％で、Ｃ：０．３〜０．４５％、Ｓ
ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．２％以下、Ｎｉ：１．５
〜２．５％、Ｃｒ：０．７〜２％、Ｍｏ：０．４〜１％
を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、所
望により 不可避不純物中のＰ、Ｓをそれぞれ０．０１
％以下に規制したので、耐摩耗性、耐衝撃性ともに優れ
た特性を有し、また、これら特性が材料の内部にまで安
定して確保されており、衝撃摩耗に対して優れた耐久性
を発揮することができ、これを材料として使用すること
により衝撃摩耗を受ける部材の寿命を大幅に延ばす効果
がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】従来材における厚さ方向での硬さ分布を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図２】Ｎｉ含有量とシャルピー衝撃値との関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図３】Ｃｒ含有量と摩耗量（相対摩耗指数）との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図４】実施例の発明鋼および比較鋼における厚さ方向
での硬さ分布を示すグラフである。
での硬さ分布を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．３〜０．４５％、Ｓ
ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．２％以下、Ｎｉ：１．５
〜２．５％、Ｃｒ：０．７〜２％、Ｍｏ：０．４〜１％
を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなること
を特徴とする高靱性耐摩耗鋳鋼 - 【請求項２】 不可避不純物中のＰ、Ｓをそれぞれ重量
％で、０．０１％以下に規制したことを特徴とする請求
項１記載の高靱性耐摩耗鋳鋼
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30839194A JPH08144009A (ja) | 1994-11-18 | 1994-11-18 | 高靱性耐摩耗鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30839194A JPH08144009A (ja) | 1994-11-18 | 1994-11-18 | 高靱性耐摩耗鋳鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08144009A true JPH08144009A (ja) | 1996-06-04 |
Family
ID=17980503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30839194A Pending JPH08144009A (ja) | 1994-11-18 | 1994-11-18 | 高靱性耐摩耗鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08144009A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102660713A (zh) * | 2012-05-23 | 2012-09-12 | 攀枝花市白云铸造有限责任公司 | 分段硬度低合金钢锤头及其热处理方法 |
| CN102808133A (zh) * | 2011-05-31 | 2012-12-05 | 新东工业株式会社 | 耐磨耗低合金铸钢 |
| CN103498092A (zh) * | 2013-09-11 | 2014-01-08 | 北京工业大学 | 耐磨铸钢的制备方法 |
| CN103981464A (zh) * | 2014-05-07 | 2014-08-13 | 中建材宁国新马耐磨材料有限公司 | 一种复合型锤头 |
| JP2016094636A (ja) * | 2014-11-13 | 2016-05-26 | 株式会社小松製作所 | チゼル用鋼およびチゼル |
| CN105908071A (zh) * | 2016-05-20 | 2016-08-31 | 衡阳鸿宇机械制造有限公司 | 一种双金属液复合浇注砂型成型制造锤头的合金材料及双金属液复合锤头的制造方法 |
| WO2018168248A1 (ja) * | 2017-03-13 | 2018-09-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
| KR102020429B1 (ko) * | 2018-06-26 | 2019-09-10 | 주식회사 포스코 | 권취코일용 파이프 및 그 제조방법 |
| JP2019157275A (ja) * | 2019-04-04 | 2019-09-19 | 株式会社小松製作所 | チゼル用鋼およびチゼル |
-
1994
- 1994-11-18 JP JP30839194A patent/JPH08144009A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102808133B (zh) * | 2011-05-31 | 2017-04-26 | 新东工业株式会社 | 耐磨耗低合金铸钢 |
| CN102808133A (zh) * | 2011-05-31 | 2012-12-05 | 新东工业株式会社 | 耐磨耗低合金铸钢 |
| CN102660713A (zh) * | 2012-05-23 | 2012-09-12 | 攀枝花市白云铸造有限责任公司 | 分段硬度低合金钢锤头及其热处理方法 |
| CN103498092A (zh) * | 2013-09-11 | 2014-01-08 | 北京工业大学 | 耐磨铸钢的制备方法 |
| CN103981464A (zh) * | 2014-05-07 | 2014-08-13 | 中建材宁国新马耐磨材料有限公司 | 一种复合型锤头 |
| JP2016094636A (ja) * | 2014-11-13 | 2016-05-26 | 株式会社小松製作所 | チゼル用鋼およびチゼル |
| CN105908071A (zh) * | 2016-05-20 | 2016-08-31 | 衡阳鸿宇机械制造有限公司 | 一种双金属液复合浇注砂型成型制造锤头的合金材料及双金属液复合锤头的制造方法 |
| WO2018168248A1 (ja) * | 2017-03-13 | 2018-09-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
| JPWO2018168248A1 (ja) * | 2017-03-13 | 2019-03-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
| JP2019131892A (ja) * | 2017-03-13 | 2019-08-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
| US11060172B2 (en) | 2017-03-13 | 2021-07-13 | Jfe Steel Corporation | Abrasion-resistant steel plate and method of manufacturing same |
| KR102020429B1 (ko) * | 2018-06-26 | 2019-09-10 | 주식회사 포스코 | 권취코일용 파이프 및 그 제조방법 |
| JP2019157275A (ja) * | 2019-04-04 | 2019-09-19 | 株式会社小松製作所 | チゼル用鋼およびチゼル |
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