JP3524620B2 - 耐摩耗性高Ｍｎ鋳鋼 - Google Patents
耐摩耗性高Ｍｎ鋳鋼Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐摩耗性高Mn鋳鋼に関
し、詳細には、耐摩耗性及び靱性に優れた耐摩耗性高Mn
鋳鋼に関し、特には岩石を破砕するコーンクラッシャや
ジョークラッシャのライナーの如く重衝撃を受け且つ耐
摩耗性が必要な部材に用いて好適な耐摩耗性高Mn鋳鋼に
関する。
し、詳細には、耐摩耗性及び靱性に優れた耐摩耗性高Mn
鋳鋼に関し、特には岩石を破砕するコーンクラッシャや
ジョークラッシャのライナーの如く重衝撃を受け且つ耐
摩耗性が必要な部材に用いて好適な耐摩耗性高Mn鋳鋼に
関する。
【０００２】
【従来の技術】岩石を破砕するコーンクラッシャやジョ
ークラッシャ（破砕機）のライナーの如く重衝撃及び摩
耗損傷を受ける部材には、高Mn鋳鋼が使用されている。
これは、高Mn鋳鋼は各種鋳鋼の中でも極めて優れた加工
硬化能及び靱性を有しているからである。
ークラッシャ（破砕機）のライナーの如く重衝撃及び摩
耗損傷を受ける部材には、高Mn鋳鋼が使用されている。
これは、高Mn鋳鋼は各種鋳鋼の中でも極めて優れた加工
硬化能及び靱性を有しているからである。
【０００３】かかる高Mn鋳鋼の開発動向については、近
年破砕機のランニングコストを低減するために破砕機の
ライナーの長寿命化が不可欠となっており、それへの対
応として耐摩耗性の向上をはかるべく、高Ｃ高Mn濃度の
高Mn鋳鋼を開発してきた経緯がある。これら開発の結
果、特公昭57-17937号公報、特公昭63-8181 号公報、特
公平1-14303 号公報、特公平2-15623 号公報に記載され
ている如き高Mn鋳鋼が提案され、この種の耐摩耗性高Mn
鋳鋼が現在使用されている。この耐摩耗性高Mn鋳鋼の主
成分（Ｃ, Mn, Si）は、Ｃ：1.0 〜1.5wt%, Mn：15〜30
wt% , Si：0.3 〜1.0wt%である。
年破砕機のランニングコストを低減するために破砕機の
ライナーの長寿命化が不可欠となっており、それへの対
応として耐摩耗性の向上をはかるべく、高Ｃ高Mn濃度の
高Mn鋳鋼を開発してきた経緯がある。これら開発の結
果、特公昭57-17937号公報、特公昭63-8181 号公報、特
公平1-14303 号公報、特公平2-15623 号公報に記載され
ている如き高Mn鋳鋼が提案され、この種の耐摩耗性高Mn
鋳鋼が現在使用されている。この耐摩耗性高Mn鋳鋼の主
成分（Ｃ, Mn, Si）は、Ｃ：1.0 〜1.5wt%, Mn：15〜30
wt% , Si：0.3 〜1.0wt%である。
【０００４】ここで、Ｃ濃度の増加は、図１（K.Roesch
: Giesserei, 23(1966), 430 ）に例示する如く、耐摩
耗性の向上に有効であり、Mn濃度の増加は、炭化物をな
るべくマトリックス中に固溶させて靱性を確保するのに
有効である。
: Giesserei, 23(1966), 430 ）に例示する如く、耐摩
耗性の向上に有効であり、Mn濃度の増加は、炭化物をな
るべくマトリックス中に固溶させて靱性を確保するのに
有効である。
【０００５】しかしながら、Ｃ濃度が1.3wt%を超える
と、耐摩耗性は更に向上するものの、鋳造時の炭化物析
出量が増大し、水靱処理を行っても粒界炭化物が残存
し、図１に例示する如く、衝撃値が急激に低下する傾向
がある。かかる靱性の低下は、製造時及び使用時の割れ
発生に繋がるので、それを防止するため靱性を確保する
必要がある。そのためには、Ｃ濃度を1.3wt%以下にする
必要があり、従って、Ｃ量は1.3wt%以下に制限されるの
で、耐摩耗性はＣ量：1.3wt%のときの耐摩耗性（以降、
耐摩耗性Ａという）に制限され、それ以上の耐摩耗性の
向上がはかれないという現状にある。
と、耐摩耗性は更に向上するものの、鋳造時の炭化物析
出量が増大し、水靱処理を行っても粒界炭化物が残存
し、図１に例示する如く、衝撃値が急激に低下する傾向
がある。かかる靱性の低下は、製造時及び使用時の割れ
発生に繋がるので、それを防止するため靱性を確保する
必要がある。そのためには、Ｃ濃度を1.3wt%以下にする
必要があり、従って、Ｃ量は1.3wt%以下に制限されるの
で、耐摩耗性はＣ量：1.3wt%のときの耐摩耗性（以降、
耐摩耗性Ａという）に制限され、それ以上の耐摩耗性の
向上がはかれないという現状にある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
事情に着目してなされたものであって、その目的は前記
従来の耐摩耗性高Mn鋳鋼（高Ｃ高Mn濃度）が有する問題
点を解消し、該高Mn鋳鋼に比して耐摩耗性に優れた耐摩
耗性高Mn鋳鋼を提供しようとするものである。
事情に着目してなされたものであって、その目的は前記
従来の耐摩耗性高Mn鋳鋼（高Ｃ高Mn濃度）が有する問題
点を解消し、該高Mn鋳鋼に比して耐摩耗性に優れた耐摩
耗性高Mn鋳鋼を提供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、鋭意研究した結果、本発明に係る耐摩耗性高Mn鋳鋼
は次のような構成としている。即ち、請求項１記載の耐
摩耗性高Mn鋳鋼は、Ｃ：1.5wt%以下, Ｎ：0.1 〜1.0wt%
を含有し且つＣとＮとの合計量が1.7 〜2.0wt%であり、
Mn：15〜35wt% , Si：0.3 〜1.0wt%を含有することを特
徴とする耐摩耗性高Mn鋳鋼である。請求項２記載の耐摩
耗性高Mn鋳鋼は、Ｃ：1.5wt%以下, Ｎ：0.1 〜1.0wt%を
含有し且つＣとＮとの合計量が1.7 〜2.0wt%であり、M
n：15〜35wt% , Si：0.3 〜1.0wt%を含有し、更にMo：
3.0wt%以下又は／及びCr：10.0wt% 以下を含有すること
を特徴とする耐摩耗性高Mn鋳鋼である。
に、鋭意研究した結果、本発明に係る耐摩耗性高Mn鋳鋼
は次のような構成としている。即ち、請求項１記載の耐
摩耗性高Mn鋳鋼は、Ｃ：1.5wt%以下, Ｎ：0.1 〜1.0wt%
を含有し且つＣとＮとの合計量が1.7 〜2.0wt%であり、
Mn：15〜35wt% , Si：0.3 〜1.0wt%を含有することを特
徴とする耐摩耗性高Mn鋳鋼である。請求項２記載の耐摩
耗性高Mn鋳鋼は、Ｃ：1.5wt%以下, Ｎ：0.1 〜1.0wt%を
含有し且つＣとＮとの合計量が1.7 〜2.0wt%であり、M
n：15〜35wt% , Si：0.3 〜1.0wt%を含有し、更にMo：
3.0wt%以下又は／及びCr：10.0wt% 以下を含有すること
を特徴とする耐摩耗性高Mn鋳鋼である。
【０００８】
【作用】本発明は、鋭意研究を行った結果、前記の如く
高Mn鋳鋼の鋼組成（化学成分）を特定することにより、
従来の耐摩耗性高Mn鋳鋼（高Ｃ高Mn濃度）の場合に比
し、靱性を低下させることなく耐摩耗性を向上し得、靱
性を確保した状態で高水準の耐摩耗性を得ることができ
ることを見出し、かかる知見に基づき完成されたもので
ある。特に、Ｃ及びＮが耐摩耗性向上に効果があり、Ｃ
とＮとの複合添加により、それらの耐摩耗性向上の相乗
効果が発揮され、Ｃ単独添加、或いはＮ単独添加では得
られない高水準の耐摩耗性が得られ、それに起因して、
靱性を確保した状態で従来の耐摩耗性高Mn鋳鋼に比して
優れた耐摩耗性を得ることができることを見出し、本発
明を完成するに至った。
高Mn鋳鋼の鋼組成（化学成分）を特定することにより、
従来の耐摩耗性高Mn鋳鋼（高Ｃ高Mn濃度）の場合に比
し、靱性を低下させることなく耐摩耗性を向上し得、靱
性を確保した状態で高水準の耐摩耗性を得ることができ
ることを見出し、かかる知見に基づき完成されたもので
ある。特に、Ｃ及びＮが耐摩耗性向上に効果があり、Ｃ
とＮとの複合添加により、それらの耐摩耗性向上の相乗
効果が発揮され、Ｃ単独添加、或いはＮ単独添加では得
られない高水準の耐摩耗性が得られ、それに起因して、
靱性を確保した状態で従来の耐摩耗性高Mn鋳鋼に比して
優れた耐摩耗性を得ることができることを見出し、本発
明を完成するに至った。
【０００９】即ち、高Mn鋳鋼では一般にＣ濃度が高くな
ると、水靱処理（鋳造後の溶体化処理）を行ってもフィ
ルム状の粒界炭化物が残存するため靱性が低下し、Ｃ濃
度が1.3wt%を超えると靱性が急激に低下する。これに対
し、Ｃと同時にＮを添加すると、フィルム状の粒界炭化
物析出による靱性低下が抑制され、同時に耐摩耗性が画
期的に向上し、そのため、従来の耐摩耗性高Mn鋳鋼に比
し、フィルム状の粒界炭化物析出による靱性低下を抑制
した状態で耐摩耗性を高めることができるという知見が
得られた。換言すれば、必要な靱性を確保した状態にお
いて、従来の耐摩耗性高Mn鋳鋼の場合には、前述の如く
Ｃ量：1.3wt%のときの耐摩耗性（耐摩耗性Ａ）に制限さ
れるが、前記の如き鋼組成（請求項１記載の耐摩耗性高
Mn鋳鋼の組成）条件下でＣと同時にＮを添加すると、上
記耐摩耗性の制限が打破され、耐摩耗性Ａを超える耐摩
耗性が得られることがわかった。
ると、水靱処理（鋳造後の溶体化処理）を行ってもフィ
ルム状の粒界炭化物が残存するため靱性が低下し、Ｃ濃
度が1.3wt%を超えると靱性が急激に低下する。これに対
し、Ｃと同時にＮを添加すると、フィルム状の粒界炭化
物析出による靱性低下が抑制され、同時に耐摩耗性が画
期的に向上し、そのため、従来の耐摩耗性高Mn鋳鋼に比
し、フィルム状の粒界炭化物析出による靱性低下を抑制
した状態で耐摩耗性を高めることができるという知見が
得られた。換言すれば、必要な靱性を確保した状態にお
いて、従来の耐摩耗性高Mn鋳鋼の場合には、前述の如く
Ｃ量：1.3wt%のときの耐摩耗性（耐摩耗性Ａ）に制限さ
れるが、前記の如き鋼組成（請求項１記載の耐摩耗性高
Mn鋳鋼の組成）条件下でＣと同時にＮを添加すると、上
記耐摩耗性の制限が打破され、耐摩耗性Ａを超える耐摩
耗性が得られることがわかった。
【００１０】そこで、本発明に係る耐摩耗性高Mn鋳鋼
は、Ｃ：1.5wt%以下, Ｎ：0.1 〜1.0wt%を含有し且つＣ
とＮとの合計量が1.7 〜2.0wt%であり、Mn：15〜35wt%
, Si：0.3 〜1.0wt%を含有するものとし、Ｃと同時に
Ｎを添加するようにしている。従って、必要な靱性を確
保した状態において、従来の耐摩耗性高Mn鋳鋼（高Ｃ高
Mn濃度）に比して優れた耐摩耗性を得ることができ、耐
摩耗性に優れている。
は、Ｃ：1.5wt%以下, Ｎ：0.1 〜1.0wt%を含有し且つＣ
とＮとの合計量が1.7 〜2.0wt%であり、Mn：15〜35wt%
, Si：0.3 〜1.0wt%を含有するものとし、Ｃと同時に
Ｎを添加するようにしている。従って、必要な靱性を確
保した状態において、従来の耐摩耗性高Mn鋳鋼（高Ｃ高
Mn濃度）に比して優れた耐摩耗性を得ることができ、耐
摩耗性に優れている。
【００１１】ここで、化学成分（組成）を前記の如く限
定している理由を以下説明する。
定している理由を以下説明する。
【００１２】Ｃは、高Mn鋳鋼の耐摩耗性を向上させるた
めに不可欠な元素であるが、1.5wt%を超えて添加すると
フィルム状の粒界炭化物析出による靱性低下が生じ、必
要な靱性を確保できなくなるので、1.5wt%以下としてい
る。Ｎは、耐摩耗性に及ぼす効果がＣより大きく、Ｃと
同じく高Mn鋳鋼に固溶することができ、耐摩耗性を向上
させるが、Ｎ：0.1wt%未満では耐摩耗性の向上効果が不
充分であり、一方1.0wt%超では板状或いは針状の窒化物
が析出して靱性が低下し、靱性不充分となるので、Ｎ：
0.1 〜1.0wt%としている。これらＣ、Ｎは侵入型で固溶
して耐摩耗性を向上させるが、Ｃ、Ｎのいづれか一方の
固溶限は他方の濃度により決まるので、ＣとＮとの合計
量としても影響し、限定する必要があり、この合計量が
1.7wt%未満では耐摩耗性が不充分となり、2.0wt%超では
フィルム状の粒界炭化物又は板状或いは針状の窒化物に
よる靱性低下が生じ、靱性が不充分となるので、ＣとＮ
との合計量：1.7 〜2.0wt%としている。
めに不可欠な元素であるが、1.5wt%を超えて添加すると
フィルム状の粒界炭化物析出による靱性低下が生じ、必
要な靱性を確保できなくなるので、1.5wt%以下としてい
る。Ｎは、耐摩耗性に及ぼす効果がＣより大きく、Ｃと
同じく高Mn鋳鋼に固溶することができ、耐摩耗性を向上
させるが、Ｎ：0.1wt%未満では耐摩耗性の向上効果が不
充分であり、一方1.0wt%超では板状或いは針状の窒化物
が析出して靱性が低下し、靱性不充分となるので、Ｎ：
0.1 〜1.0wt%としている。これらＣ、Ｎは侵入型で固溶
して耐摩耗性を向上させるが、Ｃ、Ｎのいづれか一方の
固溶限は他方の濃度により決まるので、ＣとＮとの合計
量としても影響し、限定する必要があり、この合計量が
1.7wt%未満では耐摩耗性が不充分となり、2.0wt%超では
フィルム状の粒界炭化物又は板状或いは針状の窒化物に
よる靱性低下が生じ、靱性が不充分となるので、ＣとＮ
との合計量：1.7 〜2.0wt%としている。
【００１３】Mnは、オーステナイト単相組織を得るのに
不可欠な元素であり、又、Ｃの固溶限を増大させて炭化
物析出量を減少させ、更に溶解時に溶湯中にＮを溶け込
ませるのに有効であるが、15wt% 未満ではＣの固溶限が
小さいことによる粒界炭化物の析出が起こり、靱性不充
分となり、一方、35wt% 超では鋳放し状態での炭化物析
出量が大きくなり、鋳造時の割れ発生の原因となるの
で、Mn：15〜35wt% とする。
不可欠な元素であり、又、Ｃの固溶限を増大させて炭化
物析出量を減少させ、更に溶解時に溶湯中にＮを溶け込
ませるのに有効であるが、15wt% 未満ではＣの固溶限が
小さいことによる粒界炭化物の析出が起こり、靱性不充
分となり、一方、35wt% 超では鋳放し状態での炭化物析
出量が大きくなり、鋳造時の割れ発生の原因となるの
で、Mn：15〜35wt% とする。
【００１４】Siは、溶解時の溶湯の脱酸及び流動性の改
善に必要な元素であり、そのために0.3wt%以上の添加が
必要であるが、1.0wt%超では粒界炭化物の形成を促進さ
せ、靱性不充分となるので、Si：0.3 〜1.0wt%とする。
善に必要な元素であり、そのために0.3wt%以上の添加が
必要であるが、1.0wt%超では粒界炭化物の形成を促進さ
せ、靱性不充分となるので、Si：0.3 〜1.0wt%とする。
【００１５】ところで、鋼組成（化学成分）として更に
Mo：3.0wt%以下又は／及びCr：10.0wt% 以下を含有させ
ると、靱性及び／又は耐摩耗性をより一層向上し得るの
で、必要に応じて添加することが好ましい（請求項２記
載の耐摩耗性高Mn鋳鋼）。ここで、Mo量, Cr量を上記の
如くしている理由を以下説明する。
Mo：3.0wt%以下又は／及びCr：10.0wt% 以下を含有させ
ると、靱性及び／又は耐摩耗性をより一層向上し得るの
で、必要に応じて添加することが好ましい（請求項２記
載の耐摩耗性高Mn鋳鋼）。ここで、Mo量, Cr量を上記の
如くしている理由を以下説明する。
【００１６】Moは、粒界炭化物及び窒化物形成を遅延す
る元素であり、靱性の向上に有効である。特に、肉厚の
大きな鋳物の場合に有効であって、鋳物中心部における
鋳造時及び水靱処理時の冷却速度低下による炭化物及び
窒化物析出を抑制する。しかし、3.0wt%を超えて添加し
てもその効果よりコストアップが問題となるので、Mo：
3.0wt%以下とした。
る元素であり、靱性の向上に有効である。特に、肉厚の
大きな鋳物の場合に有効であって、鋳物中心部における
鋳造時及び水靱処理時の冷却速度低下による炭化物及び
窒化物析出を抑制する。しかし、3.0wt%を超えて添加し
てもその効果よりコストアップが問題となるので、Mo：
3.0wt%以下とした。
【００１７】Crは、初期硬さを向上させて耐摩耗性を向
上させ、又、高Mn鋼の溶解時に溶湯中にＮを溶け込ませ
るのに有効であるが、10.0wt% 超では安定な複合炭化物
及び窒化物を形成し、靱性を低下させるので、Cr：10.0
wt% 以下とした。
上させ、又、高Mn鋼の溶解時に溶湯中にＮを溶け込ませ
るのに有効であるが、10.0wt% 超では安定な複合炭化物
及び窒化物を形成し、靱性を低下させるので、Cr：10.0
wt% 以下とした。
【００１８】尚、本発明において、前記の成分の他にＰ
やＳ等の不可避的不純物を含むことができる。即ち、請
求項１記載の耐摩耗性高Mn鋳鋼は、換言すれば、Ｃ：1.
5wt%以下, Ｎ：0.1 〜1.0wt%を含有し且つＣとＮとの合
計量が1.7 〜2.0wt%であり、Mn：15〜35wt% , Si：0.3
〜1.0wt%を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からな
る耐摩耗性高Mn鋳鋼である。請求項２記載の耐摩耗性高
Mn鋳鋼は、換言すれば、Ｃ：1.5wt%以下, Ｎ：0.1 〜1.
0wt%を含有し且つＣとＮとの合計量が1.7 〜2.0wt%であ
り、Mn：15〜35wt% , Si：0.3 〜1.0wt%を含有し、更に
Mo：3.0wt%以下又は／及びCr：10.0wt% 以下を含有し、
残部がFe及び不可避的不純物からなる耐摩耗性高Mn鋳鋼
である。
やＳ等の不可避的不純物を含むことができる。即ち、請
求項１記載の耐摩耗性高Mn鋳鋼は、換言すれば、Ｃ：1.
5wt%以下, Ｎ：0.1 〜1.0wt%を含有し且つＣとＮとの合
計量が1.7 〜2.0wt%であり、Mn：15〜35wt% , Si：0.3
〜1.0wt%を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からな
る耐摩耗性高Mn鋳鋼である。請求項２記載の耐摩耗性高
Mn鋳鋼は、換言すれば、Ｃ：1.5wt%以下, Ｎ：0.1 〜1.
0wt%を含有し且つＣとＮとの合計量が1.7 〜2.0wt%であ
り、Mn：15〜35wt% , Si：0.3 〜1.0wt%を含有し、更に
Mo：3.0wt%以下又は／及びCr：10.0wt% 以下を含有し、
残部がFe及び不可避的不純物からなる耐摩耗性高Mn鋳鋼
である。
【００１９】
【実施例】表１に示す化学組成の高Mn鋼を窒素雰囲気下
で溶製した後、1100℃で８ｈ加熱する溶体化処理をし、
次いで水冷した。この水冷後のもの（インゴット）から
摩耗試験片及びシャルピー試験片を採取し、摩耗試験お
よびシャルピー衝撃試験を行った。その結果を表２に示
す。尚、摩耗試験機にはボンド式摩耗試験機を用いた。
で溶製した後、1100℃で８ｈ加熱する溶体化処理をし、
次いで水冷した。この水冷後のもの（インゴット）から
摩耗試験片及びシャルピー試験片を採取し、摩耗試験お
よびシャルピー衝撃試験を行った。その結果を表２に示
す。尚、摩耗試験機にはボンド式摩耗試験機を用いた。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】上記表１及び２のNo.1〜5 の結果よりわか
るように、No.1（Ｃ：2.0wt%, Ｎ：Tr）のものでは靱性
が著しく低いが、これに対し、No.3（Ｃ：1.5wt%, Ｎ：
0.5wt%, Ｃ＋Ｎ：2.0wt%）のものでは靱性に優れ、耐摩
耗性も良好（表２で○で示される）であり、Ｃ：1.5wt%
にし、Ｎ：0.5wt%を添加することにより、No.1の著しく
低い靱性が大幅に改善され、耐摩耗性も若干向上され
る。又、Ｃ：1.2wt%であってもＮ：0.5wt%を添加したN
o.6（Ｃ＋Ｎ：1.7wt%）のものは、No.2（Ｃ：1.5wt%,
Ｎ：Tr）のものに比較し、耐摩耗性及び靱性に優れてい
る。これらのことから、Ｃ濃度が高い場合も低い場合も
Ｎ添加は有効に高Mn鋼の耐摩耗性及び靱性を向上させ、
ＣとＮとの複合添加により耐摩耗性向上の相乗効果が発
揮され、引いては靱性を確保した状態で優れた耐摩耗性
を得ることができることがわかる。
るように、No.1（Ｃ：2.0wt%, Ｎ：Tr）のものでは靱性
が著しく低いが、これに対し、No.3（Ｃ：1.5wt%, Ｎ：
0.5wt%, Ｃ＋Ｎ：2.0wt%）のものでは靱性に優れ、耐摩
耗性も良好（表２で○で示される）であり、Ｃ：1.5wt%
にし、Ｎ：0.5wt%を添加することにより、No.1の著しく
低い靱性が大幅に改善され、耐摩耗性も若干向上され
る。又、Ｃ：1.2wt%であってもＮ：0.5wt%を添加したN
o.6（Ｃ＋Ｎ：1.7wt%）のものは、No.2（Ｃ：1.5wt%,
Ｎ：Tr）のものに比較し、耐摩耗性及び靱性に優れてい
る。これらのことから、Ｃ濃度が高い場合も低い場合も
Ｎ添加は有効に高Mn鋼の耐摩耗性及び靱性を向上させ、
ＣとＮとの複合添加により耐摩耗性向上の相乗効果が発
揮され、引いては靱性を確保した状態で優れた耐摩耗性
を得ることができることがわかる。
【００２３】No.8の結果よりわかる如く、Moは耐摩耗性
を若干向上させ、靱性を顕著に向上させる。No.9の結果
よりわかる如く、Crは靱性をやや低下させるが、耐摩耗
性をやや向上させる。No.10 の結果よりわかる如く、Cr
と同時にMoを添加すると、靱性の低下を抑制し、耐摩耗
性を向上させることができる。
を若干向上させ、靱性を顕著に向上させる。No.9の結果
よりわかる如く、Crは靱性をやや低下させるが、耐摩耗
性をやや向上させる。No.10 の結果よりわかる如く、Cr
と同時にMoを添加すると、靱性の低下を抑制し、耐摩耗
性を向上させることができる。
【００２４】
【発明の効果】本発明に係る耐摩耗性高Mn鋳鋼は、以上
の如き構成を有し作用をなすものであり、従来の耐摩耗
性高Mn鋳鋼（高Ｃ高Mn濃度）の場合に比較し、靱性を低
下させることなく耐摩耗性を向上し得、靱性を確保した
状態で高水準の耐摩耗性を得ることができ、耐摩耗性に
優れており、従って、岩石を破砕するコーンクラッシャ
やジョークラッシャのライナーの如く重衝撃を受け且つ
耐摩耗性が必要な部材に好適に用いることができ、それ
ら部材の重衝撃による損傷及び摩耗損傷の発生が抑制さ
れ、それにより寿命の向上がはかれるという効果を奏す
る。
の如き構成を有し作用をなすものであり、従来の耐摩耗
性高Mn鋳鋼（高Ｃ高Mn濃度）の場合に比較し、靱性を低
下させることなく耐摩耗性を向上し得、靱性を確保した
状態で高水準の耐摩耗性を得ることができ、耐摩耗性に
優れており、従って、岩石を破砕するコーンクラッシャ
やジョークラッシャのライナーの如く重衝撃を受け且つ
耐摩耗性が必要な部材に好適に用いることができ、それ
ら部材の重衝撃による損傷及び摩耗損傷の発生が抑制さ
れ、それにより寿命の向上がはかれるという効果を奏す
る。
【図１】 従来の耐摩耗性高Mn鋳鋼についてのＣ濃度と
摩耗減量及び衝撃値との関係を示す図である。
摩耗減量及び衝撃値との関係を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 高野 真一
兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号
株式会社神戸製鋼所 高砂製作所内
(56)参考文献 特開 昭62−139855（ＪＰ，Ａ)
特公 昭29−7706（ＪＰ，Ｂ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：1.5wt%以下, Ｎ：0.1 〜1.0wt%を含
有し且つＣとＮとの合計量が1.7 〜2.0wt%であり、Mn：
15〜35wt% , Si：0.3 〜1.0wt%を含有することを特徴と
する耐摩耗性高Mn鋳鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：1.5wt%以下, Ｎ：0.1 〜1.0wt%を含
有し且つＣとＮとの合計量が1.7 〜2.0wt%であり、Mn：
15〜35wt% , Si：0.3 〜1.0wt%を含有し、更にMo：3.0w
t%以下又は／及びCr：10.0wt% 以下を含有することを特
徴とする耐摩耗性高Mn鋳鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06287595A JP3524620B2 (ja) | 1995-03-22 | 1995-03-22 | 耐摩耗性高Ｍｎ鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06287595A JP3524620B2 (ja) | 1995-03-22 | 1995-03-22 | 耐摩耗性高Ｍｎ鋳鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08260099A JPH08260099A (ja) | 1996-10-08 |
| JP3524620B2 true JP3524620B2 (ja) | 2004-05-10 |
Family
ID=13212888
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06287595A Expired - Lifetime JP3524620B2 (ja) | 1995-03-22 | 1995-03-22 | 耐摩耗性高Ｍｎ鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3524620B2 (ja) |
-
1995
- 1995-03-22 JP JP06287595A patent/JP3524620B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08260099A (ja) | 1996-10-08 |
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