JPH07316661A - 梱包用バンド及びその製造方法 - Google Patents
梱包用バンド及びその製造方法Info
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- JPH07316661A JPH07316661A JP6118515A JP11851594A JPH07316661A JP H07316661 A JPH07316661 A JP H07316661A JP 6118515 A JP6118515 A JP 6118515A JP 11851594 A JP11851594 A JP 11851594A JP H07316661 A JPH07316661 A JP H07316661A
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- JP
- Japan
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- annealing
- packing band
- tensile strength
- steel
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Package Frames And Binding Bands (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】既設の連続焼鈍設備を使用して連続焼鈍しても
必要な機械的特性を確保できる梱包用バンドの製造方法
を提供する。 【構成】C:0.20wt%、Mn:1.70wt%、
Ti:0.10wt%以上、残部がFe、及び不可避的
不純物からなる鋼材を、仕上温度850℃、巻取り温度
540℃で熱間圧延し、50%の圧下率で冷間圧延し、
600〜700℃の温度範囲内で焼鈍した。
必要な機械的特性を確保できる梱包用バンドの製造方法
を提供する。 【構成】C:0.20wt%、Mn:1.70wt%、
Ti:0.10wt%以上、残部がFe、及び不可避的
不純物からなる鋼材を、仕上温度850℃、巻取り温度
540℃で熱間圧延し、50%の圧下率で冷間圧延し、
600〜700℃の温度範囲内で焼鈍した。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、梱包用バンド及びその
製造方法に関する。
製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】荷造りする際に用いられる梱包用バンド
として、伸びと引張強さに優れた鋼製の梱包用バンドが
知られている。この梱包用バンドは、一般に、次のよう
な方法で製造される。C:0.05〜0.50wt%、
Mn:0.5〜1.0wt%、残部Fe及び不可避的不
純物からなる鋼材を、熱間圧延し、所定の板厚(通常は
0.3〜1.6mm)になるように冷間圧延を行う。そ
の後、以下の(1)〜(3)の3通りの焼鈍を行うこと
により目標とする材質(引張強さ(TS)≧80kgf
/cm 2 、7≦伸び(EL)≦16%)を得ると同時に
テンパーカラーの付加及び圧延歪の除去を行う。 (1)ブルーイング処理 この処理では、冷間圧延された上記組成のコイルが鉛沿
法等により300〜500℃に加熱され、その後空冷さ
れる。これにより機械的特性が向上すると共にコイル形
状が修正され、テンパーカラーが付加される。 (2)オーステンパー処理 この処理では、冷間圧延された上記組成のコイルがA3
変態点以上まで加熱されてオーステナイト組織にされた
後、A1 変態点以下の恒温浴(鉛バス等)に焼入れら
れ、その温度で一定時間以上保持されて恒温変態を生じ
る。これにより主にベーナイトからなる変態組織になり
適切な機械的特性が得られ、圧延歪も除去される。 (3)バッチ焼鈍処理 この処理は(1)のブルーイング処理と同様の効果があ
り、ここではバッチ焼鈍により300〜500℃の温度
範囲で3〜10時間加熱された後、空冷される。これに
より、機械的特性の向上、コイル形状の修正が達成され
る。
として、伸びと引張強さに優れた鋼製の梱包用バンドが
知られている。この梱包用バンドは、一般に、次のよう
な方法で製造される。C:0.05〜0.50wt%、
Mn:0.5〜1.0wt%、残部Fe及び不可避的不
純物からなる鋼材を、熱間圧延し、所定の板厚(通常は
0.3〜1.6mm)になるように冷間圧延を行う。そ
の後、以下の(1)〜(3)の3通りの焼鈍を行うこと
により目標とする材質(引張強さ(TS)≧80kgf
/cm 2 、7≦伸び(EL)≦16%)を得ると同時に
テンパーカラーの付加及び圧延歪の除去を行う。 (1)ブルーイング処理 この処理では、冷間圧延された上記組成のコイルが鉛沿
法等により300〜500℃に加熱され、その後空冷さ
れる。これにより機械的特性が向上すると共にコイル形
状が修正され、テンパーカラーが付加される。 (2)オーステンパー処理 この処理では、冷間圧延された上記組成のコイルがA3
変態点以上まで加熱されてオーステナイト組織にされた
後、A1 変態点以下の恒温浴(鉛バス等)に焼入れら
れ、その温度で一定時間以上保持されて恒温変態を生じ
る。これにより主にベーナイトからなる変態組織になり
適切な機械的特性が得られ、圧延歪も除去される。 (3)バッチ焼鈍処理 この処理は(1)のブルーイング処理と同様の効果があ
り、ここではバッチ焼鈍により300〜500℃の温度
範囲で3〜10時間加熱された後、空冷される。これに
より、機械的特性の向上、コイル形状の修正が達成され
る。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記した従来
の梱包用バンドの製造方法には以下の問題がある。 (1)伸びと引張強さに優れた梱包用バンドを製造する
熱処理のために、ブルーイング処理ラインやオーステン
パー処理ライン等の梱包用バンド特有の処理ラインを設
置するので多額の設備費が必要となり、さらにこれらの
設備を運転、保守する人件費も加わり、コストが上昇す
る。 (2)バッチ焼鈍では、通常の低炭素(極低炭素)鋼の
用の連続焼鈍ラインに比べ処理能力が低く、また燃料コ
ストも連続焼鈍ラインに比べ上昇する。
の梱包用バンドの製造方法には以下の問題がある。 (1)伸びと引張強さに優れた梱包用バンドを製造する
熱処理のために、ブルーイング処理ラインやオーステン
パー処理ライン等の梱包用バンド特有の処理ラインを設
置するので多額の設備費が必要となり、さらにこれらの
設備を運転、保守する人件費も加わり、コストが上昇す
る。 (2)バッチ焼鈍では、通常の低炭素(極低炭素)鋼の
用の連続焼鈍ラインに比べ処理能力が低く、また燃料コ
ストも連続焼鈍ラインに比べ上昇する。
【0004】以上の理由から既設の低炭素(極低炭素)
用連続焼鈍ラインを使用して梱包用バンドの熱処理が行
なえると、設備費、燃料費、人件費、及び物流の面から
大きなメリットが得られる。ところが、上記したC:
0.05〜0.50wt%、Mn:0.5〜1.0wt
%、残部Fe及び不可避的不純物からなる鋼材を、既設
の連続焼鈍設備で処理される鋼材の焼鈍温度(650〜
950℃)で焼鈍すると、伸びの値は問題ないが、降伏
点(YP)と引張強さ(TS)は目標の値(双方とも8
0kgf/mm 2 以上)に到達しない。機械的特性のう
ち降伏点や引張強さは、焼鈍温度が材料の再結晶温度を
超えた時点から急減し始め、また降伏比も減少し、逆
に、伸びは向上してくる。ここで、再結晶温度に達する
前では圧延組織が残留しているので、高い降伏点、高い
引張強さともに得られ、自動結束器を使用する場合、梱
包用バンドがガイドを通る際に腰折れしない。特に、再
結晶温度よりも100℃低い温度と再結晶温度との間で
焼鈍すると、降伏点と引張強さに優れると共に7%以上
の伸びが得られて梱包用バンドとして好ましい特性とな
る。しかし、上記した組成のC、Mn添加鋼では、再結
晶開始温度が600℃前後と低いので、既設の連続焼鈍
設備を使用して連続焼鈍すると再結晶温度を超える温度
で焼鈍されて機械的特性が確保できないことになる。
用連続焼鈍ラインを使用して梱包用バンドの熱処理が行
なえると、設備費、燃料費、人件費、及び物流の面から
大きなメリットが得られる。ところが、上記したC:
0.05〜0.50wt%、Mn:0.5〜1.0wt
%、残部Fe及び不可避的不純物からなる鋼材を、既設
の連続焼鈍設備で処理される鋼材の焼鈍温度(650〜
950℃)で焼鈍すると、伸びの値は問題ないが、降伏
点(YP)と引張強さ(TS)は目標の値(双方とも8
0kgf/mm 2 以上)に到達しない。機械的特性のう
ち降伏点や引張強さは、焼鈍温度が材料の再結晶温度を
超えた時点から急減し始め、また降伏比も減少し、逆
に、伸びは向上してくる。ここで、再結晶温度に達する
前では圧延組織が残留しているので、高い降伏点、高い
引張強さともに得られ、自動結束器を使用する場合、梱
包用バンドがガイドを通る際に腰折れしない。特に、再
結晶温度よりも100℃低い温度と再結晶温度との間で
焼鈍すると、降伏点と引張強さに優れると共に7%以上
の伸びが得られて梱包用バンドとして好ましい特性とな
る。しかし、上記した組成のC、Mn添加鋼では、再結
晶開始温度が600℃前後と低いので、既設の連続焼鈍
設備を使用して連続焼鈍すると再結晶温度を超える温度
で焼鈍されて機械的特性が確保できないことになる。
【0005】本発明は、上記事情に鑑み、既設の連続焼
鈍設備を使用して連続焼鈍しても必要な機械的特性を確
保できる梱包用バンド及びその製造方法を提供すること
を目的とする。
鈍設備を使用して連続焼鈍しても必要な機械的特性を確
保できる梱包用バンド及びその製造方法を提供すること
を目的とする。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成するために、種々の実験・研究を行った結果、C、
Mn添加鋼にTiを添加することにより再結晶温度を上
昇させて既設の連続焼鈍設備を使用できることを見い出
し本発明をなすに至った。具体的には、本発明の梱包用
バンド及びその製造方法は、C:0.05〜0.50w
t%、Mn:0.5〜2.0wt%、Ti:0.050
wt%以上、残部がFe、及び不可避的不純物からなる
鋼材を、400〜600℃の範囲内の巻取り温度で熱間
圧延し、40%以上の圧下率で冷間圧延し、600〜7
00℃の範囲内の温度で焼鈍を行うことを特徴とするも
のである。
達成するために、種々の実験・研究を行った結果、C、
Mn添加鋼にTiを添加することにより再結晶温度を上
昇させて既設の連続焼鈍設備を使用できることを見い出
し本発明をなすに至った。具体的には、本発明の梱包用
バンド及びその製造方法は、C:0.05〜0.50w
t%、Mn:0.5〜2.0wt%、Ti:0.050
wt%以上、残部がFe、及び不可避的不純物からなる
鋼材を、400〜600℃の範囲内の巻取り温度で熱間
圧延し、40%以上の圧下率で冷間圧延し、600〜7
00℃の範囲内の温度で焼鈍を行うことを特徴とするも
のである。
【0007】ここで、焼鈍を行うに当って、雰囲気ガス
の水素濃度を2%以下にすることが好ましい。また、本
発明の梱包用バンドは、C:0.05〜0.50wt
%、Mn:0.5〜2.0wt%、Ti:0.050w
t%以上、残部がFe、及び不可避的不純物からなる鋼
材が、400〜600℃の範囲内の巻取り温度で熱間圧
延され、40%以上の圧下率で冷間圧延され、600〜
700℃の範囲内の温度で焼鈍され、80kgf/mm
2 以上の降伏点及び引張強さ、7%〜16%の範囲内の
伸び、90%以上の降伏比を有してなることを特徴とす
るものである。
の水素濃度を2%以下にすることが好ましい。また、本
発明の梱包用バンドは、C:0.05〜0.50wt
%、Mn:0.5〜2.0wt%、Ti:0.050w
t%以上、残部がFe、及び不可避的不純物からなる鋼
材が、400〜600℃の範囲内の巻取り温度で熱間圧
延され、40%以上の圧下率で冷間圧延され、600〜
700℃の範囲内の温度で焼鈍され、80kgf/mm
2 以上の降伏点及び引張強さ、7%〜16%の範囲内の
伸び、90%以上の降伏比を有してなることを特徴とす
るものである。
【0008】
【作用】600〜700℃の範囲内での連続焼鈍によ
り、80kgf/mm2 以上の降伏点と引張強さ、7%
〜16%の範囲内の伸び、90%以上の降伏比の材質を
得るために素材の成分を次のように限定した。 C:Cは材料の引張強さを確保するために必要な元素で
あり、最低でも0.05wt%は必要である。しかし過
剰な添加は必要以上に引張強さが上昇して実際の結束時
にノッチできない不具合にも通じる。また、Cは再結晶
温度を低下させる作用があるので、その上限を0.50
wt%とした。
り、80kgf/mm2 以上の降伏点と引張強さ、7%
〜16%の範囲内の伸び、90%以上の降伏比の材質を
得るために素材の成分を次のように限定した。 C:Cは材料の引張強さを確保するために必要な元素で
あり、最低でも0.05wt%は必要である。しかし過
剰な添加は必要以上に引張強さが上昇して実際の結束時
にノッチできない不具合にも通じる。また、Cは再結晶
温度を低下させる作用があるので、その上限を0.50
wt%とした。
【0009】Mn:MnもCと同様に、引張強さの上昇
に有効であるが再結晶温度を低下させる。また、過剰な
添加はコストアップにもつながる。このため、その濃度
を0.5〜2.0wt%とした。 Ti:Tiは再結晶温度を上昇させる効果がある。上記
C、Mnの成分範囲において再結晶開始温度を700℃
前後とし、連続焼鈍の処理を可能とするためにはその濃
度を0.050wt%以上とする必要がある。上限は
0.150wt%とする。理由は過剰添加は降伏点と引
張強さが必要以上に上がる外に、コストアップにつなが
るためである。
に有効であるが再結晶温度を低下させる。また、過剰な
添加はコストアップにもつながる。このため、その濃度
を0.5〜2.0wt%とした。 Ti:Tiは再結晶温度を上昇させる効果がある。上記
C、Mnの成分範囲において再結晶開始温度を700℃
前後とし、連続焼鈍の処理を可能とするためにはその濃
度を0.050wt%以上とする必要がある。上限は
0.150wt%とする。理由は過剰添加は降伏点と引
張強さが必要以上に上がる外に、コストアップにつなが
るためである。
【0010】巻取り温度:600℃を超える巻取り温度
では母板の結晶粒が粗大化し、80kgf/mm2 以上
の降伏点と引張強さを確保できなくなる。また、脱スケ
ールのための酸洗スピードが遅くなり作業能率の低下に
もつながる。400℃未満では、圧延時の加工歪みによ
る硬化が緩和されず、冷間圧延における負荷が大きくな
ると同時に鋼板の形状が著しく不良になる。このため、
その範囲を400〜600℃とした。
では母板の結晶粒が粗大化し、80kgf/mm2 以上
の降伏点と引張強さを確保できなくなる。また、脱スケ
ールのための酸洗スピードが遅くなり作業能率の低下に
もつながる。400℃未満では、圧延時の加工歪みによ
る硬化が緩和されず、冷間圧延における負荷が大きくな
ると同時に鋼板の形状が著しく不良になる。このため、
その範囲を400〜600℃とした。
【0011】冷間圧延圧下率:未焼鈍板の結晶粒を微細
化し、目標の引張強さを確保するためその最低値を40
%とした。当鋼板のような高張力鋼は圧延時の加工抗力
が大きく、ロールのたわみも大きくなりいたずらに圧下
率を上げると鋼板の形状が不良になる。このため圧下率
上限を70%に設ける。 焼鈍温度:上記成分系及び製造条件により、再結晶開始
温度は約700℃前後となる。700℃を超える温度で
焼鈍すると、80kgf/mm2 以上の降伏点と引張強
さを確保できなくなり降伏比も低下するので梱包用バン
ドとして適さない。600℃未満の温度で焼鈍すると、
組織の再結晶による軟化が起こらず、必要以上に高強度
の材質となる。このため、600℃以上700℃以下の
温度範囲で焼鈍を行なうことにより機械的特性を確保す
ると共に、連続焼鈍における他の低炭材(極低炭材)と
の連続処理を可能にした。
化し、目標の引張強さを確保するためその最低値を40
%とした。当鋼板のような高張力鋼は圧延時の加工抗力
が大きく、ロールのたわみも大きくなりいたずらに圧下
率を上げると鋼板の形状が不良になる。このため圧下率
上限を70%に設ける。 焼鈍温度:上記成分系及び製造条件により、再結晶開始
温度は約700℃前後となる。700℃を超える温度で
焼鈍すると、80kgf/mm2 以上の降伏点と引張強
さを確保できなくなり降伏比も低下するので梱包用バン
ドとして適さない。600℃未満の温度で焼鈍すると、
組織の再結晶による軟化が起こらず、必要以上に高強度
の材質となる。このため、600℃以上700℃以下の
温度範囲で焼鈍を行なうことにより機械的特性を確保す
ると共に、連続焼鈍における他の低炭材(極低炭材)と
の連続処理を可能にした。
【0012】ここで、焼鈍を行うに当って、雰囲気ガス
の水素濃度が2%を超えると鋼板表面の酸化スケールが
充分生成されず、したがって実使用時における耐錆性が
不足するので、2%以下にした。
の水素濃度が2%を超えると鋼板表面の酸化スケールが
充分生成されず、したがって実使用時における耐錆性が
不足するので、2%以下にした。
【0013】
【実施例】以下、図1及び表1を参照して本発明の実施
例を比較例とともに説明する。表1の供試材Aは実施
例、供試材B,C,Dは比較例の組成を示し、各供試材
の残部はFe及び不可避的不純物である。図1は、表1
に示された各供試材A,B,C,Dの焼鈍温度と機械的
性質の関係を示すグラフである。
例を比較例とともに説明する。表1の供試材Aは実施
例、供試材B,C,Dは比較例の組成を示し、各供試材
の残部はFe及び不可避的不純物である。図1は、表1
に示された各供試材A,B,C,Dの焼鈍温度と機械的
性質の関係を示すグラフである。
【0014】
【表1】
【0015】各供試材A〜Dは、表1の成分になるよう
に真空溶解炉で溶製した後、仕上温度850℃の熱延を
行い540℃の巻取り温度に相当する処理を行ない、圧
下率50%で0.9mmの試料を仕上げ600〜750
℃で焼鈍を行ったものである。供試材Aは、焼鈍温度7
00℃を超えると再結晶が始まり降伏点、引張強さが減
少するが、700℃以下では降伏点、引張強さとも安定
して80kgf/mm 2 以上が得られた。一方、伸び
は、焼鈍温度600℃以上で7%が得られバンド材とし
て適正な材質となった。供試材Bは、供試材Aの成分系
からTiを抜いたものであるが、供試材Aに比べ降伏
点、引張強さが10kgf/mm2 以上低下し再結晶開
始温度も低くなった。供試材Cは、C、Mnの濃度が低
いので、80kgf/mm2 以上の降伏点、引張強さが
得られない。一方、供試材Dは、C、Mnの濃度が高い
ので、焼鈍温度700℃でも100kgf/mm2 を超
える引張強さが得られるが強度が大きく、結束時にノッ
チを入れる場合などに不都合が生じると考えられる。ま
た、伸びは5%前後であるので結束後の衝撃荷重に対す
る安全性に問題がある。
に真空溶解炉で溶製した後、仕上温度850℃の熱延を
行い540℃の巻取り温度に相当する処理を行ない、圧
下率50%で0.9mmの試料を仕上げ600〜750
℃で焼鈍を行ったものである。供試材Aは、焼鈍温度7
00℃を超えると再結晶が始まり降伏点、引張強さが減
少するが、700℃以下では降伏点、引張強さとも安定
して80kgf/mm 2 以上が得られた。一方、伸び
は、焼鈍温度600℃以上で7%が得られバンド材とし
て適正な材質となった。供試材Bは、供試材Aの成分系
からTiを抜いたものであるが、供試材Aに比べ降伏
点、引張強さが10kgf/mm2 以上低下し再結晶開
始温度も低くなった。供試材Cは、C、Mnの濃度が低
いので、80kgf/mm2 以上の降伏点、引張強さが
得られない。一方、供試材Dは、C、Mnの濃度が高い
ので、焼鈍温度700℃でも100kgf/mm2 を超
える引張強さが得られるが強度が大きく、結束時にノッ
チを入れる場合などに不都合が生じると考えられる。ま
た、伸びは5%前後であるので結束後の衝撃荷重に対す
る安全性に問題がある。
【0016】
【発明の効果】以上説明したように本発明の梱包用バン
ド及びその製造方法では、再結晶開始温度を上げるため
に鋼材にTiを0.050wt%以上添加したので再結
晶開始温度が700℃前後になり、この結果、従来のブ
ルーイング処理、オーステンパー処理等のためのライン
を通さずに既設の低炭素(極低炭素)素鋼用の連続焼鈍
ラインを使用でき、80kgf/mm2 以上の降伏点と
引張強さ、90%以上の降伏比、7%〜16%の範囲内
の伸びを得ることができる。また、上記の連続焼鈍ライ
ンを使用して700℃以下の温度で焼鈍することにより
目標の機械的特性を得ると同時に圧延歪みを除去し、所
定のテンパーカラーを付加できる。
ド及びその製造方法では、再結晶開始温度を上げるため
に鋼材にTiを0.050wt%以上添加したので再結
晶開始温度が700℃前後になり、この結果、従来のブ
ルーイング処理、オーステンパー処理等のためのライン
を通さずに既設の低炭素(極低炭素)素鋼用の連続焼鈍
ラインを使用でき、80kgf/mm2 以上の降伏点と
引張強さ、90%以上の降伏比、7%〜16%の範囲内
の伸びを得ることができる。また、上記の連続焼鈍ライ
ンを使用して700℃以下の温度で焼鈍することにより
目標の機械的特性を得ると同時に圧延歪みを除去し、所
定のテンパーカラーを付加できる。
【図1】表1に示された各供試材A,B,C,Dの焼鈍
温度と機械的性質の関係を示すグラフである。
温度と機械的性質の関係を示すグラフである。
A 実施例の供試材の焼鈍温度と機械的性質の関係を示
す曲線 B,C,D 比較例の供試材の焼鈍温度と機械的性質の
関係を示す曲線
す曲線 B,C,D 比較例の供試材の焼鈍温度と機械的性質の
関係を示す曲線
Claims (3)
- 【請求項1】 C:0.05〜0.50wt%、Mn:
0.5〜2.0wt%、Ti:0.050wt%以上、
残部がFe、及び不可避的不純物からなる鋼材を、40
0〜600℃の範囲内の巻取り温度で熱間圧延し、40
%以上の圧下率で冷間圧延し、600〜700℃の範囲
内の温度で焼鈍を行うことを特徴とする梱包用バンドの
製造方法。 - 【請求項2】 前記焼鈍を、雰囲気ガスの水素濃度を2
%以下にして行うことを特徴とする請求項1記載の梱包
用バンドの製造方法。 - 【請求項3】 C:0.05〜0.50wt%、Mn:
0.5〜2.0wt%、Ti:0.050wt%以上、
残部がFe、及び不可避的不純物からなる鋼材が、40
0〜600℃の範囲内の巻取り温度で熱間圧延され、4
0%以上の圧下率で冷間圧延され、600〜700℃の
範囲内の温度で焼鈍され、80kgf/mm2 以上の降
伏点及び引張強さ、7%〜16%の範囲内の伸び、90
%以上の降伏比を有してなることを特徴とする梱包用バ
ンド。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11851594A JP3394598B2 (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 梱包用バンド及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11851594A JP3394598B2 (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 梱包用バンド及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07316661A true JPH07316661A (ja) | 1995-12-05 |
JP3394598B2 JP3394598B2 (ja) | 2003-04-07 |
Family
ID=14738543
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11851594A Expired - Fee Related JP3394598B2 (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 梱包用バンド及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3394598B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2405026A4 (en) * | 2009-03-05 | 2014-04-23 | Jfe Steel Corp | COLD-ROLLED STEEL PLATE WITH EXCEPTIONAL BENDING TOLERANCE, METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF AND THEREOF APPLICABLE TO THE ELEMENT |
CN106566992A (zh) * | 2016-10-27 | 2017-04-19 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 950MPa级别高强冷轧捆带钢及其制备方法 |
CN107299281A (zh) * | 2017-05-16 | 2017-10-27 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种低成本650MPa级别高强钢带及其制备方法 |
CN108570592A (zh) * | 2018-04-27 | 2018-09-25 | 唐山不锈钢有限责任公司 | Tkdc捆带用热轧带钢及其生产方法 |
JP7286889B1 (ja) * | 2023-01-11 | 2023-06-05 | 鋼鈑工業株式会社 | 鋼製フープ材およびその製造方法 |
-
1994
- 1994-05-31 JP JP11851594A patent/JP3394598B2/ja not_active Expired - Fee Related
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