JPH07316661A - 梱包用バンド及びその製造方法 - Google Patents
梱包用バンド及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH07316661A JPH07316661A JP6118515A JP11851594A JPH07316661A JP H07316661 A JPH07316661 A JP H07316661A JP 6118515 A JP6118515 A JP 6118515A JP 11851594 A JP11851594 A JP 11851594A JP H07316661 A JPH07316661 A JP H07316661A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- annealing
- packing band
- tensile strength
- steel
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Package Frames And Binding Bands (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】既設の連続焼鈍設備を使用して連続焼鈍しても
必要な機械的特性を確保できる梱包用バンドの製造方法
を提供する。 【構成】Ｃ：０．２０ｗｔ％、Ｍｎ：１．７０ｗｔ％、
Ｔｉ：０．１０ｗｔ％以上、残部がＦｅ、及び不可避的
不純物からなる鋼材を、仕上温度８５０℃、巻取り温度
５４０℃で熱間圧延し、５０％の圧下率で冷間圧延し、
６００〜７００℃の温度範囲内で焼鈍した。
必要な機械的特性を確保できる梱包用バンドの製造方法
を提供する。 【構成】Ｃ：０．２０ｗｔ％、Ｍｎ：１．７０ｗｔ％、
Ｔｉ：０．１０ｗｔ％以上、残部がＦｅ、及び不可避的
不純物からなる鋼材を、仕上温度８５０℃、巻取り温度
５４０℃で熱間圧延し、５０％の圧下率で冷間圧延し、
６００〜７００℃の温度範囲内で焼鈍した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、梱包用バンド及びその
製造方法に関する。
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】荷造りする際に用いられる梱包用バンド
として、伸びと引張強さに優れた鋼製の梱包用バンドが
知られている。この梱包用バンドは、一般に、次のよう
な方法で製造される。Ｃ：０．０５〜０．５０ｗｔ％、
Ｍｎ：０．５〜１．０ｗｔ％、残部Ｆｅ及び不可避的不
純物からなる鋼材を、熱間圧延し、所定の板厚（通常は
０．３〜１．６ｍｍ）になるように冷間圧延を行う。そ
の後、以下の（１）〜（３）の３通りの焼鈍を行うこと
により目標とする材質（引張強さ（ＴＳ）≧８０ｋｇｆ
／ｃｍ 2 、７≦伸び（ＥＬ）≦１６％）を得ると同時に
テンパーカラーの付加及び圧延歪の除去を行う。 （１）ブルーイング処理 この処理では、冷間圧延された上記組成のコイルが鉛沿
法等により３００〜５００℃に加熱され、その後空冷さ
れる。これにより機械的特性が向上すると共にコイル形
状が修正され、テンパーカラーが付加される。 （２）オーステンパー処理 この処理では、冷間圧延された上記組成のコイルがＡ3
変態点以上まで加熱されてオーステナイト組織にされた
後、Ａ1 変態点以下の恒温浴（鉛バス等）に焼入れら
れ、その温度で一定時間以上保持されて恒温変態を生じ
る。これにより主にベーナイトからなる変態組織になり
適切な機械的特性が得られ、圧延歪も除去される。 （３）バッチ焼鈍処理 この処理は（１）のブルーイング処理と同様の効果があ
り、ここではバッチ焼鈍により３００〜５００℃の温度
範囲で３〜１０時間加熱された後、空冷される。これに
より、機械的特性の向上、コイル形状の修正が達成され
る。
として、伸びと引張強さに優れた鋼製の梱包用バンドが
知られている。この梱包用バンドは、一般に、次のよう
な方法で製造される。Ｃ：０．０５〜０．５０ｗｔ％、
Ｍｎ：０．５〜１．０ｗｔ％、残部Ｆｅ及び不可避的不
純物からなる鋼材を、熱間圧延し、所定の板厚（通常は
０．３〜１．６ｍｍ）になるように冷間圧延を行う。そ
の後、以下の（１）〜（３）の３通りの焼鈍を行うこと
により目標とする材質（引張強さ（ＴＳ）≧８０ｋｇｆ
／ｃｍ 2 、７≦伸び（ＥＬ）≦１６％）を得ると同時に
テンパーカラーの付加及び圧延歪の除去を行う。 （１）ブルーイング処理 この処理では、冷間圧延された上記組成のコイルが鉛沿
法等により３００〜５００℃に加熱され、その後空冷さ
れる。これにより機械的特性が向上すると共にコイル形
状が修正され、テンパーカラーが付加される。 （２）オーステンパー処理 この処理では、冷間圧延された上記組成のコイルがＡ3
変態点以上まで加熱されてオーステナイト組織にされた
後、Ａ1 変態点以下の恒温浴（鉛バス等）に焼入れら
れ、その温度で一定時間以上保持されて恒温変態を生じ
る。これにより主にベーナイトからなる変態組織になり
適切な機械的特性が得られ、圧延歪も除去される。 （３）バッチ焼鈍処理 この処理は（１）のブルーイング処理と同様の効果があ
り、ここではバッチ焼鈍により３００〜５００℃の温度
範囲で３〜１０時間加熱された後、空冷される。これに
より、機械的特性の向上、コイル形状の修正が達成され
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記した従来
の梱包用バンドの製造方法には以下の問題がある。 （１）伸びと引張強さに優れた梱包用バンドを製造する
熱処理のために、ブルーイング処理ラインやオーステン
パー処理ライン等の梱包用バンド特有の処理ラインを設
置するので多額の設備費が必要となり、さらにこれらの
設備を運転、保守する人件費も加わり、コストが上昇す
る。 （２）バッチ焼鈍では、通常の低炭素（極低炭素）鋼の
用の連続焼鈍ラインに比べ処理能力が低く、また燃料コ
ストも連続焼鈍ラインに比べ上昇する。
の梱包用バンドの製造方法には以下の問題がある。 （１）伸びと引張強さに優れた梱包用バンドを製造する
熱処理のために、ブルーイング処理ラインやオーステン
パー処理ライン等の梱包用バンド特有の処理ラインを設
置するので多額の設備費が必要となり、さらにこれらの
設備を運転、保守する人件費も加わり、コストが上昇す
る。 （２）バッチ焼鈍では、通常の低炭素（極低炭素）鋼の
用の連続焼鈍ラインに比べ処理能力が低く、また燃料コ
ストも連続焼鈍ラインに比べ上昇する。
【０００４】以上の理由から既設の低炭素（極低炭素）
用連続焼鈍ラインを使用して梱包用バンドの熱処理が行
なえると、設備費、燃料費、人件費、及び物流の面から
大きなメリットが得られる。ところが、上記したＣ：
０．０５〜０．５０ｗｔ％、Ｍｎ：０．５〜１．０ｗｔ
％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼材を、既設
の連続焼鈍設備で処理される鋼材の焼鈍温度（６５０〜
９５０℃）で焼鈍すると、伸びの値は問題ないが、降伏
点（ＹＰ）と引張強さ（ＴＳ）は目標の値（双方とも８
０ｋｇｆ／ｍｍ 2 以上）に到達しない。機械的特性のう
ち降伏点や引張強さは、焼鈍温度が材料の再結晶温度を
超えた時点から急減し始め、また降伏比も減少し、逆
に、伸びは向上してくる。ここで、再結晶温度に達する
前では圧延組織が残留しているので、高い降伏点、高い
引張強さともに得られ、自動結束器を使用する場合、梱
包用バンドがガイドを通る際に腰折れしない。特に、再
結晶温度よりも１００℃低い温度と再結晶温度との間で
焼鈍すると、降伏点と引張強さに優れると共に７％以上
の伸びが得られて梱包用バンドとして好ましい特性とな
る。しかし、上記した組成のＣ、Ｍｎ添加鋼では、再結
晶開始温度が６００℃前後と低いので、既設の連続焼鈍
設備を使用して連続焼鈍すると再結晶温度を超える温度
で焼鈍されて機械的特性が確保できないことになる。
用連続焼鈍ラインを使用して梱包用バンドの熱処理が行
なえると、設備費、燃料費、人件費、及び物流の面から
大きなメリットが得られる。ところが、上記したＣ：
０．０５〜０．５０ｗｔ％、Ｍｎ：０．５〜１．０ｗｔ
％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼材を、既設
の連続焼鈍設備で処理される鋼材の焼鈍温度（６５０〜
９５０℃）で焼鈍すると、伸びの値は問題ないが、降伏
点（ＹＰ）と引張強さ（ＴＳ）は目標の値（双方とも８
０ｋｇｆ／ｍｍ 2 以上）に到達しない。機械的特性のう
ち降伏点や引張強さは、焼鈍温度が材料の再結晶温度を
超えた時点から急減し始め、また降伏比も減少し、逆
に、伸びは向上してくる。ここで、再結晶温度に達する
前では圧延組織が残留しているので、高い降伏点、高い
引張強さともに得られ、自動結束器を使用する場合、梱
包用バンドがガイドを通る際に腰折れしない。特に、再
結晶温度よりも１００℃低い温度と再結晶温度との間で
焼鈍すると、降伏点と引張強さに優れると共に７％以上
の伸びが得られて梱包用バンドとして好ましい特性とな
る。しかし、上記した組成のＣ、Ｍｎ添加鋼では、再結
晶開始温度が６００℃前後と低いので、既設の連続焼鈍
設備を使用して連続焼鈍すると再結晶温度を超える温度
で焼鈍されて機械的特性が確保できないことになる。
【０００５】本発明は、上記事情に鑑み、既設の連続焼
鈍設備を使用して連続焼鈍しても必要な機械的特性を確
保できる梱包用バンド及びその製造方法を提供すること
を目的とする。
鈍設備を使用して連続焼鈍しても必要な機械的特性を確
保できる梱包用バンド及びその製造方法を提供すること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成するために、種々の実験・研究を行った結果、Ｃ、
Ｍｎ添加鋼にＴｉを添加することにより再結晶温度を上
昇させて既設の連続焼鈍設備を使用できることを見い出
し本発明をなすに至った。具体的には、本発明の梱包用
バンド及びその製造方法は、Ｃ：０．０５〜０．５０ｗ
ｔ％、Ｍｎ：０．５〜２．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５０
ｗｔ％以上、残部がＦｅ、及び不可避的不純物からなる
鋼材を、４００〜６００℃の範囲内の巻取り温度で熱間
圧延し、４０％以上の圧下率で冷間圧延し、６００〜７
００℃の範囲内の温度で焼鈍を行うことを特徴とするも
のである。
達成するために、種々の実験・研究を行った結果、Ｃ、
Ｍｎ添加鋼にＴｉを添加することにより再結晶温度を上
昇させて既設の連続焼鈍設備を使用できることを見い出
し本発明をなすに至った。具体的には、本発明の梱包用
バンド及びその製造方法は、Ｃ：０．０５〜０．５０ｗ
ｔ％、Ｍｎ：０．５〜２．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５０
ｗｔ％以上、残部がＦｅ、及び不可避的不純物からなる
鋼材を、４００〜６００℃の範囲内の巻取り温度で熱間
圧延し、４０％以上の圧下率で冷間圧延し、６００〜７
００℃の範囲内の温度で焼鈍を行うことを特徴とするも
のである。
【０００７】ここで、焼鈍を行うに当って、雰囲気ガス
の水素濃度を２％以下にすることが好ましい。また、本
発明の梱包用バンドは、Ｃ：０．０５〜０．５０ｗｔ
％、Ｍｎ：０．５〜２．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５０ｗ
ｔ％以上、残部がＦｅ、及び不可避的不純物からなる鋼
材が、４００〜６００℃の範囲内の巻取り温度で熱間圧
延され、４０％以上の圧下率で冷間圧延され、６００〜
７００℃の範囲内の温度で焼鈍され、８０ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上の降伏点及び引張強さ、７％〜１６％の範囲内の
伸び、９０％以上の降伏比を有してなることを特徴とす
るものである。
の水素濃度を２％以下にすることが好ましい。また、本
発明の梱包用バンドは、Ｃ：０．０５〜０．５０ｗｔ
％、Ｍｎ：０．５〜２．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５０ｗ
ｔ％以上、残部がＦｅ、及び不可避的不純物からなる鋼
材が、４００〜６００℃の範囲内の巻取り温度で熱間圧
延され、４０％以上の圧下率で冷間圧延され、６００〜
７００℃の範囲内の温度で焼鈍され、８０ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上の降伏点及び引張強さ、７％〜１６％の範囲内の
伸び、９０％以上の降伏比を有してなることを特徴とす
るものである。
【０００８】
【作用】６００〜７００℃の範囲内での連続焼鈍によ
り、８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の降伏点と引張強さ、７％
〜１６％の範囲内の伸び、９０％以上の降伏比の材質を
得るために素材の成分を次のように限定した。 Ｃ：Ｃは材料の引張強さを確保するために必要な元素で
あり、最低でも０．０５ｗｔ％は必要である。しかし過
剰な添加は必要以上に引張強さが上昇して実際の結束時
にノッチできない不具合にも通じる。また、Ｃは再結晶
温度を低下させる作用があるので、その上限を０．５０
ｗｔ％とした。
り、８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の降伏点と引張強さ、７％
〜１６％の範囲内の伸び、９０％以上の降伏比の材質を
得るために素材の成分を次のように限定した。 Ｃ：Ｃは材料の引張強さを確保するために必要な元素で
あり、最低でも０．０５ｗｔ％は必要である。しかし過
剰な添加は必要以上に引張強さが上昇して実際の結束時
にノッチできない不具合にも通じる。また、Ｃは再結晶
温度を低下させる作用があるので、その上限を０．５０
ｗｔ％とした。
【０００９】Ｍｎ：ＭｎもＣと同様に、引張強さの上昇
に有効であるが再結晶温度を低下させる。また、過剰な
添加はコストアップにもつながる。このため、その濃度
を０．５〜２．０ｗｔ％とした。 Ｔｉ：Ｔｉは再結晶温度を上昇させる効果がある。上記
Ｃ、Ｍｎの成分範囲において再結晶開始温度を７００℃
前後とし、連続焼鈍の処理を可能とするためにはその濃
度を０．０５０ｗｔ％以上とする必要がある。上限は
０．１５０ｗｔ％とする。理由は過剰添加は降伏点と引
張強さが必要以上に上がる外に、コストアップにつなが
るためである。
に有効であるが再結晶温度を低下させる。また、過剰な
添加はコストアップにもつながる。このため、その濃度
を０．５〜２．０ｗｔ％とした。 Ｔｉ：Ｔｉは再結晶温度を上昇させる効果がある。上記
Ｃ、Ｍｎの成分範囲において再結晶開始温度を７００℃
前後とし、連続焼鈍の処理を可能とするためにはその濃
度を０．０５０ｗｔ％以上とする必要がある。上限は
０．１５０ｗｔ％とする。理由は過剰添加は降伏点と引
張強さが必要以上に上がる外に、コストアップにつなが
るためである。
【００１０】巻取り温度：６００℃を超える巻取り温度
では母板の結晶粒が粗大化し、８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上
の降伏点と引張強さを確保できなくなる。また、脱スケ
ールのための酸洗スピードが遅くなり作業能率の低下に
もつながる。４００℃未満では、圧延時の加工歪みによ
る硬化が緩和されず、冷間圧延における負荷が大きくな
ると同時に鋼板の形状が著しく不良になる。このため、
その範囲を４００〜６００℃とした。
では母板の結晶粒が粗大化し、８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上
の降伏点と引張強さを確保できなくなる。また、脱スケ
ールのための酸洗スピードが遅くなり作業能率の低下に
もつながる。４００℃未満では、圧延時の加工歪みによ
る硬化が緩和されず、冷間圧延における負荷が大きくな
ると同時に鋼板の形状が著しく不良になる。このため、
その範囲を４００〜６００℃とした。
【００１１】冷間圧延圧下率：未焼鈍板の結晶粒を微細
化し、目標の引張強さを確保するためその最低値を４０
％とした。当鋼板のような高張力鋼は圧延時の加工抗力
が大きく、ロールのたわみも大きくなりいたずらに圧下
率を上げると鋼板の形状が不良になる。このため圧下率
上限を７０％に設ける。 焼鈍温度：上記成分系及び製造条件により、再結晶開始
温度は約７００℃前後となる。７００℃を超える温度で
焼鈍すると、８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の降伏点と引張強
さを確保できなくなり降伏比も低下するので梱包用バン
ドとして適さない。６００℃未満の温度で焼鈍すると、
組織の再結晶による軟化が起こらず、必要以上に高強度
の材質となる。このため、６００℃以上７００℃以下の
温度範囲で焼鈍を行なうことにより機械的特性を確保す
ると共に、連続焼鈍における他の低炭材（極低炭材）と
の連続処理を可能にした。
化し、目標の引張強さを確保するためその最低値を４０
％とした。当鋼板のような高張力鋼は圧延時の加工抗力
が大きく、ロールのたわみも大きくなりいたずらに圧下
率を上げると鋼板の形状が不良になる。このため圧下率
上限を７０％に設ける。 焼鈍温度：上記成分系及び製造条件により、再結晶開始
温度は約７００℃前後となる。７００℃を超える温度で
焼鈍すると、８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の降伏点と引張強
さを確保できなくなり降伏比も低下するので梱包用バン
ドとして適さない。６００℃未満の温度で焼鈍すると、
組織の再結晶による軟化が起こらず、必要以上に高強度
の材質となる。このため、６００℃以上７００℃以下の
温度範囲で焼鈍を行なうことにより機械的特性を確保す
ると共に、連続焼鈍における他の低炭材（極低炭材）と
の連続処理を可能にした。
【００１２】ここで、焼鈍を行うに当って、雰囲気ガス
の水素濃度が２％を超えると鋼板表面の酸化スケールが
充分生成されず、したがって実使用時における耐錆性が
不足するので、２％以下にした。
の水素濃度が２％を超えると鋼板表面の酸化スケールが
充分生成されず、したがって実使用時における耐錆性が
不足するので、２％以下にした。
【００１３】
【実施例】以下、図１及び表１を参照して本発明の実施
例を比較例とともに説明する。表１の供試材Ａは実施
例、供試材Ｂ，Ｃ，Ｄは比較例の組成を示し、各供試材
の残部はＦｅ及び不可避的不純物である。図１は、表１
に示された各供試材Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄの焼鈍温度と機械的
性質の関係を示すグラフである。
例を比較例とともに説明する。表１の供試材Ａは実施
例、供試材Ｂ，Ｃ，Ｄは比較例の組成を示し、各供試材
の残部はＦｅ及び不可避的不純物である。図１は、表１
に示された各供試材Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄの焼鈍温度と機械的
性質の関係を示すグラフである。
【００１４】
【表１】
【００１５】各供試材Ａ〜Ｄは、表１の成分になるよう
に真空溶解炉で溶製した後、仕上温度８５０℃の熱延を
行い５４０℃の巻取り温度に相当する処理を行ない、圧
下率５０％で０．９ｍｍの試料を仕上げ６００〜７５０
℃で焼鈍を行ったものである。供試材Ａは、焼鈍温度７
００℃を超えると再結晶が始まり降伏点、引張強さが減
少するが、７００℃以下では降伏点、引張強さとも安定
して８０ｋｇｆ／ｍｍ 2 以上が得られた。一方、伸び
は、焼鈍温度６００℃以上で７％が得られバンド材とし
て適正な材質となった。供試材Ｂは、供試材Ａの成分系
からＴｉを抜いたものであるが、供試材Ａに比べ降伏
点、引張強さが１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上低下し再結晶開
始温度も低くなった。供試材Ｃは、Ｃ、Ｍｎの濃度が低
いので、８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の降伏点、引張強さが
得られない。一方、供試材Ｄは、Ｃ、Ｍｎの濃度が高い
ので、焼鈍温度７００℃でも１００ｋｇｆ／ｍｍ2 を超
える引張強さが得られるが強度が大きく、結束時にノッ
チを入れる場合などに不都合が生じると考えられる。ま
た、伸びは５％前後であるので結束後の衝撃荷重に対す
る安全性に問題がある。
に真空溶解炉で溶製した後、仕上温度８５０℃の熱延を
行い５４０℃の巻取り温度に相当する処理を行ない、圧
下率５０％で０．９ｍｍの試料を仕上げ６００〜７５０
℃で焼鈍を行ったものである。供試材Ａは、焼鈍温度７
００℃を超えると再結晶が始まり降伏点、引張強さが減
少するが、７００℃以下では降伏点、引張強さとも安定
して８０ｋｇｆ／ｍｍ 2 以上が得られた。一方、伸び
は、焼鈍温度６００℃以上で７％が得られバンド材とし
て適正な材質となった。供試材Ｂは、供試材Ａの成分系
からＴｉを抜いたものであるが、供試材Ａに比べ降伏
点、引張強さが１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上低下し再結晶開
始温度も低くなった。供試材Ｃは、Ｃ、Ｍｎの濃度が低
いので、８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の降伏点、引張強さが
得られない。一方、供試材Ｄは、Ｃ、Ｍｎの濃度が高い
ので、焼鈍温度７００℃でも１００ｋｇｆ／ｍｍ2 を超
える引張強さが得られるが強度が大きく、結束時にノッ
チを入れる場合などに不都合が生じると考えられる。ま
た、伸びは５％前後であるので結束後の衝撃荷重に対す
る安全性に問題がある。
【００１６】
【発明の効果】以上説明したように本発明の梱包用バン
ド及びその製造方法では、再結晶開始温度を上げるため
に鋼材にＴｉを０．０５０ｗｔ％以上添加したので再結
晶開始温度が７００℃前後になり、この結果、従来のブ
ルーイング処理、オーステンパー処理等のためのライン
を通さずに既設の低炭素（極低炭素）素鋼用の連続焼鈍
ラインを使用でき、８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の降伏点と
引張強さ、９０％以上の降伏比、７％〜１６％の範囲内
の伸びを得ることができる。また、上記の連続焼鈍ライ
ンを使用して７００℃以下の温度で焼鈍することにより
目標の機械的特性を得ると同時に圧延歪みを除去し、所
定のテンパーカラーを付加できる。
ド及びその製造方法では、再結晶開始温度を上げるため
に鋼材にＴｉを０．０５０ｗｔ％以上添加したので再結
晶開始温度が７００℃前後になり、この結果、従来のブ
ルーイング処理、オーステンパー処理等のためのライン
を通さずに既設の低炭素（極低炭素）素鋼用の連続焼鈍
ラインを使用でき、８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の降伏点と
引張強さ、９０％以上の降伏比、７％〜１６％の範囲内
の伸びを得ることができる。また、上記の連続焼鈍ライ
ンを使用して７００℃以下の温度で焼鈍することにより
目標の機械的特性を得ると同時に圧延歪みを除去し、所
定のテンパーカラーを付加できる。
【図１】表１に示された各供試材Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄの焼鈍
温度と機械的性質の関係を示すグラフである。
温度と機械的性質の関係を示すグラフである。
Ａ 実施例の供試材の焼鈍温度と機械的性質の関係を示
す曲線 Ｂ，Ｃ，Ｄ 比較例の供試材の焼鈍温度と機械的性質の
関係を示す曲線
す曲線 Ｂ，Ｃ，Ｄ 比較例の供試材の焼鈍温度と機械的性質の
関係を示す曲線
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０５〜０．５０ｗｔ％、Ｍｎ：
０．５〜２．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５０ｗｔ％以上、
残部がＦｅ、及び不可避的不純物からなる鋼材を、４０
０〜６００℃の範囲内の巻取り温度で熱間圧延し、４０
％以上の圧下率で冷間圧延し、６００〜７００℃の範囲
内の温度で焼鈍を行うことを特徴とする梱包用バンドの
製造方法。 - 【請求項２】 前記焼鈍を、雰囲気ガスの水素濃度を２
％以下にして行うことを特徴とする請求項１記載の梱包
用バンドの製造方法。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０５〜０．５０ｗｔ％、Ｍｎ：
０．５〜２．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０５０ｗｔ％以上、
残部がＦｅ、及び不可避的不純物からなる鋼材が、４０
０〜６００℃の範囲内の巻取り温度で熱間圧延され、４
０％以上の圧下率で冷間圧延され、６００〜７００℃の
範囲内の温度で焼鈍され、８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の降
伏点及び引張強さ、７％〜１６％の範囲内の伸び、９０
％以上の降伏比を有してなることを特徴とする梱包用バ
ンド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11851594A JP3394598B2 (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 梱包用バンド及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11851594A JP3394598B2 (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 梱包用バンド及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07316661A true JPH07316661A (ja) | 1995-12-05 |
| JP3394598B2 JP3394598B2 (ja) | 2003-04-07 |
Family
ID=14738543
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11851594A Expired - Fee Related JP3394598B2 (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 梱包用バンド及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3394598B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2405026A4 (en) * | 2009-03-05 | 2014-04-23 | Jfe Steel Corp | COLD-ROLLED STEEL PLATE WITH EXCEPTIONAL BENDING TOLERANCE, METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF AND THEREOF APPLICABLE TO THE ELEMENT |
| CN106566992A (zh) * | 2016-10-27 | 2017-04-19 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 950MPa级别高强冷轧捆带钢及其制备方法 |
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1994
- 1994-05-31 JP JP11851594A patent/JP3394598B2/ja not_active Expired - Fee Related
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