JPH07258672A - Metal processing oil composition and oil-in-water type emulsion - Google Patents
Metal processing oil composition and oil-in-water type emulsionInfo
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-
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Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Lubricants (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、潤滑性及び乳化安定性
の両性能に優れ、エマルジョン粒径分布がコントロール
可能であり、かつ表面品質に優れたアルミニウム圧延板
などの金属加工製品を得ることができる金属加工油組成
物及びその水中油滴型エマルジョンに関するものであ
る。FIELD OF THE INVENTION The present invention provides a processed metal product such as an aluminum rolled plate which has excellent lubricity and emulsion stability, a controllable emulsion particle size distribution, and excellent surface quality. The present invention relates to a metalworking oil composition and an oil-in-water type emulsion thereof.
【０００２】[0002]
【従来の技術】金属加工製品、例えばアルミニウム及び
アルミニウム合金の熱間圧延板製品は、板の表面品質に
よりその商品価値が決まり、その表面品質は使用する加
工油又は圧延油の性能によって大きく左右される。用い
られる加工油又は圧延油は、一般的には鉱油を基油とし
て、油性剤、極圧剤、防腐剤、酸化防止剤、防錆剤など
が配合され、乳化剤としてオレイン酸などの脂肪酸のト
リエタノールアミン塩及び非イオン系界面活性剤などが
添加されている加工油又は圧延油である。これらの金属
加工油又は圧延油の中で、乳化系に脂肪酸トリエタノー
ルアミン塩を使用しているアニオン系金属加工油又は熱
間圧延油は、水中油滴型エマルジョンとして使用され
る。そして、この水中油滴型エマルジョンにした金属加
工剤又は圧延剤は、例えば熱間圧延装置ではロールと材
料間の潤滑とロールの冷却を兼ねて、クーラントの循環
方式で用いられている。2. Description of the Related Art Metalworking products, such as hot-rolled sheet products of aluminum and aluminum alloys, determine their commercial value depending on the surface quality of the sheet, which surface quality is greatly influenced by the performance of the processing oil or rolling oil used. It The processing oil or rolling oil used is generally a mineral oil as a base oil, and an oiliness agent, an extreme pressure agent, a preservative, an antioxidant, a rust preventive agent, etc. are compounded therein, and a triglyceride such as oleic acid as an emulsifying agent It is a processing oil or rolling oil to which an ethanolamine salt and a nonionic surfactant are added. Among these metalworking oils or rolling oils, anionic metalworking oils or hot rolling oils using fatty acid triethanolamine salt in the emulsification system are used as oil-in-water emulsions. The oil-in-water emulsion-type metalworking agent or rolling agent is used in a coolant circulation system, for example, in a hot rolling apparatus to perform both lubrication between rolls and materials and cooling of the rolls.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】ところで、この熱間圧
延油エマルジョンは、繰り返し使用されていくにつれ
て、オレイン酸などの脂肪酸のトリエタノールアミン塩
のうちの脂肪酸が優先的にロール、圧延されたアルミニ
ウム板及び発生したアルミニウム粉に付着して持ち去ら
れる。このため、エマルジョンの乳化力が低下してエマ
ルジョンが不安定になり、水中に分散する油滴の粒径を
一定の粒径分布にコントロールすることが非常に困難に
なるという問題があった。そこで、その対策として、オ
レイン酸などの脂肪酸の添加量を過剰にすることが考え
られる。しかし、脂肪酸濃度を増加させると熱間圧延油
エマルジョンの粒径が大きくなり、熱間圧延油エマルジ
ョンが不安定となる。そのため、エマルジョン粒径分布
のコントロールが困難となる問題がある。このことは、
アルミニウムの熱間圧延油に限らず、脂肪酸−トリエタ
ノールアミン塩系の金属加工油エマルジョンにも同様の
ことが言える。また、熱間圧延油エマルジョンの場合、
その他の方法として非イオン系界面活性剤を用いてこれ
らの性能を両立する試みもあるが、最適なエマルジョン
粒径分布にコントロールすることが十分でなく、さらに
排水処理性が悪く、排水処理装置に負担がかかるという
問題がある。本発明は、上記の状況に鑑みてなされたも
のであり、潤滑性及び乳化安定性の両性能に優れ、最適
なエマルジョン粒径分布を継続して保つことができ、か
つ排水処理性にも優れ、この結果表面品質に優れた金属
加工製品、例えばアルミニウム圧延板及びアルミニウム
合金圧延板を得ることができる、金属加工用、例えばア
ルミニウム及びアルミニウム合金の熱間圧延用の金属加
工油組成物及びその水中油滴型エマルジョンを提供する
ことを目的とする。By the way, as this hot rolling oil emulsion is repeatedly used, aluminum in which fatty acids among triethanolamine salts of fatty acids such as oleic acid are preferentially rolled and rolled. It adheres to the plate and generated aluminum powder and is carried away. Therefore, there is a problem in that the emulsifying power of the emulsion is reduced and the emulsion becomes unstable, and it is very difficult to control the particle size of oil droplets dispersed in water to a uniform particle size distribution. Therefore, as a countermeasure, it may be considered to add an excessive amount of fatty acid such as oleic acid. However, when the fatty acid concentration is increased, the particle size of the hot rolling oil emulsion becomes large and the hot rolling oil emulsion becomes unstable. Therefore, it is difficult to control the emulsion particle size distribution. This is
The same applies to the fatty acid-triethanolamine salt-based metalworking oil emulsion as well as the aluminum hot rolling oil. In the case of hot rolling oil emulsion,
Another method is to try to achieve both of these performances by using nonionic surfactants, but it is not sufficient to control the emulsion particle size distribution to the optimum level, and the wastewater treatment is poor, so that it can be used in wastewater treatment equipment. There is a problem of burden. The present invention has been made in view of the above situation, is excellent in both performances of lubricity and emulsion stability, can keep an optimum emulsion particle size distribution continuously, and is also excellent in wastewater treatment. As a result, a metalworking product having excellent surface quality, such as an aluminum rolled plate and an aluminum alloy rolled plate, can be obtained, and a metalworking oil composition for metalworking, for example, hot rolling of aluminum and an aluminum alloy and its water It is intended to provide an oil drop type emulsion.
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、従来の金
属加工用又はアルミニウム及びアルミニウム合金熱間圧
延用水中油滴型エマルジョン及びそれに使用する金属加
工油又は熱間圧延油の有する上記課題を解決するため
に、鋭意研究を重ねた結果、従来使用されている脂肪酸
−トリエタノールアミン塩系金属加工油又は圧延油にモ
ノエタノールアミン又はジエタノールアミン、あるいは
これらの混合物を特定量添加することにより、乳化剤と
して脂肪酸のモノあるいはジエタノールアミン塩を生成
させ、これにより従来の脂肪酸−トリエタノールアミン
塩系金属加工油又は圧延油に比べて、極めて乳化安定性
に優れ、最適なエマルジョン粒径分布にコントロールす
ることができ、しかも長期間に亘ってその最適なエマル
ジョン粒径分布を保つことができ、さらに潤滑性にも優
れることを見出し、これらの知見に基づいて本発明を完
成するに至った。DISCLOSURE OF THE INVENTION The present inventors have solved the above problems of conventional oil-in-water emulsions for metal working or hot rolling of aluminum and aluminum alloys and metal working oils or hot rolling oils used therefor. In order to solve the problem, as a result of intensive studies, a fatty acid-triethanolamine salt-based metalworking oil or rolling oil that has been conventionally used is added with a specific amount of monoethanolamine or diethanolamine, or a mixture thereof to obtain an emulsifier. As a mono- or diethanolamine salt of a fatty acid is generated as a result, as compared with a conventional fatty acid-triethanolamine salt metalworking oil or rolling oil, it has extremely excellent emulsion stability and can be controlled to an optimum emulsion particle size distribution. Can be maintained, and its optimum emulsion particle size distribution can be maintained over a long period of time. It can further found that excellent in lubricity, and have completed the present invention based on these findings.
【０００５】すなわち、本発明は、（ａ）モノエタノー
ルアミン及び／又はジエタノールアミンを０．０１〜５
重量％、（ｂ）トリエタノールアミンを１〜１０重量
％、（ｃ）脂肪酸を４〜３０重量％、及び（ｄ）鉱油、
油脂及び合成油から選ばれる１種又は２種以上を６５〜
９０．９９重量％の割合で含有することを特徴とする金
属加工油組成物を提供するものである。また、本発明
は、（ａ）モノエタノールアミン及び／又はジエタノー
ルアミンを０．０１〜５重量％、（ｂ）トリエタノール
アミンを１〜１０重量％、（ｃ）脂肪酸を４〜３０重量
％、及び（ｄ）鉱油、油脂及び合成油から選ばれる１種
又は２種以上を６５〜９０．９９重量％の割合で含有す
る金属加工油組成物を２〜２０容量％含有することを特
徴とする水中油滴型エマルジョンを提供するものであ
る。以下、本発明を詳細に説明する。That is, according to the present invention, (a) monoethanolamine and / or diethanolamine is added in an amount of 0.01-5.
% By weight, (b) triethanolamine at 1-10% by weight, (c) fatty acids at 4-30% by weight, and (d) mineral oil.
65 to 1 or 2 or more selected from fats and oils and synthetic oils
The metal working oil composition is characterized by containing 90.99% by weight. The present invention also comprises (a) monoethanolamine and / or diethanolamine in an amount of 0.01 to 5% by weight, (b) triethanolamine in an amount of 1 to 10% by weight, (c) a fatty acid in an amount of 4 to 30% by weight, and (D) Water containing 2 to 20% by volume of a metalworking oil composition containing one or more selected from mineral oils, fats and oils and synthetic oils in a proportion of 65 to 90.99% by weight. An oil drop type emulsion is provided. Hereinafter, the present invention will be described in detail.
【０００６】本発明の金属加工油組成物において使用さ
れる（ａ）成分は、モノエタノールアミン及び／又はジ
エタノールアミンである。モノエタノールアミンとジエ
タノールアミンは、それぞれ単独で用いてもよいし、混
合して用いてもよいが、特にジエタノールアミンの配合
量が０．０５〜３．５重量％の範囲が好ましい。モノエ
タノールアミンとジエタノールアミンを混合して用いる
場合に、その混合割合は、特に限定されるものではな
く、種々の割合で使用可能である。The component (a) used in the metalworking oil composition of the present invention is monoethanolamine and / or diethanolamine. Monoethanolamine and diethanolamine may be used alone or as a mixture, and the blending amount of diethanolamine is preferably in the range of 0.05 to 3.5% by weight. When mixing and using monoethanolamine and diethanolamine, the mixing ratio is not particularly limited, and various mixing ratios can be used.
【０００７】本発明の金属加工油組成物において使用さ
れる（ｃ）成分である脂肪酸としては、例えばカプリン
酸、ウンデカン酸、ラウリン酸、トリデカン酸、ミリス
チン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ウンデシレン
酸、ラウロレイン酸、エルカ酸、リンデル酸、ツズ酸、
フィゼテリン酸、ミリストレイン酸、パルミトレイン
酸、ペトロセリン酸、オレイン酸、エライジン酸、アス
クレピン酸、パクセン酸、リノール酸、ヒラゴ酸、エレ
オステアリン酸、プニカ酸、リノレン酸、モロクチ酸、
ステアリドン酸、タリリン酸、ステアロール酸、クレペ
ニン酸、キシメニン酸、マルバニン酸、ヒドノカルピン
酸、ショールムーグリン酸、ゴルリン酸、サビニン酸、
イプロール酸、ヤラピノール酸、ユニペリン酸、アンブ
レットール酸、アリューリット酸、リシノール酸、カム
ロレイン酸、リカン酸などが挙げられる。これらの脂肪
酸のうち、炭素数１０〜２２の脂肪酸が好ましく、潤滑
性と基油への溶解性を考慮すると、特にオレイン酸が好
ましい。これらの脂肪酸は、１種単独で用いてもよい
し、２種以上を組み合わせて用いてもよい。Examples of the fatty acid which is the component (c) used in the metalworking oil composition of the present invention include capric acid, undecanoic acid, lauric acid, tridecanoic acid, myristic acid, palmitic acid, stearic acid, undecylenic acid, Lauroleic acid, erucic acid, lindelic acid, tzunic acid,
Fizeteric acid, myristoleic acid, palmitoleic acid, petroselinic acid, oleic acid, elaidic acid, asclepic acid, paxenoic acid, linoleic acid, hiragoic acid, eleostearic acid, punicic acid, linolenic acid, moloctic acid,
Stearidonic acid, tariphosphoric acid, stearolic acid, crepenic acid, ximenic acid, malvanic acid, hydrocarpic acid, shoalmoogric acid, gorulinic acid, sabinic acid,
Examples thereof include iprol acid, yarapinoleic acid, uniperic acid, ambretoleic acid, aleurite acid, ricinoleic acid, camrolein acid and licanoic acid. Among these fatty acids, fatty acids having 10 to 22 carbon atoms are preferable, and in view of lubricity and solubility in base oil, oleic acid is particularly preferable. These fatty acids may be used alone or in combination of two or more.
【０００８】本発明の金属加工油組成物において使用さ
れる（ｄ）成分の基油は、鉱油、油脂及び合成油の何れ
でもよく、これらの１種又は２種以上を組み合わせて用
いられる。ここで、鉱油としては、例えば白灯油、スピ
ンドル油、マシン油、タービン油、シリンダー油などが
挙げられ、油脂としては、例えば鯨油、牛脂、豚油、ナ
タネ油、ヒマシ油、ヌカ油、パーム油、ヤシ油などが挙
げられ、合成油としては、例えばポリアルファオレフィ
ン（ＰＡＯ）、ポリブテン、エステル類などが挙げられ
るが、これらに限定されるものではない。これらの基油
のうち、粘度が２〜８０ｍｍ2／ｓ（４０℃）のものが
好ましい。The base oil as the component (d) used in the metalworking oil composition of the present invention may be any of mineral oil, fats and oils, and synthetic oils, and one kind or a combination of two or more kinds thereof is used. Here, examples of the mineral oil include white kerosene, spindle oil, machine oil, turbine oil, cylinder oil, and the like, and examples of fats and oils include whale oil, beef tallow, pork oil, rapeseed oil, castor oil, tuna oil, palm oil. , Coconut oil, and the like, and synthetic oils include, but are not limited to, polyalphaolefin (PAO), polybutene, esters, and the like. Among these base oils, those having a viscosity of 2 to 80 mm 2 / s (40 ° C.) are preferable.
【０００９】本発明の金属加工油組成物においては、
（ａ）成分であるモノエタノールアミン及び／又はジエ
タノールアミンの配合量は、０．０１〜５重量％である
が、モノエタノールアミンの配合量は、０．０１〜４重
量％が好ましく、特に０．０５〜２．５重量％が好まし
い。また、ジエタノールアミンの配合量は、０．０１〜
４重量％が好ましく、特に０．０５〜３．５重量％が好
ましい。このモノエタノールアミン及び／又はジエタノ
ールアミンの配合量が５重量％を超えると、溶解性が悪
くなり、原液の安定性も悪くなり、泡が消えにくくな
る。また、モノエタノールアミン及び／又はジエタノー
ルアミンの配合量が０．０１重量％未満であると乳化力
が低下し、安定なエマルジョンを形成できず、粒子径分
布も広がり粒子径のコントロールができなくなる。
（ｂ）成分であるトリエタノールアミンの配合量は、１
〜１０重量％である。（ｃ）成分である脂肪酸の配合量
は、４〜３０重量％、好ましくは８〜２０重量％であ
る。In the metalworking oil composition of the present invention,
The blending amount of the monoethanolamine and / or diethanolamine as the component (a) is 0.01 to 5% by weight, but the blending amount of monoethanolamine is preferably 0.01 to 4% by weight, and particularly preferably 0. 05 to 2.5% by weight is preferable. Moreover, the compounding quantity of diethanolamine is 0.01-
4 wt% is preferable, and 0.05 to 3.5 wt% is particularly preferable. If the blending amount of this monoethanolamine and / or diethanolamine exceeds 5% by weight, the solubility will be poor, the stability of the stock solution will be poor, and bubbles will be difficult to disappear. Further, when the blending amount of monoethanolamine and / or diethanolamine is less than 0.01% by weight, the emulsifying power is lowered, a stable emulsion cannot be formed, the particle size distribution is widened, and the particle size cannot be controlled.
The compounding amount of triethanolamine as the component (b) is 1
10 to 10% by weight. The blending amount of the fatty acid as the component (c) is 4 to 30% by weight, preferably 8 to 20% by weight.
【００１０】（ａ）成分、（ｂ）成分及び（ｃ）成分
は、上記の範囲で配合されればよいが、モノエタノール
アミンの配合量は、トリエタノールアミン１００重量部
に対し０．０１〜２５重量部の範囲が好ましく、さらに
０．１〜１０重量部の範囲が好ましく、特に０．２〜５
重量部の範囲が好ましい。また、ジエタノールアミンの
配合量は、トリエタノールアミン１００重量部に対し
０．０１〜５０重量部の範囲が好ましく、さらに０．１
〜３０重量部の範囲が好ましく、特に０．５〜１０重量
部の範囲が好ましい。モノエタノールアミン及び／又は
ジエタノールアミンの配合量が少な過ぎると、エマルジ
ョンの粒径分布が広がり、粒径分布コントロールの効果
が少ない。一方、この配合量が多過ぎると、エマルジョ
ンが安定過ぎてフリーオイルが発生せず、泡の発生が多
くなり易い。さらに、モノエタノールアミンの配合量が
多過ぎると、ｐＨが高くなり過ぎてアルミニウム表面を
黒く変色させる問題が出てくることがある。また、モノ
エタノールアミン及び／又はジエタノールアミンと、ト
リエタノールアミンとの合計配合量は、脂肪酸１００重
量部に対し１０〜５０重量部の範囲が好ましく、さらに
２０〜４０重量部の範囲が好ましく、特に２５〜３５重
量部の範囲が好ましい。モノエタノールアミン及び／又
はジエタノールアミンと、トリエタノールアミンとの合
計配合量が少ないと乳化安定性が不足する傾向があり、
一方多過ぎると溶解せず、原液の安定性が悪くなり易
い。The components (a), (b) and (c) may be blended within the above range, but the blending amount of monoethanolamine is 0.01 to 100 parts by weight of triethanolamine. The range is preferably 25 parts by weight, more preferably 0.1 to 10 parts by weight, and particularly 0.2 to 5 parts by weight.
A range of parts by weight is preferred. Further, the blending amount of diethanolamine is preferably in the range of 0.01 to 50 parts by weight, and more preferably 0.1 to 100 parts by weight of triethanolamine.
The range of ˜30 parts by weight is preferable, and the range of 0.5˜10 parts by weight is particularly preferable. If the blending amount of monoethanolamine and / or diethanolamine is too small, the particle size distribution of the emulsion is widened and the effect of controlling the particle size distribution is small. On the other hand, if the blending amount is too large, the emulsion is too stable, free oil is not generated, and bubbles are easily generated. Further, if the blending amount of monoethanolamine is too large, the pH may become too high and the problem of discoloring the aluminum surface black may occur. Further, the total blending amount of monoethanolamine and / or diethanolamine and triethanolamine is preferably 10 to 50 parts by weight, more preferably 20 to 40 parts by weight, particularly 25 A range of up to 35 parts by weight is preferred. If the total amount of monoethanolamine and / or diethanolamine and triethanolamine is small, the emulsion stability tends to be insufficient,
On the other hand, if the amount is too large, it will not dissolve, and the stability of the stock solution tends to deteriorate.
【００１２】また、本発明の金属加工油組成物において
は、乳化助剤を含有させることが好ましい。この乳化助
剤としては、親油基と親水基の両方を有する化合物を用
いることができ、例えばエチレングリコールモノメチル
エーテル、ジエチレングリコールモノメチルエーテル、
トリエチレングリコールモノメチルエーテル、プロピレ
ングリコールモノメチルエーテル、ジプロピレングリコ
ールモノメチルエーテル、エチレングリコールモノプロ
ピルエーテル、ジエチレングリコールモノプロピルエー
テル、プロピレングリコールモノプロピルエーテル、ジ
プロピレングリコールモノプロピルエーテル、エチレン
グリコールモノイソプロピルエーテル、ジエチレングリ
コールモノイソプロピルエーテル、エチレングリコール
モノブチルエーテル、ジエチレングリコールモノブチル
エーテル、トリエチレングリコールモノブチルエーテ
ル、エチレングリコールジエチルエーテル、エチレング
リコールジブチルエーテル、ジエチレングリコール、ジ
プロピレングリコール、ジヘキシレングリコールなどが
挙げられる。乳化助剤の含有量は、通常０．１〜１０重
量％の範囲であり、好ましくは０．５〜３重量％の範囲
である。Further, the metalworking oil composition of the present invention preferably contains an emulsification aid. As this emulsification aid, a compound having both a lipophilic group and a hydrophilic group can be used, for example, ethylene glycol monomethyl ether, diethylene glycol monomethyl ether,
Triethylene glycol monomethyl ether, propylene glycol monomethyl ether, dipropylene glycol monomethyl ether, ethylene glycol monopropyl ether, diethylene glycol monopropyl ether, propylene glycol monopropyl ether, dipropylene glycol monopropyl ether, ethylene glycol monoisopropyl ether, diethylene glycol monoisopropyl ether Examples thereof include ether, ethylene glycol monobutyl ether, diethylene glycol monobutyl ether, triethylene glycol monobutyl ether, ethylene glycol diethyl ether, ethylene glycol dibutyl ether, diethylene glycol, dipropylene glycol and dihexylene glycol. The content of the emulsification aid is usually 0.1 to 10% by weight, preferably 0.5 to 3% by weight.
【００１３】また、本発明の金属加工油組成物において
は、前記成分以外に、従来の金属加工油又は圧延油組成
物に用いられる成分、例えば油性剤、極圧剤、酸化防止
剤、防錆剤、防腐剤、殺菌剤などの各種添加剤を適宜添
加することができる。油性剤としては、例えば油脂及び
脂肪酸エステルなどが挙げられ、極圧剤としては、例え
ばトリクレジルフォスフェートなどのリン系化合物など
が挙げられ、酸化防止剤としては、例えば２，４−ジ−
ｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾールなどのフェノール系
化合物などが挙げられ、防錆剤としては、例えば１，
２，３−ベンゾトリアゾール及びその誘導体などが挙げ
られ、殺菌剤としては、例えばトリアジン系、チアゾリ
ン系及びモルホリン系などが挙げられる。Further, in the metalworking oil composition of the present invention, in addition to the above-mentioned components, components used in conventional metalworking oil or rolling oil compositions such as oiliness agents, extreme pressure agents, antioxidants and rust preventives. Various additives such as agents, preservatives and bactericides can be added as appropriate. Examples of the oiliness agent include fats and oils and fatty acid esters, examples of the extreme pressure agent include phosphorus compounds such as tricresyl phosphate, and examples of the antioxidant include 2,4-di-
Examples thereof include phenolic compounds such as tert-butyl-p-cresol. Examples of the rust preventive agent include 1,
Examples thereof include 2,3-benzotriazole and its derivatives, and examples of the bactericide include triazine-based, thiazoline-based and morpholine-based.
【００１４】本発明の金属加工油組成物の一般的性状と
しては、粘度（４０℃）が通常２０〜８０ｍｍ2／ｓの
範囲であり、全酸価が通常２０〜３０ｍｇＫＯＨ／ｇの
範囲であり、塩基価が通常１０〜１８ｍｇＫＯＨ／ｇの
範囲であることが好ましい。本発明の金属加工油組成物
は、前記各必須成分及び必要に応じて各種添加剤を所定
量適宜配合して混合することにより製造することができ
る。各種必須成分及び各種添加剤の混合方法及び添加方
法は、特に制限されるものではなく、種々の方法により
行うことができ、混合順序及び添加順序も種々の混合順
序及び添加順序で行うことができる。As the general properties of the metalworking oil composition of the present invention, the viscosity (40 ° C.) is usually in the range of 20 to 80 mm 2 / s, and the total acid value is usually in the range of 20 to 30 mgKOH / g. It is preferable that the base number is usually in the range of 10 to 18 mgKOH / g. The metalworking oil composition of the present invention can be produced by appropriately mixing and mixing the above-mentioned essential components and, if necessary, various additives in predetermined amounts. The mixing method and the adding method of the various essential components and the various additives are not particularly limited, and can be performed by various methods, and the mixing order and the addition order can also be performed in the various mixing order and the addition order. .
【００１５】本発明の水中油滴型エマルジョンは、上記
本発明の金属加工油組成物を水に混合し、乳化させるこ
とにより調製することができる。水中油滴型エマルジョ
ン中の油分の濃度は、２〜２０容量％であり、特に４〜
１５容量％が好ましい。油分が少ないと、潤滑性が悪く
なる傾向があり、油分が多過ぎると材料がかみ込まなく
なる傾向があり、また圧延ロール（６０〜１００℃）の
冷却が十分でなくなる。本発明の水中油滴型エマルジョ
ンの調製方法は、通常のエマルジョン調製法の種々の方
法により行うことができ、例えば４０℃の水に金属加工
油組成物を徐々に加え、その後６０℃に温度を上げて２
４時間ポンプで循環して調製する方法が挙げられる。ポ
ンプの循環条件としては、特に限定されるものではな
く、例えばポンプのノズルの先端系を５ｍｍφにし、容
量を７ｌ／ｍｉｎにし、ノズル先端を液中に設置するな
どの条件が挙げられる。The oil-in-water emulsion of the present invention can be prepared by mixing the metalworking oil composition of the present invention with water and emulsifying it. The concentration of oil in the oil-in-water emulsion is 2 to 20% by volume, and particularly 4 to
15% by volume is preferred. When the oil content is low, the lubricity tends to be poor, and when the oil content is too high, the material tends not to be bitten in, and the rolling of the rolling roll (60 to 100 ° C.) becomes insufficient. The method for preparing the oil-in-water emulsion of the present invention can be carried out by various methods of ordinary emulsion preparation methods. For example, the metalworking oil composition is gradually added to water at 40 ° C., and then the temperature is raised to 60 ° C. Raise 2
A method of circulating by pumping for 4 hours can be mentioned. The circulation condition of the pump is not particularly limited, and examples thereof include conditions such that the tip system of the nozzle of the pump is 5 mmφ, the capacity is 7 l / min, and the tip of the nozzle is installed in the liquid.
【００１６】本発明の水中油滴型エマルジョンの粒径
は、通常０．３〜２０μｍの範囲にすればよく、好まし
くは０．５〜１０μｍの範囲にすればよい。さらに、エ
マルジョン粒径分布の５０％点の粒径が２〜５μｍの範
囲にあることが好ましく、特に２〜３μｍの範囲にある
ことが好ましい。また、標準偏差が１〜２の範囲にある
ことが好ましい。なお、標準偏差は、使用中あまり変化
しない方が好ましく、具体的には標準偏差の変動幅が０
〜０．５の範囲が好ましく、特に０〜０．２の範囲が好
ましい。この水中油滴型エマルジョンを金属加工装置又
はアルミニウム熱間圧延装置に適用した場合、エマルジ
ョンの粒径が小さくなると、潤滑が得られない潤滑不足
が起こり、粒径が大きくなると一般に潤滑がよい方向に
いくが、エマルジョンが非常に不安定になる。本発明の
水中油滴型エマルジョンの一般的性状としては、ｐＨが
通常７〜９の範囲であり、予備アルカリ度が通常１５〜
２４の範囲であり、静置中層油分濃度が通常４．５〜
５．８％の範囲であることが好ましい。本発明の水中油
滴型エマルジョンは、金属加工又はアルミニウムもしく
はアルミニウム合金の熱間圧延に使用することができ
る。熱間圧延としては、粗・仕上げ兼用、粗用及び仕上
げ用の何れにも適用することができる。金属加工には、
圧延の他、切削、研削などの加工が含まれる。The particle size of the oil-in-water emulsion of the present invention is usually 0.3 to 20 μm, preferably 0.5 to 10 μm. Further, the particle size at the 50% point of the emulsion particle size distribution is preferably in the range of 2 to 5 μm, and particularly preferably in the range of 2 to 3 μm. Further, the standard deviation is preferably in the range of 1-2. It is preferable that the standard deviation does not change much during use. Specifically, the fluctuation range of the standard deviation is 0.
The range of -0.5 is preferable, and the range of 0-0.2 is particularly preferable. When this oil-in-water emulsion is applied to a metal working apparatus or an aluminum hot rolling apparatus, if the emulsion particle size becomes smaller, lubrication becomes insufficient and lubrication becomes insufficient, and if the particle size becomes large, generally good lubrication tends to occur. But the emulsion becomes very unstable. The oil-in-water emulsion of the present invention generally has a pH in the range of 7 to 9 and a preliminary alkalinity of 15 to 9.
It is in the range of 24, and the stationary middle layer oil concentration is usually 4.5 to
It is preferably in the range of 5.8%. The oil-in-water emulsion of the present invention can be used for metal working or hot rolling of aluminum or aluminum alloy. The hot rolling can be applied to both rough / finishing, roughing and finishing. For metal processing,
In addition to rolling, processing such as cutting and grinding is included.
【００１７】[0017]
【作用】水中油滴型エマルジョンによる潤滑機構は、次
のように考えられる。すなわち、例えばアルミニウム及
びアルミニウム合金熱間圧延において圧延ロールへ噴射
されたエマルジョンは、ロール表面で乳化破壊し、油分
と水とに分離する。分離した油がロール表面に付着し、
ロールと圧延板との接触弧内に引き込まれて摩擦を低減
し、圧延荷重を低減する。潤滑性に寄与するオレイン酸
などの脂肪酸は、脂肪酸のトリエタノール塩の分解によ
り供給される。脂肪酸のジエタノールアミン塩又はモノ
エタノールアミン塩はトリエタノールアミン塩に比べて
乳化力が強く、乳化剤として脂肪酸のジエタノールアミ
ン塩又はモノエタノールアミン塩は安定に存在する。Function The lubrication mechanism by the oil-in-water emulsion is considered as follows. That is, for example, in the hot rolling of aluminum and aluminum alloy, the emulsion jetted to the rolling roll undergoes emulsion breakage on the roll surface and is separated into oil and water. The separated oil adheres to the roll surface,
It is drawn into the contact arc between the roll and the rolling plate to reduce friction and reduce rolling load. Fatty acids such as oleic acid that contribute to lubricity are supplied by the decomposition of triethanol salts of fatty acids. The diethanolamine salt or monoethanolamine salt of fatty acid has stronger emulsifying power than the triethanolamine salt, and the diethanolamine salt or monoethanolamine salt of fatty acid stably exists as an emulsifier.
【００１８】[0018]
【実施例】次に、本発明を実施例及び比較例によりさら
に具体的に説明する。なお、本発明は、これらの例によ
って何ら制限されるものではない。実施例及び比較例の
評価試験は、次の方法により行った。EXAMPLES Next, the present invention will be described more specifically by way of Examples and Comparative Examples. The present invention is not limited to these examples. The evaluation tests of Examples and Comparative Examples were performed by the following method.
【００１９】（１）粒径分布 メークアップ法（１ｌ建浴の場合） ４０℃の水９４０ｍｌに所定濃度（６容量％）に相当す
る量（６０ｍｌ）の圧延油を徐々に加えてポンプ循環を
行う。全量添加した後、エマルジョンの温度を６０℃に
上昇し、２４時間循環した後粒径分布を測定する。 （２）乳化安定性 上記メークアップ法により調製したエマルジョンを２
０分間静置後、中層部の油分濃度を測定する。 バブコックフラスコ中に試料を入れ１５００ｒｐｍ
（６５０Ｇ）で２０分間遠心分離を行い、フリーオイル
及びクリームの生成をバブコックフラスコ内の目盛りで
測定する。 （３）Ｆｅイオンとの反応性 鋳鉄（ＦＣ−２００）、アルミニウム（ＪＩＳ Ａ１０
５０）を各５ｇずつ６容量％油分濃度の水中油滴型エマ
ルジョン１ｌに浸漬し、６０℃で３００ｒｐｍのマグネ
チックスターラーで撹拌しながら１０日間反応を行う。
このエマルジョンを、油分濃度、ｐＨ、Ｆｅ分の各項目
について分析する。(1) Particle size distribution make-up method (in the case of a 1-liter bath) 40 ml of water at 40 ° C. was gradually added with rolling oil in an amount (60 ml) corresponding to a predetermined concentration (6% by volume), and pump circulation was performed. To do. After adding the whole amount, the temperature of the emulsion is raised to 60 ° C., and after circulating for 24 hours, the particle size distribution is measured. (2) Emulsion stability The emulsion prepared by the above make-up method
After standing for 0 minutes, the oil concentration in the middle layer is measured. Put the sample in a Babcock flask and 1500 rpm
Centrifuge for 20 minutes at (650G) and measure the production of free oil and cream on a scale in a Babcock flask. (3) Reactivity with Fe ions Cast iron (FC-200), aluminum (JIS A10
5) each of 5 g is immersed in 1 liter of an oil-in-water emulsion having an oil content of 6% by volume, and the reaction is carried out at 60 ° C. for 10 days while stirring with a magnetic stirrer of 300 rpm.
The emulsion is analyzed for each of oil content, pH, and Fe content.
【００２０】実施例１〜５ 基油、モノエタノールアミン及び／又はジエタノールア
ミン、トリエタノールアミン及びオレイン酸の必須成分
と、ＴＣＰ（トリクレジルフォスフェート）、乳化助剤
（ＤＥＧ：ジエチレングリコール）及び殺菌剤の添加剤
を表１の配合割合で順次混合してアルミニウム熱間圧延
油組成物を調製した。これらのアルミニウム熱間圧延油
組成物をメークアップ法により水中に添加して乳化さ
せ、それぞれ水中油滴型エマルジョンを調製した。得ら
れた水中油滴型エマルジョンについて、乳化安定性、Ｆ
ｅイオンとの反応性及び粒径分布を測定した。乳化安定
性及びＦｅイオンとの反応性の結果を表２に示し、粒径
分布の結果を表３に示した。なお、実施例２のアルミニ
ウム熱間圧延油組成物の性状は、粘度が３２．９ｍｍ2
／ｓ（４０℃）、全酸価が２６．６、塩基価が１４．０
であり、６容量％の水中油滴型エマルジョンの性状は、
ｐＨが８．８、予備アルカリ度が２０、静置中層油分濃
度が５．２であった。また、その他の実施例のアルミニ
ウム熱間圧延油組成物の性状も、粘度（４０℃）が２５
〜５０ｍｍ2／ｓの範囲であり、全酸価が２０〜３０ｍ
ｇＫＯＨ／ｇの範囲であり、塩基価が１０〜１８ｍｇＫ
ＯＨ／ｇの範囲であり、水中油滴型エマルジョンの性状
も、ｐＨが７〜９の範囲であり、予備アルカリ度が１５
〜２４の範囲であり、静置中層油分濃度が４．５〜５．
８％の範囲であった。Examples 1 to 5 Essential oils of base oil, monoethanolamine and / or diethanolamine, triethanolamine and oleic acid, TCP (tricresyl phosphate), emulsification aid (DEG: diethylene glycol) and fungicide. The additives of Table 1 were sequentially mixed at the blending ratio shown in Table 1 to prepare an aluminum hot rolling oil composition. These aluminum hot rolling oil compositions were added to water by a make-up method and emulsified to prepare oil-in-water emulsions. Regarding the obtained oil-in-water emulsion, the emulsion stability, F
The reactivity with e-ions and the particle size distribution were measured. The results of emulsion stability and reactivity with Fe ions are shown in Table 2, and the results of particle size distribution are shown in Table 3. The aluminum hot rolling oil composition of Example 2 has a viscosity of 32.9 mm 2
/ S (40 ° C.), total acid number 26.6, base number 14.0
And the properties of the 6 volume% oil-in-water emulsion are:
The pH was 8.8, the preliminary alkalinity was 20, and the stationary middle layer oil concentration was 5.2. In addition, the properties of the aluminum hot rolling oil compositions of other examples also have a viscosity (40 ° C.) of 25.
˜50 mm 2 / s, total acid number is 20-30 m
gKOH / g range, base number 10-18 mgK
OH / g range, the oil-in-water emulsion has a pH range of 7 to 9, and a preliminary alkalinity of 15
Is in the range of 24 to 24, and the stationary middle layer oil concentration is 4.5 to 5.
It was in the range of 8%.
【００２１】比較例１ モノエタノールアミンとジエタノールアミンを添加しな
いで、基油、トリエタノールアミン及びオレイン酸と、
ＴＣＰ（トリクレジルフォスフェート）、乳化助剤（Ｄ
ＥＧ：ジエチレングリコール）及び殺菌剤の添加剤を表
１の配合割合で順次混合してアルミニウム熱間圧延油組
成物を調製した。このアルミニウム熱間圧延油組成物を
メークアップ法により水中に添加して乳化させ、水中油
滴型エマルジョンを調製した。得られた水中油滴型エマ
ルジョンについて、乳化安定性、Ｆｅイオンとの反応性
及び粒径分布を測定した。乳化安定性及びＦｅイオンと
の反応性の結果を表２に示し、粒径分布の結果を表３に
示した。Comparative Example 1 Base oil, triethanolamine and oleic acid were added without adding monoethanolamine and diethanolamine.
TCP (tricresyl phosphate), emulsification aid (D
EG: diethylene glycol) and a bactericide additive were sequentially mixed at the compounding ratios shown in Table 1 to prepare an aluminum hot rolling oil composition. This aluminum hot rolling oil composition was added to water by a make-up method and emulsified to prepare an oil-in-water emulsion. With respect to the obtained oil-in-water emulsion, emulsion stability, reactivity with Fe ions, and particle size distribution were measured. The results of emulsion stability and reactivity with Fe ions are shown in Table 2, and the results of particle size distribution are shown in Table 3.
【００２２】比較例２ モノエタノールアミンとトリエタノールアミンを添加し
ないで、基油、ジエタノールアミン及びオレイン酸の必
須成分と、ＴＣＰ（トリクレジルフォスフェート）、乳
化助剤（ＤＥＧ：ジエチレングリコール）及び殺菌剤の
添加剤を表１の配合割合で順次混合してアルミニウム熱
間圧延油組成物を調製した。このアルミニウム熱間圧延
油組成物をメークアップ法により水中に添加して乳化さ
せ、水中油滴型エマルジョンを調製した。得られた水中
油滴型エマルジョンについて、乳化安定性、Ｆｅイオン
との反応性及び粒径分布を測定した。乳化安定性及びＦ
ｅイオンとの反応性の結果を表２に示し、粒径分布の結
果を表３に示した。なお、表１において、各成分の配合
量を示す数値の単位は、重量％である。Comparative Example 2 Without addition of monoethanolamine and triethanolamine, essential components of base oil, diethanolamine and oleic acid, TCP (tricresyl phosphate), emulsification aid (DEG: diethylene glycol) and fungicide. The additives of Table 1 were sequentially mixed at the blending ratio shown in Table 1 to prepare an aluminum hot rolling oil composition. This aluminum hot rolling oil composition was added to water by a make-up method and emulsified to prepare an oil-in-water emulsion. With respect to the obtained oil-in-water emulsion, emulsion stability, reactivity with Fe ions, and particle size distribution were measured. Emulsion stability and F
The results of reactivity with e-ions are shown in Table 2, and the results of particle size distribution are shown in Table 3. In Table 1, the unit of the numerical value indicating the blending amount of each component is% by weight.
【００２３】[0023]
【表１】 注 １）：鉱油（粘度：３０ｍｍ2／ｓ（４０℃）） ２）：ポリ−α−オレフィン（粘度：３０ｍｍ2／ｓ
（４０℃））[Table 1] Note 1): Mineral oil (viscosity: 30 mm 2 / s (40 ° C.)) 2): Poly-α-olefin (viscosity: 30 mm 2 / s)
(40 ° C))
【００２４】[0024]
【表２】 [Table 2]
【００２５】[0025]
【表３】 [Table 3]
【００２６】表２および表３に示すように、実施例１〜
５は、適正なエマルジョン粒径分布を有する。なお、実
施例１の水中油滴型エマルジョンの粒径分布のみを図１
に示しているが、粒径分布がシャープであり、適正な粒
径分布であることが分かる。また、比較例２も適正なエ
マルジョン粒径分布を有するが、比較例１は、ブロード
過ぎる。比較例２は、フリーオイルがなく、泡立ちが多
かった。また、クリームが多いため圧延機回りが汚れ易
い。As shown in Tables 2 and 3, Examples 1 to 1
5 has a proper emulsion particle size distribution. Only the particle size distribution of the oil-in-water emulsion of Example 1 is shown in FIG.
As shown in Table 1, the particle size distribution is sharp, and it can be seen that the particle size distribution is appropriate. Further, Comparative Example 2 also has an appropriate emulsion particle size distribution, but Comparative Example 1 is too broad. Comparative Example 2 had no free oil and had a lot of foaming. Also, since there is a lot of cream, the area around the rolling mill is easily soiled.
【００２７】圧延テスト（１） 実施例１〜５、比較例１及び２の水中油滴型エマルジョ
ンをアルミニウム熱間圧延用エマルジョンとして使用
し、下記条件にてアルミニウムの熱間圧延を行った。そ
のときのアルミニウム板の表面品質を下記の基準に従っ
て目視で判定した。また、１０日間使用後のエマルジョ
ン安定性を下記の基準に従って判定した。その結果を表
４に示した。 （１）条件 Ｗｏｒｋ Ｒｏｌｌ径：１７８ｍｍφ，２段ミル 圧延速度：１０ｍ／ｍｉｎ テストピース：９９．７％アルミニウム熱間圧延板 圧下：１パスで６ｍｍから３ｍｍへ落とす。 テスト枚数：１００枚 圧延開始温度：５００℃（アルミニウム板温度） 圧延油供油方式：スプレー方式で上下ワークロールへ散
布 圧延油供給量：８．６ｌ／ｍｉｎ 圧延油濃度：６容量％エマルジョン 圧延油温度：６０℃ （２）アルミニウム板の表面品質判定基準 ○：良い ×：悪い エマルジョン安定性 ○：Ｆｅイオン濃度が８００ｐｐｍ以下である ×：Ｆｅイオン濃度が８００ｐｐｍを超えるRolling Test (1) The oil-in-water emulsions of Examples 1 to 5 and Comparative Examples 1 and 2 were used as an aluminum hot rolling emulsion, and aluminum was hot rolled under the following conditions. The surface quality of the aluminum plate at that time was visually determined according to the following criteria. The emulsion stability after 10 days of use was evaluated according to the following criteria. The results are shown in Table 4. (1) Conditions Work Roll diameter: 178 mmφ, two-stage mill Rolling speed: 10 m / min Test piece: 99.7% aluminum hot-rolled sheet Rolling: Drop from 6 mm to 3 mm in one pass. Number of tests: 100 sheets Rolling start temperature: 500 ° C (aluminum plate temperature) Rolling oil supply method: Spraying to upper and lower work rolls by spray method Rolling oil supply rate: 8.6 l / min Rolling oil concentration: 6 volume% emulsion Rolling oil Temperature: 60 ° C. (2) Criteria for surface quality of aluminum plate ○: Good ×: Poor emulsion stability ○: Fe ion concentration is 800 ppm or less ×: Fe ion concentration exceeds 800 ppm
【００２８】[0028]
【表４】 表４に示すように、実施例１〜５は、アルミニウム板の
表面品質及びエマルジョン安定性の何れも良好であるの
に対し、比較例１はアルミニウム板の表面品質は良い
が、エマルジョン安定性が劣る。比較例２はエマルジョ
ン安定性は良いが、潤滑性が劣る。[Table 4] As shown in Table 4, in Examples 1 to 5, both the surface quality of the aluminum plate and the emulsion stability are good, whereas in Comparative Example 1, the surface quality of the aluminum plate is good, but the emulsion stability is good. Inferior. Comparative Example 2 has good emulsion stability but poor lubricity.
【００２９】圧延テスト（２） 実施例２及び３、比較例１及び２の水中油滴型エマルジ
ョンをアルミニウム熱間圧延用エマルジョンとして使用
し、下記条件でアルミニウムの熱間圧延を行った。 Ｗｏｒｋ Ｒｏｌｌ径：３６０ｍｍφ ２段回転可逆可
能ミル 圧延速度：８０ｍ／ｍｉｎ テストピース：９９．７％アルミニウム熱間圧延板 圧下：６パスで６０ｍｍから６ｍｍへ落とす。 テスト枚数：４０枚 圧延開始温度：６００℃（アルミニウム板温度） 圧延油供給方式：スプレーで上下Ｗｏｒｋ Ｒｏｌｌへ
散布。 圧延油供給量：２０ｌ／ｍｉｎ 圧延油濃度：６容量％エマルジョン、圧延油温度：６０
℃ 上記圧延条件で圧延潤滑性を以下の項目で評価した。 圧延安定性：かみ込み性で評価（入れば○、滑って入ら
なければ×、その中間が△） 板表面性状：熱延上り板表面のアルマイト処理後の均一
性（表面の仕上がり性）を下記の基準により評価した。 ○：良い △：普通 ×：悪い その結果を表５に示す。Rolling test (2) The oil-in-water emulsions of Examples 2 and 3 and Comparative Examples 1 and 2 were used as an emulsion for hot rolling of aluminum, and hot rolling of aluminum was performed under the following conditions. Work Roll diameter: 360 mm φ 2-stage rotation reversible mill Rolling speed: 80 m / min Test piece: 99.7% hot-rolled aluminum strip Reduction: Drop from 60 mm to 6 mm in 6 passes. Number of test pieces: 40 sheets Rolling start temperature: 600 ° C (aluminum plate temperature) Rolling oil supply method: Sprayed on the upper and lower work rolls. Rolling oil supply rate: 20 l / min Rolling oil concentration: 6% by volume emulsion, rolling oil temperature: 60
C. Rolling lubricity under the above rolling conditions was evaluated by the following items. Rolling stability: Evaluation by biteability (○ if it enters, × if it does not slip in, x is the middle) Plate surface properties: The uniformity of the hot rolled plate surface after alumite treatment (surface finish) is shown below. Was evaluated according to the standard. ◯: Good Δ: Normal ×: Poor The results are shown in Table 5.
【００３０】[0030]
【表５】 さらに、上記圧延テストで使用されている水中油滴型エ
マルジョンをテスト枚数２０枚、４０枚の時点でサンプ
リングし、使用途中におけるエマルジョン粒径分布を測
定した。その結果を表６及び表７に示す。[Table 5] Further, the oil-in-water emulsion used in the above rolling test was sampled at the time of 20 and 40 test sheets to measure the emulsion particle size distribution during use. The results are shown in Tables 6 and 7.
【００３１】[0031]
【表６】 [Table 6]
【００３２】[0032]
【表７】 [Table 7]
【００３３】[0033]
【発明の効果】本発明の金属加工油組成物は、潤滑性及
び乳化安定性の両性能に優れており、エマルジョン粒径
分布を極めて適正にコントロールすることができ、しか
も長期間に亘ってその最適なエマルジョン粒径分布を保
つことができる。従って、その水中油滴型エマルジョン
を、金属加工、例えばアルミニウム及びアルミニウム合
金の熱間圧延に使用することにより、表面品質に優れた
金属加工製品、例えばアルミニウム及びアルミニウム合
金圧延板を得ることができる。しかも、非イオン系乳化
剤とは異なり排水処理時に分解可能なため、従来の設備
のまま使用できる。本発明は、実用上極めて有用であ
る。Industrial Applicability The metalworking oil composition of the present invention is excellent in both lubricity and emulsion stability, can control the emulsion particle size distribution extremely properly, and can be used for a long period of time. The optimum emulsion particle size distribution can be maintained. Therefore, by using the oil-in-water emulsion for metal working, for example, hot rolling of aluminum and aluminum alloy, a metal worked product having excellent surface quality, for example, aluminum and aluminum alloy rolled plate can be obtained. Moreover, unlike nonionic emulsifiers, it can be decomposed during wastewater treatment, so it can be used as is with conventional equipment. The present invention is extremely useful in practice.
【図１】実施例１の水中油滴型エマルジョンの粒径分布
を示した図である。FIG. 1 is a diagram showing a particle size distribution of an oil-in-water emulsion of Example 1.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｎ 30:00 Ａ Ｚ 40:22 40:24 Ｚ (72)発明者 草野 裕 愛知県稲沢市小池１丁目11番１号 日本軽 金属株式会社名古屋工場内 (72)発明者 堀田 仁 愛知県稲沢市小池１丁目11番１号 日本軽 金属株式会社名古屋工場内 (72)発明者 鈴木 和好 愛知県稲沢市小池１丁目11番１号 日本軽 金属株式会社名古屋工場内 (72)発明者 丸山 晴己 愛知県稲沢市小池１丁目11番１号 日本軽 金属株式会社名古屋工場内─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 6 Identification number Reference number within the agency FI Technical indication C10N 30:00 AZ 40:22 40:24 Z (72) Inventor Yu Kusano Koike, Inazawa, Aichi Prefecture 1-11-11 Nippon Light Metal Co., Ltd. Nagoya Plant (72) Inventor Hitor Hotta 1-11-1 Koike, Inazawa City, Aichi Prefecture Nippon Light Metal Co., Ltd. Nagoya Plant (72) Inventor Kazuyoshi Suzuki Aichi Prefecture 1-11-1 Koike, Inazawa City, Nippon Light Metal Co., Ltd., Nagoya Plant (72) Inventor Harumi Maruyama 1-11-1, Koike, Inazawa City, Aichi Prefecture, Japan Nippon Light Metal Co., Ltd., Nagoya Plant
Claims (2)
ジエタノールアミンを０．０１〜５重量％、（ｂ）トリ
エタノールアミンを１〜１０重量％、（ｃ）脂肪酸を４
〜３０重量％、及び（ｄ）鉱油、油脂及び合成油から選
ばれる１種又は２種以上を６５〜９０．９９重量％の割
合で含有することを特徴とする金属加工油組成物。1. Amount of (a) monoethanolamine and / or diethanolamine of 0.01 to 5% by weight, (b) triethanolamine of 1 to 10% by weight, and (c) fatty acid of 4
To 30% by weight, and (d) one or more selected from mineral oils, fats and oils, and synthetic oils in a proportion of 65 to 90.99% by weight, a metalworking oil composition.
２０容量％含有することを特徴とする水中油滴型エマル
ジョン。2. The metal working oil composition according to claim 1
An oil-in-water emulsion containing 20% by volume.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7629094A JPH07258672A (en) | 1994-03-24 | 1994-03-24 | Metal processing oil composition and oil-in-water type emulsion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7629094A JPH07258672A (en) | 1994-03-24 | 1994-03-24 | Metal processing oil composition and oil-in-water type emulsion |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07258672A true JPH07258672A (en) | 1995-10-09 |
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ID=13601209
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7629094A Pending JPH07258672A (en) | 1994-03-24 | 1994-03-24 | Metal processing oil composition and oil-in-water type emulsion |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07258672A (en) |
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