JPH07137117A - ブロー成形法 - Google Patents
ブロー成形法Info
- Publication number
- JPH07137117A JPH07137117A JP30750693A JP30750693A JPH07137117A JP H07137117 A JPH07137117 A JP H07137117A JP 30750693 A JP30750693 A JP 30750693A JP 30750693 A JP30750693 A JP 30750693A JP H07137117 A JPH07137117 A JP H07137117A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compressed air
- molding method
- blow molding
- weight
- thermoplastic resin
- Prior art date
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- Pending
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- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 熱可塑性樹脂を押出して形成したパリソン又
はシートをその外壁を規制し得る合せ金型内で圧縮空気
を供給してふくらませ、その保持圧力により合せ金型の
内壁に密着させた後冷却する成形法において、圧縮空気
の供給と排出とを同時に行い循環冷却することを特徴と
するブロー成形法。 【効果】 機械的強度及び外観に優れた成形品が得られ
る。
はシートをその外壁を規制し得る合せ金型内で圧縮空気
を供給してふくらませ、その保持圧力により合せ金型の
内壁に密着させた後冷却する成形法において、圧縮空気
の供給と排出とを同時に行い循環冷却することを特徴と
するブロー成形法。 【効果】 機械的強度及び外観に優れた成形品が得られ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ブロー成形により優れ
た耐衝撃強度及び外観を有する成形品を得る方法に関す
る。
た耐衝撃強度及び外観を有する成形品を得る方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ブロー成形はボトル等の成形
品を得る方法として、高密度ポリエチレン、低密度ポリ
エチレン、線状低密度ポリエチレン、ポリ塩化ビニル等
の熱可塑性樹脂を用いて実施されてきた。最近は熱的性
質、機械的性質に優れるいわゆるエンジニアリングプラ
スチックスを用い、エアーダクト、照明用器具等の電気
・電子部品、エアースポイラー、コンソール等の自動車
部品が製造されている。しかし乍ら、使用されるエンジ
ニアリングプラスチックスがブロー成形の際に２００℃
以上の高い温度下で大気中にさらされるために、劣化に
よる成形品の性能低下が避けられなかった。特に耐衝撃
強度の低下は著しく、使用に耐えるものが得られなかっ
た。
品を得る方法として、高密度ポリエチレン、低密度ポリ
エチレン、線状低密度ポリエチレン、ポリ塩化ビニル等
の熱可塑性樹脂を用いて実施されてきた。最近は熱的性
質、機械的性質に優れるいわゆるエンジニアリングプラ
スチックスを用い、エアーダクト、照明用器具等の電気
・電子部品、エアースポイラー、コンソール等の自動車
部品が製造されている。しかし乍ら、使用されるエンジ
ニアリングプラスチックスがブロー成形の際に２００℃
以上の高い温度下で大気中にさらされるために、劣化に
よる成形品の性能低下が避けられなかった。特に耐衝撃
強度の低下は著しく、使用に耐えるものが得られなかっ
た。
【０００３】この問題を改善する目的で、酸化防止剤、
熱安定剤等を多量に添加する方法が行われているが、そ
の効果は満足できるものではなく、これら添加剤のブリ
ードにより成形品の表面性を低下させ、かえって品質の
低下を生じさせる結果になっていた。
熱安定剤等を多量に添加する方法が行われているが、そ
の効果は満足できるものではなく、これら添加剤のブリ
ードにより成形品の表面性を低下させ、かえって品質の
低下を生じさせる結果になっていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の如き
問題を解消し、耐衝撃性等の機械的強度及び成形品の表
面性に優れたブロー成形品を得る方法を提供する。
問題を解消し、耐衝撃性等の機械的強度及び成形品の表
面性に優れたブロー成形品を得る方法を提供する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】これらの課題を解決する
ために本発明者らは鋭意検討した結果、圧縮空気の供給
と同時に排気を行い循環冷却することにより、上記課題
が解決されることを見い出し本発明に至った。即ち、本
発明は、熱可塑性樹脂を押出して形成したパリソン又は
シートをその外壁を規制し得る合せ金型内で圧縮空気を
供給してふくらませ、その保持圧力により合せ金型の内
壁に密着させた後冷却する成形法において、圧縮空気の
供給と排出とを同時に行い循環冷却することを特徴とす
るブロー成形法を内容とするものである。
ために本発明者らは鋭意検討した結果、圧縮空気の供給
と同時に排気を行い循環冷却することにより、上記課題
が解決されることを見い出し本発明に至った。即ち、本
発明は、熱可塑性樹脂を押出して形成したパリソン又は
シートをその外壁を規制し得る合せ金型内で圧縮空気を
供給してふくらませ、その保持圧力により合せ金型の内
壁に密着させた後冷却する成形法において、圧縮空気の
供給と排出とを同時に行い循環冷却することを特徴とす
るブロー成形法を内容とするものである。
【０００６】本発明に使用される熱可塑性樹脂は成形品
の所望の性能にもよるが、熱的性質としては熱変形温度
で９０℃以上（４．６kg/cm2荷重・ＡＳＴＭ Ｄ−６４
８−５６）のものが好ましく、パリソン又はシートが２
００℃以上の温度において、酸素、水等により劣化が激
しい熱可塑性樹脂に特に好的に適用できる。熱可塑性樹
脂の具体例としては、ポリオレフィン系樹脂、塩化ビニ
ル系樹脂、ポリスチレン樹脂、ＨＩポリスチレン樹脂、
ＡＢＳ樹脂、スチレンの一部または大部分をα−メチル
スチレン、マレイミド等に置き換えた耐熱ＡＢＳ樹脂、
ブタジエンをエチレン−プロピレン系ゴム、ポリブチル
アクリレート等に置き換えた（耐熱）ＡＥＳ樹脂、（耐
熱）ＡＡＳ樹脂等で例示されるＡＢＳ系樹脂、（変性）
ポリフェニレンエーテル、ポリカーボネート、ポリアミ
ド、ポリプロピレン、ポリアセタール、ポリサルフォ
ン、ポリアリレート、ポリエーテルイミド等が挙げら
れ、これらは単独又は２種以上組み合わせて用いられ
る。
の所望の性能にもよるが、熱的性質としては熱変形温度
で９０℃以上（４．６kg/cm2荷重・ＡＳＴＭ Ｄ−６４
８−５６）のものが好ましく、パリソン又はシートが２
００℃以上の温度において、酸素、水等により劣化が激
しい熱可塑性樹脂に特に好的に適用できる。熱可塑性樹
脂の具体例としては、ポリオレフィン系樹脂、塩化ビニ
ル系樹脂、ポリスチレン樹脂、ＨＩポリスチレン樹脂、
ＡＢＳ樹脂、スチレンの一部または大部分をα−メチル
スチレン、マレイミド等に置き換えた耐熱ＡＢＳ樹脂、
ブタジエンをエチレン−プロピレン系ゴム、ポリブチル
アクリレート等に置き換えた（耐熱）ＡＥＳ樹脂、（耐
熱）ＡＡＳ樹脂等で例示されるＡＢＳ系樹脂、（変性）
ポリフェニレンエーテル、ポリカーボネート、ポリアミ
ド、ポリプロピレン、ポリアセタール、ポリサルフォ
ン、ポリアリレート、ポリエーテルイミド等が挙げら
れ、これらは単独又は２種以上組み合わせて用いられ
る。
【０００７】圧縮空気の供給と排出とを同時に行い循環
冷却する方法は特に制限されるものではなく、例えば、
従来の吹き込み用空気の供給路を利用して二重管式の排
出路を設置することが可能である。また、供給路と別個
に排出路を設置することも効果的である。
冷却する方法は特に制限されるものではなく、例えば、
従来の吹き込み用空気の供給路を利用して二重管式の排
出路を設置することが可能である。また、供給路と別個
に排出路を設置することも効果的である。
【０００８】例えば、図１に示すような二重管式ノズル
を用いて圧縮空気の供給と排出とを好適に行うことがで
きる。図１において、二重管式ノズルは一端に圧縮空気
導入口１を、他端に圧縮空気注入口２を有する圧縮空気
供給路３を備え、その外周に圧縮空気排出路４を備えて
なる。該圧縮空気排出路４の内側の一端５は圧縮空気注
入口２と連絡するとともに、外側の他端、即ち取付部７
の付近には圧縮空気排出口６が設けられている。圧縮空
気の供給量及び排出量は所望の条件により適宜選択され
るが、循環冷却中の供給圧力は２．１〜２０．１kg/cm2
・ゲージ圧、内部圧力は２．０〜２０．０kg/cm2・ゲー
ジ圧であり、その差圧が０．１kg/cm2・ゲージ圧以上で
あることが好ましい。差圧が０．１kg/cm2・ゲージ圧未
満では循環冷却効果が少なく好ましくない。更に必要に
応じて、冷却された空気を使用したり、窒素、二酸化炭
素等の不活性気体を使用することにより、更に効果を発
揮させることも可能である。
を用いて圧縮空気の供給と排出とを好適に行うことがで
きる。図１において、二重管式ノズルは一端に圧縮空気
導入口１を、他端に圧縮空気注入口２を有する圧縮空気
供給路３を備え、その外周に圧縮空気排出路４を備えて
なる。該圧縮空気排出路４の内側の一端５は圧縮空気注
入口２と連絡するとともに、外側の他端、即ち取付部７
の付近には圧縮空気排出口６が設けられている。圧縮空
気の供給量及び排出量は所望の条件により適宜選択され
るが、循環冷却中の供給圧力は２．１〜２０．１kg/cm2
・ゲージ圧、内部圧力は２．０〜２０．０kg/cm2・ゲー
ジ圧であり、その差圧が０．１kg/cm2・ゲージ圧以上で
あることが好ましい。差圧が０．１kg/cm2・ゲージ圧未
満では循環冷却効果が少なく好ましくない。更に必要に
応じて、冷却された空気を使用したり、窒素、二酸化炭
素等の不活性気体を使用することにより、更に効果を発
揮させることも可能である。
【０００９】
【実施例】以下に実施例及び比較例を示し本発明を更に
具体的に説明するが、これらは本発明を何ら限定するも
のではない。
具体的に説明するが、これらは本発明を何ら限定するも
のではない。
【００１０】実施例１〜５、比較例１〜４ （イ）実施例及び比較例に用いた熱可塑性樹脂１〜５ 熱可塑性樹脂１ α─メチルスチレン３３．３重量％、ブタジエン２０重
量％、アクリロニトリル２４重量％、スチレン２２．７
重量％からなるＡＢＳ系樹脂１００重量部にフェノール
系酸化剤０．３重量部を添加したもの。熱変形温度１１
０℃。 熱可塑性樹脂２ 熱可塑性樹脂１において、フェノール系酸化剤０．３重
量部に代えてホスファイト系安定剤１重量部を添加した
もの。熱変形温度１０７℃。 熱可塑性樹脂３ フェニルマレイミド１３．３重量％、ブタジェン２０重
量％、アクリロニトリル１７．３重量％、スチレン４４
重量％からなるＡＢＳ系樹脂。熱変形温度１２５℃。 熱可塑性樹脂４ α─スチレン３３．３重量％、エチレン−プロピンゴム
２０重量％、アクリロニトリル２４重量％、スチレン２
２．７重量％からなるＡＢＳ系樹脂。熱変形温度１１０
℃。 熱可塑性樹脂５ ポリフェニレンエーテル４０重量％、ゴム強化ポリスチ
レン６０重量％からなる変性ポリエニレンエーテル樹
脂。熱変形温度１２３℃。
量％、アクリロニトリル２４重量％、スチレン２２．７
重量％からなるＡＢＳ系樹脂１００重量部にフェノール
系酸化剤０．３重量部を添加したもの。熱変形温度１１
０℃。 熱可塑性樹脂２ 熱可塑性樹脂１において、フェノール系酸化剤０．３重
量部に代えてホスファイト系安定剤１重量部を添加した
もの。熱変形温度１０７℃。 熱可塑性樹脂３ フェニルマレイミド１３．３重量％、ブタジェン２０重
量％、アクリロニトリル１７．３重量％、スチレン４４
重量％からなるＡＢＳ系樹脂。熱変形温度１２５℃。 熱可塑性樹脂４ α─スチレン３３．３重量％、エチレン−プロピンゴム
２０重量％、アクリロニトリル２４重量％、スチレン２
２．７重量％からなるＡＢＳ系樹脂。熱変形温度１１０
℃。 熱可塑性樹脂５ ポリフェニレンエーテル４０重量％、ゴム強化ポリスチ
レン６０重量％からなる変性ポリエニレンエーテル樹
脂。熱変形温度１２３℃。
【００１１】（ロ）上記熱可塑性樹脂１〜５の製造 熱可塑性樹脂１ 共重合体（Ａ）：攪拌機つき重合機に水２５０重量部、
アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム２重量部を仕込
み窒素置換後７０℃に昇温し、過硫酸カリウム０．２重
量部を添加し、α─メチルスチレン５０重量部、アクリ
ロニトリル３０重量部、スチレン２０重量部、ｔ−ドデ
シルメルカプタン０．３重量部からなる単量体混合物を
重合温度７０℃で連続的に７時間かけて滴下して滴下終
了後、重合温度を７５℃にして１時間攪拌を続け重合を
終了させた。重合転化率は９８．５重量％、極限粘度は
０．６５dl/g（ＤＭＦ溶液、３０℃、以下同じ）であっ
た。
アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム２重量部を仕込
み窒素置換後７０℃に昇温し、過硫酸カリウム０．２重
量部を添加し、α─メチルスチレン５０重量部、アクリ
ロニトリル３０重量部、スチレン２０重量部、ｔ−ドデ
シルメルカプタン０．３重量部からなる単量体混合物を
重合温度７０℃で連続的に７時間かけて滴下して滴下終
了後、重合温度を７５℃にして１時間攪拌を続け重合を
終了させた。重合転化率は９８．５重量％、極限粘度は
０．６５dl/g（ＤＭＦ溶液、３０℃、以下同じ）であっ
た。
【００１２】グラフト共重合体（Ｂ）：攪拌機つき重合
機に水２８０重量部、重量平均粒子径０．３０μｍのポ
リブタジエンラテックス（固形分）６０重量部を仕込
み、窒素置換後７０℃に昇温し、過硫酸カリウム０．１
重量部を添加し、アクリロニトリル１２重量部、スチレ
ン２８重量部からなる単量体混合物を重合温度７０℃で
５時間かけて連続的に滴下し、滴下終了後温度７０℃で
１時間攪拌を続け重合を終了させた。重合転化率は９８
重量％、グラフト率は４０重量％であった。
機に水２８０重量部、重量平均粒子径０．３０μｍのポ
リブタジエンラテックス（固形分）６０重量部を仕込
み、窒素置換後７０℃に昇温し、過硫酸カリウム０．１
重量部を添加し、アクリロニトリル１２重量部、スチレ
ン２８重量部からなる単量体混合物を重合温度７０℃で
５時間かけて連続的に滴下し、滴下終了後温度７０℃で
１時間攪拌を続け重合を終了させた。重合転化率は９８
重量％、グラフト率は４０重量％であった。
【００１３】上記共重合体（Ａ）と共重合体（Ｂ）を
２：１（重量比、固形分）ラテックス状で混合し、この
固形分１００重量部に対し、フェノール系酸化防止剤
（旭電化株式会社 ＡＯ−５０）０．３重量部を添加
し、塩化カルシウムで塩析し、洗浄、炉過、乾燥しパウ
ダーを得た。得られたパウダーをベント付押出し機を用
いてペレット化した。熱変形温度は１１０℃であった。
２：１（重量比、固形分）ラテックス状で混合し、この
固形分１００重量部に対し、フェノール系酸化防止剤
（旭電化株式会社 ＡＯ−５０）０．３重量部を添加
し、塩化カルシウムで塩析し、洗浄、炉過、乾燥しパウ
ダーを得た。得られたパウダーをベント付押出し機を用
いてペレット化した。熱変形温度は１１０℃であった。
【００１４】熱可塑性樹脂２ 前記熱可塑性樹脂１において、ホスファイト系酸化防止
剤（旭電化株式会社ＰＥＰ８）１重量部を混合し、ペレ
ット化した。熱変形温度は１０７℃であった。
剤（旭電化株式会社ＰＥＰ８）１重量部を混合し、ペレ
ット化した。熱変形温度は１０７℃であった。
【００１５】熱可塑性樹脂３ 前記熱可塑性樹脂１の共重合体（Ａ）の単量体混合物を
フェニルマレイミド２０重量部、アクリロニトリル２０
重量部、スチレン６０重量部に変更した以外は熱可塑性
樹脂１と同様にして熱可塑性樹脂３のパウダーを得、ペ
レット化した。共重合体（Ａ）の重合転化率は９９重量
％、極限粘度は０．６３dl/g、熱変形温度は１２５℃で
あった。
フェニルマレイミド２０重量部、アクリロニトリル２０
重量部、スチレン６０重量部に変更した以外は熱可塑性
樹脂１と同様にして熱可塑性樹脂３のパウダーを得、ペ
レット化した。共重合体（Ａ）の重合転化率は９９重量
％、極限粘度は０．６３dl/g、熱変形温度は１２５℃で
あった。
【００１６】熱可塑性樹脂４ グラフト共重合体（Ｂ）のポリブタジエンラテックスを
重量平均粒子径０．５μｍのエチレン−プロピレンゴム
ラテックスに変更した以外は前記熱可塑性樹脂１と同様
にして熱可塑性樹脂４のパウダーを得、ペレット化し
た。グラフト共重合体（Ｂ）の重合転化率は９９重量
％、グラフト率は３８重量％であった。
重量平均粒子径０．５μｍのエチレン−プロピレンゴム
ラテックスに変更した以外は前記熱可塑性樹脂１と同様
にして熱可塑性樹脂４のパウダーを得、ペレット化し
た。グラフト共重合体（Ｂ）の重合転化率は９９重量
％、グラフト率は３８重量％であった。
【００１７】熱可塑性樹脂５ 旭化成株式会社製ザイロンＳＯ−７００（商品名）を用
いた。
いた。
【００１８】（ハ）ブロー成形 ブロー成形機：株式会社プラコー製：ＤＡ−５０型ブロ
ー成形機 ブロー成形条件：射出速度（指数）：１５０、スクリュ
ー回転数：６０rpm 冷却時間：１００秒 ブロー成形方法：上記熱可塑性樹脂１〜５を用い、パリ
ソン温度約２５５℃で従来の吹込みノズル又は図１に示
す二重管式吹込みノズルを用いて成形し、外径７０mm、
平均肉厚３．２mm、長さ約４００mmの円筒状の成形品を
得た。得られた成形品の落錘強度と成形品外観を下記の
方法により測定・観察した。結果を表１に示す。 落錘強度：−３０℃での半数破壊高さ（ｍ）×錘の重量
（Kg） 成形品外観：成形品を目視で観察し、下記の基準により
評価した。 〇：焼け、異物等の不良が殆ど観察されない。 ×：焼け、異物等の不良が観察される。
ー成形機 ブロー成形条件：射出速度（指数）：１５０、スクリュ
ー回転数：６０rpm 冷却時間：１００秒 ブロー成形方法：上記熱可塑性樹脂１〜５を用い、パリ
ソン温度約２５５℃で従来の吹込みノズル又は図１に示
す二重管式吹込みノズルを用いて成形し、外径７０mm、
平均肉厚３．２mm、長さ約４００mmの円筒状の成形品を
得た。得られた成形品の落錘強度と成形品外観を下記の
方法により測定・観察した。結果を表１に示す。 落錘強度：−３０℃での半数破壊高さ（ｍ）×錘の重量
（Kg） 成形品外観：成形品を目視で観察し、下記の基準により
評価した。 〇：焼け、異物等の不良が殆ど観察されない。 ×：焼け、異物等の不良が観察される。
【００１９】
【表１】
【００２０】註：＊は該印を付した熱可塑性樹脂及び流
体をそれぞれ「使用した」ことを意味する。
体をそれぞれ「使用した」ことを意味する。
【００２１】
【発明の効果】叙上のとおり、本発明のブロー成形法に
よれば、機械的強度及び外観に優れた成形品が得られ
る。
よれば、機械的強度及び外観に優れた成形品が得られ
る。
【図１】本発明の実施に用いられる二重管式ノズルの概
略断面図である。
略断面図である。
１ 圧縮空気導入口 ２ 圧縮空気注入口 ３ 圧縮空気供給路 ４ 圧縮空気排出路 ５ 圧縮空気排出路の内側の一端 ６ 圧縮空気排出口
Claims (6)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂を押出して形成したパリソ
ン又はシートをその外壁を規制し得る合せ金型内で圧縮
空気を供給してふくらませ、その保持圧力により合せ金
型の内壁に密着させた後冷却する成形法において、圧縮
空気の供給と排出とを同時に行い循環冷却することを特
徴とするブロー成形法。 - 【請求項２】 圧縮空気の供給圧力が２．１〜２０．１
Kg／cm2 ゲージ圧、内部圧力が２．０〜２０．０Kg／cm
2 ゲージ圧であり、その差圧が０．１Kg／cm2 ゲージ圧
以上である請求項１記載のブロー成形法。 - 【請求項３】 一端に圧縮空導入口と他端に圧縮空気注
入口を有する圧縮空気供給路を備え、該圧縮空気供給路
の外周に圧縮空気排出路を備え、該圧縮空気排出路の内
側の一端は前記圧縮空気注入口と連絡するとともに、外
側の他端付近に圧縮空気排出口を備えた二重管式ノズル
を用い、圧縮空気の供給と排気とを同時に行う請求項１
又は２記載ののブロー成形法。 - 【請求項４】 パリソン又はシートの温度が２００℃以
上に達する請求項１〜３記載のブロー成形法。 - 【請求項５】 熱可塑性樹脂が耐熱変形温度９０℃以上
（ＡＳＴＭ Ｄ−６４８−５６，４．６kg/cm2荷重）で
ある請求項１〜４記載のブロー成形法。 - 【請求項６】 熱可塑性樹脂がＡＢＳ系樹脂である請求
項１〜５記載のブロー成形法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30750693A JPH07137117A (ja) | 1993-11-12 | 1993-11-12 | ブロー成形法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30750693A JPH07137117A (ja) | 1993-11-12 | 1993-11-12 | ブロー成形法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07137117A true JPH07137117A (ja) | 1995-05-30 |
Family
ID=17969905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30750693A Pending JPH07137117A (ja) | 1993-11-12 | 1993-11-12 | ブロー成形法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07137117A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017502106A (ja) * | 2013-11-20 | 2017-01-19 | シャンハイ クムホサニー プラスチックス カンパニー リミテッド | ブロー成形に適する高耐熱ａｂｓ樹脂組成物及びその調製方法 |
-
1993
- 1993-11-12 JP JP30750693A patent/JPH07137117A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017502106A (ja) * | 2013-11-20 | 2017-01-19 | シャンハイ クムホサニー プラスチックス カンパニー リミテッド | ブロー成形に適する高耐熱ａｂｓ樹脂組成物及びその調製方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030408 |