JPH0713234B2 - 炭素含有燃料のガス化を利用する発電方法および装置 - Google Patents
炭素含有燃料のガス化を利用する発電方法および装置Info
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- JPH0713234B2 JPH0713234B2 JP11383486A JP11383486A JPH0713234B2 JP H0713234 B2 JPH0713234 B2 JP H0713234B2 JP 11383486 A JP11383486 A JP 11383486A JP 11383486 A JP11383486 A JP 11383486A JP H0713234 B2 JPH0713234 B2 JP H0713234B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、間接加熱される反応器内で蒸気を供給しなが
ら炭素含有燃料をガス化し、生成ガスを浄化し、浄化さ
れた生成ガスの一部分を燃焼し、それにより生ずる燃焼
ガスを熱交換媒体として反応器の間接加熱に使用し、反
応器を出た後この燃焼ガスをガスタービンへ導く、炭素
含有燃料特に石炭のガス化を利用する発電方法および装
置に関する。
ら炭素含有燃料をガス化し、生成ガスを浄化し、浄化さ
れた生成ガスの一部分を燃焼し、それにより生ずる燃焼
ガスを熱交換媒体として反応器の間接加熱に使用し、反
応器を出た後この燃焼ガスをガスタービンへ導く、炭素
含有燃料特に石炭のガス化を利用する発電方法および装
置に関する。
石炭ガス化では、自熱方法と他熱方法とを区別する。自
熱ガス化では、ガス生成反応の維持に必要な熱は、反応
器自体において行なわれる燃焼反応により発生されてい
る。反応器には、石炭および蒸気のみならず、空気また
は酸素が供給されて、石炭の部分燃焼または不足化学量
論的燃焼が行なわれて、合成ガスを生成する。この結果
実際には石炭のかなりの部分、典型的には約30〜40％が
熱発生のために失われ、残りだけが利用可能なガスにな
る。別の欠点は、発生される有用ガスが燃焼生成物を含
み、また純粋な酸素により処理されない場合、不純物と
しての大きい割合の窒素を含み、これにより効率が低下
し、後に接続される浄化装置および脱硫装置を大きく設
計する必要のあることである。最後に燃焼反応により反
応器に生ずる比較的高い温度も不利である。なぜなら
ば、それにより流動床の維持が困難になり、場合によつ
ては環境にとつて有害なNOxの生成も促進される。生ず
るガスの一部を循環ガスとして反応器へ戻して再び反応
に関与させる自熱石炭ガス化方法も公知である（例えば
ドイツ連邦共和国特許第3223702号明細書）。
熱ガス化では、ガス生成反応の維持に必要な熱は、反応
器自体において行なわれる燃焼反応により発生されてい
る。反応器には、石炭および蒸気のみならず、空気また
は酸素が供給されて、石炭の部分燃焼または不足化学量
論的燃焼が行なわれて、合成ガスを生成する。この結果
実際には石炭のかなりの部分、典型的には約30〜40％が
熱発生のために失われ、残りだけが利用可能なガスにな
る。別の欠点は、発生される有用ガスが燃焼生成物を含
み、また純粋な酸素により処理されない場合、不純物と
しての大きい割合の窒素を含み、これにより効率が低下
し、後に接続される浄化装置および脱硫装置を大きく設
計する必要のあることである。最後に燃焼反応により反
応器に生ずる比較的高い温度も不利である。なぜなら
ば、それにより流動床の維持が困難になり、場合によつ
ては環境にとつて有害なNOxの生成も促進される。生ず
るガスの一部を循環ガスとして反応器へ戻して再び反応
に関与させる自熱石炭ガス化方法も公知である（例えば
ドイツ連邦共和国特許第3223702号明細書）。
他熱すなわち外部加熱ガス化では、石炭粉末のほかに大
体において、反応媒体としてかつ流動床を維持するため
の蒸気だけが反応器へ導入され、ガス化に必要な反応熱
は、大体において、外部から供給される高温熱交換媒体
による反応器の熱交換によつて供給される。この方法で
は、石炭がほぼ完全に有効ガスになり、このガスには燃
焼残渣、窒素不純物等がほとんどない。反応器内の温度
も低い値またはガス生成反応に最適な値に制御される。
もちろん反応器へ供給される熱交換媒体の加熱のため、
付加的な熱源したがつて適当な一次エネルギーが必要で
あるという問題が生ずる。このような付加的熱源として
原子炉が利用できるとき、他熱方法は特に有利である。
この場合反応器の一次ヘリウム冷却回路により加熱され
る二次ヘリウム回路は、反応器の加熱用熱交換媒体とし
ても、反応器に必要な蒸気の発生にも役立つ（フアン・
ヘークおよびキルヒホツフ、“HdT講演刊行物"453、198
2年59ページ参照）。
体において、反応媒体としてかつ流動床を維持するため
の蒸気だけが反応器へ導入され、ガス化に必要な反応熱
は、大体において、外部から供給される高温熱交換媒体
による反応器の熱交換によつて供給される。この方法で
は、石炭がほぼ完全に有効ガスになり、このガスには燃
焼残渣、窒素不純物等がほとんどない。反応器内の温度
も低い値またはガス生成反応に最適な値に制御される。
もちろん反応器へ供給される熱交換媒体の加熱のため、
付加的な熱源したがつて適当な一次エネルギーが必要で
あるという問題が生ずる。このような付加的熱源として
原子炉が利用できるとき、他熱方法は特に有利である。
この場合反応器の一次ヘリウム冷却回路により加熱され
る二次ヘリウム回路は、反応器の加熱用熱交換媒体とし
ても、反応器に必要な蒸気の発生にも役立つ（フアン・
ヘークおよびキルヒホツフ、“HdT講演刊行物"453、198
2年59ページ参照）。
特開昭58−500445号公報、ドイツ特許第569211号明細書
およびドイツ連邦共和国特許出願公開第3228532号明細
書から石炭の他熱ガス化が公知であり、ガス化反応器を
間接加熱するために、生成される合成ガス（生成ガス）
の一部分の燃焼によつて得られる燃焼ガスが使用され
る。米国特許第4212652号明細書によれば、生成ガスの
燃焼により得られる燃焼ガスは、反応器を間接加熱した
後、ガスタービンへ導かれる。このガスタービンは、燃
焼ガス発生用生成ガスの一部分を燃焼するための燃焼用
空気を圧縮する空気圧縮機の駆動に用いられる。この方
法では、外部へ取出される有効生成物は生成ガスであ
る。
およびドイツ連邦共和国特許出願公開第3228532号明細
書から石炭の他熱ガス化が公知であり、ガス化反応器を
間接加熱するために、生成される合成ガス（生成ガス）
の一部分の燃焼によつて得られる燃焼ガスが使用され
る。米国特許第4212652号明細書によれば、生成ガスの
燃焼により得られる燃焼ガスは、反応器を間接加熱した
後、ガスタービンへ導かれる。このガスタービンは、燃
焼ガス発生用生成ガスの一部分を燃焼するための燃焼用
空気を圧縮する空気圧縮機の駆動に用いられる。この方
法では、外部へ取出される有効生成物は生成ガスであ
る。
本発明の課題は、最初にあげたガス化を利用して、無公
害で高い効率の発電方法および装置を提供することであ
る。
害で高い効率の発電方法および装置を提供することであ
る。
この課題を解決するため本発明の方法によれば、生成ガ
スの他の部分の燃焼により生じて反応器の間接加熱には
使用されない燃焼ガスをさらにガスタービンへ導き、ガ
スタービンにより発電機を駆動する。
スの他の部分の燃焼により生じて反応器の間接加熱には
使用されない燃焼ガスをさらにガスタービンへ導き、ガ
スタービンにより発電機を駆動する。
この方法を実施する装置は、熱交換器をもつ流動床反応
器と、粉砕された石炭を反応器へ供給する装置と、反応
器から出る生成ガスを浄化する装置と、反応器へ供給さ
れる蒸気用の蒸気発生器と、反応器用熱交換媒体として
の燃焼ガスを発生するため浄化された生成ガスの一部分
および圧縮された空気で過熱される燃焼室とを備え、反
応器の熱交換器の燃焼ガス管路がガスタービンに接続さ
れ、熱交換器からガスタービンへ至る管路中に、浄化さ
れた生成ガスの他の部分を燃焼して別の燃焼ガスを生ず
る過熱燃焼室が挿入され、ガスタービンに発電機が連結
されている。
器と、粉砕された石炭を反応器へ供給する装置と、反応
器から出る生成ガスを浄化する装置と、反応器へ供給さ
れる蒸気用の蒸気発生器と、反応器用熱交換媒体として
の燃焼ガスを発生するため浄化された生成ガスの一部分
および圧縮された空気で過熱される燃焼室とを備え、反
応器の熱交換器の燃焼ガス管路がガスタービンに接続さ
れ、熱交換器からガスタービンへ至る管路中に、浄化さ
れた生成ガスの他の部分を燃焼して別の燃焼ガスを生ず
る過熱燃焼室が挿入され、ガスタービンに発電機が連結
されている。
本発明の方法による主要有効生成物は生成ガスではな
く、電気エネルギーであり、装置は全体として火力発電
所である。通常石炭加熱火力発電所では石炭が燃焼さ
れ、それによりガスタービンの駆動または蒸気発生に使
用される燃焼ガスが直接得られる。これに対し、石炭を
まずガス化し、それからこのガス燃焼する本発明の方法
は、一見すると不必要な高い費用を伴うように見える。
しかし本発明による方法は、石炭の直接燃焼に比較して
も著しい利点をもつている。すなわちガス化により生ず
る生成ガスは、続いて行なわれる燃焼の前に既に浄化さ
れているので、ガスの燃焼の際生ずる燃焼ガスはもはや
浄化する必要がない。生成ガスの容積は燃焼ガスの容積
より著しく少ないので、浄化すなわち除塵および脱硫に
必要な費用もそれに応じて少なくなる。また石炭の直接
燃焼では高いNOx割合の燃焼ガスが生ずるが、石炭ガス
化ではガス化反応器内の著しく低い温度のため、NOxの
生成は大幅に抑制され、生成ガスの続く燃焼が制御され
て、NOxの生成が石炭燃焼の場合より著しく少なくな
る。したがつて本発明による方法は、特に無公害という
点ですぐれている。このような方法により運転される火
力発電所は、著しく有害物質を含む燃料によつても運転
することができる。特に固体の家庭ごみまたは産業ご
み、廃油等は、場合によつては石炭を適当に混合して反
応器へ供給することができる。その中に含まれる有害物
質は大部分反応器から取出される固体スラグ中に留ま
る。有害物質が生成ガスへ移行していても、ガス浄化に
より燃焼前に分離されるので、燃焼ガスの浄化はもはや
必要でない。したがつて火力発電所を住宅地域内または
近くに建設でき、このことは動力と熱との組合わせに関
して有利である。
く、電気エネルギーであり、装置は全体として火力発電
所である。通常石炭加熱火力発電所では石炭が燃焼さ
れ、それによりガスタービンの駆動または蒸気発生に使
用される燃焼ガスが直接得られる。これに対し、石炭を
まずガス化し、それからこのガス燃焼する本発明の方法
は、一見すると不必要な高い費用を伴うように見える。
しかし本発明による方法は、石炭の直接燃焼に比較して
も著しい利点をもつている。すなわちガス化により生ず
る生成ガスは、続いて行なわれる燃焼の前に既に浄化さ
れているので、ガスの燃焼の際生ずる燃焼ガスはもはや
浄化する必要がない。生成ガスの容積は燃焼ガスの容積
より著しく少ないので、浄化すなわち除塵および脱硫に
必要な費用もそれに応じて少なくなる。また石炭の直接
燃焼では高いNOx割合の燃焼ガスが生ずるが、石炭ガス
化ではガス化反応器内の著しく低い温度のため、NOxの
生成は大幅に抑制され、生成ガスの続く燃焼が制御され
て、NOxの生成が石炭燃焼の場合より著しく少なくな
る。したがつて本発明による方法は、特に無公害という
点ですぐれている。このような方法により運転される火
力発電所は、著しく有害物質を含む燃料によつても運転
することができる。特に固体の家庭ごみまたは産業ご
み、廃油等は、場合によつては石炭を適当に混合して反
応器へ供給することができる。その中に含まれる有害物
質は大部分反応器から取出される固体スラグ中に留ま
る。有害物質が生成ガスへ移行していても、ガス浄化に
より燃焼前に分離されるので、燃焼ガスの浄化はもはや
必要でない。したがつて火力発電所を住宅地域内または
近くに建設でき、このことは動力と熱との組合わせに関
して有利である。
本発明の実施例を図面により以下に説明する。
石炭粉砕機Ａで粉砕された石炭は、駆動ガスを使用して
適当な移送管系を経て流動床反応器Ｂへ達する。反応器
Ｂにおける石炭のガス化は、燃焼室Ｈで発生されて管路
22を経て反応器へ達する蒸気−燃焼ガス混合物（主とし
て蒸気）により他熱で行なわれる。必要な反応熱は、反
応器Ｂの熱交換器としてのコイル管25を通つて流れる燃
焼ガスとの間接熱交換により供給される。
適当な移送管系を経て流動床反応器Ｂへ達する。反応器
Ｂにおける石炭のガス化は、燃焼室Ｈで発生されて管路
22を経て反応器へ達する蒸気−燃焼ガス混合物（主とし
て蒸気）により他熱で行なわれる。必要な反応熱は、反
応器Ｂの熱交換器としてのコイル管25を通つて流れる燃
焼ガスとの間接熱交換により供給される。
管路１を経て反応器Ｂから出る生成ガスとしての合成ガ
スは、サイクロンＣおよび適当なフイルタ装置で塵埃を
除かれる。管路２を経てガス（800〜900℃）は廃熱ボイ
ラＤへ入り、これから管路３を経て出て凝縮器Ｅで冷却
されて、管路４を経て適当な硫黄洗浄器Ｆへ入ることが
できる。硫黄洗浄器Ｆから出る脱硫されたガスは管路５
を経て燃焼室Ｇへ達し、そこで過化学量論的に燃焼し、
生ずる燃焼ガスは約900℃の温度をもつている。この燃
焼ガスは反応器Ｂの熱交換器25へ入る。
スは、サイクロンＣおよび適当なフイルタ装置で塵埃を
除かれる。管路２を経てガス（800〜900℃）は廃熱ボイ
ラＤへ入り、これから管路３を経て出て凝縮器Ｅで冷却
されて、管路４を経て適当な硫黄洗浄器Ｆへ入ることが
できる。硫黄洗浄器Ｆから出る脱硫されたガスは管路５
を経て燃焼室Ｇへ達し、そこで過化学量論的に燃焼し、
生ずる燃焼ガスは約900℃の温度をもつている。この燃
焼ガスは反応器Ｂの熱交換器25へ入る。
反応器Ｂにおいて燃焼ガスから、ガス化反応になお必要
な熱が取られる（熱の導入は混合燃焼室Ｈの蒸気−燃焼
ガス混合物によつても行なわれる）。例えば750〜800℃
で管路８を経て反応器から出る燃焼ガスは過熱燃焼室と
しての別の熱交換空間Ｉへ入り、そこにある熱交換器26
により、膨張タービンの第１段J1から管路10を経て第２
段J2へ入る燃焼ガスの中間過熱に役立つ。管路９を経て
熱交換空間Ｉから出る燃焼ガスは、例えば40barの圧力
で膨張タービンの第１段J1へ入る。管路11を経て例えば
1.2barの最終圧力と例えば250℃の温度で第２段J2から
出る燃焼ガスは、まず蒸気を過熱する熱交換器Ｒへ供給
され、それから廃熱ボイラＬで冷却され、管路12を経て
ボイラ給水加熱器Ｍへ、それから管路13を経て煙突へ供
給される。
な熱が取られる（熱の導入は混合燃焼室Ｈの蒸気−燃焼
ガス混合物によつても行なわれる）。例えば750〜800℃
で管路８を経て反応器から出る燃焼ガスは過熱燃焼室と
しての別の熱交換空間Ｉへ入り、そこにある熱交換器26
により、膨張タービンの第１段J1から管路10を経て第２
段J2へ入る燃焼ガスの中間過熱に役立つ。管路９を経て
熱交換空間Ｉから出る燃焼ガスは、例えば40barの圧力
で膨張タービンの第１段J1へ入る。管路11を経て例えば
1.2barの最終圧力と例えば250℃の温度で第２段J2から
出る燃焼ガスは、まず蒸気を過熱する熱交換器Ｒへ供給
され、それから廃熱ボイラＬで冷却され、管路12を経て
ボイラ給水加熱器Ｍへ、それから管路13を経て煙突へ供
給される。
廃熱ボイラＬおよびＤで発生されて熱交換器Ｒで過熱さ
れる蒸気（蒸気ドラムＮ）は、蒸気タービンＯを経て膨
張し、このタービンが発電機Ｓを駆動する。膨張した蒸
気の凝縮熱は熱交換器Ｐへ排出される。復水は管路20を
経て冷却塔Ｐへ、また管路14を経て凝縮器Ｅからの復水
と同様に、管路15を経て復水処理装置Ｑへ供給される。
処理された復水は管路19を経て回路へ再び供給される。
蒸気発生のために、加熱器Ｍから管路16を経て供給され
る給水が役立つ。
れる蒸気（蒸気ドラムＮ）は、蒸気タービンＯを経て膨
張し、このタービンが発電機Ｓを駆動する。膨張した蒸
気の凝縮熱は熱交換器Ｐへ排出される。復水は管路20を
経て冷却塔Ｐへ、また管路14を経て凝縮器Ｅからの復水
と同様に、管路15を経て復水処理装置Ｑへ供給される。
処理された復水は管路19を経て回路へ再び供給される。
蒸気発生のために、加熱器Ｍから管路16を経て供給され
る給水が役立つ。
蒸気ドラムＮから出る蒸気の一部は管路17を経て燃焼室
Ｈへ供給され、そこで蒸気が、管路５から来る合成ガス
の一部の燃焼により生ずる高温燃焼ガスと共に、管路６
を経て燃焼室Ｈへ供給され、圧縮器Ｋからの燃焼用空気
と共に燃焼され、直接混合され、それにより過熱され
る。
Ｈへ供給され、そこで蒸気が、管路５から来る合成ガス
の一部の燃焼により生ずる高温燃焼ガスと共に、管路６
を経て燃焼室Ｈへ供給され、圧縮器Ｋからの燃焼用空気
と共に燃焼され、直接混合され、それにより過熱され
る。
燃焼室Ｈにおける燃焼はなるべく化学量論的に行なわれ
るが、過化学量論的にも行なうことができる。過化学量
論的運転では、遊離酸素が反応器ＢにおけるＣまたはCO
の燃焼により付加的な熱発生に役立つ。同様に空気中の
酸素も石炭供給管路（駆動ガスとしての空気）を経て反
応器Ｂへ入れることができる。
るが、過化学量論的にも行なうことができる。過化学量
論的運転では、遊離酸素が反応器ＢにおけるＣまたはCO
の燃焼により付加的な熱発生に役立つ。同様に空気中の
酸素も石炭供給管路（駆動ガスとしての空気）を経て反
応器Ｂへ入れることができる。
空気と共に反応器Ｂへ供給する遊離酸素の量は、いかな
る場合も最適化せねばならない（例えば空気を介して回
路へ入れられる酸素の量が多いほど、合成ガス中のN2の
量は多く、装置C,D,EおよびＦをそれだけ大きく設計せ
ねばならない。しかし他方反応器Ｂ内の熱交換器は小さ
く設計することができる）。
る場合も最適化せねばならない（例えば空気を介して回
路へ入れられる酸素の量が多いほど、合成ガス中のN2の
量は多く、装置C,D,EおよびＦをそれだけ大きく設計せ
ねばならない。しかし他方反応器Ｂ内の熱交換器は小さ
く設計することができる）。
したがつてこれらの場合、反応器Ｂで特定割合の自熱の
熱発生が行なわれ、それによりガスの組成に影響を与え
ることができる。しかしいずれの場合もこの割合は小さ
くて、方法がその全体としての他熱的性質を失うことは
ない。
熱発生が行なわれ、それによりガスの組成に影響を与え
ることができる。しかしいずれの場合もこの割合は小さ
くて、方法がその全体としての他熱的性質を失うことは
ない。
管路５からの合成ガスの別の部分は、管路７を経て熱交
換空間Ｉへ供給して、そこで燃焼して付加的な高温燃焼
ガスを発生し、この燃焼ガスを管路８から燃焼ガスと混
合して、ガスタービンJ1へ供給される燃焼ガスの温度を
例えば900〜1000℃に上げることができる。それより高
い温度は、タービン羽根の熱応力のため一般に適当でな
い。
換空間Ｉへ供給して、そこで燃焼して付加的な高温燃焼
ガスを発生し、この燃焼ガスを管路８から燃焼ガスと混
合して、ガスタービンJ1へ供給される燃焼ガスの温度を
例えば900〜1000℃に上げることができる。それより高
い温度は、タービン羽根の熱応力のため一般に適当でな
い。
燃焼ガスを受ける膨張タービンJ1およびJ2は発電機Ｔを
駆動する。さらにタービンにより駆動される圧縮機Ｋ
は、燃焼室ＧおよびＨへ管路21を経て供給される燃焼用
空気を例えば40barに圧縮し、その際空気は同時に例え
ば600℃以上の温度に加熱される。
駆動する。さらにタービンにより駆動される圧縮機Ｋ
は、燃焼室ＧおよびＨへ管路21を経て供給される燃焼用
空気を例えば40barに圧縮し、その際空気は同時に例え
ば600℃以上の温度に加熱される。
燃焼室Ｇ内に生ずる燃焼ガスは反応器Ｂと間接熱交換の
み行なう。燃焼室Ｇ内における燃焼を甚だしく過化学量
論的に行なうのが有利で、それにより一方ではガスの容
積が増大し、したがつて膨張タービンJ1,J2へのエネル
ギー引渡しが多くなり、他方ではガスが管路８を経て熱
交換器25を出た後、管路７を経て熱交換室Ｉへ供給され
る別の合成ガスの燃焼用の空気を過剰にする。
み行なう。燃焼室Ｇ内における燃焼を甚だしく過化学量
論的に行なうのが有利で、それにより一方ではガスの容
積が増大し、したがつて膨張タービンJ1,J2へのエネル
ギー引渡しが多くなり、他方ではガスが管路８を経て熱
交換器25を出た後、管路７を経て熱交換室Ｉへ供給され
る別の合成ガスの燃焼用の空気を過剰にする。
動力発生に役立つ上述した装置により、装入に対し約42
〜45％の効率（端子出力）が得られる。
〜45％の効率（端子出力）が得られる。
この複合発電所において、従来の燃焼ガス脱硫装置付き
石炭燃焼装置と比較した利点は次のようにまとめられ
る。
石炭燃焼装置と比較した利点は次のようにまとめられ
る。
ａ）良好な効率 ｂ）低い発電費用 ｃ）著しく低い水需要 ｄ）低い熱損失 ｅ）環境保護区域の近くに装置を設ける可能性 反応器Ｂにおけるガス化が700〜800℃の温度と約40bar
の圧力で行なわれると、石炭1tあたりほぼ次の組成（容
積％）の約3200m3の生成ガスを得ることができる。58の
H2、２のCO2、30のCO2、10のCH4。CO2洗浄によりCO2成
分を除去し、H2およびCH4の割合を83および14容積％に
高め、それにより自熱ガス化により得られるガスでは一
般に必要な転化を省略することができる。ガス化に酸素
が必要でないという事実は、自熱方法に対する別の重要
な利点である。燃焼室における燃焼のためにガス量の約
1/3が必要なので、石炭1tあたり約2000m3のガスを熱交
換空間Ｉにおける燃焼または他の目的に使用することが
できる。
の圧力で行なわれると、石炭1tあたりほぼ次の組成（容
積％）の約3200m3の生成ガスを得ることができる。58の
H2、２のCO2、30のCO2、10のCH4。CO2洗浄によりCO2成
分を除去し、H2およびCH4の割合を83および14容積％に
高め、それにより自熱ガス化により得られるガスでは一
般に必要な転化を省略することができる。ガス化に酸素
が必要でないという事実は、自熱方法に対する別の重要
な利点である。燃焼室における燃焼のためにガス量の約
1/3が必要なので、石炭1tあたり約2000m3のガスを熱交
換空間Ｉにおける燃焼または他の目的に使用することが
できる。
第２図に示す別の実施例では、方法が次のように行なわ
れる。
れる。
粉砕乾燥M1後、処理された石炭は反応器としてのガス発
生器V1へ吹込まれ、そこで水蒸気により流動床で97％ま
でガス化される。水蒸気は、燃焼室BK1内の熱交換器W14
を通つた後、850℃でガス発生器へ入る。ガス化に必要
な熱は、熱交換器W17を経て反応空間へ供給される。灰
および残留炭素（ガス化されない石炭）は、回転羽根移
送管M2を経て搬出される。
生器V1へ吹込まれ、そこで水蒸気により流動床で97％ま
でガス化される。水蒸気は、燃焼室BK1内の熱交換器W14
を通つた後、850℃でガス発生器へ入る。ガス化に必要
な熱は、熱交換器W17を経て反応空間へ供給される。灰
および残留炭素（ガス化されない石炭）は、回転羽根移
送管M2を経て搬出される。
ガス発生器V1から二重サイクロンZ1,Z2を経て出る粗ガ
スは、粗ガス冷却区間W1〜W7を通る際および急冷装置T3
で冷却され、その際粗ガスに含まれる水蒸気が凝縮し、
したがつて蒸発熱が利用される。復水は水処理装置へ供
給され、ボイラ給水処理装置を経て再び回路へ戻る。そ
れにより回路水の消費は最低に減少する。冷却区間W1〜
W6は中圧蒸気発生器T1（25bar）または低圧蒸気発生器T
2（3.6bar）の蒸気発生に使用される。冷却された粗ガ
スは硫黄洗浄器Ｆへ供給される。この洗浄器は酸化方法
により動作する。粗ガスに含まれるH2Sは空気により直
接Ｓに変換される（LU−CAT法）。硫黄は固体の形で搬
出することができる。
スは、粗ガス冷却区間W1〜W7を通る際および急冷装置T3
で冷却され、その際粗ガスに含まれる水蒸気が凝縮し、
したがつて蒸発熱が利用される。復水は水処理装置へ供
給され、ボイラ給水処理装置を経て再び回路へ戻る。そ
れにより回路水の消費は最低に減少する。冷却区間W1〜
W6は中圧蒸気発生器T1（25bar）または低圧蒸気発生器T
2（3.6bar）の蒸気発生に使用される。冷却された粗ガ
スは硫黄洗浄器Ｆへ供給される。この洗浄器は酸化方法
により動作する。粗ガスに含まれるH2Sは空気により直
接Ｓに変換される（LU−CAT法）。硫黄は固体の形で搬
出することができる。
熱交換器W7およびW16を経て、今や浄化された粗ガス
（合成ガス）の一部は燃焼室BK1のバーナへ達する。こ
の燃焼室内で合成ガスが圧縮機K1,K2から来る空気によ
り燃焼して、熱交換器W15またはW16を循環する粗ガスF
2,FK3または中圧蒸気発生器T1を850℃に加熱した後、95
0℃でガス発生器V1の熱交換器W17へ入る。
（合成ガス）の一部は燃焼室BK1のバーナへ達する。こ
の燃焼室内で合成ガスが圧縮機K1,K2から来る空気によ
り燃焼して、熱交換器W15またはW16を循環する粗ガスF
2,FK3または中圧蒸気発生器T1を850℃に加熱した後、95
0℃でガス発生器V1の熱交換器W17へ入る。
空気−燃焼ガス混合物は800℃で熱交換器W1およびガス
発生器V1から出る。熱交換器W16の通過後、この混合物
は760℃で膨張タービンGTの第１段GT1へ入る。この段GT
1で20barから7.5barへの膨張が行なわれる。段GT1から
のガスは、第２段の前にあつて合成ガスの別の部分で加
熱される燃焼室BK2へ達し、そこで再び加熱される（中
間過熱）。段GT2で3barまで膨張が行なわれる。燃焼室B
K3で合成ガスの残部が段GT2からの燃焼ガスの残留酸素
により燃焼する（第２の中間過熱）。段GT3で1.05barへ
の膨張が行なわれる。
発生器V1から出る。熱交換器W16の通過後、この混合物
は760℃で膨張タービンGTの第１段GT1へ入る。この段GT
1で20barから7.5barへの膨張が行なわれる。段GT1から
のガスは、第２段の前にあつて合成ガスの別の部分で加
熱される燃焼室BK2へ達し、そこで再び加熱される（中
間過熱）。段GT2で3barまで膨張が行なわれる。燃焼室B
K3で合成ガスの残部が段GT2からの燃焼ガスの残留酸素
により燃焼する（第２の中間過熱）。段GT3で1.05barへ
の膨張が行なわれる。
約600℃で熱交換器段GT3から出る燃焼ガスは、熱交換器
W9−W13をもつ燃焼ガス冷却器WRへ入る。蒸気発生器T5
および熱交換器W10において高圧蒸気（45bar）が発生さ
れて、熱交換器W9で480℃に過熱される。蒸気発生器T4
および熱交換器W12で低圧蒸気（3.6bar）が発生され
る。燃焼ガスはエコノマイザW13の後で熱交換器から105
℃で出る。
W9−W13をもつ燃焼ガス冷却器WRへ入る。蒸気発生器T5
および熱交換器W10において高圧蒸気（45bar）が発生さ
れて、熱交換器W9で480℃に過熱される。蒸気発生器T4
および熱交換器W12で低圧蒸気（3.6bar）が発生され
る。燃焼ガスはエコノマイザW13の後で熱交換器から105
℃で出る。
蒸気発生器T2およびT4からの高圧蒸気および低圧蒸気
は、蒸気タービンDT1へ与えられる。この蒸気タービンD
T1およびガスタービンGT1は圧縮機K1およびK2も駆動す
る。両ガスタービン段GT2およびGT3は発電機Ｇに連結さ
れている。蒸気タービンDT1からの復水は冷却塔KT1を経
て冷却されて、再び回路へ戻される。
は、蒸気タービンDT1へ与えられる。この蒸気タービンD
T1およびガスタービンGT1は圧縮機K1およびK2も駆動す
る。両ガスタービン段GT2およびGT3は発電機Ｇに連結さ
れている。蒸気タービンDT1からの復水は冷却塔KT1を経
て冷却されて、再び回路へ戻される。
構造上および運転上の理由から、第１図および第２図に
よる実施例では、ガス化反応器Ｂまたはガス発生器V1の
大きさしたがつて容量が限られ、それにより発生される
エネルギー量または発電所出力が限られる。しかし本方
法は、複数の使用により簡単にもつと大きい容量に拡大
される。これに対する実施例を第３図に示す。
よる実施例では、ガス化反応器Ｂまたはガス発生器V1の
大きさしたがつて容量が限られ、それにより発生される
エネルギー量または発電所出力が限られる。しかし本方
法は、複数の使用により簡単にもつと大きい容量に拡大
される。これに対する実施例を第３図に示す。
第３図において第１のガス発生器V1から出る空気−燃焼
ガス混合物は800℃で第２のガス発生器V2の燃焼室BK2へ
入る。このガス発生器で空気−燃焼ガス混合物が再び合
成ガスの一部の燃焼によつて加熱され、燃焼ガスおよび
蒸気が880℃に加熱され、まだ多く酸素を含む燃焼ガス
が第２のガス発生器V2の熱交換器へ供給される。この過
程は、第２図の設計データに基いて別のガス発生器V3お
よびV4で反覆し、したがつて全体として例えば４回使用
することができる。したがつて４つのガス発生器は、燃
料供給および合成ガス取出しに関して並列に、また熱交
換器への燃焼ガス供給に関しては直列に接続されてい
る。
ガス混合物は800℃で第２のガス発生器V2の燃焼室BK2へ
入る。このガス発生器で空気−燃焼ガス混合物が再び合
成ガスの一部の燃焼によつて加熱され、燃焼ガスおよび
蒸気が880℃に加熱され、まだ多く酸素を含む燃焼ガス
が第２のガス発生器V2の熱交換器へ供給される。この過
程は、第２図の設計データに基いて別のガス発生器V3お
よびV4で反覆し、したがつて全体として例えば４回使用
することができる。したがつて４つのガス発生器は、燃
料供給および合成ガス取出しに関して並列に、また熱交
換器への燃焼ガス供給に関しては直列に接続されてい
る。
最後の熱交換器から出る燃焼ガス（６％の酸素を含有）
は膨張タービンＪへ供給される。この膨張タービンＪは
空気圧縮機Ｋを駆動する。12MWの過剰エネルギーは外部
（回路網）へ引渡すことができる。まだ約350℃の高温
の燃焼ガスは蒸気発生に役立つ。
は膨張タービンＪへ供給される。この膨張タービンＪは
空気圧縮機Ｋを駆動する。12MWの過剰エネルギーは外部
（回路網）へ引渡すことができる。まだ約350℃の高温
の燃焼ガスは蒸気発生に役立つ。
発生した合成ガスは脱硫後ガスタービン装置の燃焼室へ
供給される。この複合装置による発電は第２図と同様で
ある。
供給される。この複合装置による発電は第２図と同様で
ある。
第１図、第２図または第３図による装置を少ない出力で
運転すると、過剰な合成ガスを発生して、別の圧縮機を
経て200barで蓄圧槽（図示せず）へ圧入することができ
る。発電を突然に増大すると、合成ガスが蓄圧槽からガ
スタービンの燃焼室へ膨張する。それによりガスタービ
ンを加速することができる。蓄圧槽の容量は、この時ガ
ス発生器も同様に再び全出力にすることができる。
運転すると、過剰な合成ガスを発生して、別の圧縮機を
経て200barで蓄圧槽（図示せず）へ圧入することができ
る。発電を突然に増大すると、合成ガスが蓄圧槽からガ
スタービンの燃焼室へ膨張する。それによりガスタービ
ンを加速することができる。蓄圧槽の容量は、この時ガ
ス発生器も同様に再び全出力にすることができる。
本発明は発電のみに役立つ上述した実施例に限られな
い。石炭ガス化により生ずる合成ガスは、反応器の加熱
のために燃焼させない場合、後に接続される回路用のガ
スとしても使用することができる。方法のこのような変
形では、管路７を経て供給される残りの合成ガスの熱交
換空間Ｉ内における燃焼をやめて、その代り後に接続さ
れる回路段の供給管路を管路７に接続する。しかし依然
として管路８を経て反応器Ｂの熱交換器コイルから出る
燃焼ガスは、さらに発電に、ただし少なくとも圧縮機Ｋ
の駆動に役立つ膨張タービンJ1,J2における仕事のため
に使用されることになる。
い。石炭ガス化により生ずる合成ガスは、反応器の加熱
のために燃焼させない場合、後に接続される回路用のガ
スとしても使用することができる。方法のこのような変
形では、管路７を経て供給される残りの合成ガスの熱交
換空間Ｉ内における燃焼をやめて、その代り後に接続さ
れる回路段の供給管路を管路７に接続する。しかし依然
として管路８を経て反応器Ｂの熱交換器コイルから出る
燃焼ガスは、さらに発電に、ただし少なくとも圧縮機Ｋ
の駆動に役立つ膨張タービンJ1,J2における仕事のため
に使用されることになる。
合成ガスの燃焼しない過剰分の異なる利用の実施例とし
て、次のものをあげることができる。
て、次のものをあげることができる。
都市ガスとしての使用 反応器Ｂに生ずる生成ガスは、CO2の洗い出し後その熱
量が都市ガスの要求に合つている。転化およびメタン化
は必要でない。
量が都市ガスの要求に合つている。転化およびメタン化
は必要でない。
海綿鉄の製造 生成ガスがCO2の洗い出し後海綿鉄用還元反応器の還元
ガス回路へ供給される。図面に示された方法流れ図との
接続は、反応ガスが熱交換Ｉに設けられた熱交換器コイ
ルを通つて流れ、それにより反応器Ｂから出る燃焼ガス
によつて間接熱交換で加熱されることによつて可能とな
る。
ガス回路へ供給される。図面に示された方法流れ図との
接続は、反応ガスが熱交換Ｉに設けられた熱交換器コイ
ルを通つて流れ、それにより反応器Ｂから出る燃焼ガス
によつて間接熱交換で加熱されることによつて可能とな
る。
製鋼 この場合も生成ガスは管路７を経て還元反応器へ供給さ
れ、この中を１回だけ通つて流れる。還元反応器に生ず
る炉口ガスは、熱交換空間Ｉへ供給して、そこで燃焼す
ることができるので、膨張タービンJ1,J2へ供給する付
加的な高温燃焼ガスが生ずる。発電機ＳおよびＴで発生
される電流により、アーク炉中で海綿鉄が屑鉄と共に溶
解される。品質の悪い屑鉄および電気エネルギー供給事
情の悪い地域に適しかつ特に無公害の小規模製鋼所が得
られる。
れ、この中を１回だけ通つて流れる。還元反応器に生ず
る炉口ガスは、熱交換空間Ｉへ供給して、そこで燃焼す
ることができるので、膨張タービンJ1,J2へ供給する付
加的な高温燃焼ガスが生ずる。発電機ＳおよびＴで発生
される電流により、アーク炉中で海綿鉄が屑鉄と共に溶
解される。品質の悪い屑鉄および電気エネルギー供給事
情の悪い地域に適しかつ特に無公害の小規模製鋼所が得
られる。
さらに反応器Ｂで得られる生成ガスは、合成天然ガス製
造のためメタン化するかまたは直接メタノールに変換す
るのに特によく適している。
造のためメタン化するかまたは直接メタノールに変換す
るのに特によく適している。
合成ガスを利用する別の実施例を第４図に示す。ここで
は合成ガスからアンモニアが得られる。ここには２つの
ガス発生器V1,V2が設けられて、第３図について述べた
ように接続されている。各ガス発生器V1,V2から取出さ
れる合成ガスは一部再循環されて、その中に含まれる水
蒸気を処理蒸気として利用する。合成ガスの残りの部分
は凝縮硫黄洗浄Ｆされて、分子ふるいPSAへ供給され、
そこで水素H2が合成ガスから分離される。合成ガスの主
としてCO2から成る残部は燃焼室BK1およびBK2へ供給さ
れて、ガス発生器V1,V2の間接加熱用燃焼ガスを生成す
る。
は合成ガスからアンモニアが得られる。ここには２つの
ガス発生器V1,V2が設けられて、第３図について述べた
ように接続されている。各ガス発生器V1,V2から取出さ
れる合成ガスは一部再循環されて、その中に含まれる水
蒸気を処理蒸気として利用する。合成ガスの残りの部分
は凝縮硫黄洗浄Ｆされて、分子ふるいPSAへ供給され、
そこで水素H2が合成ガスから分離される。合成ガスの主
としてCO2から成る残部は燃焼室BK1およびBK2へ供給さ
れて、ガス発生器V1,V2の間接加熱用燃焼ガスを生成す
る。
第２のガス発生器V2から取出される燃焼ガスの一部が分
岐されて、燃焼室BK3へ供給され、そこで分子ふるいPSA
から来る合成ガスの一部と共に化学量論的に燃焼される
ので、生ずる燃焼ガスはほぼN2およびCO2のみを含む。
冷却後CO洗浄CWによりCO2が除去される。残つているN2
は分子ふるいPSAからのH2と混合され、圧縮機Ｋにより2
00barに圧縮され、加熱されてアンモニア接触炉KOへ供
給され、そこでH2とN2との反応が行なわれてアンモニア
を生成し、このアンモニアがアンモニア洗浄器NWにより
洗浄される。
岐されて、燃焼室BK3へ供給され、そこで分子ふるいPSA
から来る合成ガスの一部と共に化学量論的に燃焼される
ので、生ずる燃焼ガスはほぼN2およびCO2のみを含む。
冷却後CO洗浄CWによりCO2が除去される。残つているN2
は分子ふるいPSAからのH2と混合され、圧縮機Ｋにより2
00barに圧縮され、加熱されてアンモニア接触炉KOへ供
給され、そこでH2とN2との反応が行なわれてアンモニア
を生成し、このアンモニアがアンモニア洗浄器NWにより
洗浄される。
生成されたアンモニアを合成ガスの脱硫から得られる硫
黄と反応させて、硫酸アンモニウムを製造することによ
つて、この方法をさらに補うことができる。こうして無
公害の化学肥料工場が得られて、さらに処理蒸気や場合
によつてはエネルギーも発生することができる。
黄と反応させて、硫酸アンモニウムを製造することによ
つて、この方法をさらに補うことができる。こうして無
公害の化学肥料工場が得られて、さらに処理蒸気や場合
によつてはエネルギーも発生することができる。
第１図はエネルギー発生に合成ガスを利用する本発明の
方法の流れ図、第２図は変形実施例の流れ図、第３図は
カスケード接続された複数のガス化反応器をもつ変形実
施例の流れ図、第４図はアンモニア製造に合成ガスを利
用する本発明の方法の別の実施例の流れ図である。 Ａ……粉砕石炭供給装置、Ｂ……流動床反応器、C,F…
…浄化装置、D,N……蒸気発生器、Ｇ……燃焼室、Ｉ…
…過熱燃焼室、J1……ガスタービン、Ｔ……発電機、8,
9……燃焼ガス管路、25……熱交換器。
方法の流れ図、第２図は変形実施例の流れ図、第３図は
カスケード接続された複数のガス化反応器をもつ変形実
施例の流れ図、第４図はアンモニア製造に合成ガスを利
用する本発明の方法の別の実施例の流れ図である。 Ａ……粉砕石炭供給装置、Ｂ……流動床反応器、C,F…
…浄化装置、D,N……蒸気発生器、Ｇ……燃焼室、Ｉ…
…過熱燃焼室、J1……ガスタービン、Ｔ……発電機、8,
9……燃焼ガス管路、25……熱交換器。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ヘルムート・クビアク ドイツ連邦共和国ヘルネ２・ツール・エム シエルムルデ20 (56)参考文献 特開 昭58−500445（ＪＰ，Ａ) 独国特許569211（ＤＥ，Ａ) ***特許公開3228532（ＤＥ，Ａ) 仏国特許公開2507919（ＦＲ，Ａ)
Claims (19)
- 【請求項１】間接加熱される反応器（Ｂ）内で蒸気を供
給しながら炭素含有燃料をガス化し、生成ガスを浄化
し、浄化された生成ガスの一部分を燃焼し、それにより
生ずる燃焼ガスを熱交換媒体として反応器（Ｂ）の間接
加熱に使用し、反応器（Ｂ）を出た後この燃焼ガスをガ
スタービン（J1）へ導く、炭素含有燃料のガス化を利用
する発電方法において、生成ガスの他の部分の燃焼によ
り生じて反応器（Ｂ）の間接加熱には使用されない燃焼
ガスをさらにガスタービン（J1）へ導き、ガスタービン
（J1）により発電機を駆動することを特徴とする、炭素
含有燃料のガス化を利用する発電方法。 - 【請求項２】反応器（Ｂ）から来る燃焼ガスが通る過熱
燃焼室（Ｉ）において生成ガスの他の部分を燃焼するこ
とを特徴とする、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 - 【請求項３】生成ガスの一部分を過剰な空気で燃焼する
ことを特徴とする、特許請求の範囲第１項に記載の方
法。 - 【請求項４】過熱燃焼室（Ｉ）において生成ガスの他の
部分を、反応器（Ｂ）から来る燃焼ガス中で過剰な空気
により燃焼することを特徴とする、特許請求の範囲第１
項に記載の方法。 - 【請求項５】熱交換媒体として使用される燃焼ガスを、
850〜1000℃の温度で反応器（Ｂ）の熱交換器（25）へ
供給し、750〜850℃の温度でこの熱交換器から出すこと
を特徴とする、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 - 【請求項６】ガスタービン（J1）へ入る前の燃焼ガス
を、生成ガスの他の部分の燃焼により900〜1000℃の温
度に加熱することを特徴とする、特許請求の範囲第４項
に記載の方法。 - 【請求項７】ガスタービン（J1）から出る燃焼ガスを、
反応器（Ｂ）から来てガスタービン（J1）へ供給すべき
燃焼ガスとの熱交換によつて再び加熱し、別のガスター
ビン段へ供給することを特徴とする、特許請求の範囲第
４項に記載の方法。 - 【請求項８】ガスタービンから出る燃焼ガスの熱を、蒸
気の過熱または蒸気発生又は蒸気発生器の給水加熱に利
用することを特徴とする、特許請求の範囲第４項に記載
の方法。 - 【請求項９】生成ガスの一部分または他の部分の燃焼を
圧縮された空気で行なうことを特徴とする、特許請求の
範囲第１項に記載の方法。 - 【請求項１０】反応器と生成ガス系統および燃焼ガス系
統を正圧に保つことを特徴とする、特許請求の範囲第９
項に記載の方法。 - 【請求項１１】反応器（Ｂ）へ供給される蒸気を、反応
器（Ｂ）において発生される生成ガスまたはガスタービ
ンを出る燃焼ガスまたは生成ガスの他の部分の燃焼によ
り生ずる燃焼ガスとの熱交換により発生することを特徴
とする、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 - 【請求項１２】生成ガスの燃焼により生ずる燃焼ガスを
蒸気に混合して、反応器へ導入することを特徴とする、
特許請求の範囲第１項に記載の方法。 - 【請求項１３】反応器から出る生成ガスの一部分を、そ
の燃焼および水蒸気の凝縮点以下へのその冷却前に分岐
し、反応器へ戻して、その中に含まれる水蒸気を燃料と
の反応に利用することを特徴とする、特許請求の範囲第
１項に記載の方法。 - 【請求項１４】利用のためさしあたり必要とされない生
成ガスの部分を蓄圧槽に蓄えることを特徴とする、特許
請求の範囲第１項に記載の方法。 - 【請求項１５】燃料としてごみ、廃油等のような固体ま
たは液体の廃棄物を使用することを特徴とする、特許請
求の範囲第１項に記載の方法。 - 【請求項１６】熱交換器（25）をもつ流動床反応器
（Ｂ）と、粉砕された石炭を反応器（Ｂ）へ供給する装
置（Ａ）と、反応器（Ｂ）から出る生成ガスを浄化する
装置（C,F）と、反応器（Ｂ）へ供給される蒸気用の蒸
気発生器（D,N）と、反応器（Ｂ）用熱交換媒体として
の燃焼ガスを発生するため浄化された生成ガスの一部分
および圧縮された空気で過熱される燃焼室（Ｇ）とを備
え、反応器（Ｂ）の熱交換器（25）の燃焼ガス管路
（８）がガスタービン（J1）に接続され、熱交換器（2
5）からガスタービン（J1）へ至る管路（8,9）中に、浄
化された生成ガスの他の部分を燃焼して別の燃焼ガスを
生ずる過熱燃焼室（Ｉ）が挿入され、ガスタービン（J
1）に発電機（Ｔ）が連結されていることを特徴とす
る、炭素含有燃料のガス化を利用する発電装置。 - 【請求項１７】反応器（Ｂ）の熱交換器（25）がコイル
管として構成されていることを特徴とする、特許請求の
範囲第16項に記載の装置。 - 【請求項１８】反応器（Ｂ）からガスタービン（J1）へ
至る管路（8,9）または過熱燃焼室（Ｉ）中に、ガスタ
ービン（J1）から出るガスを再加熱する熱交換器（26）
が挿入され、この熱交換器が別のガスタービン段（J2）
に接続されていることを特徴とする、特許請求の範囲第
16項に記載の装置。 - 【請求項１９】２つ以上の反応器（V1,V2,V3,V4）が互
いに並列に燃料を供給されて、生成ガス取出し口に接続
され、これらの反応器の熱交換器が直列に接続されて、
１つの反応器の熱交換器から取出される燃焼ガスが、次
の反応器の熱交換器へ供給されることを特徴とする、特
許請求の範囲第16項に記載の装置。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3518260 | 1985-05-21 | ||
| DE3600432.4 | 1986-01-09 | ||
| DE19863600432 DE3600432A1 (de) | 1985-05-21 | 1986-01-09 | Verfahren zum vergasen eines kohlenstoffhaltigen brennstoffs, insbesondere kohle |
| DE3518260.1 | 1986-01-09 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61266492A JPS61266492A (ja) | 1986-11-26 |
| JPH0713234B2 true JPH0713234B2 (ja) | 1995-02-15 |
Family
ID=25832410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11383486A Expired - Lifetime JPH0713234B2 (ja) | 1985-05-21 | 1986-05-20 | 炭素含有燃料のガス化を利用する発電方法および装置 |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4852996A (ja) |
| EP (1) | EP0202428B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0713234B2 (ja) |
| CN (1) | CN1010480B (ja) |
| AT (1) | ATE43857T1 (ja) |
| AU (1) | AU592979B2 (ja) |
| BR (1) | BR8602302A (ja) |
| CA (1) | CA1282243C (ja) |
| DE (2) | DE3600432A1 (ja) |
| ES (1) | ES8703511A1 (ja) |
| IN (1) | IN167441B (ja) |
| MX (1) | MX168362B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US5345756A (en) * | 1993-10-20 | 1994-09-13 | Texaco Inc. | Partial oxidation process with production of power |
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| US10018115B2 (en) | 2009-02-26 | 2018-07-10 | 8 Rivers Capital, Llc | System and method for high efficiency power generation using a carbon dioxide circulating working fluid |
| KR101648054B1 (ko) | 2009-02-26 | 2016-08-12 | 팔머 랩스, 엘엘씨 | 고온 및 고압에서 연료를 연소하는 장치 및 방법, 이에 관련된 시스템 및 장비 |
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