JPH07102323B2 - 排ガス中の一酸化炭素又は一酸化炭素及び窒素酸化物除去触媒 - Google Patents
排ガス中の一酸化炭素又は一酸化炭素及び窒素酸化物除去触媒Info
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- JPH07102323B2 JPH07102323B2 JP60253976A JP25397685A JPH07102323B2 JP H07102323 B2 JPH07102323 B2 JP H07102323B2 JP 60253976 A JP60253976 A JP 60253976A JP 25397685 A JP25397685 A JP 25397685A JP H07102323 B2 JPH07102323 B2 JP H07102323B2
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- mordenite
- exhaust gas
- carbon monoxide
- nox
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
- B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
- B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
- B01J29/18—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the mordenite type
- B01J29/20—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the mordenite type containing iron group metals, noble metals or copper
- B01J29/24—Iron group metals or copper
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、排ガス中の一酸化炭素（CO）又は一酸化炭素
（CO）及び窒素酸化物（NOx）を除去するための触媒に
係り、特に酸素を含有する排ガス中のCOの低減又はCO及
びNOxを同時に低減するのに好適な触媒に関するもので
ある。
（CO）及び窒素酸化物（NOx）を除去するための触媒に
係り、特に酸素を含有する排ガス中のCOの低減又はCO及
びNOxを同時に低減するのに好適な触媒に関するもので
ある。
ボイラ及びガスタービンから排出される燃焼排ガス中に
はNOx及びCOが多量に含有され大気汚染の原因となって
おり、環境保全上重大な問題となっている。
はNOx及びCOが多量に含有され大気汚染の原因となって
おり、環境保全上重大な問題となっている。
排ガス中のNOxを除去する方法としては、炭化水素、一
酸化炭素あるいは水素を還元剤として使用する比選択的
接触還元法が知られているが、この方法は酸素を含有す
る排ガスの場合、酸素がCOの酸化に消費されるまではNO
xの還元反応が進行しないため、含酸素排ガスへの適用
は実用上不可能となっている。一方、NH3を還元剤とし
て使用する選択的接触還元法は、NH3がNOxと選択的に反
応するため、排ガス中のNOx除去には最も有効な方法で
ある。その反応に高活性を示す触媒が種々検討され、Ti
O2/V2O5、TiO2/M0O3等のTi系触媒、あるいは、モルデナ
イトを金属置換させたモルデナイト系触媒（特開昭51−
69476）等が開発され実用化されている。
酸化炭素あるいは水素を還元剤として使用する比選択的
接触還元法が知られているが、この方法は酸素を含有す
る排ガスの場合、酸素がCOの酸化に消費されるまではNO
xの還元反応が進行しないため、含酸素排ガスへの適用
は実用上不可能となっている。一方、NH3を還元剤とし
て使用する選択的接触還元法は、NH3がNOxと選択的に反
応するため、排ガス中のNOx除去には最も有効な方法で
ある。その反応に高活性を示す触媒が種々検討され、Ti
O2/V2O5、TiO2/M0O3等のTi系触媒、あるいは、モルデナ
イトを金属置換させたモルデナイト系触媒（特開昭51−
69476）等が開発され実用化されている。
排ガス中のCO除去については、自動車排ガスの浄化触媒
として、Pt等の貴金属触媒が高活性を示すことが知られ
ている。ところが、CO及びNOxを同時に除去する触媒は
実用化されておらず、Pt系触媒と上記脱硝触媒とを組み
合わせることにより、排ガス中のCOとNOxを同時に除去
することが行われている。この方法は触媒のコストが高
く、ボイラ排ガスのように大容量の排ガス処理には実用
上適用できない。
として、Pt等の貴金属触媒が高活性を示すことが知られ
ている。ところが、CO及びNOxを同時に除去する触媒は
実用化されておらず、Pt系触媒と上記脱硝触媒とを組み
合わせることにより、排ガス中のCOとNOxを同時に除去
することが行われている。この方法は触媒のコストが高
く、ボイラ排ガスのように大容量の排ガス処理には実用
上適用できない。
そこで、ボイラのような多量の排ガス発生源に対して、
COの除去とNOxの除去が同時に行える低コストな触媒が
切望されている。
COの除去とNOxの除去が同時に行える低コストな触媒が
切望されている。
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくし、排
ガス中のCOおよびNOxを同時に効率よく除去できる低コ
ストな触媒を提供することにある。
ガス中のCOおよびNOxを同時に効率よく除去できる低コ
ストな触媒を提供することにある。
COを還元剤としてNOxを還元する方法は酸素が共存しな
い場合にはその反応が進み、COが無害なCO2になり、NOx
がN2になるが、酸素の共存下では前記したように、COが
O2と反応し、NOxの還元は進行しないことがわかってい
る。
い場合にはその反応が進み、COが無害なCO2になり、NOx
がN2になるが、酸素の共存下では前記したように、COが
O2と反応し、NOxの還元は進行しないことがわかってい
る。
そこで、本発明者等は、COとNOxを同時に除去する方法
として、NOxの除去については、NOxと選択的に反応する
NH3を還元剤として注入添加し、NOxを無害なN2にする。
一方、COの除去についてはCOと排ガス中に含有されるO2
を反応させることにより無害なCO2とする方法を考え、
それらの両反応に高活性を示す触媒の探索を行った。そ
の結果、モルデナイトの水素置換体で、かつSiO2/Al2O3
モル比が10以上のモルデナイトに対し、その中の水素の
一部若しくは全部を銅で置換又は銅を担持させた触媒
は、COの除去とNOxの除去の両反応に活性を示すととも
に特にCO除去率に関しては注入するNH3量と排ガス中のN
Oとの比（NH3/NO）に関係なく高い値を示すことを見出
し、本発明に到達したものである。
として、NOxの除去については、NOxと選択的に反応する
NH3を還元剤として注入添加し、NOxを無害なN2にする。
一方、COの除去についてはCOと排ガス中に含有されるO2
を反応させることにより無害なCO2とする方法を考え、
それらの両反応に高活性を示す触媒の探索を行った。そ
の結果、モルデナイトの水素置換体で、かつSiO2/Al2O3
モル比が10以上のモルデナイトに対し、その中の水素の
一部若しくは全部を銅で置換又は銅を担持させた触媒
は、COの除去とNOxの除去の両反応に活性を示すととも
に特にCO除去率に関しては注入するNH3量と排ガス中のN
Oとの比（NH3/NO）に関係なく高い値を示すことを見出
し、本発明に到達したものである。
本発明においては、モルデナイトの水素置換体は、合成
モルデナイト又は天然に産出するモルデナイト鉱石から
公知の方法で得られる。このモルデナイトの水素置換体
は、H2・Al2O3・nSiO2−xH2Oで表される組成を有してお
り、この組成中のｎは純粋なモルデナイトでは10のもの
が多く、SiO2分が多い。SiO2分が比較的少ないモルデナ
イトの場合には、天然に産出するモルデナイト鉱石又は
合成モルデナイトを塩酸、硫酸、硝酸等の鉱酸、又はシ
ュウ酸、酢酸、エチレンジアミン四酢酸等の有機酸によ
り処理してモルデナイト中のAl2O3を適量除去すること
によってSiO2/Al2O3モル比を調整することができる。
モルデナイト又は天然に産出するモルデナイト鉱石から
公知の方法で得られる。このモルデナイトの水素置換体
は、H2・Al2O3・nSiO2−xH2Oで表される組成を有してお
り、この組成中のｎは純粋なモルデナイトでは10のもの
が多く、SiO2分が多い。SiO2分が比較的少ないモルデナ
イトの場合には、天然に産出するモルデナイト鉱石又は
合成モルデナイトを塩酸、硫酸、硝酸等の鉱酸、又はシ
ュウ酸、酢酸、エチレンジアミン四酢酸等の有機酸によ
り処理してモルデナイト中のAl2O3を適量除去すること
によってSiO2/Al2O3モル比を調整することができる。
本発明において、SiO2/Al2O3モル比は10以上であること
が必要である。このモル比が10以上の場合、排ガス中の
SOxが含有されていてもCO及びNOxの除去率が高いが、モ
ル比が10よりも小さい場合、排ガス中のSOxにより触媒
が劣化し、触媒活性を長期間にわたり高度に維持するこ
とが困難となる。
が必要である。このモル比が10以上の場合、排ガス中の
SOxが含有されていてもCO及びNOxの除去率が高いが、モ
ル比が10よりも小さい場合、排ガス中のSOxにより触媒
が劣化し、触媒活性を長期間にわたり高度に維持するこ
とが困難となる。
次に本発明はSio2/Al2O3モル比が所定のモルデナイト中
の水素の一部又は全部をCuで置換又はモルデナイトにCu
を担持させたものである。Fe、Co、Niで置換したモルデ
ナイト触媒では脱硝反応に活性を示すが、COの酸化反応
には活性を示さない。Cuを置換又は担持させたモルデナ
イト触媒は脱硝反応とCO酸化反応が同時に進行し、COと
NOx除去の両方に高活性を示す。モルデナイトに対しCu
を置換又はCuを担持させるにはイオン交換法、含浸法、
混練法等の方法を採用することができる。このとき使用
される化合物としては、銅の硝酸塩、硫酸塩、塩化物、
シュウ酸塩等を挙げることができる。
の水素の一部又は全部をCuで置換又はモルデナイトにCu
を担持させたものである。Fe、Co、Niで置換したモルデ
ナイト触媒では脱硝反応に活性を示すが、COの酸化反応
には活性を示さない。Cuを置換又は担持させたモルデナ
イト触媒は脱硝反応とCO酸化反応が同時に進行し、COと
NOx除去の両方に高活性を示す。モルデナイトに対しCu
を置換又はCuを担持させるにはイオン交換法、含浸法、
混練法等の方法を採用することができる。このとき使用
される化合物としては、銅の硝酸塩、硫酸塩、塩化物、
シュウ酸塩等を挙げることができる。
本発明において、モルデナイト中に置換または担持され
るCuの量はモルデナイトのSi原子に対し0.1原子〜10原
子とすることが望ましい。この範囲内のCuの量であれ
ば、排ガス中のCO除去率及びNOx除去率をいずれも高く
することができる。
るCuの量はモルデナイトのSi原子に対し0.1原子〜10原
子とすることが望ましい。この範囲内のCuの量であれ
ば、排ガス中のCO除去率及びNOx除去率をいずれも高く
することができる。
本発明の触媒を用いて排ガス処理するに際して、反応温
度は、350〜450℃とすることが望ましい。排ガス中から
COのみを除去する場合、反応温度が350℃から高くなる
程CO除去率が高くなるので350℃以上が望ましいが、CO
と同時にNOxを除去する場合にはNO除去率は450℃付近か
ら低下するので350〜450℃とすることが望ましい。
度は、350〜450℃とすることが望ましい。排ガス中から
COのみを除去する場合、反応温度が350℃から高くなる
程CO除去率が高くなるので350℃以上が望ましいが、CO
と同時にNOxを除去する場合にはNO除去率は450℃付近か
ら低下するので350〜450℃とすることが望ましい。
排ガス中に注入されるNH3の量は、排ガス中のNOに対し
てNH3/NOのモル比が1.0以下とすることが望ましい。NH3
/NOのモル比が1.0を超えると、反応温度が高くなるにつ
れてN2O生成率が高くなる傾向にある。
てNH3/NOのモル比が1.0以下とすることが望ましい。NH3
/NOのモル比が1.0を超えると、反応温度が高くなるにつ
れてN2O生成率が高くなる傾向にある。
実施例１ モルデナイトとして水素置換型モルデナイトのSiO2/Al2
O3のモル比が30のものを用い、 ３％硝酸銅溶液中に約５時間撹拌懸濁させ、モルデナイ
ト中のＨをCuと置換させたその後、イオン交換水により
洗浄し、Cu置換モルデナイト粉末を得た。この粉末に成
形助剤と水とを添加混練し、６φ丸棒を押出成形した。
この成形品を500℃で２時間焼成後10〜20メッシュに整
粒し、供試触媒とした。この触媒の銅担持量は、モルデ
ナイト中のSi原子１に対し、0.2原子であった。この触
媒を下記に示す反応条件により、CO除去率を測定した。
O3のモル比が30のものを用い、 ３％硝酸銅溶液中に約５時間撹拌懸濁させ、モルデナイ
ト中のＨをCuと置換させたその後、イオン交換水により
洗浄し、Cu置換モルデナイト粉末を得た。この粉末に成
形助剤と水とを添加混練し、６φ丸棒を押出成形した。
この成形品を500℃で２時間焼成後10〜20メッシュに整
粒し、供試触媒とした。この触媒の銅担持量は、モルデ
ナイト中のSi原子１に対し、0.2原子であった。この触
媒を下記に示す反応条件により、CO除去率を測定した。
SV:80,000h-1 温度:250〜400℃ ガス組成： CO :1 ％ CO2:10％ O2 :10％ N2 :残り CO除去率の温度特性を第１図に示す。本条件下ではCO除
去率は350℃以上で高い値を示し、本実施例になる触媒
は、COの酸化反応に対して非常に高い活性を示した。
去率は350℃以上で高い値を示し、本実施例になる触媒
は、COの酸化反応に対して非常に高い活性を示した。
実施例２ 供試触媒は実施例１と同一のものを使用し、下記に示す
反応条件によりCO除去率とNOx除去率を測定した。
反応条件によりCO除去率とNOx除去率を測定した。
SV:150,000h-1 温度:200〜500℃ ガス組成： NO:200ppm CO:12％ CO:500ppm H2O:12％ O2:10％ NH3: 240ppm N2:残り CO除去率と、NO除去率及びN2O生成率を第２図に示す。N
O除去率は反応温度が200℃から450℃程度まで高い値を
示すが、NH3/NOモル比が1.2の条件では、350℃以上の温
度域でN2Oの生成が認められた。又、450℃以上になると
NO除去率は低下してくることがわかった。一方、CO除去
率は反応温度が350℃程度から高くなり温度が高いほどC
Oの酸化反応が進むことが明らかになった。上記温度特
性の結果から、COの除去とNOx除去を同時に行うために
は反応温度が350℃から450℃の間が最も有効であること
がわかった。
O除去率は反応温度が200℃から450℃程度まで高い値を
示すが、NH3/NOモル比が1.2の条件では、350℃以上の温
度域でN2Oの生成が認められた。又、450℃以上になると
NO除去率は低下してくることがわかった。一方、CO除去
率は反応温度が350℃程度から高くなり温度が高いほどC
Oの酸化反応が進むことが明らかになった。上記温度特
性の結果から、COの除去とNOx除去を同時に行うために
は反応温度が350℃から450℃の間が最も有効であること
がわかった。
実施例３ 供試触媒は実施例１の場合と同一のものを使用し、反応
条件はNH3の濃度を200ppmとしNH3/NOのモル比を1.0とし
た以外は実施例１の条件と同一として、COとNOの除去率
を測定した。その結果を第３図に示す。CO及びNO除去率
は実施例２の場合と同様であり、良い結果が得られたの
に加え、本実施例の場合NH3/NOのモル比が１、２の場合
に比べ、N2Oの生成量が減少した。したがってNH3の注入
量はNH3/NOのモル比が1.0以下で適用することが必要で
ある。
条件はNH3の濃度を200ppmとしNH3/NOのモル比を1.0とし
た以外は実施例１の条件と同一として、COとNOの除去率
を測定した。その結果を第３図に示す。CO及びNO除去率
は実施例２の場合と同様であり、良い結果が得られたの
に加え、本実施例の場合NH3/NOのモル比が１、２の場合
に比べ、N2Oの生成量が減少した。したがってNH3の注入
量はNH3/NOのモル比が1.0以下で適用することが必要で
ある。
実施例４ 実施例１におけるSiO2/Al2O3モル比30を10とした他は実
施例１と同様にして触媒を調製した。この触媒の銅担持
量は、モルデナイト中のSi原子１に対し、1.2原子であ
った。
施例１と同様にして触媒を調製した。この触媒の銅担持
量は、モルデナイト中のSi原子１に対し、1.2原子であ
った。
実施例５ 実施例１におけるSiO2/Al2O3モル比30を20とした他は実
施例１と同様にして触媒を調製した。この触媒の銅担持
量は、モルデナイト中のSi原子に対し、0.8原子であっ
た。
施例１と同様にして触媒を調製した。この触媒の銅担持
量は、モルデナイト中のSi原子に対し、0.8原子であっ
た。
比較例１ 実施例１におけるSiO2/Al2O3モル比30を５とした他は実
施例１と同様にして触媒を調製した。この触媒の銅担持
量は、モルデナイト中のSi原子１に対し、1.5原子であ
った。
施例１と同様にして触媒を調製した。この触媒の銅担持
量は、モルデナイト中のSi原子１に対し、1.5原子であ
った。
実施例１及び4.5、比較例１の各触媒について実施例１
の活性測定条件中のガス中にSO2500ppmを注入し、触媒
の活性の経時変化を測定した。その結果を第４図に示
す。第４図からSiO2/Al2O3モル比が10以上のものがSOx
による活性低下が少ないことが明らかとなった。
の活性測定条件中のガス中にSO2500ppmを注入し、触媒
の活性の経時変化を測定した。その結果を第４図に示
す。第４図からSiO2/Al2O3モル比が10以上のものがSOx
による活性低下が少ないことが明らかとなった。
比較例２ TiO2粉末にメタバナジン酸アンモンを混練法によりTiと
Ｖの原子比が３％になるように触媒を調製し、実施例１
と同一の反応条件でCO及びNO除去率を測定した。その結
果を第５図に示す。この触媒の場合、第５図から明らか
なようにNO除去率は高い値を示すがCO除去反応に対して
はほとんど活性を示さなかった。
Ｖの原子比が３％になるように触媒を調製し、実施例１
と同一の反応条件でCO及びNO除去率を測定した。その結
果を第５図に示す。この触媒の場合、第５図から明らか
なようにNO除去率は高い値を示すがCO除去反応に対して
はほとんど活性を示さなかった。
比較例３ TiO2粉末に硝酸銅を混練法によりTiとCuの原子比が３％
になるように触媒を調製し、実施例１と同一の反応条件
でCOおよびNO除去率を測定した。その結果を第５図に示
す。この触媒は、第５図から明らかなようにCO除去反応
には高活性を示したが、NO除去反応に対する活性は非常
に小さかった。
になるように触媒を調製し、実施例１と同一の反応条件
でCOおよびNO除去率を測定した。その結果を第５図に示
す。この触媒は、第５図から明らかなようにCO除去反応
には高活性を示したが、NO除去反応に対する活性は非常
に小さかった。
比較例４ 実施例１で使用した水素置換モルデナイトの水素をFeで
置換し、Fe−モルデナイト触媒を調製し、実施例１と同
一の反応条件でCO及びNO除去率を測定した。その結果を
第５図に示す。この触媒は第５図から明らかなように高
温側（400℃以上）におけるNO除去反応には高活性を示
したが、CO除去反応にはほとんど活性を示さなかった。
置換し、Fe−モルデナイト触媒を調製し、実施例１と同
一の反応条件でCO及びNO除去率を測定した。その結果を
第５図に示す。この触媒は第５図から明らかなように高
温側（400℃以上）におけるNO除去反応には高活性を示
したが、CO除去反応にはほとんど活性を示さなかった。
比較例５ 実施例１で使用した水素置換モルデナイトの水素をCoで
置換させたCo−モルデナイト触媒を調製し、CO及びNO除
去率を測定した。その結果を第５図に示す。この触媒
は、第５図から明らかなようにCO除去反応及びNO除去反
応に対し共に実施例１に示す触媒の活性よりも非常に低
い活性しか示さなかった。
置換させたCo−モルデナイト触媒を調製し、CO及びNO除
去率を測定した。その結果を第５図に示す。この触媒
は、第５図から明らかなようにCO除去反応及びNO除去反
応に対し共に実施例１に示す触媒の活性よりも非常に低
い活性しか示さなかった。
比較例６ 実施例１で使用した水素置換モルデナイトの水素をNiで
置換させたNi−モルデナイト触媒を調製し、CO及びNO除
去率を測定した。その結果を第５図に示す。この触媒
は、第５図から明らかなように比較例５に示すCo−モル
デナイト触媒とほぼ同程度の低い活性しか示さなかっ
た。
置換させたNi−モルデナイト触媒を調製し、CO及びNO除
去率を測定した。その結果を第５図に示す。この触媒
は、第５図から明らかなように比較例５に示すCo−モル
デナイト触媒とほぼ同程度の低い活性しか示さなかっ
た。
以上のように本発明によれば、Pt等の貴金属を用いるこ
となく、Cu−モルデナイト触媒からなる安価な触媒によ
ってNOxを含まない排ガス中のCO、又は排ガス中にNOx、
COの両方を含む場合であってもCOおよびNOxを効率よく
除去でき、ボイラ排ガスのように大容量のガスを処理す
るための触媒として実用性の高いものである。またモル
デナイトのSiO2/Al2O3モル比を10以上に選定しているこ
とよりSOx含有排ガスに対して触媒を劣化させることな
く、CO又はCOおよびNOxを効率よく除去することができ
る。
となく、Cu−モルデナイト触媒からなる安価な触媒によ
ってNOxを含まない排ガス中のCO、又は排ガス中にNOx、
COの両方を含む場合であってもCOおよびNOxを効率よく
除去でき、ボイラ排ガスのように大容量のガスを処理す
るための触媒として実用性の高いものである。またモル
デナイトのSiO2/Al2O3モル比を10以上に選定しているこ
とよりSOx含有排ガスに対して触媒を劣化させることな
く、CO又はCOおよびNOxを効率よく除去することができ
る。
第１図は実施例１の触媒の反応温度とCO除去率の関係を
示す図、第２図は実施例１の触媒におけるNH3/NO＝1.2
のときの反応温度とCO及びNO除去率、N2O生成率との関
係を示す図、第３図は実施例１と同じ触媒におけるNH3/
NO＝1.0のときの反応温度とCO及びNO除去率、N2O生成率
との関係を示す図、第４図はCu−モルデナイト中のSiO2
/Al2O3比を変化させた各触媒の反応時間と脱硝率との関
係を示す図、第５図はCu−モルデナイト以外の触媒にお
ける反応温度とNO除去率、CO除去率との関係を示す図で
ある。
示す図、第２図は実施例１の触媒におけるNH3/NO＝1.2
のときの反応温度とCO及びNO除去率、N2O生成率との関
係を示す図、第３図は実施例１と同じ触媒におけるNH3/
NO＝1.0のときの反応温度とCO及びNO除去率、N2O生成率
との関係を示す図、第４図はCu−モルデナイト中のSiO2
/Al2O3比を変化させた各触媒の反応時間と脱硝率との関
係を示す図、第５図はCu−モルデナイト以外の触媒にお
ける反応温度とNO除去率、CO除去率との関係を示す図で
ある。
Claims (2)
- 【請求項１】モルデナイトの水素置換体で、かつSiO2/A
l2O3モル比が10以上のモルデナイトに対し、その水素の
一部若しくは全部を銅で置換又は銅を担持させたことを
特徴とする排ガス中の一酸化炭素又は一酸化炭素及び窒
素酸化物除去触媒。 - 【請求項２】前記モルデナイト中のSi原子に対し、銅を
0.1原子〜10原子添加してなる特許請求の範囲第１項記
載の排ガス中の一酸化炭素又は一酸化炭素及び窒素酸化
物除去触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60253976A JPH07102323B2 (ja) | 1985-11-13 | 1985-11-13 | 排ガス中の一酸化炭素又は一酸化炭素及び窒素酸化物除去触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60253976A JPH07102323B2 (ja) | 1985-11-13 | 1985-11-13 | 排ガス中の一酸化炭素又は一酸化炭素及び窒素酸化物除去触媒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62114657A JPS62114657A (ja) | 1987-05-26 |
| JPH07102323B2 true JPH07102323B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=17258542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60253976A Expired - Fee Related JPH07102323B2 (ja) | 1985-11-13 | 1985-11-13 | 排ガス中の一酸化炭素又は一酸化炭素及び窒素酸化物除去触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07102323B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0714460B2 (ja) * | 1986-01-16 | 1995-02-22 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス中の窒素酸化物と一酸化炭素の同時処理方法 |
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1985
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