JPH0659654B2

JPH0659654B2 - 未加硫ゴム押出成形品の連続加硫装置

Info

Publication number: JPH0659654B2
Application number: JP63249104A
Authority: JP
Inventors: 富男美濃部
Original assignee: Micro Denshi Co Ltd
Current assignee: Micro Denshi Co Ltd
Priority date: 1988-10-04
Filing date: 1988-10-04
Publication date: 1994-08-10
Anticipated expiration: 2009-08-10
Also published as: JPH0298411A

Description

【発明の詳細な説明】「産業上の利用分野」本発明は、押出成形機より押出された未加硫ゴム押出成
形品をマイクロ波エネルギーと熱風エネルギーを利用し
て連続的に発泡加硫させ、特に均質の発泡状態を有する
形状の発泡体ゴムを製造する装置に関する。

「従来の技術」従来から、未加硫ゴム押出成形品を連続して発泡加硫さ
せて発泡成形品として発泡体ゴム（以下「スポンジゴ
ム」という）を製造する場合、押出成形機より押出され
た被加熱ゴムの発泡加硫工程において、マイクロ波及び
熱風エネルギーを使用して連続的に均一加熱する装置が
一般に用いられている。

また、押出成形機より押出された被加熱ゴムの加硫成形
品（以下「ソリッドゴム」という）も上記同様の装置に
より製造される。

第７図はこの種の未加硫ゴム押出成形品の連続加硫装置
（以下「加硫装置」という）の代表的な構成図である。

加硫装置５０は押出成形機１１、マイクロ波加熱炉５
１、二次加熱炉４８及び連続引取機１６から構成されて
いる。

押出成形機１１の供給口１７より投入された原料は、シ
リンダ１８内でモータ１９により回転駆動されるスクリ
ュー２０によって成形ダイス２１に移送される。

続いて、成形ダイス２１から押出された細長形の未加硫
ゴム押出成形品２２（以下「押出ゴム２２」という）は
マイクロ波加熱炉５１及び二次加熱炉４８の各ベルトコ
ンベア４９により移送され、連続引取機１６で引取られ
る。

上記工程の間に、押出ゴム２２がマイクロ波加熱炉５１
内でマイクロ波発振機２４より発生したマイクロ波エネ
ルギーと、ヒーター２７及び送風機２８からなる熱風発
生機による熱風エネルギーを受けて適正な加硫温度まで
急速に昇温する。さらに、二次加熱炉４８では、押出ゴ
ム２２が熱風発生機による熱風エネルギーを受けて加硫
温度を保ちつつ加硫反応が終了する。

マイクロ波加熱炉５１及び二次加熱炉４８に備えるベル
トコンベア４９は共に同じ構成のもので、モータ３６の
回転制御によって任意の速度に調整され、これらは、押
出成形機１１の押出速度に合せて同じ搬送速度となるよ
うに調整されている。

ところで、押出ゴム２２がソリッドゴムを対象とする場
合は、加硫反応させるのみであるから、上記のように各
ベルトコンベア４９は共に押出成形時の押出速度に同調
させればよいが、発泡成形品となるスポンジゴムを生産
する場合は、加硫反応に加えて発泡反応が起きるため、
押出ゴム２２が膨張によって伸長し、その結果、各ベル
トコンベア４９を上記のように同一速度としたのでは生
産されたスポンジゴムの形状が変形してしまうという問
題がある。

この問題を解決するために、実際にはスポンジゴムを生
産する場合は、マイクロ波加熱炉以後に配置する二次加
熱炉のベルトコンベア４９は搬送方向に並べた数本のベ
ルトに分割し、分解した各コンベアの素度を搬送方向に
したがって順次増加させる構成として、発泡反応の膨張
による伸びを伴って搬送し、生産されたスポンジゴムの
形状を均一に保つようにしてある。

「発明が解決しようとする課題」上記のように加硫装置５０においては、押出成形機１１
より押出された熱を持った押出ゴム２２が直接にマイク
ロ波加熱炉に搬入されて加熱されるわけではなく、ベル
トコンベアなどの搬送機構を介してマイクロ波加熱炉へ
搬入されるため、スポンジゴムを製造する上で次の３点
の問題があある。

第１の問題点は、ベルトコンベア４９と接触している押
出ゴム２２の部分がこのベルトコンベア４９によって温
度低下を生ずることである。

これは、ベルトコンベア４９と接触する押出ゴム２２の
部分には、熱風発生機による熱風がベルトコンベア４９
によって遮断されて有効に作用しないこと、また、ベル
トコンベア４９は一旦外部に出てマイクロ波加熱炉に入
るため、ほぼ常温で押出ゴム２２を送致することとな
り、押出ゴム２２より熱を奪うことに原因する。

その上、ゴム、プラスチックなどの誘電体は温度上昇と
共に高周波損失が増大する傾向を持っており、また、マ
イクロ波は高周波損失の大きい方に選択的に吸収される
性質を有するため、マイクロ波加熱以前に押出ゴム２２
に温度差が生じておれば、マイクロ波加熱時には偏加熱
が増々大きくなり、如何に均一なマイクロ波電場で加熱
を行なっても偏加熱はさけられないことになる。

一般にマイクロ波加熱炉５１内では、１５０〜３００℃
の熱風を併用したり、マイクロ波加熱炉５１に入る直前
でベルトコンベア４９の接触面となる押出ゴム個所を近
赤外線のエネルギーで予熱するなどの手段を講じて押出
ゴム２２の均一加熱化を計っているが、ベルトコンベア
４９が接触する押出ゴム２２の部分はコンベアに対して
移動せずに同一個所となって加硫と発泡が進行するた
め、この影響による偏加熱を省くことできなかった。特
に、この現象は高発泡のスポジゴムを生産するときに顕
著に見られ、例えば、第８図（ａ）に示す如く、押出ゴ
ム２２を均一な肉厚のホース状チューブに押出した場合
でも、第８図（ｂ）に示すように大きく偏肉してしま
う。この現象はベルト接触部の数度の温度差でも発泡倍
率の違いによって発生し、また、長さ方向では直線状で
はなく大きく湾曲（キャンバー）してしまい良好なスポ
ンジゴム製品を生産することが難しい。

第２の問題点は、押出ゴム２２が発泡反応によって断面
方向（径方向）に膨張して伸長する際、ベルトコンベア
４９との摩擦抵抗に起因して生ずるスポンジゴム製品の
変形である。

押出ゴム２２はマイクロ波加熱炉５１でマイクロ波と熱
風のエネルギーを受けて昇温する。このとき、原料に配
合されている発泡剤が分解を始め、ガスが発生して発泡
体へと進行を開始し、二次加熱炉４８でスポンジ状の押
出成形体となる。

しかしながら、ベルトコンベア４９と接触している押出
ゴム２２の部分には摩擦抵抗があるため、このゴム２２
がスムーズに滑ることができず、例えば、押出成形機１
１からは第９図（ａ）に示すような正確な矩形断面の押
出ゴム２２が押出された場合でも、第９図（ｂ）に示し
たように扇状断面に変形する。

これは、発泡反応による膨張が自由な個所は正規な発泡
となるが、摩擦抵抗を受ける個所は膨張が抑制されるた
めである。具体的には、第９図上のＬ、Ｒ点、つまり、
ベルトコンベア４９の左右側に当るところでは滑りが抑
制されるために、中央部ｃ点が上方に伸び上げられるよ
うになって図示するように断面形状が湾曲する。

この現象はゴム原料の配合によって当然異なり、ゴム粘
度の低いゴムほど大きく顕著に表われる。現在、この滑
り抵抗を可能なかぎり少なくして変形を防止するため、
炭酸カルシウムの粉を付けたりしているが、粉塵による
作業環境の面から好ましくなく、また、充分な対策とは
言えない。

第３の問題点は、押出ゴム２２の長さ方向の伸びによっ
て生ずる変形である。

この伸びは上記した断面方向の伸びよりも大きく、この
伸びによる変形を防止するためには、ベルトコンベア４
９上で発泡する押出ゴム２２をいかに蛇行させないで搬
送させるかと言う点につきる。

したがって、ソリッドゴムを生産する場合のように、各
加熱炉の一体のベルトコンベア４９ではその蛇行を防ぐ
ことができないため、既に述べたように、数本のベルト
コンベアに分解し、各々のコンベアを順次増速させ、押
出ゴム２２を引っ張りぎみに搬送するようにし上記蛇行
を防止している。ベルトコンベアの分割数は押出ゴム２
２の発泡倍率によって異なるが、３〜６分割程度が一般
的である。

しかし、安定した良好なスポジゴムを生産するには、各
ベルトコンベア４９、引取機１６の速度、温度条件など
の調整に高度の熟練を要し、また、歩留まりの点、ゴム
自身の自重による変形からくる形状の限界があり、現在
の加硫装置の設備では問題が多い。

そこで、本発明の目的は上記した問題点を解決し、均一
の形状で安定したスポンジゴムの生産が可能な加硫装置
を開発することにある。

「課題を解決するための手段」本発明は上記課題を解決するため、第１の発明として、
マイクロ波の照射及び熱風により未加硫ゴム押出成形品
を連続に加硫、発泡させる装置において、マイクロ波加
熱炉内及び二次加熱炉内、未加硫ゴムの押出成形品を搬
送させる多数の搬送ローラを搬送方向に沿って順次所定
の間隔で配置すると共に、これら搬送ローラ各々には各
々の加熱炉内でモータ駆動されるチエーンまたは歯付ベ
ルトによって一連に回転駆動するスプロケツトを軸支
し、未加硫ゴム押出成形品が発泡反応によって変形する
搬送路部所に位置する搬送ローラをそのスプロケツトの
歯数を変えて回転速度を変える構成としたことを特徴と
する未加硫ゴム押出成形品の連続加硫装置を提案する。

第２の発明として、マイクロ波の照射及び熱風により未
加硫ゴム押出成形品を連続に加硫、発泡させる装置にお
いて、マイクロ波加熱炉内及び二次加熱炉内、未加硫ゴ
ムの押出成形品を搬送させる多数の搬送ローラを搬送方
向に沿って順次所定の間隔で配置すると共に、未加硫ゴ
ム押出成形品が発泡反応によって変形する搬送路部所に
位置する搬送ローラのローラ径を変え、多数の搬送ロー
ラを同じ回転数で駆動する構成としたことを特徴とする
未加硫ゴム押出成形品の連続加硫装置を提案する。

第３の発明として、マイクロ波の照射及び熱風により未
加硫ゴム押出成形品を連続に加硫、発泡させる装置にお
いて、マイクロ波加熱炉内及び二次加熱炉内に、未加硫
ゴムの押出成形品を搬送させる多数の搬送ローラを搬送
方向に沿って順次所定の間隔で配置すると共に、未加硫
ゴム押出成形品が発泡反応による膨張が大きい部所の一
定の範囲に配列された各搬送ローラを搬送方向に沿って
順次低く配置して未加硫ゴム押出成形品の搬送路を水平
面より所定の角度で傾斜させる構成としたことを特徴と
する未加硫ゴム押出成形品の連続加硫装置を提案する。

「作用」押出成形機から押出された未加硫ゴム押出成形品はマイ
クロ波加熱炉及び二次加熱炉の加熱室内を搬送ローラに
よって移送され、この間にマイクロ波エネルギーと熱風
エネルギーにより加硫反応と発泡反応が行なわれる。

そして、発泡反応が生ずる搬送炉部所の搬送ローラがス
プロケツトの歯数にしたがつて回転速度を変え、また、
スプロケツト径にしたがって周速を変えるので、発泡反
応による伸びに応じて未加硫ゴム押出成形品が搬送さ
れ、均一の形状の製品が得られる。上記工程では、押出
された未加硫ゴム押出成形品が回転する搬送ローラの面
上を次々と移って搬送されるため、各搬送ローラと接し
ている時間が瞬時となり、また、前段の搬送ローラから
次段の搬送ローラに乗り移る間発泡による伸びが自由に
なる。

このことから、未加硫ゴム押出成形品の断面方向に伸び
が平均した膨張となる。

また、各搬送ローラ間では未加硫ゴム押出成形品がロー
ラに対して非接触となるから、マイクロ波加熱する上に
も、熱風加熱する上にも搬送機構によって熱が奪われず
偏加熱を起すことがなく、その上、各搬送ローラは加熱
炉内にあるので、熱風の雰囲気温度まで昇温されてお
り、各搬送ローラから未加硫ゴム押出成形品に対して熱
を与える傾向に働く。その結果、加熱むらから生ずる発
泡むらが生ぜず、生産されたスポンジゴムに形状のバラ
ツキがない。

また、発泡反応による膨張が最も大きい部所の各搬送ロ
ーラを水平面より、例えば、１５〜４５度範囲内で搬送
方向に沿って順次低くなるように構成すれば、未加硫ゴ
ム押出成形品の自重の影響が少なくなり発泡反応による
長さ方向の伸びが均一となり、未加硫ゴム押出成形品が
蛇行なしに全体が直線状に伸びる。

「実施例」次に、本発明の実施例について図面に沿って説明する。

第１図は第１実施例を示す加硫装置の構成図である。

本加硫装置１０は押出成形機１１、マイクロ波加熱炉１
２、ＮＯ．１二次加熱炉１３、ＮＯ．２二次加熱炉１
４、ＮＯ．３二次加熱炉１５及び連続引取機１６から構
成されている。

上記構成において、押出成形機１１、連続引取機１６は
第７図に示した従来例のものと同じ構成であり、また、
同様にマイクロ波加熱炉１２のマイクロ波発振器２４、
ＮＮ．１〜ＮＯ．３の二次加熱炉の熱風発生機は従来例
に示したマイクロ波加熱炉５１、二次加熱炉４８に用い
られているものと同じ構成である。

したがつて、従来例に示した部所と同じ構成の部所は同
一符号を付し、既に従来例にて説明した個所は省略す
る。

第２図はマイクロ波加熱炉１２の正面図、第３図は第２
図上のＡ−Ａ線に沿って切断した簡略断面図である。

この図のように、マイクロ波加熱炉１２はマイクロ波発
振器２４、導波管２５、加熱室２６、ヒータ２７と送風
機２８からなる熱風発生機、搬送ローラ駆動機構２９な
どから構成してある。

マイクロ波発振機２４は別設されており、導波管２９を
通じて加熱室２６内に、その上部からマイクロ波エネル
ギーを照射する。

加熱室２６は第２図において左側面から右側面に貫通す
るトンネル状の室で、左右側面に近接する部所は外部へ
の導波漏洩を防ぐため狭い空間である入口２６ａ、出口
２６ｂを形成し、加熱室２６の全周囲は保温部材による
保温壁３０で囲まれている。

また、加熱室２６の天井中央にはマイクロ波エネルギー
を照射するための導波管２５の先端２５ａが接続してあ
り、加熱室２６の底面には、熱風通路３１に通じる２ケ
所の熱風口３１ａ，３１ｂが設けてある。

さらに、加熱室２６は、正面中央に保守点検用の扉３２
が取付けられ、この扉３２は支持軸金具３２ａ，３２ｂ
を支点としてハンドル３２ｃ，３２ｄによって手前に開
閉自在にしてある。

なお、加熱室２６は架台３３上に固定されており、架台
３３は底面に取付た固定金具３３ａによって地面に固定
される。

ヒータ２７は、その内部に設けた電熱ヒータエレメント
２７ａ，２７ｂへの給電によって熱を発生させるもの
で、この熱エネルギーは、送風機２８によって熱風通路
３１を経て熱風口３１ａ，３１ｂから加熱室２６に放出
される。

なお、ヒータ２７、熱風通路３１は加熱室２６と同窓に
保温部材により囲まれている。

また、ヒータ２７及び送風機２８からなる熱風発生機は
架台３３の底面上に固定される。

搬送ローラ駆動機構２９は、本実施例においては１８個
の搬送ローラユニット３４と、チエーン３５、モータ３
６などから構成してある。

搬送ローラユニット３４は搬送ローラ２３、カップリン
グ３９、スプロケット３７などからなり、このユニット
３４が加熱室２６のトンネルの長手方向と直交する方向
に、トンネルの入口２６ａから出口２６ｂにかけて一定
の間隔で加熱室２６の底面上に１８個配設され、さら
に、各々の搬送ローラユニット３４に備える搬送ローラ
２３は加熱室２６に位置させ、スプロケット３７は加熱
室２６の外部（第２図の裏面側）に設けてある。

すなわち、搬送ローラ２３の両側のシャフト２３ａ、２
３ｂは加熱室２６の底面より立ち上らせた一対の支持具
３８ａ、３８ｂの軸受に軸支し、搬送ローラ２３の一方
のシャフト２３ｂがカップリング３９を介して外部シャ
フト４０と連結している。

さらに、この外部シャフト４０はマイクロ波シール４１
を経て加熱室２６の外側部の第１回転軸受４２、第２回
転軸受４３を貫通してスプロケット３７に連結してい
る。

したがって、スプロケット３７が回転すれば、搬送ロー
ラ２３を回転することができる。

なお、搬送ローラ２３は、金属性の円柱表面にテフロン
チューブの被覆加工を施したもので、ゴム材がローラ表
面に付着して汚れないように配慮してある。

また、各々の搬送ローラユニット３４の搬送ローラ２３
の間隔は１００〜１８０ｍｍとしてある。

第４図は搬送ローラ駆動機構２９の説明図である。この
図は、マイクロ波加熱炉１２の裏側から見た図で、図示
する左側のスプロケット３７−₁₈がトンネルの出口２６
ｂ側、右側のスプロケット３７−₁がトンネルの入口２
６ａ側に各々位置し、合計１８個のスプロケットが所定
間隔で配置してある。

これらスプロケット３７−₁〜３７−₁₈にはモータ３６
の回転歯車３６ａを経てチエーン３５が掛けられてい
る。

したがって、モータ３６が回転するとチエーン３５が図
示矢印方向に移行し、モータ３６の回転数に比例してス
プロケット３７−₁〜３７−₁₈を連動回転させる。

ここで、スプロケット３７−₁〜３７−₁₈の歯数が同数
であれば、スプロケツトは全て同一の回転数となり、特
定のスプロケットの歯数を増加させれば、歯数に比例し
て該当するスプロケット３７の回転数が増加する。

また、スプロケット３７は個々独立に歯数の異なるスプ
ロケット３７に容易に交換できるようになっている。

すなわち、加硫と発泡とが起る部所では、発泡反応によ
る押出ゴム２２の伸びを伴って搬送できるように搬送ロ
ーラユニット３４毎に各スプロケット３７の歯数を定
め、該当する搬送ローラユニット３４毎に定められた歯
数のスプロケット３７を取付ける。

なお、複数の搬送ローラユニット３４を単位としたグル
ープを設け、各グループ毎に搬送ローラ２３の回転数を
変えるように、スプロケット３７を取付けてもよい。

また、押出ゴム２２を同一速度で搬送する必要のある部
所では押出し時の押出ゴム２２の速度と同一の速度とな
るようにスプロケット３７の歯数を定め、この歯数のス
プロケット３７を上記部所にある全部の搬送ローラユニ
ット３４に取付る。例えば、マイクロ波エネルギーが与
えられるまでは押出ゴム２２の発泡が少ないから、押出
成形機１１とマイクロ波エネルギーを照射する位置との
間に配置した各搬送ローラは同一の回転速度とすること
ができる。

なお、モータ３６は架台３３の底面に設けた取付台３３
ｂ上に固定すると共に、チエーン３５のガイド歯車４４
及びタルミ防止ガイド４５が設けてある。

本実施例ではスプロケット３７をチエーンによって回転
させているが歯付ベルトで回転させる構成でもよい。

次に、ＮＯ．１〜ＮＯ．３二次加熱炉１３、１４、１５
について説明する。

これら二次加熱炉１３、１４、１５は上記したマイクロ
波加熱炉１２からマイクロ波発振器２４と導波管２５と
を除いた構成となっており、第１図で共通の符号で示し
たように加熱室２６、ヒータ２７と送風機２８からなる
熱風発生機、搬送ローラ駆動機構２９を備えている。

ただし、押出ゴム２２の種類によって発泡反応による伸
びとその発生個所が異なるから、発泡反応による伸びに
応じて上記同様に搬送ローラ２３の回転数を調整する必
要がある。

次に、以上のように構成した第１実施例の加硫装置１０
の動作について説明する。

先ず、従来例で説明したように、押出成形機１１の供給
口１７からシリンダ１８内に投入された押出ゴム２２の
原料は、モータ１９の回転駆動によるスクリュー２０に
よって移送され成形ダイス２１から成形され押出され
る。

押出成形機１１から押出された細長形の押出ゴム２２
は、搬送ローラ駆動機構２９の搬送ローラ２３の回転に
よって順次マイクロ波加熱室１２、ＮＯ．１〜ＮＯ．３
二次加熱炉１３、１４、１５の各加熱室２６内を通過し
て連続引取機１６で引き取られる。

成形工程において、マイクロ波加熱炉１２の加熱室２６
内では、押出ゴム２２がマイクロ波発振器２４からのマ
イクロ波の照射による内部発熱エネルギーと熱風発生機
からの熱風エネルギーにより適正な加硫温度まで急速に
加温される。

続いて、ＮＯ．１〜ＮＯ．３二次加熱炉１３、１４、１
５の各加熱室２６内では、押出ゴム２２が熱風発生機か
らの熱風エネルギーによって上記加硫温度を維持して加
硫反応が行なわれ、同時に発泡反応が行なわれる。

上記において、加硫反応工程だけの部所の各搬送ローラ
２３は同一の回転としてあり、押出ゴム２２は同一速度
で搬送される。また、加硫反応工程に加えて発泡反応工
程がある部所の各搬送ローラ２３は発泡反応による押出
ゴム２２の伸びを伴って搬送するように搬送方向に順次
回転数を増加させてあり、押出ゴム２２の搬送速度が早
められる。これにより、押出ゴム２２は発泡反応により
膨張して伸びても、その部所の押出ゴム２２は搬送速度
が増加しているから、蛇行せずに良好な形状のスポンジ
ンゴムが生産される。

さらに、押出ゴム２２は所定間隔に配置された各々の搬
送ローラ２３を順次乗り移っていくので、各搬送ローラ
２３との接触面で熱を奪われることが少なく偏加熱の原
因となる温度差の発生が軽減される。

その上、各搬送ローラ２３間では押出ゴム２２の伸びが
自由となり発泡反応による膨張が均一化される。

このように、第１実施例の加硫装置１０により均一な形
状のスポンジゴムを生産することができる。

第５図（ａ）、（ｂ）は第２実施例を示す加硫装置の搬
送ローラ部の説明図である。

第２実施例は第１実施例における搬送ローラ２３の部分
を特殊形状としたもので、この部分以外は第１実施例と
同じ構成である。

すなわち、第１実施例では、円柱形状の搬送ローラ２３
を使用しているが、第２実施例では第１実施例の搬送ロ
ーラ２３に第５図（ａ）、（ｂ）に示すスペーサリング
を一体的に設けた構成としてある。

第１実施例の加硫装置１０では、押出ゴム２２の形状に
起因して自重によってその形状の一部が垂れ下がり変形
してしまうことがある。このため、第２実施例では、搬
送ローラ２３に設けたスペーサリングによって押出ゴム
２２の垂れ下がり部分を保持する。

スペーサリングの形状は押出ゴム２２の形状によって異
なり、第５図（ａ）、（ｂ）はその一例を示すもので、
押出ゴム２２は断面形状を示している。

第５図（ａ）はスポンジゴムを生産する場合を示し、搬
送ローラ２３に設けたスペーサリング４６ａの周囲面が
回転して押出ゴム２２の一部２２ａを保持する。

第５図（ｂ）はソリッドゴムを生産する場合を示し、搬
送ローラ２３の両側にスペーサリング４６ｂ、４６ｃを
一体的に設け、スポンジゴムの場合と同じように押出ゴ
ム２２の一部２２ｂ、２２ｃを保持する。

このようにして押出ゴム２２の自重により変形しやすい
形状のものでも、良好な形状とすることができる。

第６図は第３実施例を示す加硫装置の構成図である。

この加硫装置４７は、第１実施例に示した本装置１０に
おいて、ＮＯ．１、ＮＯ．２二次加熱炉１３、１４の搬
送ローラ２３の配列方法を水平面より角度θ（例えば、
１５〜４５度）の範囲で図のように傾斜させることと
し、その他は第１実施例に示す本装置１０とほぼ同じ構
成としてある。

第１実施例及び第２実施例においては、押出ゴム２２が
水平に配列された搬送ローラ２３上を搬送されていたた
め、比重が０．１前後の高発泡品であるスポンジゴムの
場合には単純な形状のものでも自重のため、変形を生じ
良好な形状とならなかった。

本実施例ではＮＯ．１、ＮＯ．２二次加熱炉１３、１４
の搬送ローラ２３上を移動する押出ゴム２２の自重は垂
直方向に小さくなるから自重による変形が軽減される。

また、発泡反応による伸びに対しては搬送方向へ自重の
一部が均等に加えられるから蛇行現象が生じなく搬送方
向に直進する。

なお、第３実施例ではＮＯ．３二次加熱炉４８はベルト
コンベア４９により押出ゴム２２を搬送している。

これは、ＮＯ．１、ＮＯ．２二次加熱炉１３、１４にお
いて押出ゴム２２の変形の起因となる発泡現象が終了
し、ＮＯ．３二次加熱炉４８では押出ゴム２２を同一速
度で搬送すればよいからである。ただし、ＮＯ．３二次
加熱炉４８は搬送ローラ方式でも構わない。

最後に上記第３実施例の具体的なデータを上げて参考に
供することにする。

（１）押出成形機、（株）三葉製作所製＊スクリュー径：φ７０ｍｍ＊真空タイプ＊ヘッド温度：５０℃ （２）スポンジゴムの仕様＊ベースゴムポリマー：クロロプレンゴム＊スポンジゴムの断面形状：幅68mm×厚さ12ｍｍ（矩形）＊スポンジゴムの比重：０．２５（３）マイクロ波加熱炉＊出力：３．５ＫＷ＊周波数：２４５０±３０ＭＨｚ＊熱風温度：２００℃ ＊搬送ローラの条件ａ）ローラ径：φ５０ｍｍｂ）ローラピッチ：１５０ｍｍｃ）ローラ本数：２５本ｄ）初段の搬送ローラと終段の搬送ローラまでの長さ：150×24＝3600ｍｍ＊ローラの速度：３ｍ／ｍｉｎ（４）二次加熱炉＊ＮＯ．１二次加熱炉の条件ａ）熱風温度：２００℃ ｂ）ローラ径：φ５０ｍｍｃ）ローラピッチ：１５０ｍｍｄ）ローラ本数：１２本ｅ）初段の搬送ローラと終段の搬送ローラまでの長さ：150×20＝3000ｍｍｆ）ローラの速度：３．６ｍ／ｍｉｎ＊ＮＯ．２二次加熱炉の条件ａ）熱風温度：２００℃ ｂ）ローラ径：φ５０ｍｍｃ）ローラピッチ：１５０ｍｍｄ）ローラ本数：２１本ｅ）初段の搬送ローラと終段の搬送ローラまでの長さ：150×20＝3000ｍｍｆ）ローラの速度：４．９ｍ／ｍｉｎ＊ＮＯ．３二次加熱炉の条件ａ）熱風温度：２００℃ ｂ）ベルトコンベア方式ｃ）ベルトコンベアの長さ： 8,000ｍｍｄ）ベルトコンベアの速度：５．２ｍ／ｍｉｎ（５）連続引取機＊キャタビラ方式＊取引速度：５．５ｍ／ｍｉｎ以上、各実施例について説明したが、本発明を実施する
に際しては、各搬送ローラ２３の回転数を変えずに、こ
れら各搬送ローラ２３のローラ径を増減して搬送速度を
変える構成としてもよい。さらに、第１図〜第４図に示
す第１実施例の場合、押出ゴム２２の形状が定まり伸び
がなくなることを条件にＮＯ．３二次加熱炉１５をベル
トコンベアの搬送機構に換えることも可能であり、ま
た、押出ゴム２２の自重による変形を防ぐためにはマイ
クロ波加熱炉１２を第３実施例同様に所定の角度で傾斜
させる構成とすることができる。

なお、本発明の連続加硫装置はソリッドゴムの生産にも
利用することができる。

「発明の効果」上記したように、本発明は連続加硫装置の加硫、発泡工
程において押出し成形された未加硫ゴム押出成形品を搬
送する手段として所定間隔に配置した多数の搬送ローラ
を使用したので、マイクロ波と熱風によって加熱される
前に起る未加硫ゴム成形品の温度むらや、マイクロ波加
熱炉内で生ずる偏加熱の問題が解決され、その上、これ
ら搬送ローラを回転させるスプロケツトの歯数を変え、
また、搬送ローラのローラ径を変えることによって搬送
ローラの搬送速度を搬送方向に進むに連れて増速する構
成とすることにより、未加硫ゴム押出成形品の発泡によ
る伸びが抑制されることによって起るスポンジゴムの変
形が極めて少なく、押出成形機の形成ダイスによって決
められる形状とほぼ相似形の製品が効果的に生産される
と供に、高発泡のゴム製品について容易に生産すること
ができる。

また、比重が０．１前後の高発泡のスポンジゴムの生産
では、発泡反応による膨張が最も大きい部所の各々の搬
送ローラを水平面より所定角度で搬送方向に沿って順次
低くするように実施することによって、未加硫ゴム押出
成形品の自重による影響が少なくなり、生産が困難であ
った高発泡スポンジゴムでも偏肉したり、変形すること
なしに製造することが可能になる。

以上のように本発明の連続加硫装置は、未加硫ゴム押出
成形品の加硫製品はもとより発泡製品の製造に適し、し
かも、生産が困難とされていた特殊形状のゴム製品や高
発泡のゴム製品にも有効な加硫装置である。

【図面の簡単な説明】

第１図は第１実施例を示す連続加硫装置の構成図、第２
図はマイクロ波加熱炉の簡略的正面図、第３図は第２図
上のＡ−Ａ線に沿って切断した簡略断面図、第４図は搬
送ローラ駆動機構の説明図、第５図（ａ）、（ｂ）は第
２実施例を示す搬送ローラ部の説明図であって、第５図
（ａ）はスポンジゴムの場合、第５図（ｂ）はソリッド
ゴムの場合を各々示す図、第６図は第３実施例を示す連
続加硫装置の構成図、第７図は従来例を示す連続加硫装
置の構成図、第８図（ａ）、（ｂ）はスポンジゴムの偏
加熱の影響を説明する図であって、第８図（ａ）は押出
直後のスポンジゴムの断面図、第８図（ｂ）は偏加熱の
影響を受けた後のスポンジゴムの断面図、第９図
（ａ）、（ｂ）は摩擦抵抗の影響を説明するための図で
あって、第９図（ａ）は押出直後の未加硫ゴム成形品の
断面図、第９図（ｂ）は発泡体となった後のスポンジゴ
ムの断面図である。１０……第１実施例の連続加硫装置１１……押出成形機１２……マイクロ波加熱炉１３……ＮＯ．１二次加熱炉１４……ＮＯ．２二次加熱炉１５……ＮＯ．３二次加熱炉１６……連続引取機２２……押出ゴム２３……搬送ローラ２４……マイクロ波発振器２６……加熱室２７……ヒータ４７……第３実施例の連続加硫装置

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁵ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｂ２９Ｋ 105:24

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】マイクロ波の照射及び熱風により未加硫ゴ
ム押出成形品を連続に加硫、発泡させる装置において、
マイクロ波加熱炉内及び二次加熱炉内に、未加硫ゴムの
押出成形品を搬送させる多数の搬送ローラを搬送方向に
沿って順次所定の間隔で配置すると共に、これら搬送ロ
ーラ各々には各々の加熱炉内でモータ駆動されるチエー
ンまたは歯付ベルトによって一連に回転駆動するスプロ
ケツトを軸支し、未加硫ゴム押出成形品が発泡反応によ
って変形する搬送路部所に位置する搬送ローラをそのス
プロケツトの歯数を変えて回転速度を変える構成とした
ことを特徴とする未加硫ゴム押出成形品の連続加硫装
置。
【請求項２】マイクロ波の照射及び熱風により未加硫ゴ
ム押出成形品を連続に加硫、発泡させる装置において、
マイクロ波加熱炉内及び二次加熱炉内に、未加硫ゴムの
押出成形品を搬送させる多数の搬送ローラを搬送方向に
沿って順次所定の間隔で配置すると共に、未加硫ゴム押
出成形品が発泡反応によって変形する搬送路部所に位置
する搬送ローラのローラ径を変え、多数の搬送ローラを
同じ回転数で駆動する構成としたことを特徴とする未加
硫ゴム押出成形品の連続加硫装置。
【請求項３】マイクロ波の照射及び熱風により未加硫ゴ
ム押出成形品を連続に加硫、発泡させる装置において、
マイクロ波加熱炉内及び二次加熱炉内に、未加硫ゴムの
押出成形品を搬送させる多数の搬送ローラを搬送方向に
沿って順次所定の間隔で配置すると共に、未加硫ゴム押
出成形品の発泡反応による膨張が大きい部所の一定の範
囲に配列された各搬送ローラを搬送方向に沿って順次低
く配置して未加硫ゴム押出成形品の搬送路を水平面より
所定の角度で傾斜させる構成としたことを特徴とする未
加硫ゴム押出成形品の連続加硫装置。