JPH0629580B2 - 内燃機関の空燃比制御装置 - Google Patents
内燃機関の空燃比制御装置Info
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- JPH0629580B2 JPH0629580B2 JP23797085A JP23797085A JPH0629580B2 JP H0629580 B2 JPH0629580 B2 JP H0629580B2 JP 23797085 A JP23797085 A JP 23797085A JP 23797085 A JP23797085 A JP 23797085A JP H0629580 B2 JPH0629580 B2 JP H0629580B2
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- air
- internal combustion
- combustion engine
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 [産業上の利用分野] 本発明は内燃機関の空燃比制御装置に関し、特に燃料に
アルコール混合燃料を用いる内燃機関の空燃比制御装置
に関する。
アルコール混合燃料を用いる内燃機関の空燃比制御装置
に関する。
[従来技術] 従来アルコール混合燃料を用いる内燃機関を最適状態で
運転するものとして特開昭56−98540号公報に示
されている技術がある。該技術はアルコール混合燃料の
混合割合を検出して、その混合割合における最適の燃料
量をマップ等で定め供給しようとするものである。
運転するものとして特開昭56−98540号公報に示
されている技術がある。該技術はアルコール混合燃料の
混合割合を検出して、その混合割合における最適の燃料
量をマップ等で定め供給しようとするものである。
[発明が解決しようとする問題点] しかしながら、更に燃費を改善するために第13図に示
すようなリーン空燃比に対応した出力を発するリーンミ
クスチャセンサを用いて空燃比フィードバック制御する
ことを試みた。しかし、以下に示す問題点が新たに見い
だされた。すなわち上記リーンミクスチャセンサは、第
14図に示すようにガソリンに対しては酸素濃度に比例
した出力電流特性を示すが、そのガソリンをメタノール
に変更すると酸素濃度が低い領域で出力電流が多くなる
特性を示すものである。一方、バイアス電圧を変更して
第15図に示すようにメタノールの出力特性を比例する
ように設定するとガソリンに対しては酸素濃度の高い領
域で出力電流が小さくなる特性を示す。
すようなリーン空燃比に対応した出力を発するリーンミ
クスチャセンサを用いて空燃比フィードバック制御する
ことを試みた。しかし、以下に示す問題点が新たに見い
だされた。すなわち上記リーンミクスチャセンサは、第
14図に示すようにガソリンに対しては酸素濃度に比例
した出力電流特性を示すが、そのガソリンをメタノール
に変更すると酸素濃度が低い領域で出力電流が多くなる
特性を示すものである。一方、バイアス電圧を変更して
第15図に示すようにメタノールの出力特性を比例する
ように設定するとガソリンに対しては酸素濃度の高い領
域で出力電流が小さくなる特性を示す。
そのためメタノールとガソリンとが混合された燃料を上
記リーンミクスチャセンサを用いて空燃比フィードバッ
ク制御をした場合に、該フィードバック制御の基準とな
るリーンミクスチャセンサの出力電流が、同じ酸素濃度
であってもメタノールの混合状態に応じて変化して空燃
比制御が変動してしまう問題点がある。
記リーンミクスチャセンサを用いて空燃比フィードバッ
ク制御をした場合に、該フィードバック制御の基準とな
るリーンミクスチャセンサの出力電流が、同じ酸素濃度
であってもメタノールの混合状態に応じて変化して空燃
比制御が変動してしまう問題点がある。
そこで、本発明は上記の問題点を解決して、適正な空燃
比制御を行なうことを目的とする。
比制御を行なうことを目的とする。
[問題点を解決するための手段] 上記の問題点を解決し目的を達成する手段として第1図
に示すように、 内燃機関M1へアルコールと他の燃料とを混合したアル
コール混合燃料を供給する燃料供給手段M2と、 バイアス電圧が印加された状態にて上記内燃機関M1の
排気系M3の酸素濃度を定量的に検出可能なリーンミク
スチャセンサからなる酸素濃度検出手段M4と、 上記酸素濃度検出手段M4の検出値に基づいて上記燃料
供給手段M2を制御して上記内燃機関M1の理論空燃比
と実際の空燃比との比である当量比を所定当量比にする
制御手段M5と、 を備えた内燃機関の空燃比制御装置であって、 上記燃料供給手段M2が供給するアルコール混合燃料の
アルコール濃度割合が大きくなるにつれて上記酸素濃度
検出手段M4のバイアス電圧を小さくするよう補正する
アルコール濃度補正手段M6と、 を備えたことを特徴とする内燃機関の空燃比制御装置を
要旨とする。
に示すように、 内燃機関M1へアルコールと他の燃料とを混合したアル
コール混合燃料を供給する燃料供給手段M2と、 バイアス電圧が印加された状態にて上記内燃機関M1の
排気系M3の酸素濃度を定量的に検出可能なリーンミク
スチャセンサからなる酸素濃度検出手段M4と、 上記酸素濃度検出手段M4の検出値に基づいて上記燃料
供給手段M2を制御して上記内燃機関M1の理論空燃比
と実際の空燃比との比である当量比を所定当量比にする
制御手段M5と、 を備えた内燃機関の空燃比制御装置であって、 上記燃料供給手段M2が供給するアルコール混合燃料の
アルコール濃度割合が大きくなるにつれて上記酸素濃度
検出手段M4のバイアス電圧を小さくするよう補正する
アルコール濃度補正手段M6と、 を備えたことを特徴とする内燃機関の空燃比制御装置を
要旨とする。
上記内燃機関M1へ供給されるアルコール混合燃料にお
ける他の燃料とは、例えば、ガソリン、イソペンタン、
又はイソブタン等である。
ける他の燃料とは、例えば、ガソリン、イソペンタン、
又はイソブタン等である。
上記燃料供給手段M2とは、例えばキャブレタ、又は燃
料噴射装置である。
料噴射装置である。
酸素濃度検出手段M4とは、例えば第2図に示すよう
に、所定以上の温度条件下でジルコニア固体電解質ZS
にバイアス電圧Vを印加し、強制的に電流Iを流すと固
体電解質隔壁を通して酸素イオンの移動が起こる原理を
利用して、排気ガス中の酸素濃度を定量的に検出可能な
リーンミクスチャセンサである。該リーンミクスチャセ
ンサは、第3図に示すように酸素濃度がA%から4A%
に濃くなるほど出力電流が大きくなり、かつバイアス電
圧が大きくなると出力電流が飽和して一定になる特性を
示すものである。そして、実際に検出素子として用いら
れる場合の構造は、第4図に示すようなものである。該
構造は第2図に示されたリーンミクスチャセンサ部分が
保護カバーで覆われて排気ガス中に曝され、この曝され
ている部分の反対面が大気側に開放されその部分にヒー
タが設けられているものである。
に、所定以上の温度条件下でジルコニア固体電解質ZS
にバイアス電圧Vを印加し、強制的に電流Iを流すと固
体電解質隔壁を通して酸素イオンの移動が起こる原理を
利用して、排気ガス中の酸素濃度を定量的に検出可能な
リーンミクスチャセンサである。該リーンミクスチャセ
ンサは、第3図に示すように酸素濃度がA%から4A%
に濃くなるほど出力電流が大きくなり、かつバイアス電
圧が大きくなると出力電流が飽和して一定になる特性を
示すものである。そして、実際に検出素子として用いら
れる場合の構造は、第4図に示すようなものである。該
構造は第2図に示されたリーンミクスチャセンサ部分が
保護カバーで覆われて排気ガス中に曝され、この曝され
ている部分の反対面が大気側に開放されその部分にヒー
タが設けられているものである。
制御手段M5とは、例えばマイクロコンピュータで構成
され、上記酸素濃度検出手段M4の出力電流が所定当量
比に対応する所定値になる方向へ上記燃料供給手段M2
を制御して供給燃料量を制御すものである。上記の当量
比は、当量比=理論空燃比/実際の空燃比である。
され、上記酸素濃度検出手段M4の出力電流が所定当量
比に対応する所定値になる方向へ上記燃料供給手段M2
を制御して供給燃料量を制御すものである。上記の当量
比は、当量比=理論空燃比/実際の空燃比である。
アルコール濃度補正手段M6とは、例えば上記燃料供給
手段M2が供給するアルコール混合燃料のアルコール濃
度に対応したバイアス電圧を酸素濃度検出手段であるリ
ーンミスクチャセンサに加えて補正するもので、詳しく
はアルコール濃度割合が大きくなるにつれて酸素濃度検
出手段のバイアス電圧を小さくするよう補正するもので
ある。上記バイアス電圧は、アルコール濃度が既知の場
合はスイッチにて設定でき、一方未知の場合は燃料の誘
電率の変化でアルコール濃度を検出するアルコール濃度
センサを用いてこの検出値にて設定できる。このアルコ
ール濃度センサは燃料タンクから噴射バルブ間のいずれ
に設けてもよいが、噴射バルブに近いほどアルコール濃
度が途中で変化する場合によく対応することができる。
手段M2が供給するアルコール混合燃料のアルコール濃
度に対応したバイアス電圧を酸素濃度検出手段であるリ
ーンミスクチャセンサに加えて補正するもので、詳しく
はアルコール濃度割合が大きくなるにつれて酸素濃度検
出手段のバイアス電圧を小さくするよう補正するもので
ある。上記バイアス電圧は、アルコール濃度が既知の場
合はスイッチにて設定でき、一方未知の場合は燃料の誘
電率の変化でアルコール濃度を検出するアルコール濃度
センサを用いてこの検出値にて設定できる。このアルコ
ール濃度センサは燃料タンクから噴射バルブ間のいずれ
に設けてもよいが、噴射バルブに近いほどアルコール濃
度が途中で変化する場合によく対応することができる。
[作用] 上記構成における酸素濃度検出手段M4であるリーンミ
クスチャセンサにおいてガソリンを用いた場合のバイア
ス電圧と出力電流との特性は第5図の点線に示すような
曲線になる。該特性はバイアス電圧の中間に平坦な飽和
領域を有する特性であり、酸素濃度が高いほど、つまり
Gr(リッチ空燃比)よりG(リーン空燃比)曲線の
方が出力電流が大きい特性を示す。その飽和領域の中間
が図中のバイアス電圧Vgであり、このVgにて酸素濃
度を検出すると、第6図の点線に示すような右上がりの
特性が得られる。
クスチャセンサにおいてガソリンを用いた場合のバイア
ス電圧と出力電流との特性は第5図の点線に示すような
曲線になる。該特性はバイアス電圧の中間に平坦な飽和
領域を有する特性であり、酸素濃度が高いほど、つまり
Gr(リッチ空燃比)よりG(リーン空燃比)曲線の
方が出力電流が大きい特性を示す。その飽和領域の中間
が図中のバイアス電圧Vgであり、このVgにて酸素濃
度を検出すると、第6図の点線に示すような右上がりの
特性が得られる。
一方、アルコールを用いた場合を計測した結果が第5図
に実線で示すMおよびMr曲線である。該曲線の飽和
領域の中間が図中のバイアス電圧Vmであり、このVm
にて酸素濃度を検出すると、第6図の実線で示すように
ガソリンに対するのと同一の右上がりの特性が得られ
る。
に実線で示すMおよびMr曲線である。該曲線の飽和
領域の中間が図中のバイアス電圧Vmであり、このVm
にて酸素濃度を検出すると、第6図の実線で示すように
ガソリンに対するのと同一の右上がりの特性が得られ
る。
従って、第5図に示すような飽和領域のほぼ中間にバイ
アス電圧を設定することで、第6図に示すように酸素濃
度に対応する出力電流が、アルコール濃度にかかわりな
く同一になる。
アス電圧を設定することで、第6図に示すように酸素濃
度に対応する出力電流が、アルコール濃度にかかわりな
く同一になる。
上記飽和領域におけるバイアス電圧VgおよびVmを補
間した補正曲線が第7図である。該特性はバイアス電圧
VgからVmにアルコール濃度に比例して小さくなるも
のである。この特性に従ってバイアス電圧を補正するこ
とで、アルコール濃度が変わっても、一定の酸素濃度が
検出されることになる。結果として空燃比検出装置は所
定の当量比に制御されることになる。
間した補正曲線が第7図である。該特性はバイアス電圧
VgからVmにアルコール濃度に比例して小さくなるも
のである。この特性に従ってバイアス電圧を補正するこ
とで、アルコール濃度が変わっても、一定の酸素濃度が
検出されることになる。結果として空燃比検出装置は所
定の当量比に制御されることになる。
以下実施例について説明するが、本発明の実施例はこれ
に限るものではなく要旨を逸脱しない範囲で種々の態様
で実施可能である。
に限るものではなく要旨を逸脱しない範囲で種々の態様
で実施可能である。
[実施例] 第8図は本発明の一実施例の構成図である。該構成図に
おける1はエンジンであり、このエンジン1は、周知の
排気ガスの酸素濃度を検出するリーンミクスチャセンサ
10、希薄吸気に強いスワールを発生させるためのスワ
ールコントロールバルブ12、吸気圧に応じてスワール
コントロールバルブ12を駆動するアクチュエータ1
4、スロットルバルブ24、スロットル開度センサ2
6、サージタンク28、吸気負圧に比例した出力電圧を
発生する吸気圧センサ30、インテークマニホールド3
2、燃料噴射バルブ34、点火プラグ36、エクゾース
トマニホールド38、点火コイル40、ディストリビュ
ータ42、回転数センサ44、水温センサ46および電
子制御ユニット(ECU)48から構成されている。上
記燃料噴射バルブ34には、燃料タンク50、燃料ポン
プ52、誘電率を検出してアルコール濃度に比例した出
力電圧を発生するアルコール濃度センサ54、を経由し
てアルコール混合燃料が供給されている。上記リーンミ
クスチャセンサ10、スロットル開度センサ26、吸気
圧センサ30、回転数センサ44、水温センサ46、お
よびアルコール濃度センサ54の各センサはそれぞれE
CU48に接続されている。
おける1はエンジンであり、このエンジン1は、周知の
排気ガスの酸素濃度を検出するリーンミクスチャセンサ
10、希薄吸気に強いスワールを発生させるためのスワ
ールコントロールバルブ12、吸気圧に応じてスワール
コントロールバルブ12を駆動するアクチュエータ1
4、スロットルバルブ24、スロットル開度センサ2
6、サージタンク28、吸気負圧に比例した出力電圧を
発生する吸気圧センサ30、インテークマニホールド3
2、燃料噴射バルブ34、点火プラグ36、エクゾース
トマニホールド38、点火コイル40、ディストリビュ
ータ42、回転数センサ44、水温センサ46および電
子制御ユニット(ECU)48から構成されている。上
記燃料噴射バルブ34には、燃料タンク50、燃料ポン
プ52、誘電率を検出してアルコール濃度に比例した出
力電圧を発生するアルコール濃度センサ54、を経由し
てアルコール混合燃料が供給されている。上記リーンミ
クスチャセンサ10、スロットル開度センサ26、吸気
圧センサ30、回転数センサ44、水温センサ46、お
よびアルコール濃度センサ54の各センサはそれぞれE
CU48に接続されている。
第9図に構成を示す電子制御ユニット(ECU)48は
ディジタルコンピュータからなり、双方向性バス60に
よって相互に接続されたROM(リードオンリメモリ)
62、RAM(ランダムアクセスメモリ)64、CPU
(マイクロプロセッサ)66、入力ポート68および出
力ポート70を具備する。更に電子制御ユニット48は
マルチプレクサ機能を有するAD変換器72を具備し、
このAD変換器72は入力ポート68に接続される。A
D変換器72の入力端子には水温センサ46、スロット
ル開度センサ26、アルコール濃度センサ54、吸気圧
センサ30およびリーンミクスチャセンサ10が接続さ
れ、これら水温センサ46、スロットル開度センサ2
6、アルコール濃度センサ54、吸気圧センサ30およ
びリーンミクスチャセンサ10の出力信号はAD変換器
72を介して順次入力ポート68に入力される。更に、
入力ポート68には機関クランクシャフトが所定のクラ
ンク角だけ回転する毎に出力パルスを発生する回転数セ
ンサ44が接続される。また、出力ポート70は駆動回
路74を介して燃料噴射バルブ34およびリーンミクス
チャセンサ10のバイアス電圧を出力するバイアス部7
6を介してリーンミクスチャセンサ10に接続される。
ディジタルコンピュータからなり、双方向性バス60に
よって相互に接続されたROM(リードオンリメモリ)
62、RAM(ランダムアクセスメモリ)64、CPU
(マイクロプロセッサ)66、入力ポート68および出
力ポート70を具備する。更に電子制御ユニット48は
マルチプレクサ機能を有するAD変換器72を具備し、
このAD変換器72は入力ポート68に接続される。A
D変換器72の入力端子には水温センサ46、スロット
ル開度センサ26、アルコール濃度センサ54、吸気圧
センサ30およびリーンミクスチャセンサ10が接続さ
れ、これら水温センサ46、スロットル開度センサ2
6、アルコール濃度センサ54、吸気圧センサ30およ
びリーンミクスチャセンサ10の出力信号はAD変換器
72を介して順次入力ポート68に入力される。更に、
入力ポート68には機関クランクシャフトが所定のクラ
ンク角だけ回転する毎に出力パルスを発生する回転数セ
ンサ44が接続される。また、出力ポート70は駆動回
路74を介して燃料噴射バルブ34およびリーンミクス
チャセンサ10のバイアス電圧を出力するバイアス部7
6を介してリーンミクスチャセンサ10に接続される。
アルコール濃度センサ54は燃料噴射バルブ34から噴
射される燃料中のアルコール濃度を検出し、アルコール
濃度に比例した出力電圧を発生する。一方、リーンミク
スチャセンサ10は排気ガス中の酸素濃度に比例して出
力電流値が変化するがこの出力電流値は燃料中のアルコ
ール濃度によって変化する。これを第10図に示す。第
10図において縦軸はリーンミクスチャセンサ10の出
力電流値を示し、横軸はバイアス電圧を示す。また、第
10図において実線M1ないしM4はアルコールのみを
供給した場合を示し、1点鎖線MG1ないしMG4はガ
ソリンとアルコールとをほぼ等量混合して供給した場合
を示し、破線G1ないしG4はガソリンのみを供給した
場合を示す。上記Mi,MGi,およびGi(但しiは
1ないし4)は同一の酸素濃度の場合を示し、iが大き
くなるほど酸素濃度の薄い状態を示す。該第10図にお
けるバイアス電圧Vmは、アルコールを燃焼した場合の
酸素濃度の検出特性がほぼ直線になる場合の電圧であ
り、Miの飽和特性部分の中央部分である。同様にVmg
はアルコールとガソリンとをほぼ等量混合した場合のバ
イアス電圧であり、Vgはガソリンの場合のバイアス電
圧である。該バイアス電圧とアルコール濃度との特性曲
線を第11図に示す。従って、アルコール濃度に応じて
該第11図から求められるバイアス電圧をリーンミクス
チャセンサ10に加えることで、リーンミクスチャセン
サ10の出力はアルコール濃度に影響されなくなる。
射される燃料中のアルコール濃度を検出し、アルコール
濃度に比例した出力電圧を発生する。一方、リーンミク
スチャセンサ10は排気ガス中の酸素濃度に比例して出
力電流値が変化するがこの出力電流値は燃料中のアルコ
ール濃度によって変化する。これを第10図に示す。第
10図において縦軸はリーンミクスチャセンサ10の出
力電流値を示し、横軸はバイアス電圧を示す。また、第
10図において実線M1ないしM4はアルコールのみを
供給した場合を示し、1点鎖線MG1ないしMG4はガ
ソリンとアルコールとをほぼ等量混合して供給した場合
を示し、破線G1ないしG4はガソリンのみを供給した
場合を示す。上記Mi,MGi,およびGi(但しiは
1ないし4)は同一の酸素濃度の場合を示し、iが大き
くなるほど酸素濃度の薄い状態を示す。該第10図にお
けるバイアス電圧Vmは、アルコールを燃焼した場合の
酸素濃度の検出特性がほぼ直線になる場合の電圧であ
り、Miの飽和特性部分の中央部分である。同様にVmg
はアルコールとガソリンとをほぼ等量混合した場合のバ
イアス電圧であり、Vgはガソリンの場合のバイアス電
圧である。該バイアス電圧とアルコール濃度との特性曲
線を第11図に示す。従って、アルコール濃度に応じて
該第11図から求められるバイアス電圧をリーンミクス
チャセンサ10に加えることで、リーンミクスチャセン
サ10の出力はアルコール濃度に影響されなくなる。
次に本実施例の動作を示すフローチャートを第12図に
示し、説明する。該フローチャートは図示しない空燃比
制御ルーチンの処理の間に定期的に割り込み処理され
る。まず、本バイアス電圧補正ルーチンが呼び出される
と、はじめにアルコール濃度センサ54の出力を読み込
む(ステップ100)。該アルコール濃度センサ54
は、アルコール濃度に比例した出力電圧を発生するもの
である。次にアルコール濃度((アルコール/(アルコ
ール+ガソリン))×100%)に対応したバイアス電
圧を上記第11図に示したグラフに基づき算出する(ス
テップ110)。次に得られたバイアス電圧をバイアス
部76へ設定する(ステップ120)。つまり、バイア
ス部76にアルコール濃度に対応し、アルコール濃度割
合が大きくなるにつれて小さくなるバイアス電圧が設定
される。従って、リーンミクスチャセンサ10のバイア
ス電圧がアルコール濃度に影響されることなく高精度の
酸素濃度を示すように補正されることになる。
示し、説明する。該フローチャートは図示しない空燃比
制御ルーチンの処理の間に定期的に割り込み処理され
る。まず、本バイアス電圧補正ルーチンが呼び出される
と、はじめにアルコール濃度センサ54の出力を読み込
む(ステップ100)。該アルコール濃度センサ54
は、アルコール濃度に比例した出力電圧を発生するもの
である。次にアルコール濃度((アルコール/(アルコ
ール+ガソリン))×100%)に対応したバイアス電
圧を上記第11図に示したグラフに基づき算出する(ス
テップ110)。次に得られたバイアス電圧をバイアス
部76へ設定する(ステップ120)。つまり、バイア
ス部76にアルコール濃度に対応し、アルコール濃度割
合が大きくなるにつれて小さくなるバイアス電圧が設定
される。従って、リーンミクスチャセンサ10のバイア
ス電圧がアルコール濃度に影響されることなく高精度の
酸素濃度を示すように補正されることになる。
なお、上記リーンミクスチャセンサ10の出力電流を用
いて行なう空燃比制御の概略を説明する。
いて行なう空燃比制御の概略を説明する。
はじめにエンジン回転数と吸気圧とから基本噴射量を求
める。次に、各種運転状態から目標当量比(理論空燃比
/目標空燃比)を求める。その目標当量比に対応する比
較電流を算出し、リーンミクスチャセンサ10の出力電
流と比較する。該比較の結果に基づいて、上記基本噴射
量を増減補正する。以上が空燃比制御の概略であり、実
行することでエンジン1の空燃比が目標目標当量比に対
応した値に制御される。
める。次に、各種運転状態から目標当量比(理論空燃比
/目標空燃比)を求める。その目標当量比に対応する比
較電流を算出し、リーンミクスチャセンサ10の出力電
流と比較する。該比較の結果に基づいて、上記基本噴射
量を増減補正する。以上が空燃比制御の概略であり、実
行することでエンジン1の空燃比が目標目標当量比に対
応した値に制御される。
以上に説明した実施例を実行することで、例えば、燃料
温度等によって燃料中のアルコール濃度が運転中に変化
するような場合にもリーンミクスチャセンサ10の検出
出力が常に酸素濃度に対応した値に補正される。従っ
て、空燃比制御装置は、燃料のアルコール濃度が変化し
た場合に常に高精度に空燃比制御を行なうことができ
る。結果として、燃料のアルコール濃度の変動に基づく
燃費、公害対策、および運転性をよりよい状態に保つこ
とができる。
温度等によって燃料中のアルコール濃度が運転中に変化
するような場合にもリーンミクスチャセンサ10の検出
出力が常に酸素濃度に対応した値に補正される。従っ
て、空燃比制御装置は、燃料のアルコール濃度が変化し
た場合に常に高精度に空燃比制御を行なうことができ
る。結果として、燃料のアルコール濃度の変動に基づく
燃費、公害対策、および運転性をよりよい状態に保つこ
とができる。
[発明の効果] 以上に示した本発明は、酸素濃度検出手段M4の検出値
がアルコール濃度に応じて実際の当量比に対応した値に
なるように補正されている。従って内燃機関M1の当量
比をアルコール濃度に影響されることなく所定値に最適
に制御することができる。その結果、アルコール濃度が
変動しても、燃費、公害対策、および運転性を最適状態
に保つことができる内燃機関の空燃比制御装置の提供が
できる。
がアルコール濃度に応じて実際の当量比に対応した値に
なるように補正されている。従って内燃機関M1の当量
比をアルコール濃度に影響されることなく所定値に最適
に制御することができる。その結果、アルコール濃度が
変動しても、燃費、公害対策、および運転性を最適状態
に保つことができる内燃機関の空燃比制御装置の提供が
できる。
第1図は本発明の基本的構成図、第2図は酸素センサの
原理説明図、第3図はその出力特性グラフ、第4図はリ
ーンミクスチャセンサの構造図、第5図および第6図は
その出力特性グラフ、第7図は同バイアス電圧特性グラ
フ、第8図は実施例の構成図、第9図は実施例のECU
の構成図、第10図はリーンミクスチャセンサの特性グ
ラフ、第11図はそのバイアス電圧特性グラフ、第12
図は実施例のバイアス電圧補正ルーチンのフローチャー
ト、第13図はガソリンに対する空燃比センサの出力特
性グラフ、第14図および第15図は酸素濃度センサの
出力特性グラフである。 M1……内燃機関 M2……燃料供給手段 M3……排気系 M4……酸素濃度検出手段 M5……制御手段 M6……アルコール濃度補正手段 1……エンジン 10……リーンミクスチャセンサ 34……燃料噴射バルブ 48……電子制御ユニット 54……アルコール濃度センサ
原理説明図、第3図はその出力特性グラフ、第4図はリ
ーンミクスチャセンサの構造図、第5図および第6図は
その出力特性グラフ、第7図は同バイアス電圧特性グラ
フ、第8図は実施例の構成図、第9図は実施例のECU
の構成図、第10図はリーンミクスチャセンサの特性グ
ラフ、第11図はそのバイアス電圧特性グラフ、第12
図は実施例のバイアス電圧補正ルーチンのフローチャー
ト、第13図はガソリンに対する空燃比センサの出力特
性グラフ、第14図および第15図は酸素濃度センサの
出力特性グラフである。 M1……内燃機関 M2……燃料供給手段 M3……排気系 M4……酸素濃度検出手段 M5……制御手段 M6……アルコール濃度補正手段 1……エンジン 10……リーンミクスチャセンサ 34……燃料噴射バルブ 48……電子制御ユニット 54……アルコール濃度センサ
Claims (1)
- 【請求項1】内燃機関へアルコールと他の燃料とを混合
したアルコール混合燃料を供給する燃料供給手段と、 バイアス電圧が印加された状態にて上記内燃機関の排気
系の酸素濃度を定量的に検出可能なリーンミクスチャセ
ンサからなる酸素濃度検出手段と、 上記酸素濃度検出手段の検出値に基づいて上記燃料供給
手段を制御して上記内燃機関の理論空燃比と実際の空燃
比との比である当量比を所定当量比にする制御手段と、 を備えた内燃機関の空燃比制御装置であって、 上記燃料供給手段が供給するアルコール混合燃料のアル
コール濃度割合が大きくなるにつれて上記酸素濃度検出
手段のバイアス電圧を小さくするよう補正するアルコー
ル濃度補正手段と、 を備えたことを特徴とする内燃機関の空燃比制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23797085A JPH0629580B2 (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23797085A JPH0629580B2 (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6296743A JPS6296743A (ja) | 1987-05-06 |
JPH0629580B2 true JPH0629580B2 (ja) | 1994-04-20 |
Family
ID=17023164
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23797085A Expired - Lifetime JPH0629580B2 (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0629580B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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WO1990006427A1 (en) * | 1988-12-10 | 1990-06-14 | Robert Bosch Gmbh | Fuel control system |
US4993386A (en) * | 1988-12-29 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Operation control system for internal combustion engine |
JP2826600B2 (ja) * | 1990-01-19 | 1998-11-18 | 三菱自動車工業株式会社 | 燃料ブレンド率検出方法 |
US5467755A (en) * | 1994-08-25 | 1995-11-21 | Ford Motor Company | Method and system for controlling flexible fuel vehicle fueling |
KR100719755B1 (ko) | 2005-12-19 | 2007-05-17 | 지멘스 오토모티브 주식회사 | 알코올-가솔린 혼합 연료의 엔진 구동 방법 |
JP4725481B2 (ja) * | 2006-10-16 | 2011-07-13 | トヨタ自動車株式会社 | 空燃比制御装置 |
US8650858B2 (en) | 2010-10-14 | 2014-02-18 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Exhaust emission control device for internal combustion engine |
-
1985
- 1985-10-24 JP JP23797085A patent/JPH0629580B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6296743A (ja) | 1987-05-06 |
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