JPH06257054A - ヒートシール性に優れる長繊維不織布 - Google Patents
ヒートシール性に優れる長繊維不織布Info
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- JPH06257054A JPH06257054A JP5036882A JP3688293A JPH06257054A JP H06257054 A JPH06257054 A JP H06257054A JP 5036882 A JP5036882 A JP 5036882A JP 3688293 A JP3688293 A JP 3688293A JP H06257054 A JPH06257054 A JP H06257054A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 熱可塑性樹脂から構成された長繊維不織布
（Ａ）に、該長繊維不織布（Ａ）を構成する熱可塑性樹
脂の融点より低い融点を有する熱可塑性樹脂を含む繊維
から構成された不織布（Ｂ）を積層し、両者をウォータ
ージェット法により交絡したヒートシール性に優れる長
繊維不織布。 【効果】 接着強度が原反強度程度まで高く、接着可能
な温度範囲が広く、また接着後の表面外観が良好な長繊
維不織布が得られる。
（Ａ）に、該長繊維不織布（Ａ）を構成する熱可塑性樹
脂の融点より低い融点を有する熱可塑性樹脂を含む繊維
から構成された不織布（Ｂ）を積層し、両者をウォータ
ージェット法により交絡したヒートシール性に優れる長
繊維不織布。 【効果】 接着強度が原反強度程度まで高く、接着可能
な温度範囲が広く、また接着後の表面外観が良好な長繊
維不織布が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱可塑性樹脂長繊維不織
布に関し、より詳細には、熱可塑性ポリマーを紡糸して
単繊維にすることなく、そのままウェブを形成して作ら
れたヒートシール性、特にいわゆるベタシール加工性に
優れたスパンボンド法長繊維不織布に関する。
布に関し、より詳細には、熱可塑性ポリマーを紡糸して
単繊維にすることなく、そのままウェブを形成して作ら
れたヒートシール性、特にいわゆるベタシール加工性に
優れたスパンボンド法長繊維不織布に関する。
【０００２】
【従来の技術】不織布を使用した製品を加工するに際し
て不織布を接着加工する方法として、不織布原料樹脂の
熱可塑性、融着性を利用し、融点付近またはそれ以上の
温度をかけて繊維樹脂を圧着する溶融接着法すなわちヒ
ートシール接着法が一般的に使用される。
て不織布を接着加工する方法として、不織布原料樹脂の
熱可塑性、融着性を利用し、融点付近またはそれ以上の
温度をかけて繊維樹脂を圧着する溶融接着法すなわちヒ
ートシール接着法が一般的に使用される。
【０００３】不織布をこのようにヒートシール接着して
良好な加工製品を得るためには接着強度が原反強度程度
まで高いこと、操業性の面からは接着可能な温度範囲が
広いこと、また接着後の表面が溶融あるいは収縮して外
観を損なわないこと等のヒートシール特性が不織布に求
められる。
良好な加工製品を得るためには接着強度が原反強度程度
まで高いこと、操業性の面からは接着可能な温度範囲が
広いこと、また接着後の表面が溶融あるいは収縮して外
観を損なわないこと等のヒートシール特性が不織布に求
められる。
【０００４】不織布のヒートシール性の改善を目的とし
て、特開平２−１４５８４２号公報には、ポリエチレン
テレフタレートとポリプロピレンの芯鞘繊維を成分とす
る熱接着性不織布が提示されているが、このタイプの不
織布では厚み方向に同種の芯鞘繊維が積層されているた
め、ヒートシール時に低融点成分を溶融し接着すると、
接着部分がフィルム状の外観となって目立ち、接着加工
製品の品位が低下する。
て、特開平２−１４５８４２号公報には、ポリエチレン
テレフタレートとポリプロピレンの芯鞘繊維を成分とす
る熱接着性不織布が提示されているが、このタイプの不
織布では厚み方向に同種の芯鞘繊維が積層されているた
め、ヒートシール時に低融点成分を溶融し接着すると、
接着部分がフィルム状の外観となって目立ち、接着加工
製品の品位が低下する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、接着強度が
原反強度程度まで高く、接着可能な温度範囲が広く、ま
た接着後の表面外観が良好な長繊維不織布を提供するこ
とを目的とする。
原反強度程度まで高く、接着可能な温度範囲が広く、ま
た接着後の表面外観が良好な長繊維不織布を提供するこ
とを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、熱可塑
性樹脂から構成された長繊維不織布（Ａ）に、該長繊維
不織布（Ａ）を構成する熱可塑性樹脂の融点より低い融
点を有する熱可塑性樹脂を含む繊維から構成された不織
布（Ｂ）を積層し、両者をウォータージェット法により
交絡したヒートシール性に優れる長繊維不織布が提供さ
れる。
性樹脂から構成された長繊維不織布（Ａ）に、該長繊維
不織布（Ａ）を構成する熱可塑性樹脂の融点より低い融
点を有する熱可塑性樹脂を含む繊維から構成された不織
布（Ｂ）を積層し、両者をウォータージェット法により
交絡したヒートシール性に優れる長繊維不織布が提供さ
れる。
【０００７】
【作用】本発明の長繊維不織布は、高融点樹脂の長繊維
よりなるスパンボンド不織布（Ａ）に、低融点樹脂を少
なくとも一部含む繊維より形成された不織布（Ｂ）を積
層し、両者をウォータージェットにより交絡して得られ
たものである点が特徴である。
よりなるスパンボンド不織布（Ａ）に、低融点樹脂を少
なくとも一部含む繊維より形成された不織布（Ｂ）を積
層し、両者をウォータージェットにより交絡して得られ
たものである点が特徴である。
【０００８】本発明の不織布は高融点樹脂の不織布
（Ａ）と低融点樹脂の不織布（Ｂ）が積層され、且つ交
絡接合されたものであるため、同種の芯鞘繊維のみより
なる不織布とは異なりヒートシールによって低融点樹脂
成分を溶融しても接着部分がフィルム状となり外観、品
位を低下させることがない。又（Ａ），（Ｂ）両層間の
交絡が十分であるため両層が容易に剥離することがな
い。しかも接着加工面は、低融点樹脂成分の融着作用に
より十分な接着強度が維持される。
（Ａ）と低融点樹脂の不織布（Ｂ）が積層され、且つ交
絡接合されたものであるため、同種の芯鞘繊維のみより
なる不織布とは異なりヒートシールによって低融点樹脂
成分を溶融しても接着部分がフィルム状となり外観、品
位を低下させることがない。又（Ａ），（Ｂ）両層間の
交絡が十分であるため両層が容易に剥離することがな
い。しかも接着加工面は、低融点樹脂成分の融着作用に
より十分な接着強度が維持される。
【０００９】本発明において、高融点樹脂と低融点樹脂
の融点温度差は必ずしも限定的ではないが、ベタシール
加工では不織布の接着面を内側に重ね、外側の両面から
温度と圧力を掛けて内側の面を溶融接着しており、ヒー
トシール加工の加工速度は年々高速化が要求されている
ため、短時間に外側の面から内側の接着面に不織布内を
通じて熱を伝達しなければならない。従って表面の加熱
温度はなるべく高く設定できることが好ましい。一方、
融点付近の温度では不織布ウェブに熱収縮が起こり接着
部分の外観を損ない易い。このため、内外層の温度差を
広げ、且つ表面の温度を融点近くまで上げすぎないた
め、高融点不織布と低融点不織布の融点差は３０℃以上
とすることが好ましい。
の融点温度差は必ずしも限定的ではないが、ベタシール
加工では不織布の接着面を内側に重ね、外側の両面から
温度と圧力を掛けて内側の面を溶融接着しており、ヒー
トシール加工の加工速度は年々高速化が要求されている
ため、短時間に外側の面から内側の接着面に不織布内を
通じて熱を伝達しなければならない。従って表面の加熱
温度はなるべく高く設定できることが好ましい。一方、
融点付近の温度では不織布ウェブに熱収縮が起こり接着
部分の外観を損ない易い。このため、内外層の温度差を
広げ、且つ表面の温度を融点近くまで上げすぎないた
め、高融点不織布と低融点不織布の融点差は３０℃以上
とすることが好ましい。
【００１０】たとえば、高融点樹脂繊維不織布（Ａ）が
ポリエチレンテレフタレート繊維長繊維の不織布の場合
は、不織布（Ｂ）の低融点樹脂としては、ポリプロピレ
ン、ポリエチレン等が組合せとして好適に使用される。
ポリエチレンテレフタレート繊維長繊維の不織布の場合
は、不織布（Ｂ）の低融点樹脂としては、ポリプロピレ
ン、ポリエチレン等が組合せとして好適に使用される。
【００１１】又本発明においては、前記高融点不織布
（Ａ）と低融点不織布（Ｂ）との接合はウォータージェ
ット交絡により行われる。従来、不織布積層品の接着方
法としてヒートエンボスまたは超音波ウェルダーによる
熱接着が知られているが、上記ヒートシール加工の場合
接着強度は高融点不織布と低融点不織布の剥離強度に強
く依存しており、熱接着の場合不織布同士は面接着のた
めこの部分からの剥離が起こり易いが、ウォータージェ
ット交絡では両者の繊維同士がよく交絡しており溶融後
もアンカー効果が大きく剥離を起こしにくい。
（Ａ）と低融点不織布（Ｂ）との接合はウォータージェ
ット交絡により行われる。従来、不織布積層品の接着方
法としてヒートエンボスまたは超音波ウェルダーによる
熱接着が知られているが、上記ヒートシール加工の場合
接着強度は高融点不織布と低融点不織布の剥離強度に強
く依存しており、熱接着の場合不織布同士は面接着のた
めこの部分からの剥離が起こり易いが、ウォータージェ
ット交絡では両者の繊維同士がよく交絡しており溶融後
もアンカー効果が大きく剥離を起こしにくい。
【００１２】一方、ニードルパンチによる交絡でも繊維
の絡みを上げることは可能だが、この方法は高目付け不
織布の加工に適しており、通常ヒートシール加工に供さ
れる１００ｇ／ｍ2 以下の目付けの不織布を工業規模で
交絡するには適さない。
の絡みを上げることは可能だが、この方法は高目付け不
織布の加工に適しており、通常ヒートシール加工に供さ
れる１００ｇ／ｍ2 以下の目付けの不織布を工業規模で
交絡するには適さない。
【００１３】このように本発明は、前記した（Ａ），
（Ｂ）両不織布を組合せ積層し、これをウォータージェ
ット交絡により接合させることにより前記した優れたヒ
ートシール性を含む諸効果を達成させたものである。
（Ｂ）両不織布を組合せ積層し、これをウォータージェ
ット交絡により接合させることにより前記した優れたヒ
ートシール性を含む諸効果を達成させたものである。
【００１４】
【発明の好適態様】本発明のスパンボンド不織布（Ａ）
の長繊維として使用される熱可塑性樹脂としては、具体
的には、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレ
ンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のホ
モポリエステル、及びこれらを主成分単位とし、これら
に少量の第３成分を共重合させたコポリエステル又はそ
れらのブレンド等の熱可塑性ポリエステル樹脂、ポリカ
プロラクタミド（ナイロン６）、ポリヘキサメチレンア
ジポアミド（ナイロン６，６）、ポリヘキサメチレンセ
バカミド（ナイロン６，１０）、ポリウンデカアミド
（ナイロン１１）、ポリ−ω−アミノヘプタン酸（ナイ
ロン７）、ポリ−ω−アミノノナン酸（ナイロン９）、
ポリラウリンアミド（ナイロン１２）、及びこれらを主
成分単位とするコポリアミド又はそれらのブレンド等の
熱可塑性ポリアミド樹脂、ポリスチレン、ポリα−メチ
ルスチレン等の芳香族高融点樹脂及び中、低密度ポリエ
チレン、アイソタクチック、シンジオタクチックポリプ
ロピレン等のポリオレフィン樹脂を例示することができ
る。
の長繊維として使用される熱可塑性樹脂としては、具体
的には、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレ
ンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のホ
モポリエステル、及びこれらを主成分単位とし、これら
に少量の第３成分を共重合させたコポリエステル又はそ
れらのブレンド等の熱可塑性ポリエステル樹脂、ポリカ
プロラクタミド（ナイロン６）、ポリヘキサメチレンア
ジポアミド（ナイロン６，６）、ポリヘキサメチレンセ
バカミド（ナイロン６，１０）、ポリウンデカアミド
（ナイロン１１）、ポリ−ω−アミノヘプタン酸（ナイ
ロン７）、ポリ−ω−アミノノナン酸（ナイロン９）、
ポリラウリンアミド（ナイロン１２）、及びこれらを主
成分単位とするコポリアミド又はそれらのブレンド等の
熱可塑性ポリアミド樹脂、ポリスチレン、ポリα−メチ
ルスチレン等の芳香族高融点樹脂及び中、低密度ポリエ
チレン、アイソタクチック、シンジオタクチックポリプ
ロピレン等のポリオレフィン樹脂を例示することができ
る。
【００１５】これらの樹脂の内、本発明においては、ポ
リエチレンテレフタレート、ナイロン６、ポリプロピレ
ンが好適である。
リエチレンテレフタレート、ナイロン６、ポリプロピレ
ンが好適である。
【００１６】本発明の不織布（Ｂ）に使用される不織布
（Ａ）の熱可塑性樹脂よりも低融点の熱可塑性樹脂とし
ては具体的には、ポリエチレン、ポリプロピレン、等の
ポリオレフィンを例示することができる。
（Ａ）の熱可塑性樹脂よりも低融点の熱可塑性樹脂とし
ては具体的には、ポリエチレン、ポリプロピレン、等の
ポリオレフィンを例示することができる。
【００１７】又、本発明に係わる高融点の長繊維不織布
（Ａ）を構成する熱可塑性樹脂と不織布（Ｂ）の低融点
の熱可塑性樹脂の好適な組み合わせとしては、具体的に
は、ポリエチレンテレフタレート（融点２５８℃）とポ
リプロピレン（融点１６３℃）、ポリエチレンテレフタ
レートとポリエチレン（融点１１２℃）、ポリプロピレ
ン（融点１６３℃）とポリエチレン、ナイロン６（融点
２１６℃）とポリエチレンなどの組合せを例示できる。
（Ａ）を構成する熱可塑性樹脂と不織布（Ｂ）の低融点
の熱可塑性樹脂の好適な組み合わせとしては、具体的に
は、ポリエチレンテレフタレート（融点２５８℃）とポ
リプロピレン（融点１６３℃）、ポリエチレンテレフタ
レートとポリエチレン（融点１１２℃）、ポリプロピレ
ン（融点１６３℃）とポリエチレン、ナイロン６（融点
２１６℃）とポリエチレンなどの組合せを例示できる。
【００１８】上記した熱可塑性樹脂より本発明の長繊維
（連続フィラメント）不織布を得る方法としては公知の
スパンボンド法を用いることが出来る。たとえば、熱可
塑性樹脂を溶融し、ノズルより並進状態で吐出して紡糸
し、この長繊維を空気流に載せて引き取り分散板等によ
り進行方向にフィラメントを並べながら、これと直行す
る方向にこれを揺動させて分散させ、捕集面上に集積さ
せる。
（連続フィラメント）不織布を得る方法としては公知の
スパンボンド法を用いることが出来る。たとえば、熱可
塑性樹脂を溶融し、ノズルより並進状態で吐出して紡糸
し、この長繊維を空気流に載せて引き取り分散板等によ
り進行方向にフィラメントを並べながら、これと直行す
る方向にこれを揺動させて分散させ、捕集面上に集積さ
せる。
【００１９】本発明において、低融点樹脂を含む不織布
（Ｂ）を形成させるには、不織布（Ｂ）が低融点樹脂よ
り実質的になる一成分系の場合は上記した方法をそのま
ま使用して不織布を形成させることができるが、本発明
においては、不織布（Ｂ）の繊維を二成分系すなわち、
異なる熱可塑性樹脂を複数組合せて不織布を形成させる
ことも出来る。具体的態様としては、複数の樹脂を各別
のノズルから吐出させ異なる樹脂の繊維が混合された状
態のウェブを形成させる態様及び、異なる２種の樹脂の
内より融点の高い樹脂を芯成分とし他を鞘成分とした同
芯または偏芯芯鞘型複合繊維としてウェブを形成させる
態様等を例示することが出来る。
（Ｂ）を形成させるには、不織布（Ｂ）が低融点樹脂よ
り実質的になる一成分系の場合は上記した方法をそのま
ま使用して不織布を形成させることができるが、本発明
においては、不織布（Ｂ）の繊維を二成分系すなわち、
異なる熱可塑性樹脂を複数組合せて不織布を形成させる
ことも出来る。具体的態様としては、複数の樹脂を各別
のノズルから吐出させ異なる樹脂の繊維が混合された状
態のウェブを形成させる態様及び、異なる２種の樹脂の
内より融点の高い樹脂を芯成分とし他を鞘成分とした同
芯または偏芯芯鞘型複合繊維としてウェブを形成させる
態様等を例示することが出来る。
【００２０】いずれの態様の場合においても、該組合せ
に係る熱可塑性樹脂の内の一つは、前記した低融点の樹
脂であることが必要で、特に高融点不織布（Ａ）の樹脂
の融点より３０℃以上低いことが好ましい。
に係る熱可塑性樹脂の内の一つは、前記した低融点の樹
脂であることが必要で、特に高融点不織布（Ａ）の樹脂
の融点より３０℃以上低いことが好ましい。
【００２１】上記異なる樹脂の組合せとしては、ポリエ
チレンテレフタレートとポリプロピレン、ポリエチレン
テレフタレートとポリエチレン、ポリプロピレンとポリ
エチレン等が好ましい組合せとして例示できる。
チレンテレフタレートとポリプロピレン、ポリエチレン
テレフタレートとポリエチレン、ポリプロピレンとポリ
エチレン等が好ましい組合せとして例示できる。
【００２２】又不織布（Ｂ）はカード法、エアレイ法等
の短繊維不織布でも良いが、この場合も低融点樹脂成分
は複合される高融点不織布（Ａ）の融点より３０℃以上
低く、且つ成分比率が３０乃至１００％であることが好
ましい。
の短繊維不織布でも良いが、この場合も低融点樹脂成分
は複合される高融点不織布（Ａ）の融点より３０℃以上
低く、且つ成分比率が３０乃至１００％であることが好
ましい。
【００２３】第１図に本発明の積層不織布の製造方法の
一例を示す。ウェブフォーマー１の上流側より予めボン
ディング固定された原料不織布２を供給する。図では省
略した紡糸装置より引き取ったフィラメント３をノズル
４より分散させ、スクリーンベルト５と共に進む不織布
上に堆積させる。この積層品を図では省略したウォータ
ージェット装置で交絡し不織布を製造する。
一例を示す。ウェブフォーマー１の上流側より予めボン
ディング固定された原料不織布２を供給する。図では省
略した紡糸装置より引き取ったフィラメント３をノズル
４より分散させ、スクリーンベルト５と共に進む不織布
上に堆積させる。この積層品を図では省略したウォータ
ージェット装置で交絡し不織布を製造する。
【００２４】本発明の長繊維不織布を構成するフィラメ
ントはその繊度が１．５デニールないし１０デニールの
ものが好ましい。
ントはその繊度が１．５デニールないし１０デニールの
ものが好ましい。
【００２５】本発明の積層不織布の積層は、予めヒート
エンボス等でボンディングしたものを重ねてウォーター
ジェットで交絡してもよいが、ウォータージェット時に
フィラメントが動き易いよう強固なボンディングとしな
い方がウォータージェット交絡の効率が良い。高融点、
低融点の両不織布をウェブフォーマー上で未固定のウェ
ブの状態で積層し、そのままウォータージェットで交絡
してもよい。また、予めヒートエンボス等でボンディン
グした不織布に、ウェブフォーマー上で第二層をウェブ
として積層し、このあとウォータージェットで交絡して
もよい。
エンボス等でボンディングしたものを重ねてウォーター
ジェットで交絡してもよいが、ウォータージェット時に
フィラメントが動き易いよう強固なボンディングとしな
い方がウォータージェット交絡の効率が良い。高融点、
低融点の両不織布をウェブフォーマー上で未固定のウェ
ブの状態で積層し、そのままウォータージェットで交絡
してもよい。また、予めヒートエンボス等でボンディン
グした不織布に、ウェブフォーマー上で第二層をウェブ
として積層し、このあとウォータージェットで交絡して
もよい。
【００２６】本発明の不織布では積層後は高融点不織布
面が強度、表面特性等を受け持ち、低融点不織布面が主
に接着に寄与している。このため、高融点不織布の目付
は使用用途で要求される強度により適宜選定できるが、
低融点不織布は接着に必要なだけの目付でよい。ヒート
シール加工用不織布としては積層品としての目付１５〜
１００ｇ／ｍ2 、このうち低融点不織布成分の目付は５
〜４０ｇ／ｍ2 が好ましい。
面が強度、表面特性等を受け持ち、低融点不織布面が主
に接着に寄与している。このため、高融点不織布の目付
は使用用途で要求される強度により適宜選定できるが、
低融点不織布は接着に必要なだけの目付でよい。ヒート
シール加工用不織布としては積層品としての目付１５〜
１００ｇ／ｍ2 、このうち低融点不織布成分の目付は５
〜４０ｇ／ｍ2 が好ましい。
【００２７】
【実施例】以下実施例により本発明を更に詳述する。実
施例の説明に先立ち、測定方法を以下に一括して示す。 目 付：不織布１ｍ2 当たりの重量（ｇ）で表す。 融 点：ＤＳＣ（パーキンエルマー製ＤＳＣ７型）の
昇温速度２０℃／分での溶融ピーク温度の値とする。 原反強度：試料の幅を５ｃｍ、つかみ間隔を１０ｃｍと
し、引っ張り速度３００％／分での最大荷重を強度とす
る。 ヒートシール条件：所定の温度に加熱した長さ２０ｃ
ｍ、幅５ｍｍのヒートシールバー間に試料２枚を接着層
を内側に重ね、押圧２kg／cm2、ヒートシール時間２秒
間にて接着しヒートシール強度測定用試料を作成した。 ヒートシール強度：上記試料よりヒートシール部を幅方
向に合わせ幅５cmに切り出し、つかみ間隔１０cm、引っ
張り速度３００％／分でのヒートシール部の剥離強度を
ヒートシール強度とした。 ヒートシール外観：ヒートシール接着部の不織布収縮、
フィルム化の状況を接着部外観より以下の４点に評価し
た。（良、やや良、やや悪、悪）
施例の説明に先立ち、測定方法を以下に一括して示す。 目 付：不織布１ｍ2 当たりの重量（ｇ）で表す。 融 点：ＤＳＣ（パーキンエルマー製ＤＳＣ７型）の
昇温速度２０℃／分での溶融ピーク温度の値とする。 原反強度：試料の幅を５ｃｍ、つかみ間隔を１０ｃｍと
し、引っ張り速度３００％／分での最大荷重を強度とす
る。 ヒートシール条件：所定の温度に加熱した長さ２０ｃ
ｍ、幅５ｍｍのヒートシールバー間に試料２枚を接着層
を内側に重ね、押圧２kg／cm2、ヒートシール時間２秒
間にて接着しヒートシール強度測定用試料を作成した。 ヒートシール強度：上記試料よりヒートシール部を幅方
向に合わせ幅５cmに切り出し、つかみ間隔１０cm、引っ
張り速度３００％／分でのヒートシール部の剥離強度を
ヒートシール強度とした。 ヒートシール外観：ヒートシール接着部の不織布収縮、
フィルム化の状況を接着部外観より以下の４点に評価し
た。（良、やや良、やや悪、悪）
【００２８】（実施例１）第１図に示したウェブフォー
マー上流側より予めヒートエンボスで固定された繊度
２．０デニール、目付２７ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレ
フタレート〔融点２５８℃〕長繊維不織布を供給した。
更に融点１６３℃のポリプロピレン〔MFR=35、(ASTM D-
1238(L))〕と、融点１２５℃、密度０．９３のポリエチ
レン〔MI=44、(ASTM D-1238(E))〕を偏芯芯鞘形複合フ
ィラメントとして１：１の割合で押し出し、スクリーン
ベルトと共に進むポリエチレンテレフタレート長繊維不
織布上に分散させた。このフィラメントは繊度は２．８
デニールであった。
マー上流側より予めヒートエンボスで固定された繊度
２．０デニール、目付２７ｇ／ｍ2 のポリエチレンテレ
フタレート〔融点２５８℃〕長繊維不織布を供給した。
更に融点１６３℃のポリプロピレン〔MFR=35、(ASTM D-
1238(L))〕と、融点１２５℃、密度０．９３のポリエチ
レン〔MI=44、(ASTM D-1238(E))〕を偏芯芯鞘形複合フ
ィラメントとして１：１の割合で押し出し、スクリーン
ベルトと共に進むポリエチレンテレフタレート長繊維不
織布上に分散させた。このフィラメントは繊度は２．８
デニールであった。
【００２９】こうして得られた積層スパンボンドウェブ
をウォータージェット法により交絡し積層不織布を得
た。ウォータージェットの条件としては、ウォータージ
ェット用ノズルとして孔径０．１３ｍｍのノズルを０．
６ｍｍピッチで並べたものを使用した。水圧１０ｋｇ／
ｃｍ2 及び５０ｋｇ／ｃｍ2 にて２段の予備交絡を行っ
たあと、水圧８０ｋｇ／ｃｍ2 にて裏表各１段、更に１
００kg／ｃｍ2 にて裏表各１段のウォータージェットを
行い、目付け４２ｇ／ｍ2 の積層不織布を得た。得られ
た積層不織布について１６０，１７０，１８０℃の各温
度にてヒートシールテストを実施した。不織布の原反強
度と、ヒートシール強度、ヒートシール外観の結果を表
１に示す。
をウォータージェット法により交絡し積層不織布を得
た。ウォータージェットの条件としては、ウォータージ
ェット用ノズルとして孔径０．１３ｍｍのノズルを０．
６ｍｍピッチで並べたものを使用した。水圧１０ｋｇ／
ｃｍ2 及び５０ｋｇ／ｃｍ2 にて２段の予備交絡を行っ
たあと、水圧８０ｋｇ／ｃｍ2 にて裏表各１段、更に１
００kg／ｃｍ2 にて裏表各１段のウォータージェットを
行い、目付け４２ｇ／ｍ2 の積層不織布を得た。得られ
た積層不織布について１６０，１７０，１８０℃の各温
度にてヒートシールテストを実施した。不織布の原反強
度と、ヒートシール強度、ヒートシール外観の結果を表
１に示す。
【００３０】（実施例２）実施例１と同様の方法で、低
融点不織布の目付を厚くし、目付け６３ｇ／ｍ2の積層
不織布を得た。得られた不織布の原反強度と、ヒートシ
ール強度、ヒートシール外観の結果を表１に示す。
融点不織布の目付を厚くし、目付け６３ｇ／ｍ2の積層
不織布を得た。得られた不織布の原反強度と、ヒートシ
ール強度、ヒートシール外観の結果を表１に示す。
【００３１】（比較例１）目付４０ｇ／ｍ2 のポリプロ
ピレンスパンボンド法不織布の原反強度と、ヒートシー
ル強度、ヒートシール外観の結果を表１に示す。
ピレンスパンボンド法不織布の原反強度と、ヒートシー
ル強度、ヒートシール外観の結果を表１に示す。
【００３２】（比較例２）高融点不織布としてポリプロ
ピレン〔融点１６３℃、MFR=35、（ASTM D-1238(L)）〕
未固定ウェブ、低融点不織布としてポリエチレン〔融点
１１２℃、密度０．９３、MI=22、(ASTM D-1238(E))〕
未固定ウェブをウェブフォーマー上で積層し、ヒートエ
ンボスでボンディングして目付け４０ｇ／ｍ2 の積層不
織布を得た。両不織布の目付はそれぞれ２０ｇ／ｍ2 、
繊度は共に２．４デニールであった。得られた不織布の
原反強度と、ヒートシール強度、ヒートシール外観の結
果を表１に示す。
ピレン〔融点１６３℃、MFR=35、（ASTM D-1238(L)）〕
未固定ウェブ、低融点不織布としてポリエチレン〔融点
１１２℃、密度０．９３、MI=22、(ASTM D-1238(E))〕
未固定ウェブをウェブフォーマー上で積層し、ヒートエ
ンボスでボンディングして目付け４０ｇ／ｍ2 の積層不
織布を得た。両不織布の目付はそれぞれ２０ｇ／ｍ2 、
繊度は共に２．４デニールであった。得られた不織布の
原反強度と、ヒートシール強度、ヒートシール外観の結
果を表１に示す。
【００３３】（実施例３）実施例１と同様に、予めヒー
トエンボスで固定された繊度２．３デニール、目付２５
ｇ／ｍ2 のポリプロピレン〔融点１６３℃〕長繊維不織
布を供給し、この上に融点１６３℃のポリプロピレン
〔MFR=35（ASTM D-1238(L)）〕と融点１２５℃、密度
０．９３のポリエチレン〔MI=44（ASTM D-1238(E))〕を
偏芯芯鞘形複合フィラメントとして１：１の割合で押し
出し、２．８デニールのフィラメントとして分散させ
た。これを実施例１と同様の方法でウォータージェット
交絡し、目付４５gの積層不織布を得た。得られた積層
不織布について１５５，１６０，１７０℃の各温度にて
ヒートシールテストを実施した。結果を表１に示す。
トエンボスで固定された繊度２．３デニール、目付２５
ｇ／ｍ2 のポリプロピレン〔融点１６３℃〕長繊維不織
布を供給し、この上に融点１６３℃のポリプロピレン
〔MFR=35（ASTM D-1238(L)）〕と融点１２５℃、密度
０．９３のポリエチレン〔MI=44（ASTM D-1238(E))〕を
偏芯芯鞘形複合フィラメントとして１：１の割合で押し
出し、２．８デニールのフィラメントとして分散させ
た。これを実施例１と同様の方法でウォータージェット
交絡し、目付４５gの積層不織布を得た。得られた積層
不織布について１５５，１６０，１７０℃の各温度にて
ヒートシールテストを実施した。結果を表１に示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【発明の効果】以上の通り、本発明によれば、接着強度
が原反強度程度まで高く、接着可能な温度範囲が広く、
また接着後の表面外観が良好な長繊維不織布が得られ
る。
が原反強度程度まで高く、接着可能な温度範囲が広く、
また接着後の表面外観が良好な長繊維不織布が得られ
る。
【図１】本発明の長繊維不織布の製造方法を示す正面図
である。
である。
１ ウェブフォーマー ２ 原料不織布 ３ フィラメント ４ 分散ノズル ５ スクリーンベルト
Claims (8)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂から構成された長繊維不織
布（Ａ）に、該長繊維不織布（Ａ）を構成する熱可塑性
樹脂の融点より低い融点を有する熱可塑性樹脂を含む繊
維から構成された不織布（Ｂ）を積層し、両者をウォー
タージェット法により交絡したヒートシール性に優れる
長繊維不織布。 - 【請求項２】 前記不織布（Ｂ）の繊維に含まれる低融
点熱可塑性樹脂が長繊維不織布（Ａ）を構成する熱可塑
性樹脂の融点より３０℃以上低い融点を有するものであ
る請求項１記載の長繊維不織布。 - 【請求項３】 前記不織布（Ｂ）を構成する繊維が前記
低融点熱可塑性樹脂を鞘成分とする二成分芯鞘型繊維で
あり、該鞘成分の熱可塑性樹脂の成分比率が３０％以上
である請求項１及び２記載の長繊維不織布。 - 【請求項４】 前記長繊維不織布（Ａ）を構成する熱可
塑性樹脂が熱可塑性ポリエステル樹脂、熱可塑性ポリア
ミド樹脂、ポリオレフィン樹脂及びポリスチレンより選
ばれた少なくとも１種の樹脂である請求項１乃至３記載
の長繊維不織布。 - 【請求項５】 前記不織布（Ｂ）を構成する繊維に含ま
れる低融点熱可塑性樹脂がポリオレフィン樹脂である請
求項１乃至４記載の長繊維不織布。 - 【請求項６】 前記長繊維不織布（Ａ）を構成する熱可
塑性樹脂がポリエチレンテレフタレートであり、前記不
織布（Ｂ）を構成する繊維がポリエチレンを鞘成分と
し、ポリプロピレンを芯成分とする二成分芯鞘型繊維で
ある請求項１乃至５記載の長繊維不織布。 - 【請求項７】 目付け量が積層不織布として１５〜１０
０ｇ／ｍ2 である請求項１記載の長繊維不織布。 - 【請求項８】 不織布（Ｂ）の目付け量が５乃至４０ｇ
／ｍ2 である請求項７記載の長繊維不織布。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5036882A JPH06257054A (ja) | 1993-02-25 | 1993-02-25 | ヒートシール性に優れる長繊維不織布 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5036882A JPH06257054A (ja) | 1993-02-25 | 1993-02-25 | ヒートシール性に優れる長繊維不織布 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06257054A true JPH06257054A (ja) | 1994-09-13 |
Family
ID=12482152
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5036882A Pending JPH06257054A (ja) | 1993-02-25 | 1993-02-25 | ヒートシール性に優れる長繊維不織布 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06257054A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010104951A (ko) * | 2000-05-17 | 2001-11-28 | 타이 중 치 | 비직조의 합성직물 |
| JP2002362583A (ja) * | 2001-06-05 | 2002-12-18 | Dainippon Printing Co Ltd | 包装袋 |
| JP2008238493A (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Japan Vilene Co Ltd | 接着繊維シート及びその製造方法 |
-
1993
- 1993-02-25 JP JP5036882A patent/JPH06257054A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010104951A (ko) * | 2000-05-17 | 2001-11-28 | 타이 중 치 | 비직조의 합성직물 |
| JP2002362583A (ja) * | 2001-06-05 | 2002-12-18 | Dainippon Printing Co Ltd | 包装袋 |
| JP2008238493A (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Japan Vilene Co Ltd | 接着繊維シート及びその製造方法 |
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