JPH0559433A - 建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法 - Google Patents
建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法Info
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- JPH0559433A JPH0559433A JP3244232A JP24423291A JPH0559433A JP H0559433 A JPH0559433 A JP H0559433A JP 3244232 A JP3244232 A JP 3244232A JP 24423291 A JP24423291 A JP 24423291A JP H0559433 A JPH0559433 A JP H0559433A
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- reheating
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Abstract
(57)【要約】
【構成】:特定された重量比のC、Si、Mn、P、
Sからなり、さらに特定された含有量のMo、V、Nb
およびTiのうちの一種以上を含む鋼スラブを、100
0℃以上に加熱し、900℃以上で熱間圧延を終了し、
ついでAC1〜AC3点間の温度で2相域再加熱焼き入れ法
で処理する建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法。 :の組成にさらに、特定された重量比のCu、N
i、およびBのうちの一種以上を含む鋼スラブを使用す
るの建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法。 【効果】 常温での低い降伏比を維持すると同時に、高
い高温強度を保持した鋼板を製造することができ、建築
施工時の耐火被覆を軽減または削減できる。
Sからなり、さらに特定された含有量のMo、V、Nb
およびTiのうちの一種以上を含む鋼スラブを、100
0℃以上に加熱し、900℃以上で熱間圧延を終了し、
ついでAC1〜AC3点間の温度で2相域再加熱焼き入れ法
で処理する建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法。 :の組成にさらに、特定された重量比のCu、N
i、およびBのうちの一種以上を含む鋼スラブを使用す
るの建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法。 【効果】 常温での低い降伏比を維持すると同時に、高
い高温強度を保持した鋼板を製造することができ、建築
施工時の耐火被覆を軽減または削減できる。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、建築構造物に使用され
る50キロ級鋼板の製造方法に関し、とくに常温(室
温)における強度、靭性および溶接性においてJIS規
格構造用鋼(例えばSM50)と同等の特性値を維持し
た上で、常温における降伏比の低下、および高温におけ
る耐力の一層の向上を図った建築構造用低降伏比耐火鋼
板の製造方法に関するものである。
る50キロ級鋼板の製造方法に関し、とくに常温(室
温)における強度、靭性および溶接性においてJIS規
格構造用鋼(例えばSM50)と同等の特性値を維持し
た上で、常温における降伏比の低下、および高温におけ
る耐力の一層の向上を図った建築構造用低降伏比耐火鋼
板の製造方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】従来から建築構造用鋼材としては、JI
SG−3106「溶接構造用圧延鋼材」などに規定され
ている鋼材が使用されている。しかし、この種の鋼材は
350℃以上の高温にさらされると、耐力が著しく低下
するので、例えば火災等の場合でも鋼材の温度が350
℃を超えないように耐火被覆を施して使用するように法
律によって義務づけられている。このような耐火被覆を
施工すると、建築コストを大幅に上昇させるだけでな
く、支柱などの占有面積の増大を招き、居住空間の有効
利用を大きく阻害する要因となる。以上のような事情に
かんがみ、従来から、耐火被覆処理を軽減または削減す
るため、高温においても高い耐力を有する鋼材およびそ
の製造方法については、種々の検討がなされている。
SG−3106「溶接構造用圧延鋼材」などに規定され
ている鋼材が使用されている。しかし、この種の鋼材は
350℃以上の高温にさらされると、耐力が著しく低下
するので、例えば火災等の場合でも鋼材の温度が350
℃を超えないように耐火被覆を施して使用するように法
律によって義務づけられている。このような耐火被覆を
施工すると、建築コストを大幅に上昇させるだけでな
く、支柱などの占有面積の増大を招き、居住空間の有効
利用を大きく阻害する要因となる。以上のような事情に
かんがみ、従来から、耐火被覆処理を軽減または削減す
るため、高温においても高い耐力を有する鋼材およびそ
の製造方法については、種々の検討がなされている。
【0003】例えば、特開平2−77523号公報など
で、高温においても常温においても高い耐力を有し、し
かも常温特性はJIS規格構造用鋼(SM50)と同一
である建築構造用低降伏比耐火鋼が提案されている。し
かし、これらの鋼、特に50キロ級の鋼はいずれも高M
o含有を特徴としているため、焼き入れ性が良好であ
り、したがって、熱間圧延後の冷却を空冷で行ってもベ
イナイト単相組織になってしまう。その結果、常温にお
ける降伏比が高くなり、塑性変形能が低下するという欠
点がしばしば発生する。
で、高温においても常温においても高い耐力を有し、し
かも常温特性はJIS規格構造用鋼(SM50)と同一
である建築構造用低降伏比耐火鋼が提案されている。し
かし、これらの鋼、特に50キロ級の鋼はいずれも高M
o含有を特徴としているため、焼き入れ性が良好であ
り、したがって、熱間圧延後の冷却を空冷で行ってもベ
イナイト単相組織になってしまう。その結果、常温にお
ける降伏比が高くなり、塑性変形能が低下するという欠
点がしばしば発生する。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の高温
用低合金鋼に比べて、溶接性に優れ、また、従来の溶接
構造用鋼よりも高温強度(特に降伏強さまたは耐力)が
高く、かつ、常温の降伏比が低く、しかも常温強度、靭
性などは同等の特性を有する建築構造用低降伏比耐火鋼
板の製造方法を提案することを課題とするものである。
用低合金鋼に比べて、溶接性に優れ、また、従来の溶接
構造用鋼よりも高温強度(特に降伏強さまたは耐力)が
高く、かつ、常温の降伏比が低く、しかも常温強度、靭
性などは同等の特性を有する建築構造用低降伏比耐火鋼
板の製造方法を提案することを課題とするものである。
【0005】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量比
(%)で、C:0.02〜0.15%、Si≦0.40
%、Mn:0.80〜2.00%、P≦0.020%、
S≦0.015%を含み、かつ、Mo:0.15〜0.
80%、V:0.005〜0.30%、Nb:0.00
5〜0.10%、Ti:0.005〜0.250%のう
ちの1種以上を含有する鋼スラブを、1000℃以上に
加熱し、ついで熱間圧延を900℃以上の温度で終了
し、空冷もしくは加速冷却した後、AC1〜AC3点間の2
相域温度に再加熱し、ついで冷却する2相域再加熱焼き
入れ法で処理することを特徴とする建築構造用低降伏比
耐火鋼板の製造方法であり、また該鋼スラブが、さら
に重量比でCu≦0.50%、Ni≦1.00%および
B:0.0003〜0.0030%のうちの1種以上を
含有することを特徴とする前項記載の建築構造用低降
伏比耐火鋼板の製造方法である。
(%)で、C:0.02〜0.15%、Si≦0.40
%、Mn:0.80〜2.00%、P≦0.020%、
S≦0.015%を含み、かつ、Mo:0.15〜0.
80%、V:0.005〜0.30%、Nb:0.00
5〜0.10%、Ti:0.005〜0.250%のう
ちの1種以上を含有する鋼スラブを、1000℃以上に
加熱し、ついで熱間圧延を900℃以上の温度で終了
し、空冷もしくは加速冷却した後、AC1〜AC3点間の2
相域温度に再加熱し、ついで冷却する2相域再加熱焼き
入れ法で処理することを特徴とする建築構造用低降伏比
耐火鋼板の製造方法であり、また該鋼スラブが、さら
に重量比でCu≦0.50%、Ni≦1.00%および
B:0.0003〜0.0030%のうちの1種以上を
含有することを特徴とする前項記載の建築構造用低降
伏比耐火鋼板の製造方法である。
【0006】
【作用】発明者等は、前述の課題を解決すべく種々研究
および実験を進めた結果、大略以下のような知見をえる
にいたった。 Mo、V、NbおよびTiの炭化物の析出強化を活用
することによって高温耐力を高めることができる。 (α+γ)2相域で再加熱処理を施すことによって前
記析出強化鋼においても常温の降伏比を著しく低下する
ことができる。 (α+γ)2相域で再加熱処理した鋼材の高温強度
は、再加熱処理前の組織をベイナイトもしくはマルテン
サイトを含む微細基地組織とすることによって著しく向
上することができる。 本発明は、前記、およびの知見を総合的に活用す
ることによって、常温における低降伏比と、高温強度と
を両立させて、建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造に成
功したものである。
および実験を進めた結果、大略以下のような知見をえる
にいたった。 Mo、V、NbおよびTiの炭化物の析出強化を活用
することによって高温耐力を高めることができる。 (α+γ)2相域で再加熱処理を施すことによって前
記析出強化鋼においても常温の降伏比を著しく低下する
ことができる。 (α+γ)2相域で再加熱処理した鋼材の高温強度
は、再加熱処理前の組織をベイナイトもしくはマルテン
サイトを含む微細基地組織とすることによって著しく向
上することができる。 本発明は、前記、およびの知見を総合的に活用す
ることによって、常温における低降伏比と、高温強度と
を両立させて、建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造に成
功したものである。
【0007】以下、本発明にかかる建築構造用低降伏比
耐火鋼板の各成分の限定理由およびその作用について詳
細に説明する。 C:0.02〜0.15% Cは所定の強度を確保するために添加するが、0.02
%未満ではその添加効果か小さく、一方、0.15%を
こえると溶接性、靭性の劣化を招く。したがってCの含
有率は0.02〜0.15%の範囲に限定した。 Si≦0.40% Siは、常温強度の向上のために添加する。しかし、
0.40%をこえると溶接熱影響部靱性が低下するので
0.40%以下に限定した。 Mn:0.80〜2.00% 本発明の2相域再加熱焼き入れ法では、高い高温強度を
確保するためには、再加熱処理前の組織をベイナイトも
しくはマルテンサイトを含む微細基地組織としておくこ
とが必要である。そのためにはMnは0.80%以上の
添加が必要となる。しかし、2.00%を超えると溶接
性の低下が著しくなる。したがってMnの含有率は0.
80〜2.00%に限定した。
耐火鋼板の各成分の限定理由およびその作用について詳
細に説明する。 C:0.02〜0.15% Cは所定の強度を確保するために添加するが、0.02
%未満ではその添加効果か小さく、一方、0.15%を
こえると溶接性、靭性の劣化を招く。したがってCの含
有率は0.02〜0.15%の範囲に限定した。 Si≦0.40% Siは、常温強度の向上のために添加する。しかし、
0.40%をこえると溶接熱影響部靱性が低下するので
0.40%以下に限定した。 Mn:0.80〜2.00% 本発明の2相域再加熱焼き入れ法では、高い高温強度を
確保するためには、再加熱処理前の組織をベイナイトも
しくはマルテンサイトを含む微細基地組織としておくこ
とが必要である。そのためにはMnは0.80%以上の
添加が必要となる。しかし、2.00%を超えると溶接
性の低下が著しくなる。したがってMnの含有率は0.
80〜2.00%に限定した。
【0008】P≦0.020%、S≦0.015% PおよびSは不可避的不純物として含有されるが、いす
れも鋼材の延性および靭性を低下させるので、その含有
率をそれぞれP≦0.020%、S≦0.015%に限
定した。 Mo:0.15〜0.80% Moは高温で安定な炭化物を析出し、析出強化による高
温強度の向上に極めて有効に作用する元素である。そし
て、高温の2相域再加熱焼き入れ処理後においても充分
な高温強度を確保するためには少なくとも0.15%の
添加が必要である。他方、0.80%をこえて添加する
と溶接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を
0.15〜0.80%の範囲に限定した。
れも鋼材の延性および靭性を低下させるので、その含有
率をそれぞれP≦0.020%、S≦0.015%に限
定した。 Mo:0.15〜0.80% Moは高温で安定な炭化物を析出し、析出強化による高
温強度の向上に極めて有効に作用する元素である。そし
て、高温の2相域再加熱焼き入れ処理後においても充分
な高温強度を確保するためには少なくとも0.15%の
添加が必要である。他方、0.80%をこえて添加する
と溶接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を
0.15〜0.80%の範囲に限定した。
【0009】V:0.005〜0.30% VもMo同様炭化物析出元素であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも0.005%の添加
が必要である。他方、0.30%をこえて添加するとM
oと同様に溶接性および靭性が著しく低下するので、そ
の範囲を0.005〜0.30%の範囲に限定した。 Nb:0.005〜0.10% Nbも炭化物析出元素の1種であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも0.005%の添加
が必要である。他方、0.10%をこえて添加すると溶
接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を0.
005〜0.10%の範囲に限定した。 Ti:0.005〜0.250% Tiも炭化物析出元素の1種であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも0.005%の添加
が必要である。他方、0.250%をこえて添加すると
溶接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を
0.005〜0.250%の範囲に限定した。
温強度の確保のためには少なくとも0.005%の添加
が必要である。他方、0.30%をこえて添加するとM
oと同様に溶接性および靭性が著しく低下するので、そ
の範囲を0.005〜0.30%の範囲に限定した。 Nb:0.005〜0.10% Nbも炭化物析出元素の1種であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも0.005%の添加
が必要である。他方、0.10%をこえて添加すると溶
接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を0.
005〜0.10%の範囲に限定した。 Ti:0.005〜0.250% Tiも炭化物析出元素の1種であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも0.005%の添加
が必要である。他方、0.250%をこえて添加すると
溶接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を
0.005〜0.250%の範囲に限定した。
【0010】Cu≦0.50%、Ni≦1.00%B:
0.0003〜0.0030% Cu、NiおよびBはMnと同様に焼き入れ性の向上に
有効な元素であり、再加熱処理前の組織をベイナイトも
しくはマルテンサイトを含む微細基地組織とし、より高
い高温耐力を得るためにはCu、NiおよびBの1種以
上の添加は有効である。しかし、Cuは0.50%をこ
えて添加すると熱間加工性の劣化を招来するので、その
上限値を0.50%とした。Niは1.00%をこえて
添加すると、高価なものとなり、経済的に不利になるの
でその上限値を1.00%とした。Bは焼き入れ性向上
のためには、0.0003%以上の添加が必要である
が、0.0030%をこえて添加すると溶接性、延性お
よび靭性が著しく低下するので0.0003〜0.00
30%の範囲に限定した。
0.0003〜0.0030% Cu、NiおよびBはMnと同様に焼き入れ性の向上に
有効な元素であり、再加熱処理前の組織をベイナイトも
しくはマルテンサイトを含む微細基地組織とし、より高
い高温耐力を得るためにはCu、NiおよびBの1種以
上の添加は有効である。しかし、Cuは0.50%をこ
えて添加すると熱間加工性の劣化を招来するので、その
上限値を0.50%とした。Niは1.00%をこえて
添加すると、高価なものとなり、経済的に不利になるの
でその上限値を1.00%とした。Bは焼き入れ性向上
のためには、0.0003%以上の添加が必要である
が、0.0030%をこえて添加すると溶接性、延性お
よび靭性が著しく低下するので0.0003〜0.00
30%の範囲に限定した。
【0011】次にスラブ加熱温度等の製造条件の限定理
由およびその作用について詳細に説明する。 スラブ加熱温度:1000℃以上 Mo、V、NbおよびTiを充分に溶体化するにはスラ
ブ加熱温度は少なくとも1000℃以上が必要である。 熱間圧延終了温度:900℃以上 2相域再加熱前組織をベイナイトもしくはマルテンサイ
トを含む微細基地組織とするためには高温で圧延を終了
することが望ましい。900℃以下の温度域で強圧下を
加えると、圧延歪みの導入によってフェライト変態が促
進されるので高温強度の確保が困難になる。したがって
熱間圧延終了温度は900℃以上が必要である。
由およびその作用について詳細に説明する。 スラブ加熱温度:1000℃以上 Mo、V、NbおよびTiを充分に溶体化するにはスラ
ブ加熱温度は少なくとも1000℃以上が必要である。 熱間圧延終了温度:900℃以上 2相域再加熱前組織をベイナイトもしくはマルテンサイ
トを含む微細基地組織とするためには高温で圧延を終了
することが望ましい。900℃以下の温度域で強圧下を
加えると、圧延歪みの導入によってフェライト変態が促
進されるので高温強度の確保が困難になる。したがって
熱間圧延終了温度は900℃以上が必要である。
【0012】圧延後の冷却:空冷または加速冷却 圧延後の冷却は空冷もしくは加速冷却のいずれでもよい
が、加速冷却を採用することによって常温および高温強
度を向上することができる。加速冷却は、圧延後直ちに
適用するが、その冷却停止温度は加速冷却の効果を発揮
するためには800℃以下とする必要がある。しかし、
冷却停止温度が500℃より低くなると、鋼板の残留応
力が大きくなるため、加速冷却の冷却停止温度は500
〜800℃の範囲が望ましい。
が、加速冷却を採用することによって常温および高温強
度を向上することができる。加速冷却は、圧延後直ちに
適用するが、その冷却停止温度は加速冷却の効果を発揮
するためには800℃以下とする必要がある。しかし、
冷却停止温度が500℃より低くなると、鋼板の残留応
力が大きくなるため、加速冷却の冷却停止温度は500
〜800℃の範囲が望ましい。
【0013】熱処理:AC1〜AC3点間の2相域再加熱焼
き入れ法 高温強度を確保し、かつ、常温引張における低降伏比を
確保するためには、圧延後、空冷もしくは加速冷却を施
した後、AC1〜AC3点間の2相域温度に再加熱し、冷却
することが必要である。すなわち、表1の鋼種Aの化学
組成を有する連鑄スラブを熱間圧延して製造した鋼板か
ら試料を採取して、種々の温度に再加熱して30分保持
後空冷し、常温および600℃で引張強度試験を実施し
た。このときの常温強度(YSRT、TSRT、YRRT)お
よび高温強度(YS600 )におよぼす再加熱温度の影響
を図1にまとめて示した。なお、このときの加熱、熱間
圧延および冷却条件は表2のA1に準じておこなった。
き入れ法 高温強度を確保し、かつ、常温引張における低降伏比を
確保するためには、圧延後、空冷もしくは加速冷却を施
した後、AC1〜AC3点間の2相域温度に再加熱し、冷却
することが必要である。すなわち、表1の鋼種Aの化学
組成を有する連鑄スラブを熱間圧延して製造した鋼板か
ら試料を採取して、種々の温度に再加熱して30分保持
後空冷し、常温および600℃で引張強度試験を実施し
た。このときの常温強度(YSRT、TSRT、YRRT)お
よび高温強度(YS600 )におよぼす再加熱温度の影響
を図1にまとめて示した。なお、このときの加熱、熱間
圧延および冷却条件は表2のA1に準じておこなった。
【0014】
【表1】
【0015】
【表2】
【0016】すなわち、常温において低YR値(≦80
%)が得られるのはAC1点以上の再加熱温度であり、6
00℃での高YS600 値(≧22kgf/mm2 )が得られる
のはAC3点以下の再加熱温度である。したがって、両者
を満足する再加熱温度は、AC1点以上AC3点以下の温度
に限定される。 冷却速度:空冷および水冷のいずれでもよいが、水冷に
よると、常温および高温強度を若干高める効果がえられ
る。 焼き戻し処理:2相域再加熱後、焼き戻し処理を施すこ
とによって常温におけるYS、YR値はわずかに上昇す
る。また、焼き戻し処理によって衝撃靭性が向上するが
600℃におけるYS値はほとんど変化しない。焼き
戻し温度は400〜600℃が好適である。
%)が得られるのはAC1点以上の再加熱温度であり、6
00℃での高YS600 値(≧22kgf/mm2 )が得られる
のはAC3点以下の再加熱温度である。したがって、両者
を満足する再加熱温度は、AC1点以上AC3点以下の温度
に限定される。 冷却速度:空冷および水冷のいずれでもよいが、水冷に
よると、常温および高温強度を若干高める効果がえられ
る。 焼き戻し処理:2相域再加熱後、焼き戻し処理を施すこ
とによって常温におけるYS、YR値はわずかに上昇す
る。また、焼き戻し処理によって衝撃靭性が向上するが
600℃におけるYS値はほとんど変化しない。焼き
戻し温度は400〜600℃が好適である。
【0017】
【実施例】表1に示す種々の化学組成の鋼スラブを10
00℃以上に加熱し、厚板圧延によって板厚40〜60
mmの鋼板を900℃以上の温度で圧延を終了し、空冷
もしくは加速冷却によって冷却した後、AC1点(本例で
は760℃)以上、AC3点(本例では930℃)以下の
温度に再加熱し、30分保持後、水冷、空冷等によって
冷却した。以上のようにして調整した鋼板試料について
常温および600℃における引張特性を調査し、その結
果を比較例とともに表2にまとめて示した。ここで表2
のA1〜A5は、表1の化学組成表中の鋼種Aについ
て、加熱、圧延および再加熱等の製造条件をかえたとき
の値である。鋼種A6、A7、C2およびE2は、化学
組成は本発明の範囲内にあるが、A6は本発明による再
加熱処理を施しておらず、そのために常温におけるYR
RTが81%と高値を示している例であり、またA7は再
加熱温度が950℃と不適切なため、YS600 値が20
kgf/mm2 と低下した例を示す。鋼種C2およびE2は圧
延時の加熱温度および圧延終了温度が低いためにYS
600 値がそれぞれ17kgf/mm2 、19kgf/mm2 と低下し
た例である。
00℃以上に加熱し、厚板圧延によって板厚40〜60
mmの鋼板を900℃以上の温度で圧延を終了し、空冷
もしくは加速冷却によって冷却した後、AC1点(本例で
は760℃)以上、AC3点(本例では930℃)以下の
温度に再加熱し、30分保持後、水冷、空冷等によって
冷却した。以上のようにして調整した鋼板試料について
常温および600℃における引張特性を調査し、その結
果を比較例とともに表2にまとめて示した。ここで表2
のA1〜A5は、表1の化学組成表中の鋼種Aについ
て、加熱、圧延および再加熱等の製造条件をかえたとき
の値である。鋼種A6、A7、C2およびE2は、化学
組成は本発明の範囲内にあるが、A6は本発明による再
加熱処理を施しておらず、そのために常温におけるYR
RTが81%と高値を示している例であり、またA7は再
加熱温度が950℃と不適切なため、YS600 値が20
kgf/mm2 と低下した例を示す。鋼種C2およびE2は圧
延時の加熱温度および圧延終了温度が低いためにYS
600 値がそれぞれ17kgf/mm2 、19kgf/mm2 と低下し
た例である。
【0018】鋼種GはMo、Cu、NiおよびB含有が
低く、圧延後の焼き入れ性が不充分となり、高温強度が
著しく低下した例である。同様に鋼種Hは、Mn、C
u、NiおよびB含有量が極端に低いために、高温強度
が著しく低下した例である。また、鋼種Iは、Mo、
V、NbおよびTi含有量が低いため、高温強度が著し
く低下した例である。これに対して、鋼種A1〜A5お
よびB〜Fは、いずれもYS600 値が22kgf/mm2 以上
と高い高温強度を保持している。すなわち、高温での耐
力低下が小さく、YS600 /YSRTも60%以上に保持
できている。また常温での引張特性は現行のJISG−
3106に規定されているSM50〜58級鋼の規格を
満足すると同時に降伏比は75%以下に抑えることがで
きた。
低く、圧延後の焼き入れ性が不充分となり、高温強度が
著しく低下した例である。同様に鋼種Hは、Mn、C
u、NiおよびB含有量が極端に低いために、高温強度
が著しく低下した例である。また、鋼種Iは、Mo、
V、NbおよびTi含有量が低いため、高温強度が著し
く低下した例である。これに対して、鋼種A1〜A5お
よびB〜Fは、いずれもYS600 値が22kgf/mm2 以上
と高い高温強度を保持している。すなわち、高温での耐
力低下が小さく、YS600 /YSRTも60%以上に保持
できている。また常温での引張特性は現行のJISG−
3106に規定されているSM50〜58級鋼の規格を
満足すると同時に降伏比は75%以下に抑えることがで
きた。
【0019】
【発明の効果】本発明にかかる方法によって製造した建
築構造用低降伏比耐火鋼板は、常温での特性は従来の溶
接構造用圧延鋼板と同等であって、しかも高温での耐力
低下が少なく、高い高温強度を保持できる。したがっ
て、例えば建築施工時の耐火被覆の軽減または削減等の
大きな効果がえられる。
築構造用低降伏比耐火鋼板は、常温での特性は従来の溶
接構造用圧延鋼板と同等であって、しかも高温での耐力
低下が少なく、高い高温強度を保持できる。したがっ
て、例えば建築施工時の耐火被覆の軽減または削減等の
大きな効果がえられる。
【図1】常温および高温強度におよぼす再加熱処理温度
の影響を示すグラフである。
の影響を示すグラフである。
YS600 : 600℃における降伏強度(kgf/mm2) YSRT : 常温における降伏強度(kgf/mm2) TSRT : 常温における引張強度(kgf/mm2) YRRT : 常温における降伏比(%)
Claims (2)
- 【請求項1】 重量比(%)で、C:0.02〜0.1
5%、Si≦0.40%、Mn:0.80〜2.00
%、P≦0.020%、S≦0.015%を含み、か
つ、Mo:0.15〜0.80%、V:0.005〜
0.30%、Nb:0.005〜0.10%、Ti:
0.005〜0.250%のうちの1種以上を含有する
鋼スラブを、 1000℃以上に加熱し、ついで熱間圧延を900℃以
上の温度で終了し、空冷もしくは加速冷却した後、AC1
〜AC3点間の2相域温度に再加熱し、ついで冷却する2
相域再加熱焼き入れ法で処理することを特徴とする建築
構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法。 - 【請求項2】 前記鋼スラブが、さらに重量比でCu≦
0.50%、Ni≦1.00%およびB:0.0003
〜0.0030%のうちの1種以上を含有することを特
徴とする請求項1記載の建築構造用低降伏比耐火鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3244232A JP2655956B2 (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | 建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3244232A JP2655956B2 (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | 建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0559433A true JPH0559433A (ja) | 1993-03-09 |
JP2655956B2 JP2655956B2 (ja) | 1997-09-24 |
Family
ID=17115711
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3244232A Expired - Fee Related JP2655956B2 (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | 建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2655956B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07305113A (ja) * | 1994-05-11 | 1995-11-21 | Kobe Steel Ltd | 溶接性の優れた建築用低降伏比厚肉耐火鋼の製造方法 |
KR100605721B1 (ko) * | 2004-10-26 | 2006-08-01 | 주식회사 포스코 | 저합금 석출강화형 고강도 강판의 제조방법 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05339633A (ja) * | 1991-04-04 | 1993-12-21 | Nippon Steel Corp | 降伏比の低い建築用耐火鋼板の製造法 |
-
1991
- 1991-08-30 JP JP3244232A patent/JP2655956B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05339633A (ja) * | 1991-04-04 | 1993-12-21 | Nippon Steel Corp | 降伏比の低い建築用耐火鋼板の製造法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07305113A (ja) * | 1994-05-11 | 1995-11-21 | Kobe Steel Ltd | 溶接性の優れた建築用低降伏比厚肉耐火鋼の製造方法 |
KR100605721B1 (ko) * | 2004-10-26 | 2006-08-01 | 주식회사 포스코 | 저합금 석출강화형 고강도 강판의 제조방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2655956B2 (ja) | 1997-09-24 |
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