JP2655956B2 - 建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法 - Google Patents
建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、建築構造物に使用され
る５０キロ級鋼板の製造方法に関し、とくに常温（室
温）における強度、靭性および溶接性においてＪＩＳ規
格構造用鋼（例えばＳＭ５０）と同等の特性値を維持し
た上で、常温における降伏比の低下、および高温におけ
る耐力の一層の向上を図った建築構造用低降伏比耐火鋼
板の製造方法に関するものである。
る５０キロ級鋼板の製造方法に関し、とくに常温（室
温）における強度、靭性および溶接性においてＪＩＳ規
格構造用鋼（例えばＳＭ５０）と同等の特性値を維持し
た上で、常温における降伏比の低下、および高温におけ
る耐力の一層の向上を図った建築構造用低降伏比耐火鋼
板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から建築構造用鋼材としては、ＪＩ
ＳＧ−３１０６「溶接構造用圧延鋼材」などに規定され
ている鋼材が使用されている。しかし、この種の鋼材は
３５０℃以上の高温にさらされると、耐力が著しく低下
するので、例えば火災等の場合でも鋼材の温度が３５０
℃を超えないように耐火被覆を施して使用するように法
律によって義務づけられている。このような耐火被覆を
施工すると、建築コストを大幅に上昇させるだけでな
く、支柱などの占有面積の増大を招き、居住空間の有効
利用を大きく阻害する要因となる。以上のような事情に
かんがみ、従来から、耐火被覆処理を軽減または削減す
るため、高温においても高い耐力を有する鋼材およびそ
の製造方法については、種々の検討がなされている。
ＳＧ−３１０６「溶接構造用圧延鋼材」などに規定され
ている鋼材が使用されている。しかし、この種の鋼材は
３５０℃以上の高温にさらされると、耐力が著しく低下
するので、例えば火災等の場合でも鋼材の温度が３５０
℃を超えないように耐火被覆を施して使用するように法
律によって義務づけられている。このような耐火被覆を
施工すると、建築コストを大幅に上昇させるだけでな
く、支柱などの占有面積の増大を招き、居住空間の有効
利用を大きく阻害する要因となる。以上のような事情に
かんがみ、従来から、耐火被覆処理を軽減または削減す
るため、高温においても高い耐力を有する鋼材およびそ
の製造方法については、種々の検討がなされている。
【０００３】例えば、特開平２−７７５２３号公報など
で、高温においても常温においても高い耐力を有し、し
かも常温特性はＪＩＳ規格構造用鋼（ＳＭ５０）と同一
である建築構造用低降伏比耐火鋼が提案されている。し
かし、これらの鋼、特に５０キロ級の鋼はいずれも高Ｍ
ｏ含有を特徴としているため、焼き入れ性が良好であ
り、したがって、熱間圧延後の冷却を空冷で行ってもベ
イナイト単相組織になってしまう。その結果、常温にお
ける降伏比が高くなり、塑性変形能が低下するという欠
点がしばしば発生する。
で、高温においても常温においても高い耐力を有し、し
かも常温特性はＪＩＳ規格構造用鋼（ＳＭ５０）と同一
である建築構造用低降伏比耐火鋼が提案されている。し
かし、これらの鋼、特に５０キロ級の鋼はいずれも高Ｍ
ｏ含有を特徴としているため、焼き入れ性が良好であ
り、したがって、熱間圧延後の冷却を空冷で行ってもベ
イナイト単相組織になってしまう。その結果、常温にお
ける降伏比が高くなり、塑性変形能が低下するという欠
点がしばしば発生する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の高温
用低合金鋼に比べて、溶接性に優れ、また、従来の溶接
構造用鋼よりも高温強度（特に降伏強さまたは耐力）が
高く、かつ、常温の降伏比が低く、しかも常温強度、靭
性などは同等の特性を有する建築構造用低降伏比耐火鋼
板の製造方法を提案することを課題とするものである。
用低合金鋼に比べて、溶接性に優れ、また、従来の溶接
構造用鋼よりも高温強度（特に降伏強さまたは耐力）が
高く、かつ、常温の降伏比が低く、しかも常温強度、靭
性などは同等の特性を有する建築構造用低降伏比耐火鋼
板の製造方法を提案することを課題とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量％で、
Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍ
ｎ：０．８０〜２．００％、Ｐ：０．０２０％以下、
Ｓ：０．０１５％以下を含み、かつ、Ｍｏ：０．１５〜
０．８０％、Ｖ：０．００５〜０．３０％、Ｎｂ：０．
００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．２５０％
のうちの１種以上を含有する鋼スラブを、１０００℃以
上に加熱し、ついで熱間圧延を９００℃以上の温度で終
了し、空冷した後、ＡC1〜ＡC3点間の２相域温度に再加
熱し、ついで冷却する２相域再加熱焼き入れ法で処理す
ることを特徴とする建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造
方法であり、また、前記鋼スラブが、さらに重量％でＣ
ｕ：０．５０％以下、Ｎｉ：１．００％以下およびＢ：
０．０００３〜０．００３０％のうちの１種以上を含有
してもよい。
Ｃ：０．０２〜０．１５％、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍ
ｎ：０．８０〜２．００％、Ｐ：０．０２０％以下、
Ｓ：０．０１５％以下を含み、かつ、Ｍｏ：０．１５〜
０．８０％、Ｖ：０．００５〜０．３０％、Ｎｂ：０．
００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．２５０％
のうちの１種以上を含有する鋼スラブを、１０００℃以
上に加熱し、ついで熱間圧延を９００℃以上の温度で終
了し、空冷した後、ＡC1〜ＡC3点間の２相域温度に再加
熱し、ついで冷却する２相域再加熱焼き入れ法で処理す
ることを特徴とする建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造
方法であり、また、前記鋼スラブが、さらに重量％でＣ
ｕ：０．５０％以下、Ｎｉ：１．００％以下およびＢ：
０．０００３〜０．００３０％のうちの１種以上を含有
してもよい。
【０００６】
【作用】発明者等は、前述の課題を解決すべく種々研究
および実験を進めた結果、大略以下のような知見をえる
にいたった。 Ｍｏ、Ｖ、ＮｂおよびＴｉの炭化物の析出強化を活用
することによって高温耐力を高めることができる。 （α＋γ）２相域で再加熱処理を施すことによって前
記析出強化鋼においても常温の降伏比を著しく低下する
ことができる。 （α＋γ）２相域で再加熱処理した鋼材の高温強度
は、再加熱処理前の組織をベイナイトもしくはマルテン
サイトを含む微細基地組織とすることによって著しく向
上することができる。 本発明は、前記、およびの知見を総合的に活用す
ることによって、常温における低降伏比と、高温強度と
を両立させて、建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造に成
功したものである。
および実験を進めた結果、大略以下のような知見をえる
にいたった。 Ｍｏ、Ｖ、ＮｂおよびＴｉの炭化物の析出強化を活用
することによって高温耐力を高めることができる。 （α＋γ）２相域で再加熱処理を施すことによって前
記析出強化鋼においても常温の降伏比を著しく低下する
ことができる。 （α＋γ）２相域で再加熱処理した鋼材の高温強度
は、再加熱処理前の組織をベイナイトもしくはマルテン
サイトを含む微細基地組織とすることによって著しく向
上することができる。 本発明は、前記、およびの知見を総合的に活用す
ることによって、常温における低降伏比と、高温強度と
を両立させて、建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造に成
功したものである。
【０００７】以下、本発明にかかる建築構造用低降伏比
耐火鋼板の各成分の限定理由およびその作用について詳
細に説明する。 Ｃ：０．０２〜０．１５％ Ｃは所定の強度を確保するために添加するが、０．０２
％未満ではその添加効果が小さく、一方、０．１５％を
こえると溶接性、靭性の劣化を招く。したがってＣの含
有量は０．０２〜０．１５％の範囲に限定した。 Ｓｉ：０．４０％以下 Ｓｉは、常温強度の向上のために添加する。しかし、
０．４０％をこえると溶接熱影響部靱性が低下するので
０．４０％以下に限定した。 Ｍｎ：０．８０〜２．００％ 本発明の２相域再加熱焼き入れ法では、高い高温強度を
確保するためには、再加熱処理前の組織をベイナイトも
しくはマルテンサイトを含む微細基地組織としておくこ
とが必要である。そのためにはＭｎは０．８０％以上の
添加が必要となる。しかし、２．００％を超えると溶接
性の低下が著しくなる。したがってＭｎの含有量は０．
８０〜２．００％に限定した。
耐火鋼板の各成分の限定理由およびその作用について詳
細に説明する。 Ｃ：０．０２〜０．１５％ Ｃは所定の強度を確保するために添加するが、０．０２
％未満ではその添加効果が小さく、一方、０．１５％を
こえると溶接性、靭性の劣化を招く。したがってＣの含
有量は０．０２〜０．１５％の範囲に限定した。 Ｓｉ：０．４０％以下 Ｓｉは、常温強度の向上のために添加する。しかし、
０．４０％をこえると溶接熱影響部靱性が低下するので
０．４０％以下に限定した。 Ｍｎ：０．８０〜２．００％ 本発明の２相域再加熱焼き入れ法では、高い高温強度を
確保するためには、再加熱処理前の組織をベイナイトも
しくはマルテンサイトを含む微細基地組織としておくこ
とが必要である。そのためにはＭｎは０．８０％以上の
添加が必要となる。しかし、２．００％を超えると溶接
性の低下が著しくなる。したがってＭｎの含有量は０．
８０〜２．００％に限定した。
【０００８】 Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１５％以下 ＰおよびＳは不可避的不純物として含有されるが、いす
れも鋼材の延性および靭性を低下させるので、その含有
量をそれぞれＰ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１５％
以下に限定した。 Ｍｏ：０．１５〜０．８０％ Ｍｏは高温で安定な炭化物を析出し、析出強化による高
温強度の向上に極めて有効に作用する元素である。そし
て、高温の２相域再加熱焼き入れ処理後においても充分
な高温強度を確保するためには少なくとも０．１５％の
添加が必要である。他方、０．８０％をこえて添加する
と溶接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を
０．１５〜０．８０％の範囲に限定した。
れも鋼材の延性および靭性を低下させるので、その含有
量をそれぞれＰ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１５％
以下に限定した。 Ｍｏ：０．１５〜０．８０％ Ｍｏは高温で安定な炭化物を析出し、析出強化による高
温強度の向上に極めて有効に作用する元素である。そし
て、高温の２相域再加熱焼き入れ処理後においても充分
な高温強度を確保するためには少なくとも０．１５％の
添加が必要である。他方、０．８０％をこえて添加する
と溶接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を
０．１５〜０．８０％の範囲に限定した。
【０００９】Ｖ：０．００５〜０．３０％ ＶもＭｏ同様炭化物析出元素であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも０．００５％の添加
が必要である。他方、０．３０％をこえて添加するとＭ
ｏと同様に溶接性および靭性が著しく低下するので、そ
の範囲を０．００５〜０．３０％の範囲に限定した。 Ｎｂ：０．００５〜０．１０％ Ｎｂも炭化物析出元素の１種であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも０．００５％の添加
が必要である。他方、０．１０％をこえて添加すると溶
接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を０．
００５〜０．１０％の範囲に限定した。 Ｔｉ：０．００５〜０．２５０％ Ｔｉも炭化物析出元素の１種であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも０．００５％の添加
が必要である。他方、０．２５０％をこえて添加すると
溶接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を
０．００５〜０．２５０％の範囲に限定した。
温強度の確保のためには少なくとも０．００５％の添加
が必要である。他方、０．３０％をこえて添加するとＭ
ｏと同様に溶接性および靭性が著しく低下するので、そ
の範囲を０．００５〜０．３０％の範囲に限定した。 Ｎｂ：０．００５〜０．１０％ Ｎｂも炭化物析出元素の１種であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも０．００５％の添加
が必要である。他方、０．１０％をこえて添加すると溶
接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を０．
００５〜０．１０％の範囲に限定した。 Ｔｉ：０．００５〜０．２５０％ Ｔｉも炭化物析出元素の１種であり、析出強化による高
温強度の確保のためには少なくとも０．００５％の添加
が必要である。他方、０．２５０％をこえて添加すると
溶接性および靭性が著しく低下するので、その範囲を
０．００５〜０．２５０％の範囲に限定した。
【００１０】Ｃｕ：０．５０％以下、Ｎｉ：１．００％
以下、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％の１種以上 Ｃｕ、ＮｉおよびＢはＭｎと同様に焼き入れ性の向上に
有効な元素であり、再加熱処理前の組織をベイナイトも
しくはマルテンサイトを含む微細基地組織とし、より高
い高温耐力を得るためにはＣｕ、ＮｉおよびＢの１種以
上の添加は有効である。しかし、Ｃｕは０．５０％をこ
えて添加すると熱間加工性の劣化を招来するので、その
上限値を０．５０％とした。Ｎｉは１．００％をこえて
添加すると、高価なものとなり、経済的に不利になるの
でその上限値を１．００％とした。Ｂは焼き入れ性向上
のためには、０．０００３％以上の添加が必要である
が、０．００３０％をこえて添加すると溶接性、延性お
よび靭性が著しく低下するので０．０００３〜０．００
３０％の範囲に限定した。
以下、Ｂ：０．０００３〜０．００３０％の１種以上 Ｃｕ、ＮｉおよびＢはＭｎと同様に焼き入れ性の向上に
有効な元素であり、再加熱処理前の組織をベイナイトも
しくはマルテンサイトを含む微細基地組織とし、より高
い高温耐力を得るためにはＣｕ、ＮｉおよびＢの１種以
上の添加は有効である。しかし、Ｃｕは０．５０％をこ
えて添加すると熱間加工性の劣化を招来するので、その
上限値を０．５０％とした。Ｎｉは１．００％をこえて
添加すると、高価なものとなり、経済的に不利になるの
でその上限値を１．００％とした。Ｂは焼き入れ性向上
のためには、０．０００３％以上の添加が必要である
が、０．００３０％をこえて添加すると溶接性、延性お
よび靭性が著しく低下するので０．０００３〜０．００
３０％の範囲に限定した。
【００１１】次にスラブ加熱温度等の製造条件の限定理
由およびその作用について詳細に説明する。 スラブ加熱温度：１０００℃以上 Ｍｏ、Ｖ、ＮｂおよびＴｉを充分に溶体化するにはスラ
ブ加熱温度は少なくとも１０００℃以上が必要である。 熱間圧延終了温度：９００℃以上 ２相域再加熱前組織をベイナイトもしくはマルテンサイ
トを含む微細基地組織とするためには高温で圧延を終了
することが望ましい。９００℃以下の温度域で強圧下を
加えると、圧延歪みの導入によってフェライト変態が促
進されるので高温強度の確保が困難になる。したがって
熱間圧延終了温度は９００℃以上が必要である。
由およびその作用について詳細に説明する。 スラブ加熱温度：１０００℃以上 Ｍｏ、Ｖ、ＮｂおよびＴｉを充分に溶体化するにはスラ
ブ加熱温度は少なくとも１０００℃以上が必要である。 熱間圧延終了温度：９００℃以上 ２相域再加熱前組織をベイナイトもしくはマルテンサイ
トを含む微細基地組織とするためには高温で圧延を終了
することが望ましい。９００℃以下の温度域で強圧下を
加えると、圧延歪みの導入によってフェライト変態が促
進されるので高温強度の確保が困難になる。したがって
熱間圧延終了温度は９００℃以上が必要である。
【００１２】圧延後の冷却：空冷 圧延後の冷却は空冷とする。
【００１３】 熱処理：ＡC1〜ＡC3点間の２相域再加熱焼き入れ法 高温強度を確保し、かつ、常温引張における低降伏比を
確保するためには、圧延後、空冷し、さらに、ＡC1〜Ａ
C3点間の２相域温度に再加熱し、冷却することが必要で
ある。すなわち、表１の鋼種Ａの化学組成を有する連鑄
スラブを熱間圧延して製造した鋼板から試料を採取し
て、種々の温度に再加熱して３０分保持後空冷し、常温
および６００℃で引張強度試験を実施した。このときの
常温強度（ＹＳRT、ＴＳRT、ＹＲRT）および高温強度
（ＹＳ600 ）におよぼす再加熱温度の影響を図１にまと
めて示した。なお、このときの加熱、熱間圧延および冷
却条件は表２のＡ１に準じておこなった。
確保するためには、圧延後、空冷し、さらに、ＡC1〜Ａ
C3点間の２相域温度に再加熱し、冷却することが必要で
ある。すなわち、表１の鋼種Ａの化学組成を有する連鑄
スラブを熱間圧延して製造した鋼板から試料を採取し
て、種々の温度に再加熱して３０分保持後空冷し、常温
および６００℃で引張強度試験を実施した。このときの
常温強度（ＹＳRT、ＴＳRT、ＹＲRT）および高温強度
（ＹＳ600 ）におよぼす再加熱温度の影響を図１にまと
めて示した。なお、このときの加熱、熱間圧延および冷
却条件は表２のＡ１に準じておこなった。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】すなわち、常温において低ＹＲ値（≦８０
％）が得られるのはＡC1点以上の再加熱温度であり、６
００℃での高ＹＳ600 値（≧２２kgf/mm2 ）が得られる
のはＡC3点以下の再加熱温度である。したがって、両者
を満足する再加熱温度は、ＡC1点以上ＡC3点以下の温度
に限定される。 冷却速度：空冷および水冷のいずれでもよいが、水冷に
よると、常温および高温強度を若干高める効果がえられ
る。 焼き戻し処理：２相域再加熱後、焼き戻し処理を施すこ
とによって常温におけるＹＳ、ＹＲ値はわずかに上昇す
る。また、焼き戻し処理によって衝撃靭性が向上するが
６００℃におけるＹＳ値はほとんど変化しない。焼き
戻し温度は４００〜６００℃が好適である。
％）が得られるのはＡC1点以上の再加熱温度であり、６
００℃での高ＹＳ600 値（≧２２kgf/mm2 ）が得られる
のはＡC3点以下の再加熱温度である。したがって、両者
を満足する再加熱温度は、ＡC1点以上ＡC3点以下の温度
に限定される。 冷却速度：空冷および水冷のいずれでもよいが、水冷に
よると、常温および高温強度を若干高める効果がえられ
る。 焼き戻し処理：２相域再加熱後、焼き戻し処理を施すこ
とによって常温におけるＹＳ、ＹＲ値はわずかに上昇す
る。また、焼き戻し処理によって衝撃靭性が向上するが
６００℃におけるＹＳ値はほとんど変化しない。焼き
戻し温度は４００〜６００℃が好適である。
【００１７】
【実施例】表１に示す種々の化学組成の鋼スラブを１０
００℃以上に加熱し、厚板圧延によって板厚４０〜６０
ｍｍの鋼板を９００℃以上の温度で圧延を終了し、空冷
によって冷却した後、ＡC1点（本例では７６０℃）以
上、ＡC3点（本例では９３０℃）以下の温度に再加熱
し、３０分保持後、空冷によって冷却した。以上のよう
にして調整した鋼板試料について常温および６００℃に
おける引張特性を調査し、その結果を比較例とともに表
２にまとめて示した。ここで表２のＡ１〜Ａ４は、表１
の化学組成表中の鋼種Ａについて、加熱、圧延および再
加熱等の製造条件をかえたときの値である。鋼種Ａ３、
Ａ４、Ｃ２およびＥ２は、化学組成は本発明の範囲内に
あるが、Ａ３は本発明による再加熱処理を施しておら
ず、そのために常温におけるＹＲRTが８１％と高値を示
している例であり、またＡ４は再加熱温度が９５０℃と
不適切なため、ＹＳ600 値が２０kgf/mm2 と低下した例
を示す。鋼種Ｃ２およびＥ２は圧延時の加熱温度および
圧延終了温度が低いためにＹＳ600 値がそれぞれ１７kg
f/mm2 、１９kgf/mm2 と低下した例である。
００℃以上に加熱し、厚板圧延によって板厚４０〜６０
ｍｍの鋼板を９００℃以上の温度で圧延を終了し、空冷
によって冷却した後、ＡC1点（本例では７６０℃）以
上、ＡC3点（本例では９３０℃）以下の温度に再加熱
し、３０分保持後、空冷によって冷却した。以上のよう
にして調整した鋼板試料について常温および６００℃に
おける引張特性を調査し、その結果を比較例とともに表
２にまとめて示した。ここで表２のＡ１〜Ａ４は、表１
の化学組成表中の鋼種Ａについて、加熱、圧延および再
加熱等の製造条件をかえたときの値である。鋼種Ａ３、
Ａ４、Ｃ２およびＥ２は、化学組成は本発明の範囲内に
あるが、Ａ３は本発明による再加熱処理を施しておら
ず、そのために常温におけるＹＲRTが８１％と高値を示
している例であり、またＡ４は再加熱温度が９５０℃と
不適切なため、ＹＳ600 値が２０kgf/mm2 と低下した例
を示す。鋼種Ｃ２およびＥ２は圧延時の加熱温度および
圧延終了温度が低いためにＹＳ600 値がそれぞれ１７kg
f/mm2 、１９kgf/mm2 と低下した例である。
【００１８】鋼種ＧはＭｏ、Ｃｕ、ＮｉおよびＢ含有量
が低く、圧延後の焼き入れ性が不充分となり、高温強度
が著しく低下した例である。同様に鋼種Ｈは、Ｍｎ、Ｃ
ｕ、ＮｉおよびＢ含有量が極端に低いために、高温強度
が著しく低下した例である。また、鋼種Ｉは、Ｍｏ、
Ｖ、ＮｂおよびＴｉ含有量が低いため、高温強度が著し
く低下した例である。これに対して、鋼種Ａ１，Ａ２お
よびＢ，Ｃ１，Ｄ，Ｅ１，Ｆは、いずれもＹＳ600 値が
２２kgf/mm2 以上と高い高温強度を保持している。すな
わち、高温での耐力低下が小さく、ＹＳ600 ／ＹＳRTも
６０％以上に保持できている。また常温での引張特性は
現行のＪＩＳ Ｇ ３１０６に規定されているＳＭ５０
〜５８級鋼の規格を満足すると同時に降伏比は７５％以
下に抑えることができた。
が低く、圧延後の焼き入れ性が不充分となり、高温強度
が著しく低下した例である。同様に鋼種Ｈは、Ｍｎ、Ｃ
ｕ、ＮｉおよびＢ含有量が極端に低いために、高温強度
が著しく低下した例である。また、鋼種Ｉは、Ｍｏ、
Ｖ、ＮｂおよびＴｉ含有量が低いため、高温強度が著し
く低下した例である。これに対して、鋼種Ａ１，Ａ２お
よびＢ，Ｃ１，Ｄ，Ｅ１，Ｆは、いずれもＹＳ600 値が
２２kgf/mm2 以上と高い高温強度を保持している。すな
わち、高温での耐力低下が小さく、ＹＳ600 ／ＹＳRTも
６０％以上に保持できている。また常温での引張特性は
現行のＪＩＳ Ｇ ３１０６に規定されているＳＭ５０
〜５８級鋼の規格を満足すると同時に降伏比は７５％以
下に抑えることができた。
【００１９】
【発明の効果】本発明にかかる方法によって製造した建
築構造用低降伏比耐火鋼板は、常温での特性は従来の溶
接構造用圧延鋼板と同等であって、しかも高温での耐力
低下が少なく、高い高温強度を保持できる。したがっ
て、例えば建築施工時の耐火被覆の軽減または削減等の
大きな効果がえられる。
築構造用低降伏比耐火鋼板は、常温での特性は従来の溶
接構造用圧延鋼板と同等であって、しかも高温での耐力
低下が少なく、高い高温強度を保持できる。したがっ
て、例えば建築施工時の耐火被覆の軽減または削減等の
大きな効果がえられる。
【図１】常温および高温強度におよぼす再加熱処理温度
の影響を示すグラフである。
の影響を示すグラフである。
ＹＳ600 ： ６００℃における降伏強度（kgf/mm2) ＹＳRT ： 常温における降伏強度（kgf/mm2) ＴＳRT ： 常温における引張強度（kgf/mm2) ＹＲRT ： 常温における降伏比（％)
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−339633（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−130319（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１５％、
Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍｎ：０．８０〜２．００％、
Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１５％以下を含み、
かつ、Ｍｏ：０．１５〜０．８０％、Ｖ：０．００５〜
０．３０％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：
０．００５〜０．２５０％のうちの１種以上を含有する
鋼スラブを、 １０００℃以上に加熱し、ついで熱間圧延を９００℃以
上の温度で終了し、空冷した後、ＡC1〜ＡC3点間の２相
域温度に再加熱し、ついで冷却する２相域再加熱焼き入
れ法で処理することを特徴とする建築構造用低降伏比耐
火鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼スラブが、さらに重量％でＣｕ：
０．５０％以下、Ｎｉ：１．００％以下およびＢ：０．
０００３〜０．００３０％のうちの１種以上を含有する
ことを特徴とする請求項１記載の建築構造用低降伏比耐
火鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3244232A JP2655956B2 (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | 建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3244232A JP2655956B2 (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | 建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0559433A JPH0559433A (ja) | 1993-03-09 |
| JP2655956B2 true JP2655956B2 (ja) | 1997-09-24 |
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ID=17115711
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3244232A Expired - Fee Related JP2655956B2 (ja) | 1991-08-30 | 1991-08-30 | 建築構造用低降伏比耐火鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2655956B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07305113A (ja) * | 1994-05-11 | 1995-11-21 | Kobe Steel Ltd | 溶接性の優れた建築用低降伏比厚肉耐火鋼の製造方法 |
| KR100605721B1 (ko) * | 2004-10-26 | 2006-08-01 | 주식회사 포스코 | 저합금 석출강화형 고강도 강판의 제조방법 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0737649B2 (ja) * | 1991-04-04 | 1995-04-26 | 新日本製鐵株式会社 | 降伏比の低い建築用耐火鋼板の製造法 |
-
1991
- 1991-08-30 JP JP3244232A patent/JP2655956B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH0559433A (ja) | 1993-03-09 |
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