JPH07109521A - 冷間成形による建築用低降伏比６００Ｎ／ｍｍ２ 級鋼管の製造法 - Google Patents
冷間成形による建築用低降伏比６００Ｎ／ｍｍ２ 級鋼管の製造法Info
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- JPH07109521A JPH07109521A JP25456693A JP25456693A JPH07109521A JP H07109521 A JPH07109521 A JP H07109521A JP 25456693 A JP25456693 A JP 25456693A JP 25456693 A JP25456693 A JP 25456693A JP H07109521 A JPH07109521 A JP H07109521A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、冷間成形により製作された厚み１
００ｍｍ以下、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１
０％でＹＲ≦８０％の鋼管の製造法を提供する。 【構成】 重量％でＣ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．５〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．
０２５％、Ａｌ：０．０６％以下、Ｎ：０．００６％以
下を含有した鋼片を熱間圧延後、Ａｃ3 変態点〜１００
０℃の温度範囲に再加熱、焼入し、引き続き７００〜８
５０℃の温度範囲に再加熱、焼入し、Ａｃ1 変態点以下
の温度範囲で焼戻処理を施し、且つ降伏比（ＹＲ：％）
≦８０−０．８×ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径、
％）に制御した鋼板を用いてｔ／Ｄ≦１０％の範囲で冷
間成形により鋼管を製作することにより、厚み１００ｍ
ｍ以下の低降伏比鋼管が製造できる。
００ｍｍ以下、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１
０％でＹＲ≦８０％の鋼管の製造法を提供する。 【構成】 重量％でＣ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．５〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．
０２５％、Ａｌ：０．０６％以下、Ｎ：０．００６％以
下を含有した鋼片を熱間圧延後、Ａｃ3 変態点〜１００
０℃の温度範囲に再加熱、焼入し、引き続き７００〜８
５０℃の温度範囲に再加熱、焼入し、Ａｃ1 変態点以下
の温度範囲で焼戻処理を施し、且つ降伏比（ＹＲ：％）
≦８０−０．８×ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径、
％）に制御した鋼板を用いてｔ／Ｄ≦１０％の範囲で冷
間成形により鋼管を製作することにより、厚み１００ｍ
ｍ以下の低降伏比鋼管が製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建築、土木分野におい
て、各種構造物に用いる冷間成形による低降伏比鋼管の
製造法に関する。
て、各種構造物に用いる冷間成形による低降伏比鋼管の
製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的に、鋼材に対し冷間加工を加える
と加工硬化によりＹＰ，ＴＳが上昇し、ＴＳに比べＹＰ
の上昇が大きいため降伏比（以下ＹＲと呼ぶ）も上昇し
てしまい、冷間成形による鋼管は降伏後の塑性変形能力
が小さいため建築構造物には適用しにくいという欠点が
あった。
と加工硬化によりＹＰ，ＴＳが上昇し、ＴＳに比べＹＰ
の上昇が大きいため降伏比（以下ＹＲと呼ぶ）も上昇し
てしまい、冷間成形による鋼管は降伏後の塑性変形能力
が小さいため建築構造物には適用しにくいという欠点が
あった。
【０００３】一方、低ＹＲ鋼管の製造法としては遠心鋳
造法、鋼管での熱処理（焼入、焼戻）等があるが、遠心
鋳造法はその生産性の低さ、経済性の面で、鋼管の熱処
理ではその経済性、鋼管の寸法精度の面で、鋼板の冷間
成形により製造した鋼管に比べ劣っていた。
造法、鋼管での熱処理（焼入、焼戻）等があるが、遠心
鋳造法はその生産性の低さ、経済性の面で、鋼管の熱処
理ではその経済性、鋼管の寸法精度の面で、鋼板の冷間
成形により製造した鋼管に比べ劣っていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋼板の冷間
成形によるＹＲが低い鋼管の製造法を提供するものであ
る。本発明に基づいて製造した鋼管は、低ＹＲで且つ高
い生産性、経済性および寸法精度を有している。
成形によるＹＲが低い鋼管の製造法を提供するものであ
る。本発明に基づいて製造した鋼管は、低ＹＲで且つ高
い生産性、経済性および寸法精度を有している。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記の課題を解決するた
めの本発明の具体的手段を下記（１），（２）に示す。 （１）重量比でＣ ０．０１〜０．２０％、Ｓｉ ０．
５％以下、Ｍｎ ０．５〜１．６％、Ｐ ０．０３％以
下、Ｓ ０．０１％以下、Ｔｉ ０．００５〜０．０２
５％、Ａｌ ０．０６％以下、Ｎ ０．００６％以下を
含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱
間圧延後、Ａｃ3変態点〜１０００℃の温度範囲に再加
熱、焼入し、引き続き７００〜８５０℃の温度範囲に再
加熱、焼入し、Ａｃ1変態点以下の温度範囲で焼戻処理
を施し、且つＹＲ（％）≦８０−０．８×ｔ／Ｄに制御
した鋼板を用いてｔ／Ｄ≦１０％の範囲で冷間成形によ
り鋼管を製作することを特徴とする板厚１００ｍｍ以
下、管軸方向のＹＲが８０％以下である建築用低降伏比
６００Ｎ／ｍｍ2 級鋼管の製造法。 （２）重量比でＣ ０．０１〜０．２０％、Ｓｉ ０．
５％以下、Ｍｎ ０．５〜１．６％、Ｐ ０．０３％以
下、Ｓ ０．０１％以下、Ｔｉ ０．００５〜０．０２
５％、Ａｌ ０．０６％以下、Ｎ ０．００６％以下、
さらにＮｉ ０．０５〜１．０％、Ｃｕ ０．０５〜
０．５％、Ｃｒ ０．０５〜１．０％、Ｍｏ０．０５〜
１．０％、Ｎｂ ０．００５〜０．０３％、Ｖ ０．０
０５〜０．０５％、Ｃａ ０．００１〜０．００６％の
１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避的
不純物からなる鋼を熱間圧延後、Ａｃ3変態点〜１００
０℃の温度範囲に再加熱、焼入し、引き続き７００〜８
５０℃の温度範囲に再加熱、焼入し、Ａｃ1変態点以下
の温度範囲で焼戻処理を施し、且つＹＲ（％）≦８０−
０．８×ｔ／Ｄに制御した鋼板を用いてｔ／Ｄ≦１０％
の範囲で冷間成形により鋼管を製作することを特徴とす
る板厚１００ｍｍ以下、管軸方向のＹＲが８０％以下で
ある建築用低降伏比６００Ｎ／ｍｍ2 級鋼管の製造法。
めの本発明の具体的手段を下記（１），（２）に示す。 （１）重量比でＣ ０．０１〜０．２０％、Ｓｉ ０．
５％以下、Ｍｎ ０．５〜１．６％、Ｐ ０．０３％以
下、Ｓ ０．０１％以下、Ｔｉ ０．００５〜０．０２
５％、Ａｌ ０．０６％以下、Ｎ ０．００６％以下を
含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱
間圧延後、Ａｃ3変態点〜１０００℃の温度範囲に再加
熱、焼入し、引き続き７００〜８５０℃の温度範囲に再
加熱、焼入し、Ａｃ1変態点以下の温度範囲で焼戻処理
を施し、且つＹＲ（％）≦８０−０．８×ｔ／Ｄに制御
した鋼板を用いてｔ／Ｄ≦１０％の範囲で冷間成形によ
り鋼管を製作することを特徴とする板厚１００ｍｍ以
下、管軸方向のＹＲが８０％以下である建築用低降伏比
６００Ｎ／ｍｍ2 級鋼管の製造法。 （２）重量比でＣ ０．０１〜０．２０％、Ｓｉ ０．
５％以下、Ｍｎ ０．５〜１．６％、Ｐ ０．０３％以
下、Ｓ ０．０１％以下、Ｔｉ ０．００５〜０．０２
５％、Ａｌ ０．０６％以下、Ｎ ０．００６％以下、
さらにＮｉ ０．０５〜１．０％、Ｃｕ ０．０５〜
０．５％、Ｃｒ ０．０５〜１．０％、Ｍｏ０．０５〜
１．０％、Ｎｂ ０．００５〜０．０３％、Ｖ ０．０
０５〜０．０５％、Ｃａ ０．００１〜０．００６％の
１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避的
不純物からなる鋼を熱間圧延後、Ａｃ3変態点〜１００
０℃の温度範囲に再加熱、焼入し、引き続き７００〜８
５０℃の温度範囲に再加熱、焼入し、Ａｃ1変態点以下
の温度範囲で焼戻処理を施し、且つＹＲ（％）≦８０−
０．８×ｔ／Ｄに制御した鋼板を用いてｔ／Ｄ≦１０％
の範囲で冷間成形により鋼管を製作することを特徴とす
る板厚１００ｍｍ以下、管軸方向のＹＲが８０％以下で
ある建築用低降伏比６００Ｎ／ｍｍ2 級鋼管の製造法。
【０００６】
【作用】以下、本発明について説明する。本発明者らの
研究によれば、冷間加工後のＹＲを低くするには冷間加
工前の鋼板の材質制御、特にＹＲを低く制御することが
必要であることを見出した。そこで本発明の要点は、
（１）冷間加工に供する鋼板に必要なＹＲ値、（２）そ
のＹＲ値以下に制御する製造法にある。
研究によれば、冷間加工後のＹＲを低くするには冷間加
工前の鋼板の材質制御、特にＹＲを低く制御することが
必要であることを見出した。そこで本発明の要点は、
（１）冷間加工に供する鋼板に必要なＹＲ値、（２）そ
のＹＲ値以下に制御する製造法にある。
【０００７】１回目の焼入は熱間圧延後に再加熱により
γに再変態させ焼入することで組織をベイナイト化およ
び微細化させるためで、このため熱間圧延後の再加熱温
度の下限をＡc3変態点とする。再加熱温度が高すぎると
結晶粒が大きくなって低温靭性が劣化するので、その上
限温度は１０００℃にしなければならない。次に２回目
の焼入を７００〜８５０℃の温度範囲に再加熱、焼入
し、その後Ａ c1変態点以下の温度範囲で焼戻処理を行う
必要がある。その理由はフェライト−オーステナイトの
２相共存域に再加熱し、フェライトからオーステナイト
へＣの濃化が生じＣの濃化したオーステナイトとＣが減
少したフェライト相にせしめ、その状態から焼入を行う
ことにより極めて微細な炭化物を有する相と粗大な炭化
物を有する相の２相混合組織を得るためである。降伏比
の低減はこの２相混合組織により達成される。
γに再変態させ焼入することで組織をベイナイト化およ
び微細化させるためで、このため熱間圧延後の再加熱温
度の下限をＡc3変態点とする。再加熱温度が高すぎると
結晶粒が大きくなって低温靭性が劣化するので、その上
限温度は１０００℃にしなければならない。次に２回目
の焼入を７００〜８５０℃の温度範囲に再加熱、焼入
し、その後Ａ c1変態点以下の温度範囲で焼戻処理を行う
必要がある。その理由はフェライト−オーステナイトの
２相共存域に再加熱し、フェライトからオーステナイト
へＣの濃化が生じＣの濃化したオーステナイトとＣが減
少したフェライト相にせしめ、その状態から焼入を行う
ことにより極めて微細な炭化物を有する相と粗大な炭化
物を有する相の２相混合組織を得るためである。降伏比
の低減はこの２相混合組織により達成される。
【０００８】しかしながら、８５０℃超の再加熱温度か
らの焼入ではフェライト相が少なく降伏比の低減効果が
期待できず、また７００℃未満からの焼入では強度が下
がり目的を達成できない。焼戻処理は鋼の靭性改善と、
溶接、応力除去処理などによる軟化を防止するために必
須である。しかし、その温度がＡc1点を超えると強度が
著しく低下するので、Ａc1点以下としなければならな
い。
らの焼入ではフェライト相が少なく降伏比の低減効果が
期待できず、また７００℃未満からの焼入では強度が下
がり目的を達成できない。焼戻処理は鋼の靭性改善と、
溶接、応力除去処理などによる軟化を防止するために必
須である。しかし、その温度がＡc1点を超えると強度が
著しく低下するので、Ａc1点以下としなければならな
い。
【０００９】さらに冷間成形（ｔ／Ｄ≦１０％）前の鋼
板のＹＲ値を（８０−０．８×ｔ／Ｄ）以下に制御す
る。これは冷間成形後のＹＲ値を８０％以下に制御する
ためで、これを超えるＹＲ値の鋼板では冷間成形による
ＹＲの上昇により、鋼管でのＹＲ値が８０％を超えてし
まう。次に成分範囲の限定理由について説明する。
板のＹＲ値を（８０−０．８×ｔ／Ｄ）以下に制御す
る。これは冷間成形後のＹＲ値を８０％以下に制御する
ためで、これを超えるＹＲ値の鋼板では冷間成形による
ＹＲの上昇により、鋼管でのＹＲ値が８０％を超えてし
まう。次に成分範囲の限定理由について説明する。
【００１０】Ｃは母材の強度を確保するために必要であ
るが、多量に含有させると靭性あるいは溶接性を損なう
ために適量の添加が必要となる。このような観点からＣ
は０．０１〜０．２０％とした。Ｓｉは脱酸上、鋼に必
然的に含まれる元素であるが、ＳｉはＨＡＺ靭性および
溶接性上好ましくない元素であるため、その上限を０．
５％とした。
るが、多量に含有させると靭性あるいは溶接性を損なう
ために適量の添加が必要となる。このような観点からＣ
は０．０１〜０．２０％とした。Ｓｉは脱酸上、鋼に必
然的に含まれる元素であるが、ＳｉはＨＡＺ靭性および
溶接性上好ましくない元素であるため、その上限を０．
５％とした。
【００１１】Ｍｎは強度、靭性を同時に向上せしめる極
めて重要な元素であり、０．５％以上は必要であるが、
多量に添加すると溶接性、母材およびＨＡＺの靭性劣化
を招くためその上限を１．６％とした。本発明鋼におい
て不純物であるＰ，Ｓをそれぞれ０．０３％以下、０．
０１％以下とした理由は、母材、溶接部の低温靭性をよ
り一層向上させるためである。Ｐの低減は粒界破壊を防
止し、Ｓの低減はＭｎＳによる靭性の劣化を防止する。
好ましいＰ，Ｓ量はそれぞれ０．０１％以下、０．００
５％以下である。
めて重要な元素であり、０．５％以上は必要であるが、
多量に添加すると溶接性、母材およびＨＡＺの靭性劣化
を招くためその上限を１．６％とした。本発明鋼におい
て不純物であるＰ，Ｓをそれぞれ０．０３％以下、０．
０１％以下とした理由は、母材、溶接部の低温靭性をよ
り一層向上させるためである。Ｐの低減は粒界破壊を防
止し、Ｓの低減はＭｎＳによる靭性の劣化を防止する。
好ましいＰ，Ｓ量はそれぞれ０．０１％以下、０．００
５％以下である。
【００１２】Ｔｉは炭窒化物を形成してＨＡＺ靭性を向
上させる。Ａｌ量が少ない場合、Ｔｉの酸化物を形成し
ＨＡＺ靭性を向上させるが、０．００５％未満では効果
がなく、０．０２５％を超えるとＨＡＺ靭性に好ましく
ない影響があるため、０．００５〜０．０２５％に限定
する。Ａｌは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であるが、
ＳｉおよびＴｉによっても脱酸は行われるので本発明鋼
については下限は限定しない。しかしＡｌ量が多くなる
と鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化するので
上限を０．０６％とした。
上させる。Ａｌ量が少ない場合、Ｔｉの酸化物を形成し
ＨＡＺ靭性を向上させるが、０．００５％未満では効果
がなく、０．０２５％を超えるとＨＡＺ靭性に好ましく
ない影響があるため、０．００５〜０．０２５％に限定
する。Ａｌは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であるが、
ＳｉおよびＴｉによっても脱酸は行われるので本発明鋼
については下限は限定しない。しかしＡｌ量が多くなる
と鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化するので
上限を０．０６％とした。
【００１３】Ｎは一般的に不可避的不純物として鋼中に
含まれるものであるが、Ｎｂ，Ｖと結合して炭窒化物を
形成して強度を増加させ、またＴｉＮを形成して前述の
ようにＨＡＺの性質を高める。このためＮ量として最低
０．００１％が必要である。しかしながらＮ量が多くな
るとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造スラブの表面キズの発
生等を助長するので、その上限を０．００６％とした。
含まれるものであるが、Ｎｂ，Ｖと結合して炭窒化物を
形成して強度を増加させ、またＴｉＮを形成して前述の
ようにＨＡＺの性質を高める。このためＮ量として最低
０．００１％が必要である。しかしながらＮ量が多くな
るとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造スラブの表面キズの発
生等を助長するので、その上限を０．００６％とした。
【００１４】本発明鋼の基本成分は以上のとおりであ
り、十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性
を高めるため、以下に述べる元素、即ちＣｕ，Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖ，Ｃａを選択的に添加すると強度、
靭性の向上について、さらに好ましい結果が得られる。
次に、前記添加元素とその添加量について説明する。
り、十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性
を高めるため、以下に述べる元素、即ちＣｕ，Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖ，Ｃａを選択的に添加すると強度、
靭性の向上について、さらに好ましい結果が得られる。
次に、前記添加元素とその添加量について説明する。
【００１５】Ｎｉは溶接性、ＨＡＺ靭性に悪影響を及ぼ
すことなく、母材の強度、靭性を向上させるが、０．０
５％未満では効果が薄く、１．０％超では極めて高価に
なるため経済性を失うので、０．０５〜１．０％とし
た。ＣｕはＮｉとほぼ同様な効果を持つほか、Ｃｕ析出
物による強度の増加や耐食性や耐候性の向上にも効果を
有する。この場合Ｃｕ量が０．５％を超えるとその析出
硬化が著しく、冷間成形後の熱処理において過度の析出
硬化によりＹＲの低下が困難になり、また０．０５％未
満では効果がないのでＣｕ量は０．０５〜０．５％に限
定する。
すことなく、母材の強度、靭性を向上させるが、０．０
５％未満では効果が薄く、１．０％超では極めて高価に
なるため経済性を失うので、０．０５〜１．０％とし
た。ＣｕはＮｉとほぼ同様な効果を持つほか、Ｃｕ析出
物による強度の増加や耐食性や耐候性の向上にも効果を
有する。この場合Ｃｕ量が０．５％を超えるとその析出
硬化が著しく、冷間成形後の熱処理において過度の析出
硬化によりＹＲの低下が困難になり、また０．０５％未
満では効果がないのでＣｕ量は０．０５〜０．５％に限
定する。
【００１６】Ｍｏは母材の強度、靭性を共に向上させる
元素であるが、０．０５％未満では効果が薄く、１．０
％を超えると溶接部靭性および溶接性の劣化を招き好ま
しくないため０．０５〜１．０％に限定する。Ｃｒは母
材および溶接部の強度を高める元素であり、Ｃｒ量が
０．５％以上で耐候性も向上するが、１．０％を超える
と溶接性やＨＡＺ靭性を劣化させ、また０．０５％未満
では効果が薄い。従ってＣｒ量は０．０５〜１．０％と
する。
元素であるが、０．０５％未満では効果が薄く、１．０
％を超えると溶接部靭性および溶接性の劣化を招き好ま
しくないため０．０５〜１．０％に限定する。Ｃｒは母
材および溶接部の強度を高める元素であり、Ｃｒ量が
０．５％以上で耐候性も向上するが、１．０％を超える
と溶接性やＨＡＺ靭性を劣化させ、また０．０５％未満
では効果が薄い。従ってＣｒ量は０．０５〜１．０％と
する。
【００１７】Ｎｂは微細な炭窒化物を形成し、強度を増
加させ、またＨＡＺ靭性を向上させる。しかし、０．０
０５％未満では効果がなく、０．０３％を超えると熱処
理で過度の析出硬化により鋼板のＹＲ低下の妨げにな
る。ＶはＮｂとほぼ同じ効果をもつ元素であるが、Ｎｂ
に比較して析出硬化能はやや劣る。０．００５％未満で
は効果が少なく、０．０５％を超えると熱処理で過度の
析出硬化により鋼板のＹＲ低下の妨げになる。
加させ、またＨＡＺ靭性を向上させる。しかし、０．０
０５％未満では効果がなく、０．０３％を超えると熱処
理で過度の析出硬化により鋼板のＹＲ低下の妨げにな
る。ＶはＮｂとほぼ同じ効果をもつ元素であるが、Ｎｂ
に比較して析出硬化能はやや劣る。０．００５％未満で
は効果が少なく、０．０５％を超えると熱処理で過度の
析出硬化により鋼板のＹＲ低下の妨げになる。
【００１８】Ｃａは硫化物（ＭｎＳ）の形態を制御し、
シャルピー吸収エネルギーを増加させ低温靭性を向上さ
せる効果がある。しかしＣａ量は０．００１％未満では
実用上効果がなく、０．００６％を超えるとＣａＯ，Ｃ
ａＳが多量に生成して大型介在物となり、鋼の靭性のみ
ならず清浄度も害し溶接性、耐ラメラティア性にも悪影
響を与えるので、Ｃａ添加量の範囲を０．００１〜０．
００６％とする。
シャルピー吸収エネルギーを増加させ低温靭性を向上さ
せる効果がある。しかしＣａ量は０．００１％未満では
実用上効果がなく、０．００６％を超えるとＣａＯ，Ｃ
ａＳが多量に生成して大型介在物となり、鋼の靭性のみ
ならず清浄度も害し溶接性、耐ラメラティア性にも悪影
響を与えるので、Ｃａ添加量の範囲を０．００１〜０．
００６％とする。
【００１９】
【実施例】周知の転炉、連続鋳造、厚板工程により鋼板
を製造し、その後冷間成形で鋼管を製作し、その強度、
靭性について調査した。表１の１〜６に本発明例、７〜
１１に比較例の化学成分を示す。表２に本発明例と比較
例の鋼板製造条件とその機械的性質を示す。
を製造し、その後冷間成形で鋼管を製作し、その強度、
靭性について調査した。表１の１〜６に本発明例、７〜
１１に比較例の化学成分を示す。表２に本発明例と比較
例の鋼板製造条件とその機械的性質を示す。
【００２０】表２の本発明例１〜６は、鋼管での強度、
靭性がバランスよく達成できており、ＹＲも８０％以下
となっている。これに対し比較例７では鋼板の降伏比
（ＹＲ）が高い（＞８０−０．８×ｔ／Ｄ）ために、鋼
管のＹＲが高くなっている。比較例８は２回目焼入時の
再加熱温度が低すぎるため強度が不足している。比較例
９では１回目焼入時の再加熱温度が高いために結晶粒の
細粒化が十分になされておらず、靭性が劣化している。
加熱温度が比較例１０では２回目焼入時の再加熱温度が
高すぎ鋼板のＹＲが高くなり、鋼管のＹＲも高くなって
いる。比較例１１ではＶが高いために、鋼板のＹＲが高
く鋼管でのＹＲも高くなっている。
靭性がバランスよく達成できており、ＹＲも８０％以下
となっている。これに対し比較例７では鋼板の降伏比
（ＹＲ）が高い（＞８０−０．８×ｔ／Ｄ）ために、鋼
管のＹＲが高くなっている。比較例８は２回目焼入時の
再加熱温度が低すぎるため強度が不足している。比較例
９では１回目焼入時の再加熱温度が高いために結晶粒の
細粒化が十分になされておらず、靭性が劣化している。
加熱温度が比較例１０では２回目焼入時の再加熱温度が
高すぎ鋼板のＹＲが高くなり、鋼管のＹＲも高くなって
いる。比較例１１ではＶが高いために、鋼板のＹＲが高
く鋼管でのＹＲも高くなっている。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【発明の効果】本発明の化学成分および製造法で製造し
た鋼管は、ＹＲが低く降伏後の塑性変形能力に優れた鋼
管である。その結果、建築、橋梁等の構造物の安全性を
大きく高めることができる。
た鋼管は、ＹＲが低く降伏後の塑性変形能力に優れた鋼
管である。その結果、建築、橋梁等の構造物の安全性を
大きく高めることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｚ 38/14
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比で Ｃ ：０．０１〜０．２０％、 Ｓｉ ：０．５％
以下、 Ｍｎ ：０．５〜１．６％、 Ｐ ：０．０３
％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｔｉ ：０．００
５〜０．０２５％、 Ａｌ ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．００
６％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を
熱間圧延後、Ａｃ3変態点〜１０００℃の温度範囲に再
加熱、焼入し、引き続き７００〜８５０℃の温度範囲に
再加熱、焼入し、Ａｃ1変態点以下の温度範囲で焼戻処
理を施し、且つ降伏比（ＹＲ：％）≦８０−０．８×ｔ
／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径、％）に制御した鋼板を
用いて冷間成形により鋼管を製作することを特徴とする
建築用低降伏比６００Ｎ／ｍｍ2 級鋼管の製造法。 - 【請求項２】 重量比で Ｃ ：０．０１〜０．２０％、 Ｓｉ ：０．５％
以下、 Ｍｎ ：０．５〜１．６％、 Ｐ ：０．０３
％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｔｉ ：０．００
５〜０．０２５％、 Ａｌ ：０．０６％以下、 Ｎ ：０．００
６％以下 さらに Ｎｉ ：０．０５〜１．０％、 Ｃｕ ：０．０５
〜０．５％、 Ｃｒ ：０．０５〜１．０％、 Ｍｏ ：０．０５
〜１．０％、 Ｎｂ ：０．００５〜０．０３％ Ｖ ：０．００
５〜０．０５％、 Ｃａ ：０．００１〜０．００６％ の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避
的不純物からなる鋼を熱間圧延後、Ａｃ3変態点〜１０
００℃の温度範囲に再加熱、焼入し、引き続き７００〜
８５０℃の温度範囲に再加熱、焼入し、Ａｃ1変態点以
下の温度範囲で焼戻処理を施し、且つ降伏比（ＹＲ：
％）≦８０−０．８×ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外
径、％）に制御した鋼板を用いて冷間成形により鋼管を
製作することを特徴とする建築用低降伏比６００Ｎ／ｍ
ｍ2 級鋼管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25456693A JPH07109521A (ja) | 1993-10-12 | 1993-10-12 | 冷間成形による建築用低降伏比６００Ｎ／ｍｍ２ 級鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25456693A JPH07109521A (ja) | 1993-10-12 | 1993-10-12 | 冷間成形による建築用低降伏比６００Ｎ／ｍｍ２ 級鋼管の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07109521A true JPH07109521A (ja) | 1995-04-25 |
Family
ID=17266830
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25456693A Withdrawn JPH07109521A (ja) | 1993-10-12 | 1993-10-12 | 冷間成形による建築用低降伏比６００Ｎ／ｍｍ２ 級鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07109521A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100338352B1 (ko) * | 1997-12-24 | 2002-08-22 | 주식회사 포스코 | 저항복비를갖는구조용강및그제조방법 |
| KR100799421B1 (ko) * | 2005-09-28 | 2008-01-30 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 용접성이 우수한 490ＭＰａ급 저항복비 냉간성형강관 및 그제조방법 |
| CN100439546C (zh) * | 2005-09-28 | 2008-12-03 | 株式会社神户制钢所 | 焊接性优异的490MPa级低屈服比冷成形钢管及其制造方法 |
| JP2013185164A (ja) * | 2012-03-06 | 2013-09-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 鋼管の製造方法 |
| CN104220619A (zh) * | 2012-04-12 | 2014-12-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 用于面向建筑结构构件的方形钢管的厚壁热轧钢板及其制造方法 |
| JP2016079449A (ja) * | 2014-10-15 | 2016-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼管の製造方法及び鋼管 |
| JP2020020028A (ja) * | 2018-08-03 | 2020-02-06 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度かつ低降伏比で溶接性に優れた円形鋼管用鋼板および円形鋼管ならびにそれらの製造方法 |
-
1993
- 1993-10-12 JP JP25456693A patent/JPH07109521A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
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