JPH05320832A - 希土類金属−鉄系永久磁石用合金鋳塊及びその製造法並びに永久磁石 - Google Patents
希土類金属−鉄系永久磁石用合金鋳塊及びその製造法並びに永久磁石Info
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- JPH05320832A JPH05320832A JP4128936A JP12893692A JPH05320832A JP H05320832 A JPH05320832 A JP H05320832A JP 4128936 A JP4128936 A JP 4128936A JP 12893692 A JP12893692 A JP 12893692A JP H05320832 A JPH05320832 A JP H05320832A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 短軸方向０．１〜１００μｍ、長軸方向０．
１〜１００ｍの結晶粒径を有する結晶を９０容量％以上
含有する希土類金属−鉄系永久磁石用合金鋳塊及びその
製造方法並びに該合金鋳塊を用いた永久磁石。 【効果】 本発明の永久磁石用合金鋳塊は、特定結晶粒
径を有する結晶を特定量含有し、また希土類金属−鉄系
組成であるので、粉砕性、焼結性等に優れており、該合
金を用いる本発明の永久磁石は優れた磁気特性を有す
る。また本発明の製造方法では、特定の冷却速度及び特
定の過冷度にて、均一性に優れた組成及び組織を有する
永久磁石合金鋳塊を容易に得ることができる。
１〜１００ｍの結晶粒径を有する結晶を９０容量％以上
含有する希土類金属−鉄系永久磁石用合金鋳塊及びその
製造方法並びに該合金鋳塊を用いた永久磁石。 【効果】 本発明の永久磁石用合金鋳塊は、特定結晶粒
径を有する結晶を特定量含有し、また希土類金属−鉄系
組成であるので、粉砕性、焼結性等に優れており、該合
金を用いる本発明の永久磁石は優れた磁気特性を有す
る。また本発明の製造方法では、特定の冷却速度及び特
定の過冷度にて、均一性に優れた組成及び組織を有する
永久磁石合金鋳塊を容易に得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、磁気特性に優れた結晶
組織を有する、希土類金属−鉄系永久磁石用合金鋳塊及
びその製造法ならびに該合金鋳塊を用いた永久磁石に関
する。
組織を有する、希土類金属−鉄系永久磁石用合金鋳塊及
びその製造法ならびに該合金鋳塊を用いた永久磁石に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、永久磁石用合金鋳塊は、溶融した
合金を金型に鋳造する金型鋳造法により製造されている
のが一般的である。しかし該金型鋳造法により合金溶融
物を凝固させる場合、合金溶融物の抜熱過程において、
抜熱初期では鋳型伝熱律速であるが、凝固が進行する
と、鋳型−凝固相間及び凝固相における伝熱が抜熱律速
となり、金型冷却能を向上させても鋳塊内部と鋳型近傍
の鋳塊では、冷却条件が異なり、特に鋳塊厚が厚いほど
このような現象が生じる。そのため鋳塊の内部と表面付
近での冷却条件の相違が大きい場合には、特に磁石組成
における高残留磁束密度側の鋳造組織に、粒径１０〜１
００μｍのα−Ｆｅ相が残存し、同時に主相を取り巻く
希土類金属に富んだ相の大きさも大きくなる。該α−Ｆ
ｅ相及び希土類金属に富んだ大きい相では、通常９００
〜１２００℃で数〜数十時間熱処理することにより行う
均質化が困難なため、磁石製造工程における均質化過程
が長期化し、結晶粒は更に粗大化する。更にその後の窒
素化過程が長期化するため、各粒子における窒素含有量
が不均一となる。その結果、その後の粉末配向性及び磁
気特性に悪影響を及ぼす等の欠点がある。
合金を金型に鋳造する金型鋳造法により製造されている
のが一般的である。しかし該金型鋳造法により合金溶融
物を凝固させる場合、合金溶融物の抜熱過程において、
抜熱初期では鋳型伝熱律速であるが、凝固が進行する
と、鋳型−凝固相間及び凝固相における伝熱が抜熱律速
となり、金型冷却能を向上させても鋳塊内部と鋳型近傍
の鋳塊では、冷却条件が異なり、特に鋳塊厚が厚いほど
このような現象が生じる。そのため鋳塊の内部と表面付
近での冷却条件の相違が大きい場合には、特に磁石組成
における高残留磁束密度側の鋳造組織に、粒径１０〜１
００μｍのα−Ｆｅ相が残存し、同時に主相を取り巻く
希土類金属に富んだ相の大きさも大きくなる。該α−Ｆ
ｅ相及び希土類金属に富んだ大きい相では、通常９００
〜１２００℃で数〜数十時間熱処理することにより行う
均質化が困難なため、磁石製造工程における均質化過程
が長期化し、結晶粒は更に粗大化する。更にその後の窒
素化過程が長期化するため、各粒子における窒素含有量
が不均一となる。その結果、その後の粉末配向性及び磁
気特性に悪影響を及ぼす等の欠点がある。
【０００３】また前記金型鋳造法により得られる鋳塊組
織中に、短軸方向０．１〜１００μｍ、長軸方向０．１
〜１００μｍの結晶粒径を有する結晶が存在することが
知られているが、該結晶の含有率は、僅かであって、磁
気特性に良好な影響を及ぼすには至っていない。
織中に、短軸方向０．１〜１００μｍ、長軸方向０．１
〜１００μｍの結晶粒径を有する結晶が存在することが
知られているが、該結晶の含有率は、僅かであって、磁
気特性に良好な影響を及ぼすには至っていない。
【０００４】更にまた、希土類金属元素、コバルト及び
必要に応じて、鉄、銅、ジルコニウムを添加し、るつぼ
中で溶解させた後、双ロール、単ロール、双ベルト等を
組み合わせたストリップキャスティング法等で０．０１
〜５ｍｍの厚さとなるように凝固させる希土類金属磁石
用合金の製造法が提案されている。
必要に応じて、鉄、銅、ジルコニウムを添加し、るつぼ
中で溶解させた後、双ロール、単ロール、双ベルト等を
組み合わせたストリップキャスティング法等で０．０１
〜５ｍｍの厚さとなるように凝固させる希土類金属磁石
用合金の製造法が提案されている。
【０００５】該方法では、金型鋳造法に比して組成の均
一な鋳塊が得られるが、原料成分が、希土類金属元素、
コバルト及び必要に応じて、鉄、銅、ジルコニウムを組
み合わせた成分であるために、前記ストリップキャステ
ィング法による磁石性能の向上が充分に得られない等の
問題がある。
一な鋳塊が得られるが、原料成分が、希土類金属元素、
コバルト及び必要に応じて、鉄、銅、ジルコニウムを組
み合わせた成分であるために、前記ストリップキャステ
ィング法による磁石性能の向上が充分に得られない等の
問題がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、希土
類金属−鉄系永久磁石合金の特性に最も良い影響を与え
る結晶組織を有する永久磁石用合金鋳塊及びその製造法
を提供することにある。
類金属−鉄系永久磁石合金の特性に最も良い影響を与え
る結晶組織を有する永久磁石用合金鋳塊及びその製造法
を提供することにある。
【０００７】本発明の別の目的は、優れた磁気特性を有
する希土類金属−鉄系永久磁石を提供することにある。
する希土類金属−鉄系永久磁石を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、短軸方
向０．１〜１００μｍ、長軸方向０．１〜１００μｍの
結晶粒径を有する結晶を９０容量％以上含有する希土類
金属−鉄系永久磁石用合金鋳塊又は該合金の主相結晶粒
内に、包晶核である粒径２０μｍ未満のα−Ｆｅ及び／
又はγ−Ｆｅが微細分散されてなる永久磁石用合金鋳塊
が提供される。
向０．１〜１００μｍ、長軸方向０．１〜１００μｍの
結晶粒径を有する結晶を９０容量％以上含有する希土類
金属−鉄系永久磁石用合金鋳塊又は該合金の主相結晶粒
内に、包晶核である粒径２０μｍ未満のα−Ｆｅ及び／
又はγ−Ｆｅが微細分散されてなる永久磁石用合金鋳塊
が提供される。
【０００９】また本発明によれば、希土類金属−鉄系合
金溶融物を凝固させて前記永久磁石用合金鋳塊を製造す
るにあたり、該合金溶融物を冷却速度１０〜１０００℃
／秒、過冷度１０〜５００℃の冷却条件下で均一に凝固
させることを特徴とする永久磁石用合金鋳塊の製造法が
提供される。
金溶融物を凝固させて前記永久磁石用合金鋳塊を製造す
るにあたり、該合金溶融物を冷却速度１０〜１０００℃
／秒、過冷度１０〜５００℃の冷却条件下で均一に凝固
させることを特徴とする永久磁石用合金鋳塊の製造法が
提供される。
【００１０】更に本発明によれば、前記合金鋳塊を、磁
性化処理してなる永久磁石であって、該永久磁石が炭素
原子、酸素原子、窒素原子及びこれらの混合物を含有す
ることを特徴とする希土類金属−鉄系永久磁石が提供さ
れる。
性化処理してなる永久磁石であって、該永久磁石が炭素
原子、酸素原子、窒素原子及びこれらの混合物を含有す
ることを特徴とする希土類金属−鉄系永久磁石が提供さ
れる。
【００１１】以下本発明を更に詳細に説明する。
【００１２】本発明の希土類金属−鉄系永久磁石用合金
鋳塊は、短軸方向０．１〜１００μｍ、長軸方向０．１
〜１００μｍの結晶粒径を有する結晶を９０容量％以
上、好ましくは９５容量％以上含有する希土類金属−鉄
系の合金鋳塊であって、特に、主相結晶粒内に包晶核と
して通常含有されるα−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆｅが全く
含有されていないのが好ましく、また該α−Ｆｅ及び／
又はγ−Ｆｅを含有する場合には、該α−Ｆｅ及び／又
はγ−Ｆｅの粒径が２０μｍ未満であり、且つ微細分散
されているのが好ましい。この際前記特定の結晶粒径を
有する結晶の含有割合が、９０容量％未満の場合には、
得られる合金鋳塊に優れた磁気特性を付与できない。ま
た短軸方向及び長軸方向の長さが前記範囲外である場
合、若しくは該α−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆｅの粒径が２
０μｍ以上であり、且つ微細分散されていない場合に
は、永久磁石製造工程における均質化熱処理の際に、均
質化時間が長期化するので好ましくない。また永久磁石
用合金鋳塊の厚さは、０．０５〜２０ｍｍの範囲である
のが好ましい。厚さが２０ｍｍを超える場合には、所望
の結晶組織とするための後述する製造法が困難となるの
で好ましくない。
鋳塊は、短軸方向０．１〜１００μｍ、長軸方向０．１
〜１００μｍの結晶粒径を有する結晶を９０容量％以
上、好ましくは９５容量％以上含有する希土類金属−鉄
系の合金鋳塊であって、特に、主相結晶粒内に包晶核と
して通常含有されるα−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆｅが全く
含有されていないのが好ましく、また該α−Ｆｅ及び／
又はγ−Ｆｅを含有する場合には、該α−Ｆｅ及び／又
はγ−Ｆｅの粒径が２０μｍ未満であり、且つ微細分散
されているのが好ましい。この際前記特定の結晶粒径を
有する結晶の含有割合が、９０容量％未満の場合には、
得られる合金鋳塊に優れた磁気特性を付与できない。ま
た短軸方向及び長軸方向の長さが前記範囲外である場
合、若しくは該α−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆｅの粒径が２
０μｍ以上であり、且つ微細分散されていない場合に
は、永久磁石製造工程における均質化熱処理の際に、均
質化時間が長期化するので好ましくない。また永久磁石
用合金鋳塊の厚さは、０．０５〜２０ｍｍの範囲である
のが好ましい。厚さが２０ｍｍを超える場合には、所望
の結晶組織とするための後述する製造法が困難となるの
で好ましくない。
【００１３】本発明の希土類金属−鉄系永久磁石用合金
鋳塊を形成する原料成分は、希土類金属−鉄系であれば
特に限定されるものではないが、希土類金属としては特
にサマリウムを好ましく用いることができ、また通常製
造の際に不可避的に含まれる他の不純物成分を含んでい
ても良い。また希土類金属は、単体でも混合物であって
も良い。該希土類金属と、鉄との配合割合は、通常永久
磁石用合金鋳塊の配合割合と同様で良く、好ましくは重
量比で、２３〜２８：７７〜７２であるのが好ましい。
鋳塊を形成する原料成分は、希土類金属−鉄系であれば
特に限定されるものではないが、希土類金属としては特
にサマリウムを好ましく用いることができ、また通常製
造の際に不可避的に含まれる他の不純物成分を含んでい
ても良い。また希土類金属は、単体でも混合物であって
も良い。該希土類金属と、鉄との配合割合は、通常永久
磁石用合金鋳塊の配合割合と同様で良く、好ましくは重
量比で、２３〜２８：７７〜７２であるのが好ましい。
【００１４】本発明の製造方法では、前記永久磁石用合
金鋳塊を得るために、希土類金属−鉄系合金溶融物を、
冷却速度１０〜１０００℃／秒、好ましくは１００〜１
０００℃／秒、過冷度１０〜５００℃、好ましくは２０
０〜５００℃の冷却条件下で均一に凝固させることを特
徴とする。
金鋳塊を得るために、希土類金属−鉄系合金溶融物を、
冷却速度１０〜１０００℃／秒、好ましくは１００〜１
０００℃／秒、過冷度１０〜５００℃、好ましくは２０
０〜５００℃の冷却条件下で均一に凝固させることを特
徴とする。
【００１５】この際過冷度とは、（合金の融点）−（合
金溶融物の実際の温度）の値であって、冷却速度と相関
関係を有する。冷却速度及び過冷度が前記必須範囲外の
場合には、所望の組織を有する合金鋳塊が得られない。
金溶融物の実際の温度）の値であって、冷却速度と相関
関係を有する。冷却速度及び過冷度が前記必須範囲外の
場合には、所望の組織を有する合金鋳塊が得られない。
【００１６】本発明の製造方法を更に具体的に説明する
と、例えば真空溶融法、高周波溶融法等により、好まし
くはるつぼ等を用いて、不活性ガス雰囲気下、希土類金
属−鉄系合金を溶融物とした後、該溶融物を、例えば、
単ロール、双ロール又は円板上等において、前記条件
下、好ましくは連続的に凝固させる等のストリップキャ
スティング法を用いた方法等により、所望の結晶組織を
有する永久磁石用合金鋳塊を得ることができる。即ち、
ストリップキャスティング法等で凝固させる場合には、
合金鋳塊の厚さを、好ましくは０．０５〜２０ｍｍの範
囲となるように、鋳造温度及び注湯速度等を適宜選択
し、前記条件下処理するのが最も容易な方法である。ま
た所望に応じて得られた合金鋳塊を、好ましくは９００
〜１２００℃において、５〜４０時間、均質化処理する
こともできる。
と、例えば真空溶融法、高周波溶融法等により、好まし
くはるつぼ等を用いて、不活性ガス雰囲気下、希土類金
属−鉄系合金を溶融物とした後、該溶融物を、例えば、
単ロール、双ロール又は円板上等において、前記条件
下、好ましくは連続的に凝固させる等のストリップキャ
スティング法を用いた方法等により、所望の結晶組織を
有する永久磁石用合金鋳塊を得ることができる。即ち、
ストリップキャスティング法等で凝固させる場合には、
合金鋳塊の厚さを、好ましくは０．０５〜２０ｍｍの範
囲となるように、鋳造温度及び注湯速度等を適宜選択
し、前記条件下処理するのが最も容易な方法である。ま
た所望に応じて得られた合金鋳塊を、好ましくは９００
〜１２００℃において、５〜４０時間、均質化処理する
こともできる。
【００１７】本発明の永久磁石は、前記希土類金属−鉄
系永久磁石用合金鋳塊を磁性化処理してなるものであっ
て、炭素原子、酸素原子、窒素原子又はこれらの混合物
を含有する。
系永久磁石用合金鋳塊を磁性化処理してなるものであっ
て、炭素原子、酸素原子、窒素原子又はこれらの混合物
を含有する。
【００１８】本発明の永久磁石に含有される前記炭素原
子、酸素原子、窒素原子又はこれらの混合物の含有割合
は、原料となる前記永久磁石用合金鋳塊１００重量部に
対して、１〜５重量部、特に２〜４重量部の範囲である
のが好ましい。
子、酸素原子、窒素原子又はこれらの混合物の含有割合
は、原料となる前記永久磁石用合金鋳塊１００重量部に
対して、１〜５重量部、特に２〜４重量部の範囲である
のが好ましい。
【００１９】本発明の永久磁石を調製する際の磁性化処
理は、例えば前記希土類金属−鉄系永久磁石用合金鋳塊
を、好ましくは粒径０．５〜５０ｍｍに粉砕した後、得
られた粉砕物に、前記炭素原子、酸素原子、窒素原子及
びこれらの混合物からなる群より選択される所望の原子
を含有させる。具体的には例えば、３００〜６００℃に
て前記所望の原子を含有するガス１気圧雰囲気で数時間
〜数十時間熱処理を行うことによって、所望の原子を含
有させることができる。次いで、所望の原子を含有させ
た粉砕物を、好ましくは０．５〜３０μｍに微粉砕し、
該微粉末を、例えば磁場プレス、射出成型等の公知の方
法により、成型することにより永久磁石とすることがで
きる。
理は、例えば前記希土類金属−鉄系永久磁石用合金鋳塊
を、好ましくは粒径０．５〜５０ｍｍに粉砕した後、得
られた粉砕物に、前記炭素原子、酸素原子、窒素原子及
びこれらの混合物からなる群より選択される所望の原子
を含有させる。具体的には例えば、３００〜６００℃に
て前記所望の原子を含有するガス１気圧雰囲気で数時間
〜数十時間熱処理を行うことによって、所望の原子を含
有させることができる。次いで、所望の原子を含有させ
た粉砕物を、好ましくは０．５〜３０μｍに微粉砕し、
該微粉末を、例えば磁場プレス、射出成型等の公知の方
法により、成型することにより永久磁石とすることがで
きる。
【００２０】
【発明の効果】本発明の永久磁石用合金鋳塊は、短軸方
向０．１〜１００μｍ、長軸方向０．１〜１００μｍの
結晶粒径を有する結晶を特定量含有し、また希土類金属
−鉄系組成であるので、粉砕性、焼結性等に優れてい
る。また、本発明の永久磁石は、前記永久磁石合金鋳塊
を原料として用い、更に炭素原子、酸素原子、窒素原子
又はこれらの混合物を含有するので、極めて優れた磁気
特性を示す。また本発明の製造方法では、特定の冷却速
度及び特定の過冷度にて、均一性に優れた組成及び組織
を有する永久磁石合金鋳塊を容易に得ることができる。
向０．１〜１００μｍ、長軸方向０．１〜１００μｍの
結晶粒径を有する結晶を特定量含有し、また希土類金属
−鉄系組成であるので、粉砕性、焼結性等に優れてい
る。また、本発明の永久磁石は、前記永久磁石合金鋳塊
を原料として用い、更に炭素原子、酸素原子、窒素原子
又はこれらの混合物を含有するので、極めて優れた磁気
特性を示す。また本発明の製造方法では、特定の冷却速
度及び特定の過冷度にて、均一性に優れた組成及び組織
を有する永久磁石合金鋳塊を容易に得ることができる。
【００２１】
【実施例】以下本発明を実施例及び比較例により更に詳
細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものでは
ない。
細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものでは
ない。
【００２２】
【実施例１】サマリウム２４．５ｗｔ％、鉄７４．５ｗ
ｔ％からなる合金を、アルゴンガス雰囲気中で、アルミ
ナるつぼを使用して高周波溶融法により溶融物とした。
次いで、得られた溶融物を図１に示す装置を用いて以下
の方法に従って永久磁石用合金鋳塊を得た。
ｔ％からなる合金を、アルゴンガス雰囲気中で、アルミ
ナるつぼを使用して高周波溶融法により溶融物とした。
次いで、得られた溶融物を図１に示す装置を用いて以下
の方法に従って永久磁石用合金鋳塊を得た。
【００２３】図１は、単ロールを用いたストリップキャ
スト法により永久磁石用合金鋳塊を製造するための概略
図であって、１は前記高周波溶融法により溶融した溶融
物の入ったるつぼである。１５００℃に保持された溶融
物２を、タンディッシュ３上に連続的に流し込み、次い
で約１ｍ／秒で回転するロール４上において、冷却速度
１０００℃／秒、過冷度２００℃の冷却条件となるよう
に急冷凝固させ、ロール４の回転方向に連続的に溶融物
２を落下させて、厚さ０．５ｍｍの合金鋳塊５を製造し
た。
スト法により永久磁石用合金鋳塊を製造するための概略
図であって、１は前記高周波溶融法により溶融した溶融
物の入ったるつぼである。１５００℃に保持された溶融
物２を、タンディッシュ３上に連続的に流し込み、次い
で約１ｍ／秒で回転するロール４上において、冷却速度
１０００℃／秒、過冷度２００℃の冷却条件となるよう
に急冷凝固させ、ロール４の回転方向に連続的に溶融物
２を落下させて、厚さ０．５ｍｍの合金鋳塊５を製造し
た。
【００２４】次に得られた永久磁石用合金鋳塊に１１０
０℃にて、２０時間の均質化処理を施し、均質化処理開
始後５時間、１０時間、２０時間、３０時間及び４０時
間での鋳塊に残留するα−Ｆｅの量を測定した。結果を
表１に示す。またα−Ｆｅが消失した時点での鋳塊の結
晶粒径を測定し、その結果を表２に示す。その後、前記
鋳塊を０．５〜５ｍｍに粉砕し、得られた粉末を５００
℃にて３時間、窒素ガス１気圧雰囲気中にて窒化処理を
施した。得られた窒化粉末を、アルコール中において、
遊星ボールミルを用いて更に平均粒径２μｍ程度まで微
粉砕した。次いで得られた微粉末を、１５０ＭＰａ、２
４００ＫＡｍ~1の条件下、磁場プレスし、圧粉体を得
た。得られた圧粉体の磁気特性を直流磁気測定装置によ
り測定した。結果を表３に示す。
０℃にて、２０時間の均質化処理を施し、均質化処理開
始後５時間、１０時間、２０時間、３０時間及び４０時
間での鋳塊に残留するα−Ｆｅの量を測定した。結果を
表１に示す。またα−Ｆｅが消失した時点での鋳塊の結
晶粒径を測定し、その結果を表２に示す。その後、前記
鋳塊を０．５〜５ｍｍに粉砕し、得られた粉末を５００
℃にて３時間、窒素ガス１気圧雰囲気中にて窒化処理を
施した。得られた窒化粉末を、アルコール中において、
遊星ボールミルを用いて更に平均粒径２μｍ程度まで微
粉砕した。次いで得られた微粉末を、１５０ＭＰａ、２
４００ＫＡｍ~1の条件下、磁場プレスし、圧粉体を得
た。得られた圧粉体の磁気特性を直流磁気測定装置によ
り測定した。結果を表３に示す。
【００２５】
【実施例２】サマリウム２５．００ｗｔ％、鉄７５ｗｔ
％からなる合金を用いた以外は、実施例１と同様に行
い、永久磁石用合金鋳塊を得、均質化処理を施した後、
α−Ｆｅ残留量を測定し、更に圧粉体を製造した。α−
Ｆｅ残留量を表１に、結晶粒径を表２に、磁気特性を表
３に示す。
％からなる合金を用いた以外は、実施例１と同様に行
い、永久磁石用合金鋳塊を得、均質化処理を施した後、
α−Ｆｅ残留量を測定し、更に圧粉体を製造した。α−
Ｆｅ残留量を表１に、結晶粒径を表２に、磁気特性を表
３に示す。
【００２６】
【比較例１〜２】実施例１及び２で製造した合金と同じ
組成を有する合金を、高周波溶融法により溶解し、金型
鋳造法により冷却速度１０℃／秒、過冷度２０℃の条件
下、厚さ３０ｍｍの永久磁石用合金鋳塊を得た。得られ
た合金鋳塊の均質化処理後のα−Ｆｅ残留量の測定を実
施例１と同様に行い、更に実施例１と同様な方法にて圧
粉体を製造した。α−Ｆｅ残留量を表１に、結晶粒径を
表２に、磁気特性を表３に示す。なお比較例１では、４
０時間の均質化処理でもα−Ｆｅが消失しなかったため
に、均質化処理開始後４０時間での結晶粒径の値とし
た。
組成を有する合金を、高周波溶融法により溶解し、金型
鋳造法により冷却速度１０℃／秒、過冷度２０℃の条件
下、厚さ３０ｍｍの永久磁石用合金鋳塊を得た。得られ
た合金鋳塊の均質化処理後のα−Ｆｅ残留量の測定を実
施例１と同様に行い、更に実施例１と同様な方法にて圧
粉体を製造した。α−Ｆｅ残留量を表１に、結晶粒径を
表２に、磁気特性を表３に示す。なお比較例１では、４
０時間の均質化処理でもα−Ｆｅが消失しなかったため
に、均質化処理開始後４０時間での結晶粒径の値とし
た。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【図１】図１は、実施例１で用いたストリップキャスト
法により永久磁石用合金鋳塊を製造する際の概略図であ
る。
法により永久磁石用合金鋳塊を製造する際の概略図であ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｆ 1/053
Claims (4)
- 【請求項１】 希土類金属−鉄系永久磁石用合金鋳塊で
あって、短軸方向０．１〜１００μｍ、長軸方向０．１
〜１００μｍの結晶粒径を有する結晶を９０容量％以上
含有することを特徴とする希土類金属−鉄系永久磁石用
合金鋳塊。 - 【請求項２】 前記合金鋳塊の主相結晶粒内に、包晶核
である粒径２０μｍ未満のα−Ｆｅ及び／又はγ−Ｆｅ
が微細分散されていることを特徴とする請求項１記載の
希土類金属−鉄系永久磁石用合金鋳塊。 - 【請求項３】 希土類金属−鉄系合金溶融物を凝固させ
て請求項１記載の永久磁石用合金鋳塊を製造するにあた
り、該合金溶融物を冷却速度１０〜１０００℃／秒、過
冷度１０〜５００℃の冷却条件下で均一に凝固させるこ
とを特徴とする、希土類金属−鉄系永久磁石用合金鋳塊
の製造法。 - 【請求項４】 請求項１記載の合金鋳塊を、磁性化処理
してなる永久磁石であって、該永久磁石が炭素原子、酸
素原子、窒素原子及びこれらの混合物を含有することを
特徴とする希土類金属−鉄系永久磁石。
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1992
- 1992-05-21 JP JP12893692A patent/JP3455552B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| US6026995A (en) * | 1996-02-02 | 2000-02-22 | Santoku Metal Industry Company, Ltd. | Apparatus and method for producing a thin solidified alloy |
| JP4936593B2 (ja) * | 1998-03-27 | 2012-05-23 | 株式会社東芝 | 磁石粉末の製造方法 |
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