JPH05253359A - 電気かみそりの刃 - Google Patents
電気かみそりの刃Info
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- JPH05253359A JPH05253359A JP5558292A JP5558292A JPH05253359A JP H05253359 A JPH05253359 A JP H05253359A JP 5558292 A JP5558292 A JP 5558292A JP 5558292 A JP5558292 A JP 5558292A JP H05253359 A JPH05253359 A JP H05253359A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 髭の切断をきれいに行えて切れ味がよいもの
とする。 【構成】 Ｃｒ：２５〜３５重量％，Ｎｉ：１５〜２５
重量％、Ａｌ：４〜８重量％、Ｔｉ：０〜０．５重量
％、Ｚｒ，Ｙ，Ｈｆ，Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｇｄのうちの
少なくとも一つの元素：０．０５〜１．０重量％、残部
がＦｅからなるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト合
金からなるとともに表面に酸化物皮膜２２が析出したも
のとして形成され、表面の酸化物皮膜２２が高硬度であ
るために、刃先を形成するための研削を行った時に刃先
にカエリが生じることがなく、刃先角βが刃に必要な強
度を保持できると同時に切断抵抗が小さい５０〜８５°
の範囲内にあることと併せて、髭の切断をきれいに行う
ことができる。
とする。 【構成】 Ｃｒ：２５〜３５重量％，Ｎｉ：１５〜２５
重量％、Ａｌ：４〜８重量％、Ｔｉ：０〜０．５重量
％、Ｚｒ，Ｙ，Ｈｆ，Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｇｄのうちの
少なくとも一つの元素：０．０５〜１．０重量％、残部
がＦｅからなるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト合
金からなるとともに表面に酸化物皮膜２２が析出したも
のとして形成され、表面の酸化物皮膜２２が高硬度であ
るために、刃先を形成するための研削を行った時に刃先
にカエリが生じることがなく、刃先角βが刃に必要な強
度を保持できると同時に切断抵抗が小さい５０〜８５°
の範囲内にあることと併せて、髭の切断をきれいに行う
ことができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電気かみそりの刃、殊に
内刃に関するものである。
内刃に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】電気かみそりは、髭導入用の刃孔が多数
形成されている外刃と、この外刃の内面を摺接する内刃
とを備えて、外刃の刃孔から導入した髭を、外刃の刃孔
の孔縁と内刃のエッジとの間で切断するものであり、図
１６は往復式電気かみそりにおける外刃１と内刃２の一
例を断面で示している。ここで、外刃１はステンレス鋼
板をシンク加工の後に研削を行うことで多数の刃孔１０
を有するものとし、次いで電解研磨等によって刃孔１０
の孔縁（刃先）に上記研削時に生じたカエリを除去した
ものとして形成されたり、ＮｉまたはＮｉ合金の電鋳法
によって形成されることによって、鋭利な刃先角αの刃
先を備えたものとなっている。
形成されている外刃と、この外刃の内面を摺接する内刃
とを備えて、外刃の刃孔から導入した髭を、外刃の刃孔
の孔縁と内刃のエッジとの間で切断するものであり、図
１６は往復式電気かみそりにおける外刃１と内刃２の一
例を断面で示している。ここで、外刃１はステンレス鋼
板をシンク加工の後に研削を行うことで多数の刃孔１０
を有するものとし、次いで電解研磨等によって刃孔１０
の孔縁（刃先）に上記研削時に生じたカエリを除去した
ものとして形成されたり、ＮｉまたはＮｉ合金の電鋳法
によって形成されることによって、鋭利な刃先角αの刃
先を備えたものとなっている。
【０００３】一方、内刃２は一般にステンレス鋼で形成
されて研削によって上端の両側縁が刃先となるように加
工されるのであるが、ステンレス鋼の硬度がＨｖ５００
〜７００程度であることから、上記研削時に刃先部分に
どうしてもカエリ２０が生じてしまう。このカエリ２０
は、電解研磨等によるカエリ取り加工を施すことで外刃
１の場合と同様に除去すべき存在ではあるが、往復式電
気かみそりの場合、内刃２が多数枚用いられる上に、電
解研磨のようなカエリ取り加工を施すことが困難なため
に、カエリ２０を有したままで使用されているのが実状
である。
されて研削によって上端の両側縁が刃先となるように加
工されるのであるが、ステンレス鋼の硬度がＨｖ５００
〜７００程度であることから、上記研削時に刃先部分に
どうしてもカエリ２０が生じてしまう。このカエリ２０
は、電解研磨等によるカエリ取り加工を施すことで外刃
１の場合と同様に除去すべき存在ではあるが、往復式電
気かみそりの場合、内刃２が多数枚用いられる上に、電
解研磨のようなカエリ取り加工を施すことが困難なため
に、カエリ２０を有したままで使用されているのが実状
である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従って、上記外刃１と
内刃２で肌８に生えている髭９を切断する場合、内刃２
の刃先にカエリ２０がある上に、図示例のように刃先角
βが大きい（８８〜９０°）ことから、図１７(a) に示
すように、内刃２の刃先の髭９への食い込み量が少な
く、髭９の切断はその殆どが外刃１の刃先が髭９に食い
込んでいくことによってなされる。つまり切断した髭９
の切断面を観察すると、図１７(b) に示すように、外刃
２による切断面９１が大半であり、内刃２による切断面
９２はわずかである上に、両切断面９１，９２の境界
に、内刃２のカエリ２０による縮れ部９０が生じたもの
となっている。
内刃２で肌８に生えている髭９を切断する場合、内刃２
の刃先にカエリ２０がある上に、図示例のように刃先角
βが大きい（８８〜９０°）ことから、図１７(a) に示
すように、内刃２の刃先の髭９への食い込み量が少な
く、髭９の切断はその殆どが外刃１の刃先が髭９に食い
込んでいくことによってなされる。つまり切断した髭９
の切断面を観察すると、図１７(b) に示すように、外刃
２による切断面９１が大半であり、内刃２による切断面
９２はわずかである上に、両切断面９１，９２の境界
に、内刃２のカエリ２０による縮れ部９０が生じたもの
となっている。
【０００５】このように外刃１と内刃２との協同で髭９
を切断するものでありながら、内刃２による切断面９２
が外刃１による切断面９１より非常に小さくなっている
上に縮れ部９０が存在するきれいな切断面となっている
ということは、切れ味が悪いことを意味する。図１６に
鎖線で示すように、内刃２をその両面からプレスでつぶ
し加工して刃先に沿ったＶ字形の溝を形成したもの、い
わゆるつかし部２３を設けたものでは、内刃２の刃先角
βが小さくなるために、内刃２の切り込みによる切断面
９２は上記の場合より増えるが、つかし部２３を形成し
た後に検索を行うことから、刃先にある研削カエリ２０
は依然として存在するものであり、このために刃先が髭
９に食い込む時の抵抗が大きくて切り込み量の増加は僅
かである上に、縮れ部９０を発生させてしまうことから
逃れることはできない。また刃先角βを小さくしすぎる
と、くびれた部分であるつかし部２３での板厚が低下
し、最悪の場合、内刃２が破損する。
を切断するものでありながら、内刃２による切断面９２
が外刃１による切断面９１より非常に小さくなっている
上に縮れ部９０が存在するきれいな切断面となっている
ということは、切れ味が悪いことを意味する。図１６に
鎖線で示すように、内刃２をその両面からプレスでつぶ
し加工して刃先に沿ったＶ字形の溝を形成したもの、い
わゆるつかし部２３を設けたものでは、内刃２の刃先角
βが小さくなるために、内刃２の切り込みによる切断面
９２は上記の場合より増えるが、つかし部２３を形成し
た後に検索を行うことから、刃先にある研削カエリ２０
は依然として存在するものであり、このために刃先が髭
９に食い込む時の抵抗が大きくて切り込み量の増加は僅
かである上に、縮れ部９０を発生させてしまうことから
逃れることはできない。また刃先角βを小さくしすぎる
と、くびれた部分であるつかし部２３での板厚が低下
し、最悪の場合、内刃２が破損する。
【０００６】本発明はこのような点に鑑み為されたもの
であり、その目的とするところは髭の切断をきれいに行
えるために切れ味がよい電気かみそりの刃を提供するに
ある。
であり、その目的とするところは髭の切断をきれいに行
えるために切れ味がよい電気かみそりの刃を提供するに
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】しかして本発明は、Ｃ
ｒ：２５〜３５重量％，Ｎｉ：１５〜２５重量％、Ａ
ｌ：４〜８重量％、Ｔｉ：０〜０．５重量％、Ｚｒ，
Ｙ，Ｈｆ，Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｇｄのうちの少なくとも
一つの元素：０．０５〜１．０重量％、残部がＦｅから
なるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト合金からなる
とともに表面に酸化物皮膜が析出したものとして形成さ
れ、刃先角が５０〜８５°となっていることに特徴を有
している。
ｒ：２５〜３５重量％，Ｎｉ：１５〜２５重量％、Ａ
ｌ：４〜８重量％、Ｔｉ：０〜０．５重量％、Ｚｒ，
Ｙ，Ｈｆ，Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｇｄのうちの少なくとも
一つの元素：０．０５〜１．０重量％、残部がＦｅから
なるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト合金からなる
とともに表面に酸化物皮膜が析出したものとして形成さ
れ、刃先角が５０〜８５°となっていることに特徴を有
している。
【０００８】
【作用】本発明によれば、刃はその表面に析出した酸化
物皮膜が高硬度であるために、刃先を形成するための研
削を行った時に刃先にカエリが生じることがなく、刃先
角が刃に必要な強度を保持できると同時に切断抵抗が小
さい範囲内にあることと併せて、髭の切断をきれいに行
うことができる。
物皮膜が高硬度であるために、刃先を形成するための研
削を行った時に刃先にカエリが生じることがなく、刃先
角が刃に必要な強度を保持できると同時に切断抵抗が小
さい範囲内にあることと併せて、髭の切断をきれいに行
うことができる。
【０００９】
【実施例】以下本発明を図示の実施例に基づいて詳述す
ると、図１は往復式電気かみそりに適用する外刃１と内
刃２とを示しており、外刃１は上記従来例の場合と同様
に形成されている。そして内刃２としては、Ｃｒ：２５
〜３５重量％，Ｎｉ：１５〜２５重量％、Ａｌ：４〜８
重量％、Ｔｉ：０〜０．５重量％、Ｚｒ，Ｙ，Ｈｆ，Ｃ
ｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｇｄのうちの少なくとも一つの元素：
０．０５〜１．０重量％、残部がＦｅからなるＦｅ−Ｃ
ｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト合金の内刃形状に形成され
るとともにつかし部２３が設けられた板状素材を、８０
０〜１３００℃の高温の酸化性雰囲気中で３０分以上加
熱することで、母材２１の表面にＡｌ 2 Ｏ3 を主成分と
する厚み５μｍ以上の酸化物皮膜２２が析出形成された
ものを用いている。この酸化物皮膜２２は、合金中に微
細且つ均一に分散析出したＮｉＡｌ（ニッケル・アルミ
ニウム金属間化合物）の存在により、結晶粒の粗大化が
抑制されており、母材２１の硬度がＨｖ５００程度であ
っても、表面に位置する酸化物皮膜２２の硬度はＨｖ２
５００〜３０００となる。
ると、図１は往復式電気かみそりに適用する外刃１と内
刃２とを示しており、外刃１は上記従来例の場合と同様
に形成されている。そして内刃２としては、Ｃｒ：２５
〜３５重量％，Ｎｉ：１５〜２５重量％、Ａｌ：４〜８
重量％、Ｔｉ：０〜０．５重量％、Ｚｒ，Ｙ，Ｈｆ，Ｃ
ｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｇｄのうちの少なくとも一つの元素：
０．０５〜１．０重量％、残部がＦｅからなるＦｅ−Ｃ
ｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト合金の内刃形状に形成され
るとともにつかし部２３が設けられた板状素材を、８０
０〜１３００℃の高温の酸化性雰囲気中で３０分以上加
熱することで、母材２１の表面にＡｌ 2 Ｏ3 を主成分と
する厚み５μｍ以上の酸化物皮膜２２が析出形成された
ものを用いている。この酸化物皮膜２２は、合金中に微
細且つ均一に分散析出したＮｉＡｌ（ニッケル・アルミ
ニウム金属間化合物）の存在により、結晶粒の粗大化が
抑制されており、母材２１の硬度がＨｖ５００程度であ
っても、表面に位置する酸化物皮膜２２の硬度はＨｖ２
５００〜３０００となる。
【００１０】そして上述のように内刃２表面に酸化物皮
膜２２を形成した後、多数枚の内刃２を内刃基台に同時
成形で埋め込み、次いで外刃１に接することになる端縁
を研削することで、刃先に酸化物皮膜２２が露出したも
のとする。図３(b) 中の破線で囲まれた部分２４はこの
研削加工によって除去される部分を示している。このよ
うにして形成された内刃２は、その刃先の構成部材が超
高硬度の酸化物皮膜２２であることから、刃先角βが小
さくとも、上記研削時にだれてカエリが生じるようなこ
とがなく、鋭利な刃先をもつものとなる。
膜２２を形成した後、多数枚の内刃２を内刃基台に同時
成形で埋め込み、次いで外刃１に接することになる端縁
を研削することで、刃先に酸化物皮膜２２が露出したも
のとする。図３(b) 中の破線で囲まれた部分２４はこの
研削加工によって除去される部分を示している。このよ
うにして形成された内刃２は、その刃先の構成部材が超
高硬度の酸化物皮膜２２であることから、刃先角βが小
さくとも、上記研削時にだれてカエリが生じるようなこ
とがなく、鋭利な刃先をもつものとなる。
【００１１】図２(a) はこの内刃２と外刃１とで髭９を
切断する場合の状態を示しており、外刃１と内刃２とが
髭９を両側からほぼ均等に切り込んでいくために、髭９
の切断面は図２(b) に示すように、外刃１による切断面
９１と内刃２による切断面９２とがほぼ同じ面積となる
か、少なくとも内刃２による切断面９２が全切断面の３
割以上となるものであり、また両切断面９１，９２の境
界に縮れ部が生じることもない。従って、切断抵抗が小
さくて良好な切れ味を発揮するものとなる。
切断する場合の状態を示しており、外刃１と内刃２とが
髭９を両側からほぼ均等に切り込んでいくために、髭９
の切断面は図２(b) に示すように、外刃１による切断面
９１と内刃２による切断面９２とがほぼ同じ面積となる
か、少なくとも内刃２による切断面９２が全切断面の３
割以上となるものであり、また両切断面９１，９２の境
界に縮れ部が生じることもない。従って、切断抵抗が小
さくて良好な切れ味を発揮するものとなる。
【００１２】ここにおいて、内刃２の刃先角βは、つか
し部２３を設けておくことで、５０〜８５°となるよう
にしてある。これは次の理由による。つまり８５°以上
であれば、カエリがなくとも髭９への食い込みが少なく
なって髭９の切断の殆どを外刃１に依存することにな
り、外刃１の刃先の状態が切れ味の良し悪しを大きく左
右することになる上に、切断抵抗が小さくならないため
に、図３(a) 中にイで示すように、内刃２による切れ味
の向上を十分に得ることができなくなってしまうからで
あり、５０°以下とした時には、刃先角βを小さくする
ためのつかし部２３を設けたことによるくびれ部におけ
る最小板厚ｔ’が小さくなりすぎて、高強靭な母材２１
とその表面に析出形成された高硬度の酸化物皮膜２２と
からなるためにステンレス鋼に比して曲げ強度が高いと
はいえ、くびれ部の強度（図３(a)中のロ）が極端に小
さくなってしまうからである。尚、内刃２の板厚ｔは
０．１〜０．２ｍｍである。また外刃１の刃先角αも内
刃２の刃先角βと同じ範囲内の値であることが好まし
い。
し部２３を設けておくことで、５０〜８５°となるよう
にしてある。これは次の理由による。つまり８５°以上
であれば、カエリがなくとも髭９への食い込みが少なく
なって髭９の切断の殆どを外刃１に依存することにな
り、外刃１の刃先の状態が切れ味の良し悪しを大きく左
右することになる上に、切断抵抗が小さくならないため
に、図３(a) 中にイで示すように、内刃２による切れ味
の向上を十分に得ることができなくなってしまうからで
あり、５０°以下とした時には、刃先角βを小さくする
ためのつかし部２３を設けたことによるくびれ部におけ
る最小板厚ｔ’が小さくなりすぎて、高強靭な母材２１
とその表面に析出形成された高硬度の酸化物皮膜２２と
からなるためにステンレス鋼に比して曲げ強度が高いと
はいえ、くびれ部の強度（図３(a)中のロ）が極端に小
さくなってしまうからである。尚、内刃２の板厚ｔは
０．１〜０．２ｍｍである。また外刃１の刃先角αも内
刃２の刃先角βと同じ範囲内の値であることが好まし
い。
【００１３】図４は、つかし部２３の断面形状を円弧状
とすることで、所定の刃先角βを確保しつつくびれ部に
おける最小板厚ｔ’を、つかし部２３が断面Ｖ字形であ
る場合よりも大きくすることができるようにしたものを
示している。また図５は内刃２の先端を断面Ｙ字形とな
るようにした後に研削を行うことで、内刃２の途中にく
びれ部が生じるのを防いだものを、図６はつかし部２３
の断面形状を鋸歯状としたものを示している。図７に示
すように、内刃２を曲げ加工によって片側に曲げるとと
もに、つかし部２３を他方側の面にだけ形成してもよ
い。この場合、つかし部２３を形成するのが一面だけで
あるものの、両側の刃先に共に所要の刃先角βをもたせ
ることができ、また最小板厚ｔ’を厚くとることができ
る。
とすることで、所定の刃先角βを確保しつつくびれ部に
おける最小板厚ｔ’を、つかし部２３が断面Ｖ字形であ
る場合よりも大きくすることができるようにしたものを
示している。また図５は内刃２の先端を断面Ｙ字形とな
るようにした後に研削を行うことで、内刃２の途中にく
びれ部が生じるのを防いだものを、図６はつかし部２３
の断面形状を鋸歯状としたものを示している。図７に示
すように、内刃２を曲げ加工によって片側に曲げるとと
もに、つかし部２３を他方側の面にだけ形成してもよ
い。この場合、つかし部２３を形成するのが一面だけで
あるものの、両側の刃先に共に所要の刃先角βをもたせ
ることができ、また最小板厚ｔ’を厚くとることができ
る。
【００１４】以上の実施例では、両側に刃先をもつ往復
式電気かみそり用の内刃２を示したが、図８は片側にだ
け刃先をもつ回転式電気かみそりの内刃２に適用したも
のを示している。所要の刃先角βの確保は内刃２の曲げ
によって得ているが、図９に示すようにつかし部２３を
設けることで行ってもよい。図１０は外刃１も内刃２と
同じ組成の母材１１及び酸化物皮膜１２で形成した例を
示している。
式電気かみそり用の内刃２を示したが、図８は片側にだ
け刃先をもつ回転式電気かみそりの内刃２に適用したも
のを示している。所要の刃先角βの確保は内刃２の曲げ
によって得ているが、図９に示すようにつかし部２３を
設けることで行ってもよい。図１０は外刃１も内刃２と
同じ組成の母材１１及び酸化物皮膜１２で形成した例を
示している。
【００１５】図１１〜図１３は上記の外刃１及び内刃２
を使用した往復式電気かみそりの一例を示しており、外
刃１はその両端にフロート板１５，１５が取り付けられ
て外刃保持台１６の外面とこの外面に固着されるカバー
１７との間にフロート板１５が上下動自在に保持される
ことで、フロート自在に取り付けられている。内刃２は
多数枚が内刃基台２５に取り付けられている。そしてこ
の内刃基台２５は、本体３内に配されたモータ（図示せ
ず）の回転を往復動に変換する駆動子４から突設されて
いる連結用のボス４０の上端に、所定範囲内の上下動
と、図１３中の左右方向の傾きとが自在となる状態で連
結されるとともに、ボス４０の上端面との間に配された
押し上げばね４６によって上方に付勢された状態で連結
されている。
を使用した往復式電気かみそりの一例を示しており、外
刃１はその両端にフロート板１５，１５が取り付けられ
て外刃保持台１６の外面とこの外面に固着されるカバー
１７との間にフロート板１５が上下動自在に保持される
ことで、フロート自在に取り付けられている。内刃２は
多数枚が内刃基台２５に取り付けられている。そしてこ
の内刃基台２５は、本体３内に配されたモータ（図示せ
ず）の回転を往復動に変換する駆動子４から突設されて
いる連結用のボス４０の上端に、所定範囲内の上下動
と、図１３中の左右方向の傾きとが自在となる状態で連
結されるとともに、ボス４０の上端面との間に配された
押し上げばね４６によって上方に付勢された状態で連結
されている。
【００１６】ここにおけるボス４０は、内刃２の往復動
方向である内刃基台２５の長手方向の両面に球面状の突
部４１を、内刃基台２の幅方向である前後面に補強リブ
４８と補強リブ４８の上端につながった係合突部４２と
を有して、内刃基台２５の下部の筒部内にボス４０の上
端部を差し込んだ時、内刃基台２５に形成されたフック
２６，２６が係合突部４２に係合することで、押し上げ
ばね４６による付勢に抗した内刃基台２５の抜け止めが
なされ、突部４１が内刃基台２５内面に接することで、
駆動子４から内刃基台２５への往復動の伝達がなされる
ようになっている。この連結構造は、ボス４０側にフッ
クを設ける場合に比して、ボス２５の厚みを厚くするこ
とができ、電気かみそり全体の薄型化や複数の内刃基台
２５を平行に並べるために内刃基台２５の幅Ｄを小さく
したものにおいても、ボス２５に十分な強度を与えるこ
とができる。
方向である内刃基台２５の長手方向の両面に球面状の突
部４１を、内刃基台２の幅方向である前後面に補強リブ
４８と補強リブ４８の上端につながった係合突部４２と
を有して、内刃基台２５の下部の筒部内にボス４０の上
端部を差し込んだ時、内刃基台２５に形成されたフック
２６，２６が係合突部４２に係合することで、押し上げ
ばね４６による付勢に抗した内刃基台２５の抜け止めが
なされ、突部４１が内刃基台２５内面に接することで、
駆動子４から内刃基台２５への往復動の伝達がなされる
ようになっている。この連結構造は、ボス４０側にフッ
クを設ける場合に比して、ボス２５の厚みを厚くするこ
とができ、電気かみそり全体の薄型化や複数の内刃基台
２５を平行に並べるために内刃基台２５の幅Ｄを小さく
したものにおいても、ボス２５に十分な強度を与えるこ
とができる。
【００１７】図１４及び図１５は、内刃基台２５の下部
に設けるフック２６，２６を内刃基台２５の長手方向の
両側に配置するとともに、このフック２６が係合するボ
ス４０における棒状の係合突部４２，４２を突部４１の
下方側に配したものを示している。
に設けるフック２６，２６を内刃基台２５の長手方向の
両側に配置するとともに、このフック２６が係合するボ
ス４０における棒状の係合突部４２，４２を突部４１の
下方側に配したものを示している。
【００１８】
【発明の効果】以上のように本発明においては、表面に
析出した酸化物皮膜が高硬度であるために、刃先を形成
するための研削を行った時に刃先にカエリが生じること
がなく、従ってカエリ取り加工を行わなくとも、刃先角
が刃に必要な強度を保持できると同時に切断抵抗が小さ
い範囲内にあることと併せて、髭の切断をきれいに行う
ことができるものであり、このために良好な切れ味を得
られるものである。
析出した酸化物皮膜が高硬度であるために、刃先を形成
するための研削を行った時に刃先にカエリが生じること
がなく、従ってカエリ取り加工を行わなくとも、刃先角
が刃に必要な強度を保持できると同時に切断抵抗が小さ
い範囲内にあることと併せて、髭の切断をきれいに行う
ことができるものであり、このために良好な切れ味を得
られるものである。
【図１】一実施例の断面図である。
【図２】(a) は同上の髭切断中の動作を示す断面図、
(b) は切断された髭の切断面を示す斜視図である。
(b) は切断された髭の切断面を示す斜視図である。
【図３】(a) は刃先角度と切れ味と強度との関係を示す
説明図、(b) は断面図である。
説明図、(b) は断面図である。
【図４】他例を示す断面図である。
【図５】更に他の例を示す断面図である。
【図６】別の例を示す断面図である。
【図７】更に別の例を示す断面図である。
【図８】他の実施例の断面図である。
【図９】同上の他例を示す断面図である。
【図１０】別の実施例の断面図である。
【図１１】断面図である。
【図１２】内刃基台と駆動子と押し上げばねの分解斜視
図である。
図である。
【図１３】内刃基台と駆動子のボスとの連結部を示す破
断正面図である。
断正面図である。
【図１４】他例における内刃基台と駆動子と押し上げば
ねの分解斜視図である。
ねの分解斜視図である。
【図１５】(a) は内刃基台と駆動子のボスとの連結部を
示す破断正面図、(b) は側面図である。
示す破断正面図、(b) は側面図である。
【図１６】従来例の断面図である。
【図１７】(a) は同上の髭切断中の動作を示す断面図、
(b) は切断された髭の切断面を示す斜視図である。
(b) は切断された髭の切断面を示す斜視図である。
β 刃先角 ２ 内刃 ２２ 酸化物皮膜
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 濱田 糾 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工株 式会社内 (72)発明者 今井 順二 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工株 式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｒ：２５〜３５重量％，Ｎｉ：１５〜
２５重量％、Ａｌ：４〜８重量％、Ｔｉ：０〜０．５重
量％、Ｚｒ，Ｙ，Ｈｆ，Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｇｄのうち
の少なくとも一つの元素：０．０５〜１．０重量％、残
部がＦｅからなるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ−Ａｌ系フェライト
合金からなるとともに表面に酸化物皮膜が析出したもの
として形成され、刃先角が５０〜８５°となっているこ
とを特徴とする電気かみそりの刃。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5558292A JPH05253359A (ja) | 1992-03-13 | 1992-03-13 | 電気かみそりの刃 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5558292A JPH05253359A (ja) | 1992-03-13 | 1992-03-13 | 電気かみそりの刃 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05253359A true JPH05253359A (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=13002736
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5558292A Withdrawn JPH05253359A (ja) | 1992-03-13 | 1992-03-13 | 電気かみそりの刃 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05253359A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3440511A1 (de) * | 1984-11-06 | 1986-05-22 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V., 8000 München | Doppelgreifermodul mit integrierter 3-achsen-bewegung |
| US6354008B1 (en) * | 1997-09-22 | 2002-03-12 | Sanyo Electric Co., Inc. | Sliding member, inner and outer blades of an electric shaver and film-forming method |
| WO2003022535A1 (fr) * | 2001-09-10 | 2003-03-20 | Matsushita Electric Works, Ltd. | Prodede de fabrication de lame interieure de rasoir electrique |
-
1992
- 1992-03-13 JP JP5558292A patent/JPH05253359A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3440511A1 (de) * | 1984-11-06 | 1986-05-22 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V., 8000 München | Doppelgreifermodul mit integrierter 3-achsen-bewegung |
| US6354008B1 (en) * | 1997-09-22 | 2002-03-12 | Sanyo Electric Co., Inc. | Sliding member, inner and outer blades of an electric shaver and film-forming method |
| WO2003022535A1 (fr) * | 2001-09-10 | 2003-03-20 | Matsushita Electric Works, Ltd. | Prodede de fabrication de lame interieure de rasoir electrique |
| US7022195B2 (en) | 2001-09-10 | 2006-04-04 | Matsushita Electric Works, Ltd. | Method of manufacturing inner blade for electric razor |
| CN100410032C (zh) * | 2001-09-10 | 2008-08-13 | 松下电工株式会社 | 干剃须刀的内刀头的制造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990518 |