JPH05168259A - 超音波モータ用摩擦材及びその製造方法 - Google Patents
超音波モータ用摩擦材及びその製造方法Info
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- JPH05168259A JPH05168259A JP3353387A JP35338791A JPH05168259A JP H05168259 A JPH05168259 A JP H05168259A JP 3353387 A JP3353387 A JP 3353387A JP 35338791 A JP35338791 A JP 35338791A JP H05168259 A JPH05168259 A JP H05168259A
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- Japan
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- ultrasonic motor
- thermosetting resin
- resin
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 超音波モータに装着した際、耐摩耗性に優
れ、充分な出力トルクを長期に亘って安定して取り出す
ための超音波モータ用摩擦材を提供する。 【構成】 本発明の超音波モータは、少なくとも熱硬化
性樹脂、芳香族ポリアミド繊維、直径が１０μｍ以上で
長さが５０μｍ以上のチタン酸カリウム及び必要に応じ
加えられるロックウール繊維を含有することを特徴とす
るものであり、又、本発明の超音波モータ用摩擦材の製
造方法は、少なくとも熱硬化性樹脂、芳香族ポリアミド
繊維、直径が１０μｍ以上で長さが５０μｍ以上のチタ
ン酸カリウム及び必要に応じロックウール繊維を含む組
成物を分散媒中で分散した後、濾材上に濾取し、得られ
たシート状物を加熱加圧成型に付すことを特徴とする。
れ、充分な出力トルクを長期に亘って安定して取り出す
ための超音波モータ用摩擦材を提供する。 【構成】 本発明の超音波モータは、少なくとも熱硬化
性樹脂、芳香族ポリアミド繊維、直径が１０μｍ以上で
長さが５０μｍ以上のチタン酸カリウム及び必要に応じ
加えられるロックウール繊維を含有することを特徴とす
るものであり、又、本発明の超音波モータ用摩擦材の製
造方法は、少なくとも熱硬化性樹脂、芳香族ポリアミド
繊維、直径が１０μｍ以上で長さが５０μｍ以上のチタ
ン酸カリウム及び必要に応じロックウール繊維を含む組
成物を分散媒中で分散した後、濾材上に濾取し、得られ
たシート状物を加熱加圧成型に付すことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、超音波モータの接触摩
擦面に装着して好適な摩擦材及びその製造方法に関する
ものである。
擦面に装着して好適な摩擦材及びその製造方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来技術】超音波モータは、弾性振動体に圧電セラミ
ックスを接着し、該圧電セラミックスに高周波電圧を印
加することにより、弾性振動体に超音波振動を励起し、
この励起された振動を該弾性振動体に加圧接触された移
動体に接触摩擦力により伝え、駆動力を得ることを原理
とする。このため、弾性振動体と移動体の接触摩擦状態
は、超音波モータの出力トルク、回転数、入出力効率、
寿命などの諸性能を決定づける要因となる。
ックスを接着し、該圧電セラミックスに高周波電圧を印
加することにより、弾性振動体に超音波振動を励起し、
この励起された振動を該弾性振動体に加圧接触された移
動体に接触摩擦力により伝え、駆動力を得ることを原理
とする。このため、弾性振動体と移動体の接触摩擦状態
は、超音波モータの出力トルク、回転数、入出力効率、
寿命などの諸性能を決定づける要因となる。
【０００３】上記超音波モータについては、弾性振動体
又は移動体の接触摩擦面に摩擦材を装着することによ
り、安定した接触摩擦状態を得ることが提案されている
（特開昭６２−２３５８５号公報参照）が、このような
摩擦材が備えるべき性質としては、 １接触摩擦により生じる摩耗が小さいこと ２摩擦係数μが安定で、且つ、高いこと ３長時間にわたって性質劣化が小さく安定していること ４摩擦音が生じないこと 等が挙げられる。
又は移動体の接触摩擦面に摩擦材を装着することによ
り、安定した接触摩擦状態を得ることが提案されている
（特開昭６２−２３５８５号公報参照）が、このような
摩擦材が備えるべき性質としては、 １接触摩擦により生じる摩耗が小さいこと ２摩擦係数μが安定で、且つ、高いこと ３長時間にわたって性質劣化が小さく安定していること ４摩擦音が生じないこと 等が挙げられる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来か
ら工業的に用いられてきた摩擦材においては、 １摩擦係数の高い材料は摩耗が大きく或いは摩擦係数が
不安定である ２摩耗が小さい材料では摩擦係数が低い という現象が多く見られ、超音波モータ内の接触摩擦面
に使用した場合も例外ではないため、これまでに提案さ
れている超音波モータ用摩擦材は、摩擦係数が低くても
摩耗を少なくして長寿命化を図るものが多かった（例え
ば、特開平０１−２４８９７５号公報、特開平０１−２
５５４８３号公報参照）。
ら工業的に用いられてきた摩擦材においては、 １摩擦係数の高い材料は摩耗が大きく或いは摩擦係数が
不安定である ２摩耗が小さい材料では摩擦係数が低い という現象が多く見られ、超音波モータ内の接触摩擦面
に使用した場合も例外ではないため、これまでに提案さ
れている超音波モータ用摩擦材は、摩擦係数が低くても
摩耗を少なくして長寿命化を図るものが多かった（例え
ば、特開平０１−２４８９７５号公報、特開平０１−２
５５４８３号公報参照）。
【０００５】本発明は、超音波モータに装着した際、耐
摩耗性に優れ、しかも充分な出力トルクを長期にわたっ
て安定に取り出すための超音波モータ用摩擦材及びその
製造方法を提供することを目的とするものである。
摩耗性に優れ、しかも充分な出力トルクを長期にわたっ
て安定に取り出すための超音波モータ用摩擦材及びその
製造方法を提供することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明が採用した超音波モータ用摩擦材は、少なくと
も熱硬化性樹脂、芳香族ポリアミド繊維、直径が１０μ
ｍ以上で長さが５０μｍ以上のチタン酸カリウム及び必
要に応じ加えられるロックウール繊維を含有することを
特徴とするものであり、又、その製造方法は、少なくと
も熱硬化性樹脂、芳香族ポリアミド繊維、直径が１０μ
ｍ以上で長さが５０μｍ以上のチタン酸カリウム及び必
要に応じロックウール繊維を分散媒中で分散した後、濾
材上に濾取し、得られたシート状物を加熱加圧成型に付
すことを特徴とするものである。
に本発明が採用した超音波モータ用摩擦材は、少なくと
も熱硬化性樹脂、芳香族ポリアミド繊維、直径が１０μ
ｍ以上で長さが５０μｍ以上のチタン酸カリウム及び必
要に応じ加えられるロックウール繊維を含有することを
特徴とするものであり、又、その製造方法は、少なくと
も熱硬化性樹脂、芳香族ポリアミド繊維、直径が１０μ
ｍ以上で長さが５０μｍ以上のチタン酸カリウム及び必
要に応じロックウール繊維を分散媒中で分散した後、濾
材上に濾取し、得られたシート状物を加熱加圧成型に付
すことを特徴とするものである。
【０００７】以下に本発明を詳細に説明する。
【０００８】まず、本発明で使用する熱硬化性樹脂とし
ては、ポリイミド樹脂、フェノール樹脂、ゴム変性フェ
ノール樹脂、エポキシ樹脂、ユリア樹脂、ポリウレタン
樹脂等、周知のものの１種又は２種以上を挙げることが
でき、特に制限はなく、又、耐熱性繊維として使用され
る芳香族ポリアミド繊維も従来から周知のものである。
ては、ポリイミド樹脂、フェノール樹脂、ゴム変性フェ
ノール樹脂、エポキシ樹脂、ユリア樹脂、ポリウレタン
樹脂等、周知のものの１種又は２種以上を挙げることが
でき、特に制限はなく、又、耐熱性繊維として使用され
る芳香族ポリアミド繊維も従来から周知のものである。
【０００９】他の成分として、本発明ではチタン酸カリ
ウムを使用するが、このチタン酸カリウムには直径が１
０μｍ以上で且つ長さが５０μｍ以上のものを選択し、
他の成分により確実に支持されるようにする。他の材料
から推測すると、本発明では直径が１００μｍ程度まで
で長さが２〜３ｍｍ程度のものであれば使用することが
できるものと考えられる。
ウムを使用するが、このチタン酸カリウムには直径が１
０μｍ以上で且つ長さが５０μｍ以上のものを選択し、
他の成分により確実に支持されるようにする。他の材料
から推測すると、本発明では直径が１００μｍ程度まで
で長さが２〜３ｍｍ程度のものであれば使用することが
できるものと考えられる。
【００１０】尚、本発明においては、耐熱性繊維として
使用される芳香族ポリアミド繊維にロックウール繊維を
併用してもよく、更に、カーボンブラック、グラファイ
ト、フッ化グラファイト、硫化モリブデン、メラミン粉
末、カシューダスト等の摩擦係数を調整できる成分を、
適宜に調整剤として加えることもできる。但し、使用時
の騒音対策の観点からは、ロックウールを併用する場合
は、熱硬化性樹脂としてゴム変成フェノール樹脂を使用
することが好ましい。
使用される芳香族ポリアミド繊維にロックウール繊維を
併用してもよく、更に、カーボンブラック、グラファイ
ト、フッ化グラファイト、硫化モリブデン、メラミン粉
末、カシューダスト等の摩擦係数を調整できる成分を、
適宜に調整剤として加えることもできる。但し、使用時
の騒音対策の観点からは、ロックウールを併用する場合
は、熱硬化性樹脂としてゴム変成フェノール樹脂を使用
することが好ましい。
【００１１】上記成分の配合割合としては、耐熱繊維と
して芳香族ポリアミド繊維を使用する場合、熱硬化性樹
脂を２０〜８０体積％、好ましくは３０〜５０体積％、
芳香族ポリアミド繊維を１０〜７５体積％、好ましくは
３０〜５０体積％、チタン酸カリウムを５〜５０体積
％、好ましくは２０〜４０体積％という範囲を例示する
ことができる。
して芳香族ポリアミド繊維を使用する場合、熱硬化性樹
脂を２０〜８０体積％、好ましくは３０〜５０体積％、
芳香族ポリアミド繊維を１０〜７５体積％、好ましくは
３０〜５０体積％、チタン酸カリウムを５〜５０体積
％、好ましくは２０〜４０体積％という範囲を例示する
ことができる。
【００１２】又、耐熱繊維として芳香族ポリアミド繊維
とロックウール繊維とを併用する場合は、熱硬化性樹脂
を３０〜８０体積％、好ましくは３０〜５０体積％、芳
香族ポリアミド繊維を２〜６０体積％、好ましくは２〜
４０体積％、ロックウールを５〜４０体積％、好ましく
は２０〜３０体積％、チタン酸カリウムを５〜４０体積
％、好ましくは２０〜４０体積％という範囲を例示する
ことができる。
とロックウール繊維とを併用する場合は、熱硬化性樹脂
を３０〜８０体積％、好ましくは３０〜５０体積％、芳
香族ポリアミド繊維を２〜６０体積％、好ましくは２〜
４０体積％、ロックウールを５〜４０体積％、好ましく
は２０〜３０体積％、チタン酸カリウムを５〜４０体積
％、好ましくは２０〜４０体積％という範囲を例示する
ことができる。
【００１３】本発明において、芳香族ポリアミド繊維を
使用する場合、熱硬化性樹脂の量を２０体積％以下とす
ると、得られる摩擦材に樹脂の回りきらない空隙部分が
できてしまい、又、８０体積％を越えると金型の隙間か
ら樹脂が這い上がり、所定の組成の摩擦材を得ることが
困難となる。又、芳香族ポリアミド繊維の量を１０体積
％以下とすると、成分を分散媒中に分散した後に濾別し
て得たシート状物が、ハンドリング中に崩壊するという
不都合があり、他の成分の所要量を確保する必要から７
５体積％が最大含有量となる。又、チタン酸カリウムの
量を５体積％以下とすると効果がなく、５０体積％以上
とするとやはり樹脂が回りきらない空隙部分ができ、摩
耗が増えてしまう。
使用する場合、熱硬化性樹脂の量を２０体積％以下とす
ると、得られる摩擦材に樹脂の回りきらない空隙部分が
できてしまい、又、８０体積％を越えると金型の隙間か
ら樹脂が這い上がり、所定の組成の摩擦材を得ることが
困難となる。又、芳香族ポリアミド繊維の量を１０体積
％以下とすると、成分を分散媒中に分散した後に濾別し
て得たシート状物が、ハンドリング中に崩壊するという
不都合があり、他の成分の所要量を確保する必要から７
５体積％が最大含有量となる。又、チタン酸カリウムの
量を５体積％以下とすると効果がなく、５０体積％以上
とするとやはり樹脂が回りきらない空隙部分ができ、摩
耗が増えてしまう。
【００１４】上記状況は芳香族ポリアミド繊維とロック
ウール繊維とを併用した場合でも同様であって、例え
ば、芳香族ポリアミド繊維の量を３体積％未満とする
と、濾別して得たシート状物がハンドリング中に崩壊す
るという不都合がある。
ウール繊維とを併用した場合でも同様であって、例え
ば、芳香族ポリアミド繊維の量を３体積％未満とする
と、濾別して得たシート状物がハンドリング中に崩壊す
るという不都合がある。
【００１５】而して、上記構成の本発明摩擦材は、以下
に説明する本発明製造方法により製造することができ
る。即ち、まず原料を上記組成割合となるように計量
し、次いで適宜の分散媒中で分散する。この際の攪拌装
置としては特に限定はない。次に、濾材で分散した成分
を濾別してシート状物を得る。この場合の濾材として
は、濾布、濾紙等適宜の材料を使用することができる
が、投入した原材料が濾過後に濾材に残るというロスの
少ないものが望ましい。尚、濾過時間を短縮するために
減圧濾過することもできる。
に説明する本発明製造方法により製造することができ
る。即ち、まず原料を上記組成割合となるように計量
し、次いで適宜の分散媒中で分散する。この際の攪拌装
置としては特に限定はない。次に、濾材で分散した成分
を濾別してシート状物を得る。この場合の濾材として
は、濾布、濾紙等適宜の材料を使用することができる
が、投入した原材料が濾過後に濾材に残るというロスの
少ないものが望ましい。尚、濾過時間を短縮するために
減圧濾過することもできる。
【００１６】上記分散媒としては、常温で液体であり、
且つ、構成成分を溶解しないことが必要であり、例えば
水を使用する。
且つ、構成成分を溶解しないことが必要であり、例えば
水を使用する。
【００１７】次に濾取されたシート状物を乾燥する。こ
の工程では水分が除去できればよいので、例えば６０
℃、１晩程度の乾燥で充分である。そして、シート状物
を加熱加圧成型することにより、本発明摩擦材を得るこ
とができるのであるが、この際の条件としては、熱硬化
性樹脂としてポリイミド樹脂を使用したものの場合、２
００〜２２０℃で１０分〜３０分、圧力２００ｋｇｆ／
ｃｍ2、フェノール樹脂を使用したものの場合、１５０
〜１７０℃で１０分〜３０分、２００ｋｇｆ／ｃｍ2と
いう範囲を例示することができる。
の工程では水分が除去できればよいので、例えば６０
℃、１晩程度の乾燥で充分である。そして、シート状物
を加熱加圧成型することにより、本発明摩擦材を得るこ
とができるのであるが、この際の条件としては、熱硬化
性樹脂としてポリイミド樹脂を使用したものの場合、２
００〜２２０℃で１０分〜３０分、圧力２００ｋｇｆ／
ｃｍ2、フェノール樹脂を使用したものの場合、１５０
〜１７０℃で１０分〜３０分、２００ｋｇｆ／ｃｍ2と
いう範囲を例示することができる。
【００１８】上記のようにして得られた本発明摩擦材
は、必要に応じ耐水研磨紙を用い水をつけて研磨しても
よいが、耐熱繊維としてロックウールを併用した摩擦材
の場合は研磨を省略することもできる。
は、必要に応じ耐水研磨紙を用い水をつけて研磨しても
よいが、耐熱繊維としてロックウールを併用した摩擦材
の場合は研磨を省略することもできる。
【００１９】
【実施例】次に本発明を実施例により更に詳細に説明す
る。
る。
【００２０】実施例１ 熱硬化性樹脂としてのポリイミド樹脂（三井石油化学、
商品名テクマイト）を４０体積％、芳香族ポリアミド繊
維パルプ（東レ−デュポン、商品名ケブラー）を３０体
積％、チタン酸カリウム（クボタ、ＴＸＡＸ−Ａ、直径
２０〜５０μｍ、長さ８０〜３５０μｍ）を３０体積％
含む組成を水中で分散し、濾別してシート状物を得た
後、６０℃で１晩乾燥した。その後、２２０℃で１０分
間、２００ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力下に処理し、本発明摩
擦材の一例を製造した。
商品名テクマイト）を４０体積％、芳香族ポリアミド繊
維パルプ（東レ−デュポン、商品名ケブラー）を３０体
積％、チタン酸カリウム（クボタ、ＴＸＡＸ−Ａ、直径
２０〜５０μｍ、長さ８０〜３５０μｍ）を３０体積％
含む組成を水中で分散し、濾別してシート状物を得た
後、６０℃で１晩乾燥した。その後、２２０℃で１０分
間、２００ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力下に処理し、本発明摩
擦材の一例を製造した。
【００２１】比較例１ チタン酸カリウムを変えた（大塚化学、ＴＩＳＭＯ−
Ｄ、直径０．２〜０．５μｍで長さ１０〜２０μｍ）以
外は実施例１と同一の組成を同様に処理し、比較例１の
摩擦材を製造した。
Ｄ、直径０．２〜０．５μｍで長さ１０〜２０μｍ）以
外は実施例１と同一の組成を同様に処理し、比較例１の
摩擦材を製造した。
【００２２】比較例２ 実施例１と同一組成の原材料を乾式混合（ヘンシェルミ
キサーによる）した後、型に入れ、実施例１と同条件プ
レスし、３ｍｍ厚の比較例２の摩擦材を製造した。
キサーによる）した後、型に入れ、実施例１と同条件プ
レスし、３ｍｍ厚の比較例２の摩擦材を製造した。
【００２３】上記のようにして得られた摩擦材のそれぞ
れにつき、定速すべり試験を行った。即ち、試験すべき
摩擦材を端面に取付けた円筒材を５ｃｍ／秒で回転さ
せ、該円筒材端面の摩擦材に対し、ステンレス材を５Ｋ
ｇｆの力で押しつけ、摩耗量を測定したのである。その
結果を以下の表１に示す。
れにつき、定速すべり試験を行った。即ち、試験すべき
摩擦材を端面に取付けた円筒材を５ｃｍ／秒で回転さ
せ、該円筒材端面の摩擦材に対し、ステンレス材を５Ｋ
ｇｆの力で押しつけ、摩耗量を測定したのである。その
結果を以下の表１に示す。
【表１】
【００２４】又、上記とは別にモータ実装試験を行っ
た。即ち、松下電器製の超音波モーターであるＵＳＭ−
４０Ｄに実際に摩擦材を装着し、摩耗量を測定したので
ある。その結果、実施例１の摩擦材では１００時間で１
０μｍの摩耗であったのに対し、比較例１の摩擦材では
１４時間で摩耗のためモータが停止してしまい、摩耗量
は２７０μｍであった。又、比較例２の摩擦材では１０
０時間で５０μｍの摩耗であった。
た。即ち、松下電器製の超音波モーターであるＵＳＭ−
４０Ｄに実際に摩擦材を装着し、摩耗量を測定したので
ある。その結果、実施例１の摩擦材では１００時間で１
０μｍの摩耗であったのに対し、比較例１の摩擦材では
１４時間で摩耗のためモータが停止してしまい、摩耗量
は２７０μｍであった。又、比較例２の摩擦材では１０
０時間で５０μｍの摩耗であった。
【００２５】実施例２ ポリイミド樹脂（ローヌ・プーラン、商品名ケルイミド
６０１）を４０体積％、芳香族ポリアミド繊維パルプ
（東レ−デュポン、商品名ケブラー）を７．５体積％、
ロックウール（日東紡、ロックファイバー＃１５）を２
２．５体積％、チタン酸カリウム（クボタ、ＴＸＡＸ−
Ａ、直径２０〜５０μｍ、長さ８０〜３５０μｍ）を３
０体積％含有する組成物を、実施例１と同様に処理し、
実施例２の摩擦材を得た。
６０１）を４０体積％、芳香族ポリアミド繊維パルプ
（東レ−デュポン、商品名ケブラー）を７．５体積％、
ロックウール（日東紡、ロックファイバー＃１５）を２
２．５体積％、チタン酸カリウム（クボタ、ＴＸＡＸ−
Ａ、直径２０〜５０μｍ、長さ８０〜３５０μｍ）を３
０体積％含有する組成物を、実施例１と同様に処理し、
実施例２の摩擦材を得た。
【００２６】実施例３ 熱硬化性樹脂としてのゴム変性フェノール樹脂（三井東
圧化学、ＲＮ−２４１０）を４０体積％、芳香族ポリア
ミド繊維パルプ（東レ−デュポン、商品名ケブラー）を
７．５体積％、ロックウール（日東紡、ロックファイバ
ー＃１５）を２２．５体積％、チタン酸カリウム（クボ
タ、ＴＸＡＸ−Ａ、直径２０〜５０μｍ、長さ８０〜３
５０μｍ）３０体積％含有する組成物を、実施例２と同
様に処理し、実施例３の摩擦材を得た。
圧化学、ＲＮ−２４１０）を４０体積％、芳香族ポリア
ミド繊維パルプ（東レ−デュポン、商品名ケブラー）を
７．５体積％、ロックウール（日東紡、ロックファイバ
ー＃１５）を２２．５体積％、チタン酸カリウム（クボ
タ、ＴＸＡＸ−Ａ、直径２０〜５０μｍ、長さ８０〜３
５０μｍ）３０体積％含有する組成物を、実施例２と同
様に処理し、実施例３の摩擦材を得た。
【００２７】上記実施例２及び３の摩擦材につき、モー
タ実装試験を行った。即ち、松下電器製の超音波モータ
ーであるＵＳＭ−４０Ｄを無負荷運転し、一定時間毎に
３００ｇｆｃｍの負荷をかけ、その時の回転数を測定し
たのである。その結果を以下の表２に示す。
タ実装試験を行った。即ち、松下電器製の超音波モータ
ーであるＵＳＭ−４０Ｄを無負荷運転し、一定時間毎に
３００ｇｆｃｍの負荷をかけ、その時の回転数を測定し
たのである。その結果を以下の表２に示す。
【表２】
【００２８】表２から明らかなように、従来品ではモー
タの所定の性能を出すためには数１０時間のエージング
が必要であったが、実施例２及び３の摩擦材を使用した
場合は、エージングが不要な超音波モータを製作するこ
とが可能となった。
タの所定の性能を出すためには数１０時間のエージング
が必要であったが、実施例２及び３の摩擦材を使用した
場合は、エージングが不要な超音波モータを製作するこ
とが可能となった。
【００２９】又、上記実施例３の摩擦材につき、高周波
騒音の測定をしたところ、従来の超音波用摩擦材で問題
となっていた高周波騒音の発生がなかった。
騒音の測定をしたところ、従来の超音波用摩擦材で問題
となっていた高周波騒音の発生がなかった。
【００３０】
【発明の効果】本発明の摩擦材は、熱硬化性樹脂、芳香
族ポリアミド繊維及び直径２０μｍ以上で長さ５０μｍ
以上のチタン酸カリウムよりなり、耐摩耗性に優れるも
のである。
族ポリアミド繊維及び直径２０μｍ以上で長さ５０μｍ
以上のチタン酸カリウムよりなり、耐摩耗性に優れるも
のである。
【００３１】又、上記構成に更にロックウールを配合し
た場合は、超音波モータの所定の性能を出すためのエー
ジングが不要になり、熱硬化性樹脂としてゴム変性フェ
ノール樹脂を用いるた場合は、従来の超音波モータ用摩
擦材で問題となっていた高周波騒音の発生を抑制するこ
とができる。
た場合は、超音波モータの所定の性能を出すためのエー
ジングが不要になり、熱硬化性樹脂としてゴム変性フェ
ノール樹脂を用いるた場合は、従来の超音波モータ用摩
擦材で問題となっていた高周波騒音の発生を抑制するこ
とができる。
Claims (7)
- 【請求項１】 少なくとも熱硬化性樹脂、芳香族ポリア
ミド繊維及び直径が１０μｍ以上で長さが５０μｍ以上
のチタン酸カリウムを含有することを特徴とする超音波
モータ用摩擦材。 - 【請求項２】 少なくとも熱硬化性樹脂、芳香族ポリア
ミド繊維、ロックウール繊維及び直径が１０μｍ以上で
長さが５０μｍ以上のチタン酸カリウムを含有すること
を特徴とする超音波モータ用摩擦材。 - 【請求項３】 熱硬化性樹脂が、ポリイミド樹脂、フェ
ノール樹脂、エポキシ樹脂、ユリア樹脂、ポリウレタン
樹脂である請求項１又は２に記載の超音波モータ用摩擦
材。 - 【請求項４】 熱硬化樹脂が、ゴム変性フェノール樹脂
である請求項１又は２に記載の超音波モータ用摩擦材。 - 【請求項５】 少なくとも熱硬化性樹脂、芳香族ポリア
ミド繊維及び直径が１０μｍ以上で長さが５０μｍ以上
のチタン酸カリウムを分散媒中で分散した後、濾材上に
濾取し、得られたシート状物を加熱加圧成型に付すこと
を特徴とする超音波モータ用摩擦材の製造方法。 - 【請求項６】 少なくとも熱硬化性樹脂、芳香族ポリア
ミド繊維、ロックウール繊維及び直径が１０μｍ以上で
長さが５０μｍ以上のチタン酸カリウムを分散媒中で分
散した後、濾材上に濾取し、得られたシート状物を加熱
加圧成型に付すことを特徴とする超音波モータ用摩擦材
の製造方法。 - 【請求項７】 前記分散媒は水である請求項５又は６に
記載の超音波モータ用摩擦材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3353387A JPH05168259A (ja) | 1991-12-16 | 1991-12-16 | 超音波モータ用摩擦材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3353387A JPH05168259A (ja) | 1991-12-16 | 1991-12-16 | 超音波モータ用摩擦材及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05168259A true JPH05168259A (ja) | 1993-07-02 |
Family
ID=18430497
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3353387A Pending JPH05168259A (ja) | 1991-12-16 | 1991-12-16 | 超音波モータ用摩擦材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05168259A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009123042A1 (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-08 | 宇部興産株式会社 | 摩擦材及び摩擦材用樹脂組成物 |
-
1991
- 1991-12-16 JP JP3353387A patent/JPH05168259A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009123042A1 (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-08 | 宇部興産株式会社 | 摩擦材及び摩擦材用樹脂組成物 |
| JP2009242656A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Ube Ind Ltd | 摩擦材及び摩擦材用樹脂組成物 |
| US8748509B2 (en) | 2008-03-31 | 2014-06-10 | Ube Industries, Ltd. | Friction material and resin composition for friction material |
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