JPH0437456A - 内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法 - Google Patents
内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法Info
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
関し、特に、中心偏析やポロシティが改善された連続鋳
造鋳片の製造方法に関する。
は炭素等の正偏析、所謂中心偏析が生じ、鋳片の品質上
の問題となっている.そして、この中心偏析は、一般に
、次の如くして生成されるものと考えられている.すな
わち、凝固にともなう溶質の分配により固液共存相の溶
鋼の成分元素が濃化され、この濃化溶鋼が凝固収縮やロ
ール間ハルジングにより流動して鋳片中心部に集積され
、凝固末期の鋳片中心部において、集積された凝固直前
の濃化溶鋼が、凝固収縮やロール間バルジングによって
生じる負圧部に吸引されて、中心偏析が生成される。
の改善策として、鋳片の凝固末期部にロールによる軽圧
下を施し、凝固収縮やロール間バルジングによって生じ
る負圧部の発生を抑制して、固液共存相の液相の流動を
極力抑え、中心偏析やポロシティの低減を図る技術が従
案されている。例えば、特公昭62−34460号公報
には、溶鋼を電磁攪拌により撹拌して鋳造組織の微細化
を図ることに加え、鋳片凝固末期部の同相線のクレータ
エンドから上流側に向かって少なくとも2mの範囲を、
450腸以下のロールピッチに設定された圧下ロールに
よって圧下率0.5■/m以上で軽圧下し、これによっ
て、鋳片に生しるバルジングを防止するとともに、鋳片
中心部の固液共存相的溶鋼の流動を防止し、偏析のない
連続鋳造鋳片を製造する方法が提供されている。
ッチが450閣以下になるように圧下ロールを設定する
場合、ロール径は必然的に450m以下のものを使用し
なければならず小径ロールとなる。一方、中心偏析改善
に必要な指標の一つとして、圧下前後の鋳片厚さの差〔
総圧正量(an) )を圧下帯の長さ(m)で除した圧
下率〔すなわち圧下勾配(−曽/m)〕が一般的に使用
されており、これにより各ロールには圧下I(蒙m)が
等しくかけられている。
幅が大きいスラブ鋳片の凝固末期部を小径ロールにより
圧下した場合、中心偏析やポロシティが低減され良好な
鋳片が得られるが、ロールの圧下量が大きい場合は内部
ひずみが大きくなることから、時として内部割れを有す
る鋳片が製造されることがある。
較して、鋳片断面形状が正方形に近いことから、凝固末
期部を小径ロールにより圧下しても内部変形が生しにく
く、このため、中心偏析改善効果を得るためには、鋳片
に対し大きな圧下量をとらねばならなくなる。しかし圧
下量を大きくとると、凝固界面やその近傍の無強度凝固
殻に大きな引張ひすみ(以下内部ひずみと言う)が発生
し内部割れが発生し易くなる他、圧下による鋳片の偏平
化が太き(なり次工程の圧延加工に支障を来すことにな
る。このようなことから、鋳片がプルームやビレットの
場合には、未だ実用化に至っていない。
その目的は、中心偏析やポロシティの低減は元より、内
部割れのない、内部品質に優れたスラブ、プルーム等の
鋳片の製造方法を提供することにある。
優れた連続鋳造鋳片の製造方法は、鋳型によって連続鋳
造される鋳片の凝固末期部に、鋳片の厚さの2〜5倍の
直径を有する圧下ロールを2乃至3段配設するとともに
、1段目の圧下ロールの圧下率を1.5〜4.0%に、
2段目の圧下ロールの圧下率を2.0〜4.5%に設定
して圧下するものである。
は、その圧下率を2.0〜4.5%に設定して圧下する
ことが望ましい。
、その内部に未凝固溶鋼を有し、その溶鋼静圧により鋳
片が膨出する所謂バルジングが起こる。このため、この
バルジングを押さえるために、鋳型下の冷却ゾーンのガ
イドロールは、−gに、そのロール径をできるだけ小さ
い(通常、鋳片厚さの1.5倍未満)ものを用いて、ロ
ール間隔を極力狭めて設けである。このようなことから
、前述した鋳片の凝固末期部を圧下する圧下ロールもロ
ール間隔を極力狭めて設ける方が好ましいと考えられる
ところであるが、ロール間隔を狭めるためには、ロール
径を小さくしなければならず、このように、圧下ロール
のロール径を小さいものにすると、鋳片の中心偏析やポ
ロシティの低減のためには、鋳片に対する圧下率を太き
(とる必要が生し、反面、圧下率を大きくとった場合、
内部ひずみが大きくなることから鋳片の内部割れが懸念
されることになる。
連続鋳造される鋳片の凝固末期部に、鋳片の厚さの2〜
5倍の直径を有する圧下ロールを2乃至3段配設すると
ともに、1段目の圧下ロールの圧下率を1.5〜4.0
%に、2段目の圧下ロールの圧下率を2.0〜4.5%
に設定して圧下ずれば、中心偏析やポロシティの低減は
元より、内部割れのない鋳片が製造できることを見出し
たものである。またさらに、3段目の圧下ロールによる
圧下を、圧下率で2.0〜4.5%加えることにより、
より中心偏析が改善された鋳片が製造できることを見出
したものである。
に示すように、同じ圧下率(圧下量Δh/圧下前の鋳片
厚さh×100%)の場合、小径ロール(1)に比較し
て、大径ロール(2)の方が接触長(りが長くなり(f
fi、−j!□)、延いては接触面積が大きくなること
から、接触面における大径ロール(2)の表面と鋳片(
3)の表面の摩擦が有効に得られ、大径ロール(2)の
表面に接触している鋳片(3)の表層部は、鋳片(3)
の長手方向および幅方向への変形が、小径ロール(1)
の場合よりもより大きく抑制されることになる。そして
、このように、鋳片(3)の長手方向および幅方向への
変形が大きく抑制されると、圧下方向への変形量が大き
く得られることになり、従って、大径ロール(2)の場
合は、小径ロール(1)の場合よりも圧下率を小さくし
て、小径ロール(1)の場合と同し圧下方向への変形量
が得られる。また、圧下率を小さくできることにより、
鋳片(3)の圧下による偏平化が小さくて済むことがら
、次工程の圧延加工に支障を来すことなくブルーム等の
厚さの厚い鋳片に対しても圧下を加えることができる。
5の範囲に特定した理由を述べる。
求めたもので、厚さ300+smの鋳片の凝固末期部を
同じ圧下率(約2.7%)で且つロール径を400mm
、 600mm、 1000mmに変えて圧下した時
の鋳片の内部ひずみ、未凝固部の断面積圧縮量、未凝固
部の変形量の変化を表したグラフである。この第2図か
ら明らかなように、同じ圧下率であれば、ロール径が鋳
片厚さとの比で2倍以上になると、未凝固部の断面積圧
縮量、未凝固部の変形量が飛躍的に大きくなり、中心偏
析等の改善効果に大きく寄与するが、2倍未満では、未
凝固部の断面積圧!1量、未凝間部の変形量が小さく中
心偏析等の改善効果が期待できない。このため、圧下ロ
ールの径を鋳片厚さの2倍以上に特定した。一方、圧下
ロールの径の上限を鋳片厚さの5倍以下に特定したのは
、5倍以上にすると、圧下ロール間隔が大きくなりすぎ
、圧下ロール間で鋳片のバルジングが生じ、鋳片の凝固
末期部の圧下作用が充分に得られなくなるためである。
圧下率を特定した理由を述べる。
したのは、圧下率が1.5%未満では圧下が少なく偏析
、特にV偏析が発生する。一方圧工率が4.0%超では
圧下が太き(なりすぎ内部割れを生じる。このため、1
段目の圧下ロールの圧下率を1.5〜4.0%に特定し
た。
したのは、圧下率が2,0%未満では1段目の圧下ロー
ルの場合と同様に圧下が少なく偏析、持に■偏析が発生
する。一方圧工率が4.5%超でば圧下が大きくなりす
ぎ内部割れを生しると共に、未凝固溶鋼が上流に流れ逆
■偏析が生しる。このため、2段目の圧下ロールの圧下
率を2.0〜4.5%に特定した。
を加えるのであれば、上記1段および2段の圧下に加え
、圧下率で2.0〜4.5%の圧下を加えるとよい。そ
の理由は、2段目の圧下ロールによる圧下で十分ではあ
るが、より中心偏析やポロシティが改善されるためで、
圧下率が2.0%未満では改善効果が得られず、また4
、5%を超えると圧下が大きくなりすぎ内部割れを生し
ると共に、未凝固溶鋼が上流に流れ逆V偏析が生しるた
めである。
末期部であるが、好ましくは、一般に用いられている下
記凝固の式により求められる等軸晶開始点の前後がら凝
固終了点(クレーターエンド)までの長さ(a)の間が
よく、1段目の圧下ロールはa −a / 2の範囲に
設けるとよい。
ル厚さ(■) K:凝固係数(ms・5in−””) A:メニスカスからの距離(m) ■:鋳造速度(m/ win) 〔実 施 例〕 以下、本発明の詳細な説明する。
図であって、図において、(3)は凝固末期部における
鋳片、(4)は鋳片内の未凝固溶鋼部、(5)はロール
径が1000+u+の圧下ロール、(6)は上圧下ロー
ル(5)を圧下するためのシリンダを示す。
片を、上記3段圧下装置を使用して連続的に製造した。
ロール径: 1000mm、 ロールピッチエ1.2
m。圧下ロール位置(メニスカスからの距jil) 1
段目:22.6m、2段目:23.8m、3段目:25
.Omとした。
させ、この時の内部割れを調査した。結果を第4図に示
す。図によれば、圧下ロールの圧下率が4.0%を超え
ると内部割れが生じ、4.0%以下では内部割れが無か
った。
さらに2段目の圧下ロールによる圧下率を変化させ、こ
れにより得られた鋳片のC偏析最大比(最大C偏析/平
均C偏析)を調査した。また比較のため1段目の圧下を
圧下率で1.5%未満加えて同様の調査を行った。これ
らの結果を第5図に示す。図によれば、前者は2段目の
圧下率が2.0〜4.5%の範囲において、鋳造以降の
加工工程における偏析によるトラブル(例えば伸線時の
破断等)が防止できる限界以内の偏析に改善されたが、
後者は圧下率が2.0〜4.5%の範囲においても偏析
の改善が不十分であった。
目の圧下を圧下率で2.0〜4.5%加え、3段目の圧
下ロールによる圧下率を変化させ、これにより得られた
鋳片のC偏析最大比を調査した。結果を第6同に示す。
、上記2段目までの偏析改善効果より大きく偏析が改善
された。
片を直径81111まで圧延し、得られた圧延品の横断
面をマクロエツチングにより評価した。
例では(良)が多くなるのに対し、比較例では(やや良
)止まりであった。
鋳造鋳片の製造方法によれば、中心偏析やポロシティの
比較的少ない、且つ内部割れのない内部品質に優れたス
ラブ、ブルーム等の鋳片が製造できる。
の説明閃、第2図は、有限要素法により数イ直解析して
求めたロール径と、鋳片の内部ひずみ、未凝固部の断面
積圧縮量、未凝固部の変形量との関係を示すグラフ図、
第3図は、本発明方法に適用される3段圧下装置の概要
図、第4図は、1段目の圧下ロールによる圧下率と鋳片
の内部割れとの関係を示す図、第5図は、1段目の圧下
に加え2段目の圧下を加えた場合の2段目の圧下ロール
による圧下率と鋳片のC偏析最大比との関係を示す図、
第6図は、1段目の圧下および2段目の圧下に加え、さ
らに3段目の圧下を加えた場合の3段目の圧下ロールに
よる圧下率と鋳片のC偏析最大比との関係を示す図、第
7図は、本発明法と比較法とにより得られた圧延品の横
断面をマクロエツチングして得た評価図である。 1 小径ロール 2 大径ロール鋳片 圧下ロール 未凝固溶鋼部 圧下シリンダ 接触長 Δh 圧下量
Claims (2)
- (1)鋳型によって連続鋳造される鋳片の凝固末期部に
、鋳片の厚さの2〜5倍の直径を有する圧下ロールを2
乃至3段配設するとともに、1段目の圧下ロールの圧下
率を1.5〜4.0%に、2段目の圧下ロールの圧下率
を2.0〜4.5%に設定して圧下することを特徴とす
る内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法。 - (2)上記3段目の圧下ロールの圧下率を2.0〜4.
5%に設定して圧下することを特徴とする第1請求項に
記載の内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法。
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JP2143598A JPH0741388B2 (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法 |
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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