JP3362703B2 - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
- Publication number
- JP3362703B2 JP3362703B2 JP19103399A JP19103399A JP3362703B2 JP 3362703 B2 JP3362703 B2 JP 3362703B2 JP 19103399 A JP19103399 A JP 19103399A JP 19103399 A JP19103399 A JP 19103399A JP 3362703 B2 JP3362703 B2 JP 3362703B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- casting
- slab
- unsteady
- amount
- reduction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、中心偏析やＶ偏析
の少ない鋳片を得ることができる鋼の連続鋳造方法に関
し、さらに詳しくは、鋳造末期の非定常鋳造時に鋳造さ
れる鋳片においても、中心偏析やＶ偏析が軽微な鋳片の
連続鋳造方法に関する。 【０００２】 【従来の技術】連続鋳造法によって得られる鋼の鋳片の
厚み中心部近傍には、中心偏析やＶ偏析と呼ばれる内部
欠陥が発生する場合がある。中心偏析は鋳片の最終凝固
部にＣ、Ｓ、Ｐ、Ｍｎなどの偏析成分が濃化して現れる
もので、Ｖ偏析は鋳片の最終凝固部近傍に、これらの偏
析成分がＶ字状に濃化するものである。鋳片のこれら偏
析は、製品である厚板の靱性の低下や、厚板から曲げ加
工後溶接して製造される大径鋼管の水素誘起割れの原因
となることが知られている。 【０００３】これらの偏析の生成機構は、次のように考
えられている。凝固が進むにつれて、凝固組織であるデ
ンドライト樹間に偏析成分が濃化する。この偏析成分の
濃化した溶鋼が、凝固時の鋳片の収縮またはバルジング
と呼ばれる鋳片のふくれなどにより、デンドライト樹間
より流出する。流出した偏析成分の濃化した溶鋼は、最
終凝固部の凝固完了点に向かって流動し、そのまま凝固
して偏析成分の濃化帯が形成される。これらの濃化帯が
中心偏析やＶ偏析である。 【０００４】これらの偏析の防止対策として、デンドラ
イト樹間に残った偏析成分の濃化した溶鋼の移動を防止
することと、偏析成分の濃化した溶鋼の局所的な集積を
防ぐことが効果的であり、次のような方法が提案されて
いる。その１つに、圧下ロール群による鋳片の軽圧下法
があるが、凝固収縮量を若干上回る程度の軽圧下では、
これら偏析の改善効果には限界がある。 【０００５】効果的に鋳片のこれら偏析を改善するため
に、圧下ロール対で大きな圧下を鋳片に加える方法があ
るが、凝固が完了した鋳片の幅方向両端の短辺部も圧下
することになるので、大きな圧下力が必要である。大き
な圧下力をかけるため、圧下ロール対を支える支持枠に
撓みが発生し、充分な圧下効果が得られない場合があ
る。また、圧下ロール対が曲がったり、折損したり等の
設備上の事故により、操業が困難になる場合がある。 【０００６】特開平７−２１０３８２号公報では、鋳片
の厚み中心部の固相率が０.１以下の位置で鋳片をバル
ジングさせ、幅方向中央部の鋳片の厚みを鋳型で生じる
短辺部の鋳片の厚みより２０〜１００ｍｍ厚くした後、
凝固完了点直前に少なくとも１つの圧下ロール対によ
り、１つの圧下ロール対当たりの圧下量を２０ｍｍ以上
とする条件で、バルジング量相当分の厚みを圧下する方
法が提案されている。 【０００７】しかし、この方法では、鋳造末期、すなわ
ち、鋳型への給湯を停止し、鋳片の最終鋳造端部を鋳型
から引き抜いた状態で、定常状態の鋳造速度を維持した
まま鋳片の圧下を続けると、鋳造方向の上流側に絞り出
された溶鋼が、鋳片の最終鋳造端部からあふれ出る、い
わゆる漏鋼が起きる場合がある。このような漏鋼は、作
業者にとって危険なばかりか、ガイドロールをはじめと
する鋳造設備を損傷する原因となる。そこで、漏鋼を避
けるために、鋳造末期に鋳片の圧下を行わない場合に
は、中心偏析が著しく発生しやすくなるので、これら鋳
造末期の鋳片を素材とする製品の用途を低級品に変更し
たり、極端な場合には、これらの鋳片が使用できなくな
るなどの問題がある。 【０００８】 【発明が解決しようとする課題】本発明は、厚板や大径
鋼管製造用の素材を鋳造する連続鋳造に関し、鋳造末期
において漏鋼を起こすことなく、鋳片の末端部までも、
厚み中心部に中心偏析やＶ偏析の少ない内部品質の良好
な鋳片を得ることができる鋼の連続鋳造方法を提供する
ことを目的とする。 【０００９】 【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、未凝固
部を含む鋳片をバルジングさせた後、凝固完了までの間
でバルジングした鋳片を圧下する連続鋳造方法であっ
て、鋳造末期の非定常鋳造時の圧下量を、下記（Ａ）式
で求まる非定常圧下量Ｄｘａ以下とする鋼の連続鋳造方
法。 【００１０】 Ｄｘａ＝Ｄ−（２Ｂａｖ−Ｂｘａｖ） ・・・（Ａ） ここで、Ｄ ：定常鋳造時の圧下量（ｍｍ） Ｂａｖ ：定常鋳造時の平均バルジング量（ｍｍ） Ｂｘａｖ：鋳造末期の非定常鋳造時の平均バルジング量
（ｍｍ） 本発明の方法でいう鋳造末期の非定常鋳造時とは、タン
ディッシュから鋳型への溶鋼の注入の終了以降の時期を
いう。 【００１１】定常鋳造時の鋳片の圧下量を変更して、上
記（Ａ）式を満足する鋳造末期の非定常鋳造時の非定常
圧下量Ｄｘａ以下を開始する時期は、タンディッシュか
ら鋳型への溶鋼の注入が終了してから、鋳片の末端部が
鋳型の出口を抜けるまでの任意の時期とし、鋳片の末端
部の圧下が完了する時期まで、この非定常圧下量Ｄｘａ
以下で圧下する。 【００１２】また、平均バルジング量（ＢａｖまたはＢ
ｘａｖ）とは、後述する図２および図３に示すように、
鋳片のバルジングゾーンの長さに、鋳片をバルジングさ
せるために広げるガイドロール対のロール間隔の拡大量
の平均値をかけた値を、メニスカスからバルジングさせ
る最終のガイドロール対までの距離で除した値を意味す
る。 【００１３】本発明の方法では、鋳造末期の非定常鋳造
時の圧下量を、前述する（Ａ）式で求まる非定常圧下量
Ｄｘａ以下とする。以下に、その内容を説明する。 【００１４】Ｂａｖ＝Ｂｘａｖのときは、（Ａ）式は、
Ｄｘａ＝Ｄ−Ｂａｖとなる。このとき、鋳造末期の非定
常鋳造時に圧下量のみを変更することを意味する。すな
わち、定常鋳造時の圧下量Ｄより、定常鋳造時の平均バ
ルジング量Ｂａｖだけ少なくした圧下量Ｄｘａ以下で圧
下し、圧下後の鋳片の厚みを定常鋳造時の圧下後の厚み
より厚くすることを意味する。定常鋳造時の平均バルジ
ング量Ｂａｖに、鋳片の幅、バルジングゾーンの長さを
掛けたものは、漏鋼すると予想される溶鋼量に相当す
る。鋳片の幅、バルジングゾーンは一定であるので、変
更できる圧下量を、定常鋳造時の圧下量Ｄから非定常鋳
造時の圧下量Ｄｘａ以下に減少させることにより、漏鋼
の発生を防止することができる。 【００１５】Ｂａｖ＜Ｂｘａｖのときは、ガイドロール
対のロール間隔をさらに広げたり、バルジングゾーンの
長さを長くすることにより、鋳造末期の非定常鋳造時の
平均バルジング量Ｂｘａｖを、定常鋳造時の平均バルジ
ング量Ｂａｖよりもさらに大きくすることを意味する。
鋳造末期の非定常鋳造時の平均バルジング量Ｂｘａｖ
を、定常鋳造時の平均バルジング量Ｂａｖよりも大きく
することによって、漏鋼を発生させることなく、Ｂｘａ
ｖ＝Ｂａｖのときよりも、大きな圧下量で圧下すること
ができる。 【００１６】Ｂａｖ＞Ｂｘａｖのときは、鋳造末期の非
定常鋳造時の平均バルジング量Ｂｘａｖを、定常鋳造時
の平均バルジング量Ｂａｖよりも小さくすることを意味
する。このとき、Ｂｘａｖ＝Ｂａｖのときよりも、小さ
な圧下量で圧下する。 【００１７】上述するように上記（Ａ）式を満足する非
定常圧下量Ｄｘａ以下で圧下することにより、漏鋼の発
生を防止できるとともに、定常鋳造時の圧下量Ｄの確保
はできないが、定常鋳造時の圧下量Ｄに近い非定常圧下
量Ｄｘａ以下で鋳片を圧下できるので、鋳片の中心偏析
やＶ偏析の発生を防止できる。 【００１８】 【発明の実施の形態】図１は、本発明の方法を実施する
ための連続鋳造機の装置構成の例を示す図である。浸漬
ノズル７を経て鋳型１に注入された溶鋼６は、鋳型内で
凝固して凝固殻２ａとなる。鋳型から引き抜かれ、その
下方のスプレーノズル群（図示していない）から噴射さ
れる水により冷却された凝固殻の厚みは、次第に増して
いく。厚みの増した凝固殻、すなわち、鋳片２は、ガイ
ドロール対３および圧下ロール対４を経てピンチロール
５により引き抜かれる。バルジングゾーン内で、ガイド
ロール対の鋳片の厚みに相当するロール間隔を段階的に
増加させることにより、鋳片にバルジングを起こさせ
る。その後、圧下ゾーン内で圧下ロール対により、鋳片
の未凝固部２ｂを含む位置を圧下する。定常鋳造時の鋳
片の圧下量を変更して、鋳造末期の非定常鋳造時の非定
常圧下量Ｄｘａ以下での圧下を開始する時期は、タンデ
ィッシュから鋳型への溶鋼の注入が終了してから、鋳片
の末端部が鋳型の出口を抜けるまでの任意の時期とす
る。それ以降、鋳片の末端部の圧下が完了する時期ま
で、この非定常圧下量Ｄｘａ以下で圧下する。 【００１９】本発明の方法の具体的な実施方法につい
て、以下に説明する。 （イ）鋳造末期の非定常鋳造時に、圧下量のみを変更す
る方法 図２は、鋳造末期の非定常鋳造時に圧下量のみを変更す
る場合の本発明の方法の概念を説明するための図であ
る。図２（ａ）は、定常鋳造時の鋳片のバルジングと圧
下の状況を示す図で、鋳片の縦断面を示す。図２（ｂ）
は、鋳造末期の非定常鋳造時に圧下量のみを変更した場
合の鋳片の縦断面を示す。図２（ｂ）中の破線は、図２
（ａ）に示す定常鋳造時の鋳片の状況を表している。 【００２０】鋳造末期の非定常鋳造時で、タンディッシ
ュから鋳型への溶鋼の注入が終了した状態で、定常鋳造
時の圧下量Ｄのままで圧下を続けるとき、漏鋼すると予
想される溶鋼量は、バルジングゾーンの長さＬ１の範囲
で、ガイドロール対の鋳片厚み相当のロール間隔の拡大
量（バルジングさせるガイドロール対のロール間隔と圧
下ロール対のロール間隔との差）を積分し、鋳片の幅を
掛けることによって求めることができる。近似的には、
複数のガイドロール対のロール間隔の拡大量の平均値を
Ｔ１として、Ｔ１とＬ１と鋳片の幅との積により、漏鋼
すると予想される溶鋼量は求まる。バルジングゾーンの
長さＬ１と鋳片の幅を一定とすれば、漏鋼すると予想さ
れる溶鋼量は、Ｔ１に比例する。この漏鋼すると予想さ
れる溶鋼量に相当する量を、圧下量を減少し、圧下後の
鋳片厚みを厚くすることによって相殺すれば、漏鋼を防
止できる。すなわち、近似的に求まる定常鋳造時の平均
バルジング量Ｂａｖだけ圧下量を減少し、前述する
（Ａ）式においてＢｘａｖ＝Ｂａｖとしたときの、下記
（Ｂ）式を満足する鋳造末期の非定常鋳造時の非定常圧
下量Ｄｘａ以下で圧下すれば、漏鋼を防止できる。 【００２１】Ｄｘａ＝Ｄ−Ｂａｖ ・・・（Ｂ） ここで、Ｄ：定常鋳造時の圧下量（ｍｍ） Ｂａｖ＝（Ｔ１×Ｌ１）／Ｌ Ｔ１：定常鋳造時のカ゛イト゛ロール対のロール間隔の拡大量の
平均値（ｍｍ） Ｌ１：定常鋳造時のバルジングゾーンの長さ（ｍｍ） Ｌ ：メニスカスから最終のハ゛ルシ゛ンク゛させるカ゛イト゛ロール対まで
の距離（ｍｍ） Ｔ１ ＝Ｔα ＋ Ｔβ Ｄ ＝Ｄα ＋ Ｄβ Ｄｘａ＝Ｄｘα＋ Ｄｘβ Ｔα、Ｔβ：定常鋳造時の片側のガイドロール間隔の拡
大量の平均値 Ｄα、Ｄβ：定常鋳造時の片側の圧下量 Ｄｘα、Ｄｘβ：鋳造末期の片側の圧下量 （ロ）鋳造末期の非定常鋳造時に、圧下量、バルジング
ゾーンの長さ、平均バルジング量を変更する方法 Ｂａｖ＜Ｂｘａｖとするとき、すなわち、鋳造末期の非
定常鋳造時の平均バルジング量Ｂｘａｖを、定常鋳造時
の平均バルジング量Ｂａｖよりもさらに大きくするとき
について、以下に具体的に説明する。 【００２２】図３は、鋳造末期の非定常鋳造時に圧下
量、バルジングゾーンの長さおよび平均バルジング量を
変更する場合の概念を説明するための図である。図３
（ａ）は、定常鋳造時の鋳片のバルジングと圧下の状況
を示す図で、鋳片の縦断面を示す。図３（ｂ）は、鋳造
末期の非定常鋳造時に圧下量、バルジングゾーンの長さ
および平均バルジング量を変更した場合の鋳片の縦断面
を示す。図３（ｂ）中の破線は、図３（ａ）に示す定常
鋳造時の鋳片の状況を表している。 【００２３】鋳造末期の非定常鋳造時にバルジングゾー
ンの長さを長くしたり、ガイドロール対のロール間隔の
拡大量をさらに広げることにより、鋳造末期の非定常鋳
造時の平均バルジング量Ｂｘａｖを、定常鋳造時の平均
バルジング量Ｂａｖより大きくするとき、漏鋼すると予
想される溶鋼量に相当する量を相殺できる鋳造末期の非
定常鋳造時の非定常圧下量Ｄｘａは、前述する（Ｂ）式
で表される圧下量だけを変更する場合の鋳造末期の非定
常鋳造時の非定常圧下量Ｄｘａよりも、下記（Ｃ）式に
示すようにＢｘａｖとＢａｖの差の分だけ大きくでき
る。 【００２４】すなわち、Ｄｘａ＝（Ｄ−Ｂａｖ）＋（Ｂ
ｘａｖ−Ｂａｖ）となり、したがって、下記式となる。 【００２５】 Ｄｘａ＝Ｄ−（２Ｂａｖ−Ｂｘａｖ） ・・・（Ｃ） ここで、Ｄ：定常鋳造時の圧下量（ｍｍ） 定常鋳造時の平均バルジング量Ｂａｖ＝（Ｔ１×Ｌ１）
／Ｌ 鋳造末期の非定常鋳造時の平均ハ゛ルシ゛ンク゛量Ｂｘａｖ＝
（Ｔ２×Ｌ２）／Ｌ Ｔ１：定常鋳造時のカ゛イト゛ロール対のロール間隔の拡大量の
平均値（ｍｍ） Ｔ２：鋳造末期の非定常鋳造時のカ゛イト゛ロール対のロール間隔
の拡大量の平均値（ｍｍ） Ｌ１：定常鋳造時のバルジングゾーンの長さ（ｍｍ） Ｌ２：鋳造末期のバルジングゾーンの長さ（ｍｍ） Ｌ：メニスカスから最終のハ゛ルシ゛ンク゛させるカ゛イト゛ロール対までの
距離（ｍｍ） Ｔ１ ＝Ｔα＋Ｔβ Ｔ２ ＝Ｔｘα＋Ｔｘβ Ｄ ＝Ｄα＋Ｄβ Ｄｘａ＝Ｄｘα＋Ｄｘβ Ｔα、Ｔβ：定常鋳造時の片側のガイドロール間隔の拡
大量の平均値 Ｔｘα、Ｔｘβ：鋳造末期の非定常鋳造時の片側のガイ
ドロール間隔の拡大量の平均値 Ｄα、Ｄβ：定常鋳造時の片側の圧下量 Ｄｘα、Ｄｘβ：鋳造末期の片側の圧下量 本発明の方法では、鋳造末期の非定常鋳造時の非定常圧
下量を、前述する（Ａ）式で表される非定常圧下量Ｄｘ
ａ以下とする。鋳片の末端部のように、溶鋼静鉄圧が小
さいところでは、設定通りのバルジング量、すなわち、
設定した鋳片厚みにならなかったり、凝固殻の倒れ込み
などで漏鋼量が多くなったりすることが予想されること
から、非定常圧下量はＤｘａ以下とする。圧下量が零で
は、中心偏析低減効果が得られない。 【００２６】定常鋳造時の鋳片の圧下量を変更して、前
述する（Ａ）式を満足する鋳造末期の非定常鋳造時の非
定常圧下量Ｄｘａ以下での圧下を開始する時期は、タン
ディッシュから鋳型への溶鋼の注入が終了してから、鋳
片の末端部が鋳型の出口を抜けるまでの任意の時期とす
る。鋳型への溶鋼の注入終了前とすると、鋳片内の湯面
位置はいったんは下がるが、その後もしばらく給湯があ
るので漏鋼防止の効果が得られない。一方、鋳片の末端
部が鋳型の出口を抜けた後では、鋳片内の湯面位置が十
分に低下していないので、漏鋼が発生する。 【００２７】鋳造末期の非定常鋳造時の鋳造速度は、定
常鋳造時の時の速度と同じでもよいが、圧下量を減少さ
せ、鋳片の厚みが厚くなる分だけ凝固完了位置が鋳造方
向の下流側になるため、圧下による中心偏析改善効果が
効果的に発揮できるように、鋳造速度を低下させ、凝固
完了位置を圧下位置に近づけるのがよい。 【００２８】 【実施例】図１に示す装置構成のスラブ連続鋳造装置を
用いて、鋳片をバルジングさせた後に圧下する試験を実
施し、とくに、鋳造末期の非定常鋳造時の漏鋼の発生状
況と鋳片の中心偏析の発生状況を調査した。鋳片の幅は
２０００ｍｍとし、厚みは、バルジング開始時の厚みを
２３５ｍｍとした。Ｃ含有率が０．１５〜０．２０重量
％の厚板用鋼を鋳造した。定常鋳造時の鋳造速度は１．
０ｍ／分、鋳片の二次冷却比水量は１〜２リットル／ｋ
ｇ−鋼とし、タンディッシュ内の溶鋼過熱度は２０℃と
した。メニスカスからバルジングさせる最終のガイドロ
ール対までの距離Ｌは１９５００ｍｍで一定である。 【００２９】各鋳造試験の鋳片の末端部の位置の鋳片サ
ンプルを採取し、最終鋳造端部から鋳造方向に５ｍの位
置で、鋳造方向に長さ２００ｍｍの横断面サンプルを採
取した。横断面サンプルの厚みおよび幅方向の中心部か
ら縦５０ｍｍ、横３００ｍｍの断面形状の試験片を採取
し、この試験片の表面を２００μｍメッシュの粗さに分
け、それぞれのメッシュの中でのＰの平均含有率をマッ
ピングアナライザ（ＭＡ）法で調査した。平均のＰ含有
率の中で、最大のＰ含有率を求め、レードル分析値のＰ
含有率Ｐ0 との比Ｐ／Ｐ0 で、中心偏析を評価した。な
お、定常鋳造時のＰの最大偏析度は、３．０〜４．０で
あった。各試験条件と試験結果を表１および表２に示
す。 【００３０】 【表１】【００３１】 【表２】【００３２】本発明例の試験Ｎｏ．１、Ｎｏ．２および
比較例の試験Ｎｏ．３、Ｎｏ．４では、定常鋳造時と鋳
造末期の非定常鋳造時のそれぞれのバルジングゾーンの
長さを３０００ｍｍ一定とし、変更せずに試験した。ま
た、試験Ｎｏ．１と試験Ｎｏ．３では、定常鋳造時と鋳
造末期の非定常鋳造時でのそれぞれの平均バルジング量
も３．１ｍｍで一定とした。 【００３３】本発明の方法で規定する鋳造末期の非定常
鋳造時の圧下量１６．９ｍｍ以下の１６ｍｍの厚みを圧
下した試験Ｎｏ．１では、漏鋼は発生しなかったが、２
０ｍｍの厚みを圧下した試験Ｎｏ．３では漏鋼が発生し
た。いずれも、Ｐの最大偏析Ｐ／Ｐ0 は定常鋳造時の値
程度であった。 【００３４】鋳造末期の非定常鋳造時の平均バルジング
量を６．２ｍｍと大きくし、本発明の方法で規定する鋳
造末期の非定常鋳造時の圧下量の範囲内の２０ｍｍの厚
みを圧下した試験Ｎｏ．２では、漏鋼は発生せず、Ｐの
最大偏析Ｐ／Ｐ0 は定常鋳造時の値程度であった。鋳造
末期の非定常鋳造時の平均バルジング量を５．４ｍｍと
大きくしたが、本発明の方法で規定する鋳造末期の非定
常鋳造時の圧下量の上限外の２０ｍｍの厚みを圧下した
試験Ｎｏ．４では、漏鋼が発生した。 【００３５】本発明例の試験Ｎｏ．５、Ｎｏ．６および
比較例の試験Ｎｏ．７、Ｎｏ．８では、鋳造末期の非定
常鋳造時のバルジングゾーンの長さを６０００ｍｍとし
て、定常鋳造時の５０００ｍｍより長くした。また、鋳
造末期の非定常鋳造時の平均バルジング量を定常鋳造時
の平均バルジング量より大きくした。さらに、鋳造末期
の非定常鋳造時の鋳造速度を０．９ｍ／分として、定常
鋳造速度よりも遅くして鋳造した。 【００３６】本発明の方法で規定する鋳造末期の非定常
鋳造時の圧下量１７．９ｍｍ以下の１７ｍｍの厚みを圧
下した試験Ｎｏ．５では、漏鋼は発生せず、また、Ｐの
最大偏析Ｐ／Ｐ0 は、試験Ｎｏ．１より良好な結果であ
った。鋳造末期の非定常鋳造時に鋳造速度を遅くした効
果である。本発明の方法で規定する鋳造末期の非定常鋳
造時の圧下量の上限外の２０ｍｍの厚みを圧下した試験
Ｎｏ．７では、漏鋼が発生した。 【００３７】鋳造末期の非定常鋳造時の平均バルジング
量を６．２ｍｍと大きくし、本発明の方法で規定する鋳
造末期の非定常鋳造時の圧下量の範囲内の２０ｍｍの厚
みを圧下した試験Ｎｏ．６では、漏鋼は発生せず、Ｐの
最大偏析Ｐ／Ｐ0 は、試験Ｎｏ．２よりも良好な結果で
あった。鋳造速度低下の効果である。鋳造末期の非定常
鋳造時の平均バルジング量を４．６ｍｍと大きくした
が、本発明の方法で規定する鋳造末期の非定常鋳造時の
圧下量の上限外の２０ｍｍの厚みを圧下した試験Ｎｏ．
８では、漏鋼が発生した。 【００３８】 【発明の効果】本発明の方法の適用により、厚板や大径
鋼管製造用の素材を鋳造する連続鋳造において、鋳造末
期において漏鋼を起こすことなく、鋳片の末端部まで
も、厚み中心部に中心偏析やＶ偏析の少ない内部品質の
良好な鋳片を得ることができる。
の少ない鋳片を得ることができる鋼の連続鋳造方法に関
し、さらに詳しくは、鋳造末期の非定常鋳造時に鋳造さ
れる鋳片においても、中心偏析やＶ偏析が軽微な鋳片の
連続鋳造方法に関する。 【０００２】 【従来の技術】連続鋳造法によって得られる鋼の鋳片の
厚み中心部近傍には、中心偏析やＶ偏析と呼ばれる内部
欠陥が発生する場合がある。中心偏析は鋳片の最終凝固
部にＣ、Ｓ、Ｐ、Ｍｎなどの偏析成分が濃化して現れる
もので、Ｖ偏析は鋳片の最終凝固部近傍に、これらの偏
析成分がＶ字状に濃化するものである。鋳片のこれら偏
析は、製品である厚板の靱性の低下や、厚板から曲げ加
工後溶接して製造される大径鋼管の水素誘起割れの原因
となることが知られている。 【０００３】これらの偏析の生成機構は、次のように考
えられている。凝固が進むにつれて、凝固組織であるデ
ンドライト樹間に偏析成分が濃化する。この偏析成分の
濃化した溶鋼が、凝固時の鋳片の収縮またはバルジング
と呼ばれる鋳片のふくれなどにより、デンドライト樹間
より流出する。流出した偏析成分の濃化した溶鋼は、最
終凝固部の凝固完了点に向かって流動し、そのまま凝固
して偏析成分の濃化帯が形成される。これらの濃化帯が
中心偏析やＶ偏析である。 【０００４】これらの偏析の防止対策として、デンドラ
イト樹間に残った偏析成分の濃化した溶鋼の移動を防止
することと、偏析成分の濃化した溶鋼の局所的な集積を
防ぐことが効果的であり、次のような方法が提案されて
いる。その１つに、圧下ロール群による鋳片の軽圧下法
があるが、凝固収縮量を若干上回る程度の軽圧下では、
これら偏析の改善効果には限界がある。 【０００５】効果的に鋳片のこれら偏析を改善するため
に、圧下ロール対で大きな圧下を鋳片に加える方法があ
るが、凝固が完了した鋳片の幅方向両端の短辺部も圧下
することになるので、大きな圧下力が必要である。大き
な圧下力をかけるため、圧下ロール対を支える支持枠に
撓みが発生し、充分な圧下効果が得られない場合があ
る。また、圧下ロール対が曲がったり、折損したり等の
設備上の事故により、操業が困難になる場合がある。 【０００６】特開平７−２１０３８２号公報では、鋳片
の厚み中心部の固相率が０.１以下の位置で鋳片をバル
ジングさせ、幅方向中央部の鋳片の厚みを鋳型で生じる
短辺部の鋳片の厚みより２０〜１００ｍｍ厚くした後、
凝固完了点直前に少なくとも１つの圧下ロール対によ
り、１つの圧下ロール対当たりの圧下量を２０ｍｍ以上
とする条件で、バルジング量相当分の厚みを圧下する方
法が提案されている。 【０００７】しかし、この方法では、鋳造末期、すなわ
ち、鋳型への給湯を停止し、鋳片の最終鋳造端部を鋳型
から引き抜いた状態で、定常状態の鋳造速度を維持した
まま鋳片の圧下を続けると、鋳造方向の上流側に絞り出
された溶鋼が、鋳片の最終鋳造端部からあふれ出る、い
わゆる漏鋼が起きる場合がある。このような漏鋼は、作
業者にとって危険なばかりか、ガイドロールをはじめと
する鋳造設備を損傷する原因となる。そこで、漏鋼を避
けるために、鋳造末期に鋳片の圧下を行わない場合に
は、中心偏析が著しく発生しやすくなるので、これら鋳
造末期の鋳片を素材とする製品の用途を低級品に変更し
たり、極端な場合には、これらの鋳片が使用できなくな
るなどの問題がある。 【０００８】 【発明が解決しようとする課題】本発明は、厚板や大径
鋼管製造用の素材を鋳造する連続鋳造に関し、鋳造末期
において漏鋼を起こすことなく、鋳片の末端部までも、
厚み中心部に中心偏析やＶ偏析の少ない内部品質の良好
な鋳片を得ることができる鋼の連続鋳造方法を提供する
ことを目的とする。 【０００９】 【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、未凝固
部を含む鋳片をバルジングさせた後、凝固完了までの間
でバルジングした鋳片を圧下する連続鋳造方法であっ
て、鋳造末期の非定常鋳造時の圧下量を、下記（Ａ）式
で求まる非定常圧下量Ｄｘａ以下とする鋼の連続鋳造方
法。 【００１０】 Ｄｘａ＝Ｄ−（２Ｂａｖ−Ｂｘａｖ） ・・・（Ａ） ここで、Ｄ ：定常鋳造時の圧下量（ｍｍ） Ｂａｖ ：定常鋳造時の平均バルジング量（ｍｍ） Ｂｘａｖ：鋳造末期の非定常鋳造時の平均バルジング量
（ｍｍ） 本発明の方法でいう鋳造末期の非定常鋳造時とは、タン
ディッシュから鋳型への溶鋼の注入の終了以降の時期を
いう。 【００１１】定常鋳造時の鋳片の圧下量を変更して、上
記（Ａ）式を満足する鋳造末期の非定常鋳造時の非定常
圧下量Ｄｘａ以下を開始する時期は、タンディッシュか
ら鋳型への溶鋼の注入が終了してから、鋳片の末端部が
鋳型の出口を抜けるまでの任意の時期とし、鋳片の末端
部の圧下が完了する時期まで、この非定常圧下量Ｄｘａ
以下で圧下する。 【００１２】また、平均バルジング量（ＢａｖまたはＢ
ｘａｖ）とは、後述する図２および図３に示すように、
鋳片のバルジングゾーンの長さに、鋳片をバルジングさ
せるために広げるガイドロール対のロール間隔の拡大量
の平均値をかけた値を、メニスカスからバルジングさせ
る最終のガイドロール対までの距離で除した値を意味す
る。 【００１３】本発明の方法では、鋳造末期の非定常鋳造
時の圧下量を、前述する（Ａ）式で求まる非定常圧下量
Ｄｘａ以下とする。以下に、その内容を説明する。 【００１４】Ｂａｖ＝Ｂｘａｖのときは、（Ａ）式は、
Ｄｘａ＝Ｄ−Ｂａｖとなる。このとき、鋳造末期の非定
常鋳造時に圧下量のみを変更することを意味する。すな
わち、定常鋳造時の圧下量Ｄより、定常鋳造時の平均バ
ルジング量Ｂａｖだけ少なくした圧下量Ｄｘａ以下で圧
下し、圧下後の鋳片の厚みを定常鋳造時の圧下後の厚み
より厚くすることを意味する。定常鋳造時の平均バルジ
ング量Ｂａｖに、鋳片の幅、バルジングゾーンの長さを
掛けたものは、漏鋼すると予想される溶鋼量に相当す
る。鋳片の幅、バルジングゾーンは一定であるので、変
更できる圧下量を、定常鋳造時の圧下量Ｄから非定常鋳
造時の圧下量Ｄｘａ以下に減少させることにより、漏鋼
の発生を防止することができる。 【００１５】Ｂａｖ＜Ｂｘａｖのときは、ガイドロール
対のロール間隔をさらに広げたり、バルジングゾーンの
長さを長くすることにより、鋳造末期の非定常鋳造時の
平均バルジング量Ｂｘａｖを、定常鋳造時の平均バルジ
ング量Ｂａｖよりもさらに大きくすることを意味する。
鋳造末期の非定常鋳造時の平均バルジング量Ｂｘａｖ
を、定常鋳造時の平均バルジング量Ｂａｖよりも大きく
することによって、漏鋼を発生させることなく、Ｂｘａ
ｖ＝Ｂａｖのときよりも、大きな圧下量で圧下すること
ができる。 【００１６】Ｂａｖ＞Ｂｘａｖのときは、鋳造末期の非
定常鋳造時の平均バルジング量Ｂｘａｖを、定常鋳造時
の平均バルジング量Ｂａｖよりも小さくすることを意味
する。このとき、Ｂｘａｖ＝Ｂａｖのときよりも、小さ
な圧下量で圧下する。 【００１７】上述するように上記（Ａ）式を満足する非
定常圧下量Ｄｘａ以下で圧下することにより、漏鋼の発
生を防止できるとともに、定常鋳造時の圧下量Ｄの確保
はできないが、定常鋳造時の圧下量Ｄに近い非定常圧下
量Ｄｘａ以下で鋳片を圧下できるので、鋳片の中心偏析
やＶ偏析の発生を防止できる。 【００１８】 【発明の実施の形態】図１は、本発明の方法を実施する
ための連続鋳造機の装置構成の例を示す図である。浸漬
ノズル７を経て鋳型１に注入された溶鋼６は、鋳型内で
凝固して凝固殻２ａとなる。鋳型から引き抜かれ、その
下方のスプレーノズル群（図示していない）から噴射さ
れる水により冷却された凝固殻の厚みは、次第に増して
いく。厚みの増した凝固殻、すなわち、鋳片２は、ガイ
ドロール対３および圧下ロール対４を経てピンチロール
５により引き抜かれる。バルジングゾーン内で、ガイド
ロール対の鋳片の厚みに相当するロール間隔を段階的に
増加させることにより、鋳片にバルジングを起こさせ
る。その後、圧下ゾーン内で圧下ロール対により、鋳片
の未凝固部２ｂを含む位置を圧下する。定常鋳造時の鋳
片の圧下量を変更して、鋳造末期の非定常鋳造時の非定
常圧下量Ｄｘａ以下での圧下を開始する時期は、タンデ
ィッシュから鋳型への溶鋼の注入が終了してから、鋳片
の末端部が鋳型の出口を抜けるまでの任意の時期とす
る。それ以降、鋳片の末端部の圧下が完了する時期ま
で、この非定常圧下量Ｄｘａ以下で圧下する。 【００１９】本発明の方法の具体的な実施方法につい
て、以下に説明する。 （イ）鋳造末期の非定常鋳造時に、圧下量のみを変更す
る方法 図２は、鋳造末期の非定常鋳造時に圧下量のみを変更す
る場合の本発明の方法の概念を説明するための図であ
る。図２（ａ）は、定常鋳造時の鋳片のバルジングと圧
下の状況を示す図で、鋳片の縦断面を示す。図２（ｂ）
は、鋳造末期の非定常鋳造時に圧下量のみを変更した場
合の鋳片の縦断面を示す。図２（ｂ）中の破線は、図２
（ａ）に示す定常鋳造時の鋳片の状況を表している。 【００２０】鋳造末期の非定常鋳造時で、タンディッシ
ュから鋳型への溶鋼の注入が終了した状態で、定常鋳造
時の圧下量Ｄのままで圧下を続けるとき、漏鋼すると予
想される溶鋼量は、バルジングゾーンの長さＬ１の範囲
で、ガイドロール対の鋳片厚み相当のロール間隔の拡大
量（バルジングさせるガイドロール対のロール間隔と圧
下ロール対のロール間隔との差）を積分し、鋳片の幅を
掛けることによって求めることができる。近似的には、
複数のガイドロール対のロール間隔の拡大量の平均値を
Ｔ１として、Ｔ１とＬ１と鋳片の幅との積により、漏鋼
すると予想される溶鋼量は求まる。バルジングゾーンの
長さＬ１と鋳片の幅を一定とすれば、漏鋼すると予想さ
れる溶鋼量は、Ｔ１に比例する。この漏鋼すると予想さ
れる溶鋼量に相当する量を、圧下量を減少し、圧下後の
鋳片厚みを厚くすることによって相殺すれば、漏鋼を防
止できる。すなわち、近似的に求まる定常鋳造時の平均
バルジング量Ｂａｖだけ圧下量を減少し、前述する
（Ａ）式においてＢｘａｖ＝Ｂａｖとしたときの、下記
（Ｂ）式を満足する鋳造末期の非定常鋳造時の非定常圧
下量Ｄｘａ以下で圧下すれば、漏鋼を防止できる。 【００２１】Ｄｘａ＝Ｄ−Ｂａｖ ・・・（Ｂ） ここで、Ｄ：定常鋳造時の圧下量（ｍｍ） Ｂａｖ＝（Ｔ１×Ｌ１）／Ｌ Ｔ１：定常鋳造時のカ゛イト゛ロール対のロール間隔の拡大量の
平均値（ｍｍ） Ｌ１：定常鋳造時のバルジングゾーンの長さ（ｍｍ） Ｌ ：メニスカスから最終のハ゛ルシ゛ンク゛させるカ゛イト゛ロール対まで
の距離（ｍｍ） Ｔ１ ＝Ｔα ＋ Ｔβ Ｄ ＝Ｄα ＋ Ｄβ Ｄｘａ＝Ｄｘα＋ Ｄｘβ Ｔα、Ｔβ：定常鋳造時の片側のガイドロール間隔の拡
大量の平均値 Ｄα、Ｄβ：定常鋳造時の片側の圧下量 Ｄｘα、Ｄｘβ：鋳造末期の片側の圧下量 （ロ）鋳造末期の非定常鋳造時に、圧下量、バルジング
ゾーンの長さ、平均バルジング量を変更する方法 Ｂａｖ＜Ｂｘａｖとするとき、すなわち、鋳造末期の非
定常鋳造時の平均バルジング量Ｂｘａｖを、定常鋳造時
の平均バルジング量Ｂａｖよりもさらに大きくするとき
について、以下に具体的に説明する。 【００２２】図３は、鋳造末期の非定常鋳造時に圧下
量、バルジングゾーンの長さおよび平均バルジング量を
変更する場合の概念を説明するための図である。図３
（ａ）は、定常鋳造時の鋳片のバルジングと圧下の状況
を示す図で、鋳片の縦断面を示す。図３（ｂ）は、鋳造
末期の非定常鋳造時に圧下量、バルジングゾーンの長さ
および平均バルジング量を変更した場合の鋳片の縦断面
を示す。図３（ｂ）中の破線は、図３（ａ）に示す定常
鋳造時の鋳片の状況を表している。 【００２３】鋳造末期の非定常鋳造時にバルジングゾー
ンの長さを長くしたり、ガイドロール対のロール間隔の
拡大量をさらに広げることにより、鋳造末期の非定常鋳
造時の平均バルジング量Ｂｘａｖを、定常鋳造時の平均
バルジング量Ｂａｖより大きくするとき、漏鋼すると予
想される溶鋼量に相当する量を相殺できる鋳造末期の非
定常鋳造時の非定常圧下量Ｄｘａは、前述する（Ｂ）式
で表される圧下量だけを変更する場合の鋳造末期の非定
常鋳造時の非定常圧下量Ｄｘａよりも、下記（Ｃ）式に
示すようにＢｘａｖとＢａｖの差の分だけ大きくでき
る。 【００２４】すなわち、Ｄｘａ＝（Ｄ−Ｂａｖ）＋（Ｂ
ｘａｖ−Ｂａｖ）となり、したがって、下記式となる。 【００２５】 Ｄｘａ＝Ｄ−（２Ｂａｖ−Ｂｘａｖ） ・・・（Ｃ） ここで、Ｄ：定常鋳造時の圧下量（ｍｍ） 定常鋳造時の平均バルジング量Ｂａｖ＝（Ｔ１×Ｌ１）
／Ｌ 鋳造末期の非定常鋳造時の平均ハ゛ルシ゛ンク゛量Ｂｘａｖ＝
（Ｔ２×Ｌ２）／Ｌ Ｔ１：定常鋳造時のカ゛イト゛ロール対のロール間隔の拡大量の
平均値（ｍｍ） Ｔ２：鋳造末期の非定常鋳造時のカ゛イト゛ロール対のロール間隔
の拡大量の平均値（ｍｍ） Ｌ１：定常鋳造時のバルジングゾーンの長さ（ｍｍ） Ｌ２：鋳造末期のバルジングゾーンの長さ（ｍｍ） Ｌ：メニスカスから最終のハ゛ルシ゛ンク゛させるカ゛イト゛ロール対までの
距離（ｍｍ） Ｔ１ ＝Ｔα＋Ｔβ Ｔ２ ＝Ｔｘα＋Ｔｘβ Ｄ ＝Ｄα＋Ｄβ Ｄｘａ＝Ｄｘα＋Ｄｘβ Ｔα、Ｔβ：定常鋳造時の片側のガイドロール間隔の拡
大量の平均値 Ｔｘα、Ｔｘβ：鋳造末期の非定常鋳造時の片側のガイ
ドロール間隔の拡大量の平均値 Ｄα、Ｄβ：定常鋳造時の片側の圧下量 Ｄｘα、Ｄｘβ：鋳造末期の片側の圧下量 本発明の方法では、鋳造末期の非定常鋳造時の非定常圧
下量を、前述する（Ａ）式で表される非定常圧下量Ｄｘ
ａ以下とする。鋳片の末端部のように、溶鋼静鉄圧が小
さいところでは、設定通りのバルジング量、すなわち、
設定した鋳片厚みにならなかったり、凝固殻の倒れ込み
などで漏鋼量が多くなったりすることが予想されること
から、非定常圧下量はＤｘａ以下とする。圧下量が零で
は、中心偏析低減効果が得られない。 【００２６】定常鋳造時の鋳片の圧下量を変更して、前
述する（Ａ）式を満足する鋳造末期の非定常鋳造時の非
定常圧下量Ｄｘａ以下での圧下を開始する時期は、タン
ディッシュから鋳型への溶鋼の注入が終了してから、鋳
片の末端部が鋳型の出口を抜けるまでの任意の時期とす
る。鋳型への溶鋼の注入終了前とすると、鋳片内の湯面
位置はいったんは下がるが、その後もしばらく給湯があ
るので漏鋼防止の効果が得られない。一方、鋳片の末端
部が鋳型の出口を抜けた後では、鋳片内の湯面位置が十
分に低下していないので、漏鋼が発生する。 【００２７】鋳造末期の非定常鋳造時の鋳造速度は、定
常鋳造時の時の速度と同じでもよいが、圧下量を減少さ
せ、鋳片の厚みが厚くなる分だけ凝固完了位置が鋳造方
向の下流側になるため、圧下による中心偏析改善効果が
効果的に発揮できるように、鋳造速度を低下させ、凝固
完了位置を圧下位置に近づけるのがよい。 【００２８】 【実施例】図１に示す装置構成のスラブ連続鋳造装置を
用いて、鋳片をバルジングさせた後に圧下する試験を実
施し、とくに、鋳造末期の非定常鋳造時の漏鋼の発生状
況と鋳片の中心偏析の発生状況を調査した。鋳片の幅は
２０００ｍｍとし、厚みは、バルジング開始時の厚みを
２３５ｍｍとした。Ｃ含有率が０．１５〜０．２０重量
％の厚板用鋼を鋳造した。定常鋳造時の鋳造速度は１．
０ｍ／分、鋳片の二次冷却比水量は１〜２リットル／ｋ
ｇ−鋼とし、タンディッシュ内の溶鋼過熱度は２０℃と
した。メニスカスからバルジングさせる最終のガイドロ
ール対までの距離Ｌは１９５００ｍｍで一定である。 【００２９】各鋳造試験の鋳片の末端部の位置の鋳片サ
ンプルを採取し、最終鋳造端部から鋳造方向に５ｍの位
置で、鋳造方向に長さ２００ｍｍの横断面サンプルを採
取した。横断面サンプルの厚みおよび幅方向の中心部か
ら縦５０ｍｍ、横３００ｍｍの断面形状の試験片を採取
し、この試験片の表面を２００μｍメッシュの粗さに分
け、それぞれのメッシュの中でのＰの平均含有率をマッ
ピングアナライザ（ＭＡ）法で調査した。平均のＰ含有
率の中で、最大のＰ含有率を求め、レードル分析値のＰ
含有率Ｐ0 との比Ｐ／Ｐ0 で、中心偏析を評価した。な
お、定常鋳造時のＰの最大偏析度は、３．０〜４．０で
あった。各試験条件と試験結果を表１および表２に示
す。 【００３０】 【表１】【００３１】 【表２】【００３２】本発明例の試験Ｎｏ．１、Ｎｏ．２および
比較例の試験Ｎｏ．３、Ｎｏ．４では、定常鋳造時と鋳
造末期の非定常鋳造時のそれぞれのバルジングゾーンの
長さを３０００ｍｍ一定とし、変更せずに試験した。ま
た、試験Ｎｏ．１と試験Ｎｏ．３では、定常鋳造時と鋳
造末期の非定常鋳造時でのそれぞれの平均バルジング量
も３．１ｍｍで一定とした。 【００３３】本発明の方法で規定する鋳造末期の非定常
鋳造時の圧下量１６．９ｍｍ以下の１６ｍｍの厚みを圧
下した試験Ｎｏ．１では、漏鋼は発生しなかったが、２
０ｍｍの厚みを圧下した試験Ｎｏ．３では漏鋼が発生し
た。いずれも、Ｐの最大偏析Ｐ／Ｐ0 は定常鋳造時の値
程度であった。 【００３４】鋳造末期の非定常鋳造時の平均バルジング
量を６．２ｍｍと大きくし、本発明の方法で規定する鋳
造末期の非定常鋳造時の圧下量の範囲内の２０ｍｍの厚
みを圧下した試験Ｎｏ．２では、漏鋼は発生せず、Ｐの
最大偏析Ｐ／Ｐ0 は定常鋳造時の値程度であった。鋳造
末期の非定常鋳造時の平均バルジング量を５．４ｍｍと
大きくしたが、本発明の方法で規定する鋳造末期の非定
常鋳造時の圧下量の上限外の２０ｍｍの厚みを圧下した
試験Ｎｏ．４では、漏鋼が発生した。 【００３５】本発明例の試験Ｎｏ．５、Ｎｏ．６および
比較例の試験Ｎｏ．７、Ｎｏ．８では、鋳造末期の非定
常鋳造時のバルジングゾーンの長さを６０００ｍｍとし
て、定常鋳造時の５０００ｍｍより長くした。また、鋳
造末期の非定常鋳造時の平均バルジング量を定常鋳造時
の平均バルジング量より大きくした。さらに、鋳造末期
の非定常鋳造時の鋳造速度を０．９ｍ／分として、定常
鋳造速度よりも遅くして鋳造した。 【００３６】本発明の方法で規定する鋳造末期の非定常
鋳造時の圧下量１７．９ｍｍ以下の１７ｍｍの厚みを圧
下した試験Ｎｏ．５では、漏鋼は発生せず、また、Ｐの
最大偏析Ｐ／Ｐ0 は、試験Ｎｏ．１より良好な結果であ
った。鋳造末期の非定常鋳造時に鋳造速度を遅くした効
果である。本発明の方法で規定する鋳造末期の非定常鋳
造時の圧下量の上限外の２０ｍｍの厚みを圧下した試験
Ｎｏ．７では、漏鋼が発生した。 【００３７】鋳造末期の非定常鋳造時の平均バルジング
量を６．２ｍｍと大きくし、本発明の方法で規定する鋳
造末期の非定常鋳造時の圧下量の範囲内の２０ｍｍの厚
みを圧下した試験Ｎｏ．６では、漏鋼は発生せず、Ｐの
最大偏析Ｐ／Ｐ0 は、試験Ｎｏ．２よりも良好な結果で
あった。鋳造速度低下の効果である。鋳造末期の非定常
鋳造時の平均バルジング量を４．６ｍｍと大きくした
が、本発明の方法で規定する鋳造末期の非定常鋳造時の
圧下量の上限外の２０ｍｍの厚みを圧下した試験Ｎｏ．
８では、漏鋼が発生した。 【００３８】 【発明の効果】本発明の方法の適用により、厚板や大径
鋼管製造用の素材を鋳造する連続鋳造において、鋳造末
期において漏鋼を起こすことなく、鋳片の末端部まで
も、厚み中心部に中心偏析やＶ偏析の少ない内部品質の
良好な鋳片を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の方法を実施するための連続鋳造機の装
置構成の例を示す図である。 【図２】鋳造末期の非定常鋳造時に圧下量のみを変更す
る場合の概念を説明するための図である。 【図３】鋳造末期にの非定常鋳造時に圧下量、バルジン
グゾーンの長さおよびバルジング量を変更する場合の概
念を説明するための図である。 【符号の説明】 １：鋳型 ２：鋳片 ２ａ：凝固殻 ２ｂ：未凝固部 ３：ガイドロール対 ４：圧下ロール対 ５：ピンチロール ６：溶鋼 ７：浸漬ノズル Ｌ：メニスカスから最終のバルジングさせるガイドロー
ル対までの距離 Ｌ１：定常鋳造時のバルジングゾーンの長さ Ｌ２：鋳造末期の非定常鋳造時のバルジングゾーンの長
さ Ｔα、Ｔβ：定常鋳造時の片側のガイドロール間隔の拡
大量の平均値 Ｄα、Ｄβ：定常鋳造時の片側の圧下量 Ｔｘα、Ｔｘβ：鋳造末期の非定常鋳造時の片側のガイ
ドロール間隔の拡大量の平均値 Ｄｘα、Ｄｘβ：鋳造末期の片側の圧下量
置構成の例を示す図である。 【図２】鋳造末期の非定常鋳造時に圧下量のみを変更す
る場合の概念を説明するための図である。 【図３】鋳造末期にの非定常鋳造時に圧下量、バルジン
グゾーンの長さおよびバルジング量を変更する場合の概
念を説明するための図である。 【符号の説明】 １：鋳型 ２：鋳片 ２ａ：凝固殻 ２ｂ：未凝固部 ３：ガイドロール対 ４：圧下ロール対 ５：ピンチロール ６：溶鋼 ７：浸漬ノズル Ｌ：メニスカスから最終のバルジングさせるガイドロー
ル対までの距離 Ｌ１：定常鋳造時のバルジングゾーンの長さ Ｌ２：鋳造末期の非定常鋳造時のバルジングゾーンの長
さ Ｔα、Ｔβ：定常鋳造時の片側のガイドロール間隔の拡
大量の平均値 Ｄα、Ｄβ：定常鋳造時の片側の圧下量 Ｔｘα、Ｔｘβ：鋳造末期の非定常鋳造時の片側のガイ
ドロール間隔の拡大量の平均値 Ｄｘα、Ｄｘβ：鋳造末期の片側の圧下量
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平11−156508（ＪＰ，Ａ)
特開 平11−156509（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−244347（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−314289（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−122845（ＪＰ，Ａ)
特開2000−288686（ＪＰ，Ａ)
特開2000−5853（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B22D 11/128 350
B22D 11/10
B22D 11/20
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】未凝固部を含む鋳片をバルジングさせた
後、凝固完了までの間でバルジングした鋳片を圧下する
連続鋳造方法であって、鋳造末期の非定常鋳造時の圧下
量を、下記（Ａ）式で求まる非定常圧下量Ｄｘａ以下と
することを特徴とする鋼の連続鋳造方法。 Ｄｘａ＝Ｄ−（２Ｂａｖ−Ｂｘａｖ） ・・・（Ａ） ここで、Ｄ ：定常鋳造時の圧下量（ｍｍ） Ｂａｖ ：定常鋳造時の平均バルジング量（ｍｍ） Ｂｘａｖ：鋳造末期の非定常鋳造時の平均バルジング量
（ｍｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19103399A JP3362703B2 (ja) | 1999-07-05 | 1999-07-05 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19103399A JP3362703B2 (ja) | 1999-07-05 | 1999-07-05 | 連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001018042A JP2001018042A (ja) | 2001-01-23 |
| JP3362703B2 true JP3362703B2 (ja) | 2003-01-07 |
Family
ID=16267787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19103399A Expired - Fee Related JP3362703B2 (ja) | 1999-07-05 | 1999-07-05 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3362703B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4218383B2 (ja) * | 2002-04-08 | 2009-02-04 | 住友金属工業株式会社 | 連続鋳造方法、連続鋳造装置および連続鋳造鋳片 |
| JP5018441B2 (ja) * | 2007-12-07 | 2012-09-05 | 住友金属工業株式会社 | 連続鋳造における鋳込終了後の鋳片の引抜方法 |
| JP5477269B2 (ja) * | 2010-12-03 | 2014-04-23 | 新日鐵住金株式会社 | 鋳片の連続鋳造方法 |
| CN107008874B (zh) * | 2017-03-29 | 2018-11-27 | 东北大学 | 一种非稳态浇铸过程中的连铸坯凝固末端压下控制方法 |
-
1999
- 1999-07-05 JP JP19103399A patent/JP3362703B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2001018042A (ja) | 2001-01-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3362703B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3427794B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3511973B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3402251B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3149834B2 (ja) | 鋼スラブ連続鋳造方法 | |
| JP3111954B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH0741388B2 (ja) | 内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法 | |
| JP3240978B2 (ja) | 連続鋳造鋳片の製造方法 | |
| JP3351375B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP2003001388A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3452799B2 (ja) | 連続鋳造ガイドロール装置および連続鋳造方法 | |
| JP3275828B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3498586B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP2001321901A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP7273307B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| WO2024004364A1 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3082834B2 (ja) | 丸断面鋳片の連続鋳造方法 | |
| JP2001259809A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3395717B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3114679B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3055462B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3356091B2 (ja) | 薄鋳片の連続鋳造方法 | |
| JP3402250B2 (ja) | 連続鋳造による丸ビレット鋳片の製造方法 | |
| JP3297802B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP2003285146A (ja) | 連続鋳造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081025 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091025 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091025 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101025 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |