JPH05228598A - 内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法 - Google Patents
内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法Info
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- JPH05228598A JPH05228598A JP3350492A JP3350492A JPH05228598A JP H05228598 A JPH05228598 A JP H05228598A JP 3350492 A JP3350492 A JP 3350492A JP 3350492 A JP3350492 A JP 3350492A JP H05228598 A JPH05228598 A JP H05228598A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 連続鋳造における鋳造初期および鋳造終了時
の所謂非定常部位の鋳片の中心偏析やポロシティを改善
し得ると同時に、圧下による内部割れの無い内部品質に
優れた連続鋳造鋳片の製造方法を提供する。 【構成】 タンディッシュに付帯した加熱装置によって
タンディッシュ内の溶鋼を加熱し、鋳造初期および鋳造
終了時のタンディッシュ内溶鋼の過熱度の大きな低下を
抑制するとともに、その間の鋳造中のタンディッシュ内
溶鋼の過熱度の変動幅を小さく制御して鋳型に注湯する
一方、鋳型から引き抜かれた鋳片の凝固末期部に鋳片の
厚さの２〜５倍の直径を有する圧下ロールを２乃至３段
配設し、１段目の圧下ロールの圧下率を 1.5〜 4.0％
に、２段目の圧下ロールの圧下率を 2.0〜 4.5％に設定
して圧下する。
の所謂非定常部位の鋳片の中心偏析やポロシティを改善
し得ると同時に、圧下による内部割れの無い内部品質に
優れた連続鋳造鋳片の製造方法を提供する。 【構成】 タンディッシュに付帯した加熱装置によって
タンディッシュ内の溶鋼を加熱し、鋳造初期および鋳造
終了時のタンディッシュ内溶鋼の過熱度の大きな低下を
抑制するとともに、その間の鋳造中のタンディッシュ内
溶鋼の過熱度の変動幅を小さく制御して鋳型に注湯する
一方、鋳型から引き抜かれた鋳片の凝固末期部に鋳片の
厚さの２〜５倍の直径を有する圧下ロールを２乃至３段
配設し、１段目の圧下ロールの圧下率を 1.5〜 4.0％
に、２段目の圧下ロールの圧下率を 2.0〜 4.5％に設定
して圧下する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内部品質に優れた連続
鋳造鋳片の製造方法に関し、特に、中心偏析やポロシテ
ィが改善された連続鋳造鋳片の製造方法に関するもので
ある。
鋳造鋳片の製造方法に関し、特に、中心偏析やポロシテ
ィが改善された連続鋳造鋳片の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来より、連続鋳造鋳片（以下鋳片と言
う）の中心部に生じる中心偏析やポロシティを低減する
ための技術が提案されている。例えば、特公昭62-34460
号公報には、溶鋼を電磁攪拌により攪拌して鋳造組織の
微細化を図ることに加え、鋳片凝固末期部の固相線のク
レータエンドから上流側に向かって少なくとも 2ｍの範
囲を、 450mm以下のロールピッチに設定された圧下ロー
ルによって圧下率 0.5mm／ｍ以上で軽圧下し、これによ
って、鋳片に生じるバルジングを防止するとともに、鋳
片中心部の固液共存相内溶鋼の流動を防止し、偏析のな
い連続鋳造鋳片を製造する方法が提供されている。
う）の中心部に生じる中心偏析やポロシティを低減する
ための技術が提案されている。例えば、特公昭62-34460
号公報には、溶鋼を電磁攪拌により攪拌して鋳造組織の
微細化を図ることに加え、鋳片凝固末期部の固相線のク
レータエンドから上流側に向かって少なくとも 2ｍの範
囲を、 450mm以下のロールピッチに設定された圧下ロー
ルによって圧下率 0.5mm／ｍ以上で軽圧下し、これによ
って、鋳片に生じるバルジングを防止するとともに、鋳
片中心部の固液共存相内溶鋼の流動を防止し、偏析のな
い連続鋳造鋳片を製造する方法が提供されている。
【０００３】また、本出願人は、上記特公昭62-34460号
公報に開示されている鋳片の製造方法では、圧下ロール
のロール径が 450mm以下の小径ロールとなることから、
厚さに比べて幅が大きいスラブ鋳片、あるいは鋳片断面
形状が正方形に近いブルームやビレットに対しては、中
心偏析やポロシティが充分に改善され難いことを知見
し、先に、これらの鋳片に適用して充分に中心偏析やポ
ロシティを改善し得る内部品質に優れた連続鋳造鋳片の
製造方法を発明し出願した（特願平 2−143598号参
照）。
公報に開示されている鋳片の製造方法では、圧下ロール
のロール径が 450mm以下の小径ロールとなることから、
厚さに比べて幅が大きいスラブ鋳片、あるいは鋳片断面
形状が正方形に近いブルームやビレットに対しては、中
心偏析やポロシティが充分に改善され難いことを知見
し、先に、これらの鋳片に適用して充分に中心偏析やポ
ロシティを改善し得る内部品質に優れた連続鋳造鋳片の
製造方法を発明し出願した（特願平 2−143598号参
照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】周知のように、連続鋳
造による鋳片の製造は、取鍋内の溶鋼をタンディッシュ
を介して鋳型に注湯し、鋳型内で冷却して凝固殻を形成
させるとともに鋳型の下方へ引抜き、さらに鋳型下方の
冷却帯で冷却して製造されている。そして、従来より、
鋳造初期にはタンディッシュのレンガ等による吸熱があ
ってタンディッシュ内溶鋼の過熱度（ΔＴ）が大きく低
下し、また鋳造終了時にはタンディッシュ内の溶鋼量の
減少に伴ってやはりタンディッシュ内溶鋼の過熱度（Δ
Ｔ）が大きく低下する現象が発生していた。そしてこの
ため、これらの現象が起こる非定常部位では、鋳片内の
凝固末期位置が変動することから上述した内部品質に優
れた連続鋳造鋳片の製造方法を的確に適用することが難
しく、中心偏析やポロシティの改善が充分になされない
上に、圧下による内部割れの懸念がある。また上記非定
常部位を除いた定常部位であっても、タンディッシュ内
の過熱度（ΔＴ）が比較的大きく変動する場合には、同
様の理由から、中心偏析やポロシティの改善が充分にな
されていないことがある。
造による鋳片の製造は、取鍋内の溶鋼をタンディッシュ
を介して鋳型に注湯し、鋳型内で冷却して凝固殻を形成
させるとともに鋳型の下方へ引抜き、さらに鋳型下方の
冷却帯で冷却して製造されている。そして、従来より、
鋳造初期にはタンディッシュのレンガ等による吸熱があ
ってタンディッシュ内溶鋼の過熱度（ΔＴ）が大きく低
下し、また鋳造終了時にはタンディッシュ内の溶鋼量の
減少に伴ってやはりタンディッシュ内溶鋼の過熱度（Δ
Ｔ）が大きく低下する現象が発生していた。そしてこの
ため、これらの現象が起こる非定常部位では、鋳片内の
凝固末期位置が変動することから上述した内部品質に優
れた連続鋳造鋳片の製造方法を的確に適用することが難
しく、中心偏析やポロシティの改善が充分になされない
上に、圧下による内部割れの懸念がある。また上記非定
常部位を除いた定常部位であっても、タンディッシュ内
の過熱度（ΔＴ）が比較的大きく変動する場合には、同
様の理由から、中心偏析やポロシティの改善が充分にな
されていないことがある。
【０００５】本発明は、上記の問題点に鑑みてなされた
ものであって、その目的は、連続鋳造における鋳造初期
および鋳造終了時の所謂非定常部位の鋳片の中心偏析や
ポロシティを改善し得ると同時に、圧下による内部割れ
の無い内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法を提供
することである。
ものであって、その目的は、連続鋳造における鋳造初期
および鋳造終了時の所謂非定常部位の鋳片の中心偏析や
ポロシティを改善し得ると同時に、圧下による内部割れ
の無い内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法を提供
することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方
法は、タンディッシュに付帯した加熱装置によってタン
ディッシュ内の溶鋼を加熱し、鋳造初期および鋳造終了
時のタンディッシュ内溶鋼の過熱度の大きな低下を抑制
するとともに、その間の鋳造中のタンディッシュ内溶鋼
の過熱度の変動幅を小さく制御して鋳型に注湯する一
方、鋳型から引き抜かれた鋳片の凝固末期部に鋳片の厚
さの２〜５倍の直径を有する圧下ロールを２乃至３段配
設し、１段目の圧下ロールの圧下率を 1.5〜 4.0％に、
２段目の圧下ロールの圧下率を 2.0〜 4.5％に設定して
圧下するものである。
めに、本発明の内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方
法は、タンディッシュに付帯した加熱装置によってタン
ディッシュ内の溶鋼を加熱し、鋳造初期および鋳造終了
時のタンディッシュ内溶鋼の過熱度の大きな低下を抑制
するとともに、その間の鋳造中のタンディッシュ内溶鋼
の過熱度の変動幅を小さく制御して鋳型に注湯する一
方、鋳型から引き抜かれた鋳片の凝固末期部に鋳片の厚
さの２〜５倍の直径を有する圧下ロールを２乃至３段配
設し、１段目の圧下ロールの圧下率を 1.5〜 4.0％に、
２段目の圧下ロールの圧下率を 2.0〜 4.5％に設定して
圧下するものである。
【０００７】そして、上記内部品質に優れた連続鋳造鋳
片の製造方法においては、鋳造初期および鋳造終了時を
除く間のタンディッシュ内溶鋼の過熱度の変動幅は、±
2℃以内に制御することが望ましい。
片の製造方法においては、鋳造初期および鋳造終了時を
除く間のタンディッシュ内溶鋼の過熱度の変動幅は、±
2℃以内に制御することが望ましい。
【０００８】また、上記３段目の圧下ロールによる圧下
を行う場合は、その圧下率を 2.0〜4.5％に設定して圧
下することが望ましい。
を行う場合は、その圧下率を 2.0〜4.5％に設定して圧
下することが望ましい。
【０００９】
【作用】本発明では、取鍋より受湯したタンディッシュ
内溶鋼を、タンディッシュに付帯した加熱装置によって
加熱し得るので、鋳造初期および鋳造終了時のタンディ
ッシュ内溶鋼の過熱度（ΔＴ）の大きな低下が抑制で
き、またその間の鋳造中のタンディッシュ内溶鋼の過熱
度（ΔＴ）も変動幅を小さく制御できる。そして、この
ように制御したタンディッシュ内溶鋼を鋳型に注湯し、
且つ、鋳型から引き抜かれた鋳片の凝固末期部に鋳片の
厚さの２〜５倍の直径を有する圧下ロールを２乃至３段
配設し、１段目の圧下ロールの圧下率を 1.5〜 4.0％
に、２段目の圧下ロールの圧下率を 2.0〜 4.5％に設定
して圧下するので、鋳造初期から鋳造終了までの鋳片全
長に渡って中心偏析やポロシティが改善されると同時に
圧下による内部割れの懸念も無くなる。
内溶鋼を、タンディッシュに付帯した加熱装置によって
加熱し得るので、鋳造初期および鋳造終了時のタンディ
ッシュ内溶鋼の過熱度（ΔＴ）の大きな低下が抑制で
き、またその間の鋳造中のタンディッシュ内溶鋼の過熱
度（ΔＴ）も変動幅を小さく制御できる。そして、この
ように制御したタンディッシュ内溶鋼を鋳型に注湯し、
且つ、鋳型から引き抜かれた鋳片の凝固末期部に鋳片の
厚さの２〜５倍の直径を有する圧下ロールを２乃至３段
配設し、１段目の圧下ロールの圧下率を 1.5〜 4.0％
に、２段目の圧下ロールの圧下率を 2.0〜 4.5％に設定
して圧下するので、鋳造初期から鋳造終了までの鋳片全
長に渡って中心偏析やポロシティが改善されると同時に
圧下による内部割れの懸念も無くなる。
【００１０】そして、上記の作用を効果的に得るために
は、鋳造初期および鋳造終了時を除く間のタンディッシ
ュ内溶鋼の過熱度の変動幅を± 2℃以内に制御すること
が望ましく、この範囲内であれば、より安定して中心偏
析やポロシティが改善されると同時に圧下による内部割
れの懸念も無くなる。
は、鋳造初期および鋳造終了時を除く間のタンディッシ
ュ内溶鋼の過熱度の変動幅を± 2℃以内に制御すること
が望ましく、この範囲内であれば、より安定して中心偏
析やポロシティが改善されると同時に圧下による内部割
れの懸念も無くなる。
【００１１】次に、本発明における圧下ロールの径、圧
下率などの特定理由を説明するが、これらは、本出願人
が先に出願（特願平 2−143598号）した発明に述べた理
由と同様であって、圧下ロールの径を鋳片厚さの２〜５
倍の範囲に特定した理由は、２倍未満では、未凝固部の
断面積圧縮量，未凝固部の変形量が小さく中心偏析等の
改善効果が期待できなくなり、一方、５倍以上になる
と、圧下ロール間隔が大きくなりすぎ、圧下ロール間で
鋳片のバルジングが生じ、鋳片の凝固末期部の圧下作用
が充分に得られなくなるためで、２〜５倍の範囲内であ
れば、これらの問題が無くなるためである。
下率などの特定理由を説明するが、これらは、本出願人
が先に出願（特願平 2−143598号）した発明に述べた理
由と同様であって、圧下ロールの径を鋳片厚さの２〜５
倍の範囲に特定した理由は、２倍未満では、未凝固部の
断面積圧縮量，未凝固部の変形量が小さく中心偏析等の
改善効果が期待できなくなり、一方、５倍以上になる
と、圧下ロール間隔が大きくなりすぎ、圧下ロール間で
鋳片のバルジングが生じ、鋳片の凝固末期部の圧下作用
が充分に得られなくなるためで、２〜５倍の範囲内であ
れば、これらの問題が無くなるためである。
【００１２】また、１段目の圧下ロールの圧下率を 1.5
〜 4.0％に特定した理由は、圧下率が 1.5％未満では圧
下が少なく偏析、特にＶ偏析が発生し、一方、圧下率が
4.0％超では圧下が大きくなりすぎ内部割れを生じるた
めで、圧下率が 1.5〜 4.0％の範囲内であれば、これら
の問題が無くなるためである。
〜 4.0％に特定した理由は、圧下率が 1.5％未満では圧
下が少なく偏析、特にＶ偏析が発生し、一方、圧下率が
4.0％超では圧下が大きくなりすぎ内部割れを生じるた
めで、圧下率が 1.5〜 4.0％の範囲内であれば、これら
の問題が無くなるためである。
【００１３】また、２段目の圧下ロールの圧下率を 2.0
〜 4.5％に特定した理由は、圧下率が 2.0％未満では１
段目の圧下ロールの場合と同様に圧下が少なく偏析、特
にＶ偏析が発生し、一方、圧下率が 4.5％超では圧下が
大きくなりすぎ内部割れを生じると共に、未凝固溶鋼が
上流に流れ逆Ｖ偏析が生じるためで、圧下率が 2.0〜4.
5％の範囲内であれば、これらの問題が無くなるためで
ある。
〜 4.5％に特定した理由は、圧下率が 2.0％未満では１
段目の圧下ロールの場合と同様に圧下が少なく偏析、特
にＶ偏析が発生し、一方、圧下率が 4.5％超では圧下が
大きくなりすぎ内部割れを生じると共に、未凝固溶鋼が
上流に流れ逆Ｖ偏析が生じるためで、圧下率が 2.0〜4.
5％の範囲内であれば、これらの問題が無くなるためで
ある。
【００１４】またさらに、３段目の圧下ロールを設け圧
下を加えるのであれば、上記１段および２段の圧下に加
え、圧下率で 2.0〜 4.5％の圧下を加えるとよい。その
理由は、２段目の圧下ロールによる圧下で十分ではある
が、より中心偏析やポロシティが改善されるためで、圧
下率が 2.0％未満では改善効果が得られず、また 4.5％
を超えると圧下が大きくなりすぎ内部割れを生じると共
に、未凝固溶鋼が上流に流れ逆Ｖ偏析が生じるためであ
る。
下を加えるのであれば、上記１段および２段の圧下に加
え、圧下率で 2.0〜 4.5％の圧下を加えるとよい。その
理由は、２段目の圧下ロールによる圧下で十分ではある
が、より中心偏析やポロシティが改善されるためで、圧
下率が 2.0％未満では改善効果が得られず、また 4.5％
を超えると圧下が大きくなりすぎ内部割れを生じると共
に、未凝固溶鋼が上流に流れ逆Ｖ偏析が生じるためであ
る。
【００１５】また、圧下をかける位置は、連続鋳造され
る鋳片の凝固末期部であるが、好ましくは、一般に用い
られている下記凝固の式により求められる等軸晶開始点
の前後から凝固終了点（クレーターエンド）までの長さ
（ａ）の間がよく、１段目の圧下ロールはａ〜ａ／２の
範囲に設けるとよい。 （凝固の式） χ＝Ｋ（Ａ／Ｖ）-1/2 χ：凝固シェル厚さ（mm） Ｋ：凝固係数（mm・ min-1/2） Ａ：メニスカスからの距離（ｍ） Ｖ：鋳造速度（ｍ／ min）
る鋳片の凝固末期部であるが、好ましくは、一般に用い
られている下記凝固の式により求められる等軸晶開始点
の前後から凝固終了点（クレーターエンド）までの長さ
（ａ）の間がよく、１段目の圧下ロールはａ〜ａ／２の
範囲に設けるとよい。 （凝固の式） χ＝Ｋ（Ａ／Ｖ）-1/2 χ：凝固シェル厚さ（mm） Ｋ：凝固係数（mm・ min-1/2） Ａ：メニスカスからの距離（ｍ） Ｖ：鋳造速度（ｍ／ min）
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。２ストラ
ンド用タンディッシュに出力が自動コントロールできる
溝型誘導過熱式ヒータを埋設し、また、鋳型下方の冷却
帯に図１に示す３段圧下装置を配設し、これらを用いて
下表に示す鋼種を断面 300× 430mm2 の鋳片を連続鋳造
した。なお、図１において、１は凝固末期部における鋳
片、２は鋳片内の未凝固溶鋼部、３はロール径が1000mm
の圧下ロール、４は上圧下ロール３を圧下するためのシ
リンダを示す。
ンド用タンディッシュに出力が自動コントロールできる
溝型誘導過熱式ヒータを埋設し、また、鋳型下方の冷却
帯に図１に示す３段圧下装置を配設し、これらを用いて
下表に示す鋼種を断面 300× 430mm2 の鋳片を連続鋳造
した。なお、図１において、１は凝固末期部における鋳
片、２は鋳片内の未凝固溶鋼部、３はロール径が1000mm
の圧下ロール、４は上圧下ロール３を圧下するためのシ
リンダを示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】〔従来例〕タンディッシュ内の上記鋼種の
溶鋼を、溝型誘導過熱式ヒータを使用せずに従来通りの
条件で溶鋼過熱度（ΔＴ）を30℃に保持するようにして
鋳型に注湯する一方、１ストランドは鋳造速度0.72ｍ／
分で且つ圧下ロールを使用し、１段目の圧下率を 2.5
％、２段目の圧下率を 2.7％に設定して連続鋳造した。
またもう１ストランドは鋳造速度0.72ｍ／分で圧下ロー
ルを使用せずに連続鋳造した。
溶鋼を、溝型誘導過熱式ヒータを使用せずに従来通りの
条件で溶鋼過熱度（ΔＴ）を30℃に保持するようにして
鋳型に注湯する一方、１ストランドは鋳造速度0.72ｍ／
分で且つ圧下ロールを使用し、１段目の圧下率を 2.5
％、２段目の圧下率を 2.7％に設定して連続鋳造した。
またもう１ストランドは鋳造速度0.72ｍ／分で圧下ロー
ルを使用せずに連続鋳造した。
【００１９】上記によって得られた鋳片の長手方向の C
偏析最大比（最大 C偏析／平均 C偏析）を調査した。そ
の結果を図２にタンディッシュ内溶鋼過熱度（ΔＴ）の
測定結果と併せて示す。
偏析最大比（最大 C偏析／平均 C偏析）を調査した。そ
の結果を図２にタンディッシュ内溶鋼過熱度（ΔＴ）の
測定結果と併せて示す。
【００２０】図２より明らかなように、タンディッシュ
内溶鋼過熱度（ΔＴ）は、鋳造初期の鋳片長さで約15ｍ
の長さの間と、鋳造終了時の約10ｍの間で大きく変動
し、鋳造初期にはΔＴ＝10℃まで低下した。また鋳造終
了時も徐々にではあるがΔＴ＝10℃まで低下した。そし
てこの部位の C偏析最大比は、圧下ロールを使用したに
も関わらず、僅かに改善された程度であって依然大きな
値を示した。その偏析状態を図３ａに示す。
内溶鋼過熱度（ΔＴ）は、鋳造初期の鋳片長さで約15ｍ
の長さの間と、鋳造終了時の約10ｍの間で大きく変動
し、鋳造初期にはΔＴ＝10℃まで低下した。また鋳造終
了時も徐々にではあるがΔＴ＝10℃まで低下した。そし
てこの部位の C偏析最大比は、圧下ロールを使用したに
も関わらず、僅かに改善された程度であって依然大きな
値を示した。その偏析状態を図３ａに示す。
【００２１】〔実施例１〕タンディッシュ内の上記鋼種
の溶鋼を溝型誘導過熱式ヒータによって加熱し、溶鋼過
熱度（ΔＴ）を30℃に保持して鋳型に注湯する一方、１
ストランドは鋳造速度0.72ｍ／分で且つ圧下ロールを使
用し、１段目の圧下率を 2.5％、２段目の圧下率を 2.7
％に設定して連続鋳造した（本発明例１）。またもう１
ストランドは鋳造速度0.72ｍ／分で圧下ロールを使用せ
ずに連続鋳造した（比較例１）。
の溶鋼を溝型誘導過熱式ヒータによって加熱し、溶鋼過
熱度（ΔＴ）を30℃に保持して鋳型に注湯する一方、１
ストランドは鋳造速度0.72ｍ／分で且つ圧下ロールを使
用し、１段目の圧下率を 2.5％、２段目の圧下率を 2.7
％に設定して連続鋳造した（本発明例１）。またもう１
ストランドは鋳造速度0.72ｍ／分で圧下ロールを使用せ
ずに連続鋳造した（比較例１）。
【００２２】上記によって得られた鋳片の長手方向の C
偏析最大比を調査した。その結果を図４にタンディッシ
ュ内溶鋼過熱度の測定結果と併せて示す。
偏析最大比を調査した。その結果を図４にタンディッシ
ュ内溶鋼過熱度の測定結果と併せて示す。
【００２３】図４より明らかなように、本発明例１で
は、溝型誘導過熱式ヒータを使用することにより、上記
従来例に見られるような鋳造初期におけるタンディッシ
ュ内溶鋼の過熱度（ΔＴ）の低下が防止され、また鋳造
終了時においてもその低下が小さく抑えられ、これに加
えて、圧下ロールを使用することにより偏析が鋳片全長
に渡って改善されることが分かる。またさらに、鋳片中
心部にはポロシティや内部割れも観察されなかった。
は、溝型誘導過熱式ヒータを使用することにより、上記
従来例に見られるような鋳造初期におけるタンディッシ
ュ内溶鋼の過熱度（ΔＴ）の低下が防止され、また鋳造
終了時においてもその低下が小さく抑えられ、これに加
えて、圧下ロールを使用することにより偏析が鋳片全長
に渡って改善されることが分かる。またさらに、鋳片中
心部にはポロシティや内部割れも観察されなかった。
【００２４】〔実施例２〕タンディッシュ内の上記鋼種
の溶鋼を溝型誘導過熱式ヒータによって加熱し、溶鋼過
熱度（ΔＴ）を15℃に保持して鋳型に注湯すると共に鋳
造速度0.76ｍ／分で鋳造する以外は、上記実施例１と同
じ条件で１ストランドを圧下ロールを使用し（本発明例
２）、もう１ストランドを圧下ロールを使用せず（比較
例２）に連続鋳造を行い、得られた鋳片も同様に調査し
た。その結果を図５にタンディッシュ内溶鋼過熱度の測
定結果と併せて示す。
の溶鋼を溝型誘導過熱式ヒータによって加熱し、溶鋼過
熱度（ΔＴ）を15℃に保持して鋳型に注湯すると共に鋳
造速度0.76ｍ／分で鋳造する以外は、上記実施例１と同
じ条件で１ストランドを圧下ロールを使用し（本発明例
２）、もう１ストランドを圧下ロールを使用せず（比較
例２）に連続鋳造を行い、得られた鋳片も同様に調査し
た。その結果を図５にタンディッシュ内溶鋼過熱度の測
定結果と併せて示す。
【００２５】図５より明らかなように、本発明例２で
は、上記本発明例１と同様に、溝型誘導過熱式ヒータを
使用したので、上記従来例に見られるような鋳造初期に
おけるタンディッシュ内溶鋼の過熱度（ΔＴ）の低下が
防止され、また鋳造終了時においてもその低下が小さく
抑えられ、これに加えて、圧下ロールを使用することに
より偏析が鋳片全長に渡って改善されるとともに、さら
に図３ｂに示す本発明例２の鋳片断面のマクロ組織より
明らかなように、鋳片中心部の等軸晶が多くなりより偏
析が改善されることが分かる。
は、上記本発明例１と同様に、溝型誘導過熱式ヒータを
使用したので、上記従来例に見られるような鋳造初期に
おけるタンディッシュ内溶鋼の過熱度（ΔＴ）の低下が
防止され、また鋳造終了時においてもその低下が小さく
抑えられ、これに加えて、圧下ロールを使用することに
より偏析が鋳片全長に渡って改善されるとともに、さら
に図３ｂに示す本発明例２の鋳片断面のマクロ組織より
明らかなように、鋳片中心部の等軸晶が多くなりより偏
析が改善されることが分かる。
【００２６】
【発明の効果】上述したように、本発明に係わる内部品
質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法によれば、中心偏析
やポロシティが比較的少ない、且つ内部割れのない内部
品質に優れた連続鋳造鋳片が製造できる。また、タンデ
ィッシュに付帯した加熱装置によって、タンディッシュ
内溶鋼の過熱度を低くして一定に保持し得るので、安定
した低温鋳造が行え鋳片中心部に等軸晶を多く生成させ
ることができ、より偏析が改善された連続鋳造鋳片が製
造できる。
質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法によれば、中心偏析
やポロシティが比較的少ない、且つ内部割れのない内部
品質に優れた連続鋳造鋳片が製造できる。また、タンデ
ィッシュに付帯した加熱装置によって、タンディッシュ
内溶鋼の過熱度を低くして一定に保持し得るので、安定
した低温鋳造が行え鋳片中心部に等軸晶を多く生成させ
ることができ、より偏析が改善された連続鋳造鋳片が製
造できる。
【図１】本発明に係わる３段圧下装置の概要図である。
【図２】従来例による鋳片長手方向に対するタンディッ
シュ内溶鋼の過熱度および C偏析最大比の関係を示すグ
ラフ図である。
シュ内溶鋼の過熱度および C偏析最大比の関係を示すグ
ラフ図である。
【図３】鋳片の金属組織図であって、（ａ）は従来法に
よる鋳片の金属組織図、（ｂ）は本発明例による鋳片の
金属組織図である。
よる鋳片の金属組織図、（ｂ）は本発明例による鋳片の
金属組織図である。
【図４】本発明の実施例による鋳片長手方向に対するタ
ンディッシュ内溶鋼の過熱度および C偏析最大比の関係
を示すグラフ図である。
ンディッシュ内溶鋼の過熱度および C偏析最大比の関係
を示すグラフ図である。
【図５】本発明の他の実施例による鋳片長手方向に対す
るタンディッシュ内溶鋼の過熱度および C偏析最大比の
関係を示すグラフ図である。
るタンディッシュ内溶鋼の過熱度および C偏析最大比の
関係を示すグラフ図である。
１：凝固末期部における鋳片 ２：鋳片内の未凝
固溶鋼部 ３：圧下ロール ４：圧下シリンダ
固溶鋼部 ３：圧下ロール ４：圧下シリンダ
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年１１月２６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】 鋳片の金属組織を示す図面代用写真であっ
て、（ａ）は従来法による鋳片の金属組織を示す図面代
用写真、（ｂ）は本発明例による鋳片の金属組織を示す
図面代用写真である。
て、（ａ）は従来法による鋳片の金属組織を示す図面代
用写真、（ｂ）は本発明例による鋳片の金属組織を示す
図面代用写真である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】
Claims (3)
- 【請求項１】 タンディッシュに付帯した加熱装置によ
ってタンディッシュ内の溶鋼を加熱し、鋳造初期および
鋳造終了時のタンディッシュ内溶鋼の過熱度の大きな低
下を抑制するとともに、その間の鋳造中のタンディッシ
ュ内溶鋼の過熱度の変動幅を小さく制御して鋳型に注湯
する一方、鋳型から引き抜かれた鋳片の凝固末期部に鋳
片の厚さの２〜５倍の直径を有する圧下ロールを２乃至
３段配設し、１段目の圧下ロールの圧下率を 1.5〜 4.0
％に、２段目の圧下ロールの圧下率を 2.0〜 4.5％に設
定して圧下することを特徴とする内部品質に優れた連続
鋳造鋳片の製造方法。 - 【請求項２】 鋳造初期および鋳造終了時を除く間のタ
ンディッシュ内溶鋼の過熱度の変動幅を± 2℃以内に制
御する請求項１記載の内部品質に優れた連続鋳造鋳片の
製造方法。 - 【請求項３】 ３段目の圧下ロールの圧下率を 2.0〜
4.5％に設定して圧下する請求項１または２記載の内部
品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3350492A JPH05228598A (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | 内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3350492A JPH05228598A (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | 内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05228598A true JPH05228598A (ja) | 1993-09-07 |
Family
ID=12388381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3350492A Pending JPH05228598A (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | 内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05228598A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001205407A (ja) * | 2000-01-25 | 2001-07-31 | Nippon Steel Corp | ビレットの連続鋳造方法 |
| JP2002103010A (ja) * | 2000-10-03 | 2002-04-09 | Kawasaki Steel Corp | 中心部の被削性の良好な鋳片の製造方法 |
| CN106232263A (zh) * | 2014-05-14 | 2016-12-14 | 新日铁住金株式会社 | 铸坯的连续铸造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS632209U (ja) * | 1986-06-19 | 1988-01-08 | ||
| JPH0437456A (ja) * | 1990-05-31 | 1992-02-07 | Kobe Steel Ltd | 内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法 |
-
1992
- 1992-02-20 JP JP3350492A patent/JPH05228598A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS632209U (ja) * | 1986-06-19 | 1988-01-08 | ||
| JPH0437456A (ja) * | 1990-05-31 | 1992-02-07 | Kobe Steel Ltd | 内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Legal Events
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| A02 | Decision of refusal |
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