JPH04317465A - 炭素繊維強化炭素複合材料 - Google Patents
炭素繊維強化炭素複合材料Info
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- JPH04317465A JPH04317465A JP3079539A JP7953991A JPH04317465A JP H04317465 A JPH04317465 A JP H04317465A JP 3079539 A JP3079539 A JP 3079539A JP 7953991 A JP7953991 A JP 7953991A JP H04317465 A JPH04317465 A JP H04317465A
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Landscapes
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Woven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、炭素繊維強化炭素複合
材料に関する。
材料に関する。
【0002】
【従来の技術】炭素繊維強化炭素複合材料(以下C/C
複合材と呼称する)は軽量であり、優れた機械的特性、
耐熱性を有する。このため、ディスクブレーキ、ロケッ
トノズル等の航空・宇宙用材料をはじめ、高温下で使用
される各種の部材として極めて有用である。C/C複合
材の一般的な製法は、炭素繊維の糸、トウ、織物、不織
布等に、熱硬化性樹脂やタール、ピッチ等の結合材を含
浸、あるいは塗布し、これを積層して成形、焼成し、さ
らに結合材の含浸、焼成を繰り返すというものである。 この様にして製造されるC/C複合材を高強度にするた
めには、炭素繊維は長繊維であることが必要で、一般に
は織布を用いる方法がとられている。
複合材と呼称する)は軽量であり、優れた機械的特性、
耐熱性を有する。このため、ディスクブレーキ、ロケッ
トノズル等の航空・宇宙用材料をはじめ、高温下で使用
される各種の部材として極めて有用である。C/C複合
材の一般的な製法は、炭素繊維の糸、トウ、織物、不織
布等に、熱硬化性樹脂やタール、ピッチ等の結合材を含
浸、あるいは塗布し、これを積層して成形、焼成し、さ
らに結合材の含浸、焼成を繰り返すというものである。 この様にして製造されるC/C複合材を高強度にするた
めには、炭素繊維は長繊維であることが必要で、一般に
は織布を用いる方法がとられている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】織布を使用する場合、
織布の縦糸と横糸が交点で互いに相手の糸を通り抜ける
ため、織布の厚さ方向について糸のうねりが生じている
。このため、C/C複合材に荷重が加わったとき、応力
は繊維の長さ方向だけでなく、これと垂直な方向にも発
生するため、繊維は破断しやすくなる。つまり、糸のう
ねりのために、繊維の長さ方向のみに応力がかかる場合
よりもC/C複合材の強度は低下することになる。
織布の縦糸と横糸が交点で互いに相手の糸を通り抜ける
ため、織布の厚さ方向について糸のうねりが生じている
。このため、C/C複合材に荷重が加わったとき、応力
は繊維の長さ方向だけでなく、これと垂直な方向にも発
生するため、繊維は破断しやすくなる。つまり、糸のう
ねりのために、繊維の長さ方向のみに応力がかかる場合
よりもC/C複合材の強度は低下することになる。
【0004】本発明は、うねりによる強度低下の小さい
、高強度なC/C複合材を提供することを目的とする。
、高強度なC/C複合材を提供することを目的とする。
【0005】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前述した
糸のうねりとC/C複合材の強度との関係について研究
を重ねた結果、C/C複合材中の炭素繊維織布1枚当り
の厚さ、即ち該織布の積層方向の厚さを該織布の積層枚
数で割った値を小さくすることにより糸のうねりが小さ
くなり、高強度化が図れることを見出した。
糸のうねりとC/C複合材の強度との関係について研究
を重ねた結果、C/C複合材中の炭素繊維織布1枚当り
の厚さ、即ち該織布の積層方向の厚さを該織布の積層枚
数で割った値を小さくすることにより糸のうねりが小さ
くなり、高強度化が図れることを見出した。
【0006】本発明は、炭素繊維織布の積層方向の厚さ
を該織布の積層枚数で割った値が0.14mm以下であ
るC/C複合材に関する。
を該織布の積層枚数で割った値が0.14mm以下であ
るC/C複合材に関する。
【0007】炭素繊維織布1枚当りの厚さを小さくする
には、使用する炭素繊維織布の計算上の厚さ、即ち単位
面積当りの重量である目付を繊維のかさ密度で割った値
を小さくして、積層枚数を多くすることが必要である。 高強度化に好ましい織布の計算上の厚さは0.10mm
以下である。また、C/C複合材の繊維体積率を上げる
ことは、織布を圧縮して厚さを減少させることが出来る
と共に、繊維補強効果をも増加出来るため高強度化には
有効である。しかし、繊維体積率が大きくなりすぎると
、後で述べる結合材の含浸が困難になるため、高強度化
に好ましい繊維体積率は40〜70%である。上記した
計算上の厚さが小さい織布を使用しかつ繊維体積率を上
げるという2つの手法を組み合わせることにより、C/
C複合材中の織布1枚当りの厚さを低減でき、その結果
糸のうねりが小さくなって高強度化が達成できる。高強
度化に必要なC/C複合材中の織布一枚当りの厚さ、す
なわち織布積層方向の厚さを、織布の積層枚数で割った
値は0.14mm以下である。さらに糸のうねりを小さ
くして大巾に強度を向上させるためには、織布1枚当り
の厚さを0.10mm以下にするのが好ましい。
には、使用する炭素繊維織布の計算上の厚さ、即ち単位
面積当りの重量である目付を繊維のかさ密度で割った値
を小さくして、積層枚数を多くすることが必要である。 高強度化に好ましい織布の計算上の厚さは0.10mm
以下である。また、C/C複合材の繊維体積率を上げる
ことは、織布を圧縮して厚さを減少させることが出来る
と共に、繊維補強効果をも増加出来るため高強度化には
有効である。しかし、繊維体積率が大きくなりすぎると
、後で述べる結合材の含浸が困難になるため、高強度化
に好ましい繊維体積率は40〜70%である。上記した
計算上の厚さが小さい織布を使用しかつ繊維体積率を上
げるという2つの手法を組み合わせることにより、C/
C複合材中の織布1枚当りの厚さを低減でき、その結果
糸のうねりが小さくなって高強度化が達成できる。高強
度化に必要なC/C複合材中の織布一枚当りの厚さ、す
なわち織布積層方向の厚さを、織布の積層枚数で割った
値は0.14mm以下である。さらに糸のうねりを小さ
くして大巾に強度を向上させるためには、織布1枚当り
の厚さを0.10mm以下にするのが好ましい。
【0008】本発明において、炭素繊維の来歴はPAN
系、ピッチ系、レーヨン系等の何れでも良い。また織布
の織り方も平織、朱子織、綾織等の何れでも良い。この
織布に結合材を含浸、あるいは塗布して成形し、焼成し
た後さらに結合材を含浸、焼成を繰り返すという方法で
C/C複合材を作製する。
系、ピッチ系、レーヨン系等の何れでも良い。また織布
の織り方も平織、朱子織、綾織等の何れでも良い。この
織布に結合材を含浸、あるいは塗布して成形し、焼成し
た後さらに結合材を含浸、焼成を繰り返すという方法で
C/C複合材を作製する。
【0009】結合材は、熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂、
タール、ピッチ等の一般に炭素材料の原料として用いら
れるいずれでも良い。これらの結合材を織布に塗布し熱
圧成形する。あるいは織布を治具で固定したものに結合
材を含浸する等の公知の方法で成形する。この成形体を
非酸化性雰囲気中600℃以上、好ましくは900℃以
上の温度で炭化、焼成し、C/C複合材を得る。得られ
たC/C複合材を緻密化するために、結合材の含浸、焼
成を適宜行い、さらに必要に応じて2000〜3000
℃で黒鉛化処理を行う。また、上記方法とは別に、織布
を積層したものに、CVDにより熱分解炭素を充填して
C/C複合材を作製する方法、およびこの方法と、結合
材の含浸、焼成を繰り返す方法を組み合わせても良い。
タール、ピッチ等の一般に炭素材料の原料として用いら
れるいずれでも良い。これらの結合材を織布に塗布し熱
圧成形する。あるいは織布を治具で固定したものに結合
材を含浸する等の公知の方法で成形する。この成形体を
非酸化性雰囲気中600℃以上、好ましくは900℃以
上の温度で炭化、焼成し、C/C複合材を得る。得られ
たC/C複合材を緻密化するために、結合材の含浸、焼
成を適宜行い、さらに必要に応じて2000〜3000
℃で黒鉛化処理を行う。また、上記方法とは別に、織布
を積層したものに、CVDにより熱分解炭素を充填して
C/C複合材を作製する方法、およびこの方法と、結合
材の含浸、焼成を繰り返す方法を組み合わせても良い。
【0010】
【実施例】次に本発明の実施例を説明する。
【0011】実施例1
PAN系炭素繊維(引張強度3.5GPa、引張弾性率
230GPa、引張破断伸び1.5%、単繊維直径7μ
m、かさ密度1.75g/cm3)の2000本からな
る糸を用いた目付150g/m2の平織の織布(計算上
の厚さ0.09mm)に、レゾール型フェノール樹脂(
日立化成工業製、VP−11N)を塗工し、これを22
枚積層し熱圧成形して成形体を得た。この成形体を窒素
ガス雰囲気下で毎時10℃の昇温速度で1000℃まで
焼成してC/C複合材を得た。更に、緻密化のために上
記フェノール樹脂の含浸、焼成を3回繰返した後、28
00℃で黒鉛化処理して、厚さ3mm、織布1枚当りの
厚さ0.13mm、かさ密度1.69g/cm3、繊維
体積率63%のC/C複合材を得た。得られたC/C複
合材の強度を表1に示す。
230GPa、引張破断伸び1.5%、単繊維直径7μ
m、かさ密度1.75g/cm3)の2000本からな
る糸を用いた目付150g/m2の平織の織布(計算上
の厚さ0.09mm)に、レゾール型フェノール樹脂(
日立化成工業製、VP−11N)を塗工し、これを22
枚積層し熱圧成形して成形体を得た。この成形体を窒素
ガス雰囲気下で毎時10℃の昇温速度で1000℃まで
焼成してC/C複合材を得た。更に、緻密化のために上
記フェノール樹脂の含浸、焼成を3回繰返した後、28
00℃で黒鉛化処理して、厚さ3mm、織布1枚当りの
厚さ0.13mm、かさ密度1.69g/cm3、繊維
体積率63%のC/C複合材を得た。得られたC/C複
合材の強度を表1に示す。
【0012】実施例2
実施例1と同じ炭素繊維の1000本からなる糸を用い
た目付120g/m2の平織の織布(計算上の厚さ0.
07mm)に、実施例1と同じフェノール樹脂を塗工し
、これを28枚積層して熱圧成形し成形体を得た。得ら
れた成形体を実施例1と同様に焼成、緻密化、黒鉛化処
理して、厚さ3mm、織布1枚当りの厚さ0.11mm
、かさ密度1.68g/cm3、繊維体積率64%のC
/C複合材を得た。得られたC/C複合材の強度を表1
に示す。
た目付120g/m2の平織の織布(計算上の厚さ0.
07mm)に、実施例1と同じフェノール樹脂を塗工し
、これを28枚積層して熱圧成形し成形体を得た。得ら
れた成形体を実施例1と同様に焼成、緻密化、黒鉛化処
理して、厚さ3mm、織布1枚当りの厚さ0.11mm
、かさ密度1.68g/cm3、繊維体積率64%のC
/C複合材を得た。得られたC/C複合材の強度を表1
に示す。
【0013】比較例1
実施例1と同じ炭素繊維の3000本からなる糸を用い
た目付200g/m2の平織の織布(計算上の厚さ0.
11mm)に、実施例1と同じ樹脂を塗工し、これを1
7枚積層して熱圧成形し成形体を得た。得られた成形体
を実施例1と同様に焼成、緻密化、黒鉛化処理して、厚
さ3mm、織布1枚当りの厚さ0.17mm、かさ密度
1.70g/cm3、繊維体積率64%のC/C複合材
を得た。得られたC/C複合材の強度を表1に示す。
た目付200g/m2の平織の織布(計算上の厚さ0.
11mm)に、実施例1と同じ樹脂を塗工し、これを1
7枚積層して熱圧成形し成形体を得た。得られた成形体
を実施例1と同様に焼成、緻密化、黒鉛化処理して、厚
さ3mm、織布1枚当りの厚さ0.17mm、かさ密度
1.70g/cm3、繊維体積率64%のC/C複合材
を得た。得られたC/C複合材の強度を表1に示す。
【0014】比較例2
実施例1と同じ炭素繊維の6000本からなる糸を用い
た目付310g/m2の平織の織布(計算上の厚さ0.
18mm)に、実施例1と同じ樹脂を塗工し、これを1
1枚積層して熱圧成形し成形体を得た。得られた成形体
を実施例1と同様に焼成、緻密化、黒鉛化処理して、厚
さ3mm、織布1枚当りの厚さ0.27mm、かさ密度
1.69g/cm3、繊維体積率64%のC/C複合材
を得た。得られたC/C複合材の強度を表1に示す。
た目付310g/m2の平織の織布(計算上の厚さ0.
18mm)に、実施例1と同じ樹脂を塗工し、これを1
1枚積層して熱圧成形し成形体を得た。得られた成形体
を実施例1と同様に焼成、緻密化、黒鉛化処理して、厚
さ3mm、織布1枚当りの厚さ0.27mm、かさ密度
1.69g/cm3、繊維体積率64%のC/C複合材
を得た。得られたC/C複合材の強度を表1に示す。
【0015】実施例3
ピッチ系炭素繊維(引張強度2.7GPa、引張弾性率
490GPa、引張破断伸び0.6%、単繊維直径10
μm、かさ密度2.16g/cm3、)の1000本か
らなる糸を用いた目付170g/m2の平織の織布(計
算上の厚さ0.08mm)に、レゾール型フェノール樹
脂(日立化成工業製、VP801)を塗工し、これを3
0枚積層して熱圧成形を行い成形体を得た。得られた成
形体を窒素ガス雰囲気下で毎時10℃の昇温速度で10
00℃まで焼成し、C/C複合材を得た。更に、緻密化
のために軟化点90℃、固定炭素分55重量%の石炭系
ピッチを200℃で真空含浸し、上記の焼成条件で焼成
を行った。この後更にピッチの含浸、焼成を3回繰り返
し、2800℃で黒鉛化処理して、厚さ4mm、織布1
枚当りの厚さ0.13mm、かさ密度1.85g/cm
3、繊維体積率60%のC/C複合材を得た。得られた
C/C複合材の強度を表2に示す。
490GPa、引張破断伸び0.6%、単繊維直径10
μm、かさ密度2.16g/cm3、)の1000本か
らなる糸を用いた目付170g/m2の平織の織布(計
算上の厚さ0.08mm)に、レゾール型フェノール樹
脂(日立化成工業製、VP801)を塗工し、これを3
0枚積層して熱圧成形を行い成形体を得た。得られた成
形体を窒素ガス雰囲気下で毎時10℃の昇温速度で10
00℃まで焼成し、C/C複合材を得た。更に、緻密化
のために軟化点90℃、固定炭素分55重量%の石炭系
ピッチを200℃で真空含浸し、上記の焼成条件で焼成
を行った。この後更にピッチの含浸、焼成を3回繰り返
し、2800℃で黒鉛化処理して、厚さ4mm、織布1
枚当りの厚さ0.13mm、かさ密度1.85g/cm
3、繊維体積率60%のC/C複合材を得た。得られた
C/C複合材の強度を表2に示す。
【0016】比較例3
実施例3と同じ炭素繊維2000本からなる糸を用いた
目付250g/m2の平織の織布(計算上の厚さ0.1
2mm)に、実施例3と同じ樹脂を塗工し、これを21
枚積層して熱圧成形を行い成形体を得た。この成形体を
実施例3と同様に焼成、緻密化、黒鉛化処理をして、厚
さ4mm、織布1枚当りの厚さ0.19mm、かさ密度
1.86g/cm3、繊維体積率60%のC/C複合材
を得た。得られたC/C複合材の強度を表2に示す。
目付250g/m2の平織の織布(計算上の厚さ0.1
2mm)に、実施例3と同じ樹脂を塗工し、これを21
枚積層して熱圧成形を行い成形体を得た。この成形体を
実施例3と同様に焼成、緻密化、黒鉛化処理をして、厚
さ4mm、織布1枚当りの厚さ0.19mm、かさ密度
1.86g/cm3、繊維体積率60%のC/C複合材
を得た。得られたC/C複合材の強度を表2に示す。
【0017】
【表1】
【0018】
【表2】
【0019】表1及び表2から実施例のC/C複合材は
、比較例のものより曲げ強度、引張強度共に優れること
が示される。
、比較例のものより曲げ強度、引張強度共に優れること
が示される。
【0020】
【発明の効果】本発明のC/C複合材は、織布1枚当り
の厚さを0.14mm以下として糸のうねりを低減した
ので、高強度のものである。
の厚さを0.14mm以下として糸のうねりを低減した
ので、高強度のものである。
Claims (1)
- 【請求項1】 炭素繊維織布の積層方向の厚さを該織
布の積層枚数で割った値が0.14mm以下である炭素
繊維強化炭素複合材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3079539A JPH04317465A (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | 炭素繊維強化炭素複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3079539A JPH04317465A (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | 炭素繊維強化炭素複合材料 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04317465A true JPH04317465A (ja) | 1992-11-09 |
Family
ID=13692804
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3079539A Pending JPH04317465A (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | 炭素繊維強化炭素複合材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04317465A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0892099A1 (en) * | 1997-07-15 | 1999-01-20 | Mitsubishi Chemical Corporation | Carbon fiber woven fabric |
CN110216930A (zh) * | 2019-04-22 | 2019-09-10 | 湖南远辉新材料研究院有限公司 | 一种高强度可陶瓷化树脂复合材料及其制备方法 |
-
1991
- 1991-04-12 JP JP3079539A patent/JPH04317465A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0892099A1 (en) * | 1997-07-15 | 1999-01-20 | Mitsubishi Chemical Corporation | Carbon fiber woven fabric |
CN110216930A (zh) * | 2019-04-22 | 2019-09-10 | 湖南远辉新材料研究院有限公司 | 一种高强度可陶瓷化树脂复合材料及其制备方法 |
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