JPH04272950A - 接着性樹脂組成物 - Google Patents
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Abstract
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Description
飽和カルボン酸またはその誘導体の無水物により変性し
たオレフィン系重合体組成物からなる、安価で金属、有
極性高分子材料等の極性材料との接着性および押出加工
性の優れた接着性樹脂組成物に関するものである。
レンによって代表されるポリオレフィンは種々の優れた
物理的および化学的性質、機械的性質ならびに成形加工
性を有しており、また安価なことと相俟って数多くの産
業分野において広く使用されている。しかし、これらの
ポリオレフィンは無極性であるがために金属、ガラスお
よび有極性高分子材料などの極性材料との複合化が困難
であるという欠点がある。この欠点を改良するためにオ
レフィン系重合体にゴム物質を添加したり、極性基を含
有するモノマーをグラフトあるいは、共重合させたりす
ることなどが広く知られている。
ポリエチレンとゴム物質に変性をおこなう方法が提案さ
れている。しかしながら変性樹脂のみでは、コストが高
くなり、また接着強度も低いために変性していないポリ
オレフィンとのブレンドがおこなわれている。これには
特公昭52−32654号公報のポリエチレンと特定の
極限粘度を持つ変性ポリエチレンとの組成物を用いる方
法、特公昭60−11056号公報の特定のメルイトイ
ンデックス比を持つ組成物を用いる方法、特公昭54−
40112号、および特公昭60−36942号公報の
ゴム物質を添加する方法等が提案されている。また特開
昭58−222134号公報ではポリエチレンとゴム物
質に変性をおこなった後にポリオレフィンと混合する方
法が提案されている。
るものの、実用性能上十分ではなく、また複雑な製造プ
ロセスでもあるために、コストが高く、さらにプロセス
中に不純物が混入する可能性も高い。
を解決し、単純なプロセスで製造でき安価で、極性材料
との接着強度が優れた樹脂組成物を提供するものである
。
よびコスト面から、変性樹脂を未変性樹脂で溶融希釈す
る方法が好ましいが、グラフト反応工程、溶融希釈工程
と2つの工程があるために、製造コストが上昇するうえ
に、各工程の間に不純物が紛れ込んで、組成物を汚染す
る可能性が高い。これら接着性樹脂はフィルム用途で用
いられることが多いため、少量の不純物でもフィッシュ
アイやゲルとなりフィルム外観を悪くする。そのため、
一段の工程で反応と希釈をおこない、接着性樹脂を得る
ことが好ましい。
ーを設け、そこから希釈樹脂を供給混合する方法につい
て検討した。すなわち押出機の前半部でグラフト反応を
おこない、続いて後半部で希釈樹脂を溶融混合する方法
である。この方法の問題点は変性反応と未変性樹脂との
溶融混合を別々におこなう二段工程に比べて、グラフト
変性反応がおこなわれる時間が短くなり、そのためグラ
フト反応効率が低下するということにある。
び溶融混合する樹脂の種類や割合、また押出機などにつ
いて、種々検討をおこなったところ、結晶性ポリオレフ
ィン樹脂に非晶性または低結晶性オレフィン共重合体を
加え不飽和カルボン酸もしくはその誘導体およびラジカ
ル開始剤の添加量を増加して同時変性することにより、
グラフト反応効率を向上させることを見い出した。
性の結晶性ポリオレフィン系樹脂の量を増加させると、
グラフト反応量が多いのにもかかわらず接着強度が低下
する現象が生じた。そのため各成分および組成物の物性
と接着強度との関係を詳細に検討した結果、高い接着強
度発現のためには高剛性成分と低剛性成分の存在が必須
であり、さらに接着性組成物としての剛性にも最適値が
存在することを見い出した。
が大きいほど強いことが知られているが、このエネルギ
ーは剥離点に作用する応力と変形の積として表わすこと
ができる。ここで接着性樹脂の剛性が低すぎると作用す
る応力が小さくなり、逆に高すぎると変形がほとんど起
こらないため、接着性に最適な剛性が存在することが、
種々の検討より明らかにできた。また高剛性成分と低剛
性成分の役割については、これらの成分の存在によって
変形の様式が弾性変形から塑性変形と変化し、これによ
って剥離エネルギーの吸収をさらに促し、剥離し難くな
っていることも明らかにできた。そこで、これらの事を
踏まえて各成分の組成比などを種々検討した結果、グラ
フト変性物中の低剛性成分である非晶性または低結晶性
オレフィン共重合体成分の割合を約半分以上に増やすこ
とにより、未変性の結晶性ポリオレフィン系樹脂の量を
多くしても、前述した剛性等の条件を満足する物性が得
られ、この組成物の接着強度の測定をおこなうと予想通
り高い接着強度が発現した。
ついては満足のいく組成物を得ることができた。しかし
ながら不飽和カルボン酸もしくはその誘導体およびラジ
カル開始剤が多いためにゲル成分が多発し、外観を損な
うといった新たな問題点が生じた。またこれらの未反応
成分や分解物による臭気も無視できないものとなった。 そこで単軸よりも混練が強く、各成分の分散がよい二軸
押出機を用いて検討をおこなった。臭気の対策としては
ベント口を真空状態に保ち、揮発成分を除去することに
よって改良することができた。また二軸押出機を用いた
結果グラフト効率がさらに向上し接着強度も上昇すると
いった有利な効果がみられた。
造するにあたって、二軸押出機を用い、結晶性ポリオレ
フィン樹脂に非晶性または低結晶性オレフィン共重合体
を45重量%以上添加し、また不飽和カルボン酸もしく
はその誘導体、ラジカル開始剤を比較的多く用いること
により、接着性が優れ、ゲル成分や臭気が少なく、製造
コストが安い接着性樹脂組成物が得られることを見いだ
し、本発明に到達した。
ン樹脂(A)55〜5重量%および、エチレンと炭素数
3以上のα−オレフィンとの非晶性または低結晶性オレ
フィン共重合体(B)45〜95重量%の混合物100
重量部に対し、不飽和カルボン酸および/またはその誘
導体(C)0.01〜5重量部およびラジカル開始剤(
D)0.01〜2重量部添加した混合物を、一つ以上の
サイドフィーダーを有する二軸押出機の前半部で溶融混
練することにより(C)成分をグラフト反応させ、さら
にその中間部および/または後半部のサイドフィーダー
から結晶性ポリオレフィン系樹脂(E)を供給混合して
押出製造することにより得られ、かつ(E)の重量が(
A)と(B)の合計量60〜2重量%に対して40〜9
8重量%であることを特徴とする、接着性、コスト面、
フィルム外観、臭気のいずれにもに優れた接着性樹脂組
成物に関するものである。
樹脂(A)としては、低密度ポリエチレン、高密度ポリ
エチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、結晶性ポリプロ
ピレン、結晶性プロピレン−エチレンランダム共重合体
、結晶性プロピレン−エチレンブロック共重合体、ポリ
ブテン−1、プロピレン−ブテン−1共重合体、ポリ−
4−メチルペンテン−1、プロピレン−4−メチルペン
テン−1共重合体、プロピレン−エチレン−ブテン−1
三元共重合体など各種オレフィン単独重合体、および共
重合体が使用できる。またこれらのポリオレフィン樹脂
は2種類以上のものを混合して使用することもできる。
−オレフィンの共重合体で、かつエチレン含量が90重
量%以上であるエチレン系重合体を用いるのが最も好ま
しい。またこの結晶性ポリオレフィン樹脂(A)のDS
Cの融解熱量は、好ましくは20cal/g以上、さら
に好ましくは30cal/g以上であり、曲げ剛性率(
ASTM−D747)は、好ましくは1500kg/c
m2 より大きく、さらに好ましくは2000kg/c
m2 以上である。
上のα−オレフィンの非晶性または低結晶性オレフィン
共重合体(B)のα−オレフィンとしては、たとえばプ
ロピレン、1−ブテン、1−ペンテン、1−ヘキセン、
1−オクテン、4−メチルペンテン−1などがあり、こ
れらを混合して用いることも可能である。また、少量(
3重量%以下)の非共役ジエンを含有してもよい。この
低剛性成分である非晶性または低結晶性オレフィン共重
合体(B)のDSCの融解熱量は、好ましくは20ca
l/g未満、さらに好ましくは15cal/g以下であ
る。また曲げ剛性率(ASTM−D747)は、好まし
くは1500kg/cm2 以下、さらに好ましくは1
000kg/cm2 以下である。このうちエチレン−
プロピレン共重合体ゴム、DSCの融解熱量が15ca
l/g以下のエチレン−1−ブテン共重合体樹脂、エチ
レン−1−ヘキセン共重合体樹脂、エチレン−1−オク
テン共重合体樹脂、エチレン−4−メチルペンテン−1
共重合体樹脂、エチレン−プロピレン−1−ブテン共重
合体樹脂、エチレン−1−ブテン−1−ヘキセン共重合
体樹脂、エチレン−1−ブテン−4−メチルペンテン−
1共重合体樹脂等を用いるのが好ましい。
くはその誘導体(C)の不飽和カルボン酸としては、た
とえば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、イタ
コン酸、シトラコン酸、ハイミツク酸、ビシクロ(2,
2,2)オクタ−5−エン−2,3−ジカルボン酸、4
−メチルシクロヘキサ−4−エン−1,2ジカルボン酸
、1,2,3,4,5,8,9,10−オクタヒドロナ
フタレン−2,3−ジカルボン酸、ビシクロ(2,2,
1)オクタ−7−エン−2,3,5,6−テトラカルボ
ン酸、7−オクタビシクロ(2,2,1)ヘプタ−5−
エン−2,3ジ酸などがある。
、酸無水物、エステル、アミド、イミド、および金属塩
があり、たとえば、無水マレイン酸、無水イタコン酸、
無水シトラコン酸、無水ハイミツク酸、マレイン酸モノ
エチルエステル、フマル酸モノエチルエステル、イタコ
ン酸モノメチルエステル、フマル酸モノメチルエステル
、ジメチルアミノプロピルアクリルアミド、アクリルア
ミド、メタクリルアミド、マレイン酸モノアミド、マレ
イン酸ジアミド、マレイン酸−N−モノエチルアミド、
マレイン酸−N,N−ジエチルアミド、マレイン酸−N
−モノブチルアミド、マレイン酸−N,N−ジブチルア
ミド、フマル酸モノアミド、フマル酸ジアミド、フマル
酸−N−モノエチルアミド、フマル酸−N,N−ジエチ
ルアミド、フマル酸−N−モノブチルアミド、フマル酸
−N,N−ジブチルアミド、マレイミド、N−ブチルマ
レイミド、N−フェニルマレイミド、アクリル酸ナトリ
ウム、メタクリル酸ナトリウム、アクリル酸カリウム、
メタクリル酸カリウム、(メタ)アクリル酸グリシジル
などが例示される。これらの不飽和カルボン酸またはそ
の誘導体は2種類以上のものを混合して使用することも
できる。これらのうち無水マレイン酸を用いるのが最も
好ましい。
としては、公知のものが使用できる。たとえば、2,2
’−アゾビスイソブチロニトリル、2,2’アゾビス(
2,4,4−トリメチルバレロニトリル)などのアゾ系
化合物、メチルエチルケトンパーオキサイド、シクロヘ
キサノンパーオキサイド、3,5,5−トリメチルシク
ロヘキサノンパーオキサイド、2,2−ビス(t−ブチ
ルパーオキシ)ブタン、t−ブチルハイドロパーオキサ
イド、クメンハイドロパーオキサイド、ジイソプロピル
ベンゼンハイドロパーオキサイド、2,5−ジメチルヘ
キサン−2,5−ジハイドロパーオキサイド、ジt−ブ
チルパーオキサイド、1,3−ビス(t−ブチルパーオ
キシイソプロピル)ベンゼン、2,5−ジメチル−2,
5−ジ(t−ブチルパーオキシ)ヘキサン、ラウロイル
パーオキサイド、3,5,5−トリメチルヘキサノイル
パーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、t−ブチ
ルパーアセテート、t−ブチルパーオキジイソブチレー
ト、t−ブチルパーオキシピバレート、t−ブチルパー
オキシ−2−エチルヘキサノエート、t−ブチルパーオ
キシ−3,5,5−トリメチルヘキサノエート、t−ブ
チルパーオキシラウレート、t−ブチルパーオキシベン
ゾエート、ジt−ブチルパーオキシイソフタレート、2
,5−ジメチル−ジ(ベンゾイルパーオキシ)ヘキサン
、t−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ポ
リスチレンパーオキサイドなど各種有機過酸化物があげ
られる。
系樹脂(E)としては、上記の結晶性ポリオレフィン樹
脂(A)の外に、エチレンと酢酸ビニル、アクリル酸、
メタアクリル酸、および/またはこれらのエステル、例
えば(メタ)アクリル酸メチル、(メタ)アクリル酸エ
チル、(メタ)アクリル酸ブチル、(メタ)アクリル酸
グリシジル等との結晶性共重合体の中から一種類以上選
ぶことができる。
分の配合量としては、結晶性ポリオレフィン樹脂(A)
55〜5重量%、好ましくは55〜10重量%、さらに
好ましくは55〜25重量%、およびエチレンと炭素数
3以上のα−オレフィンの非晶性または低結晶性オレフ
ィン共重合体(B)45〜95重量%、好ましくは45
〜90重量%、さらに好ましくは45〜75重量%から
なる混合物100重量部に対し、不飽和カルボン酸もし
くはその誘導体(C)0.01〜5重量部、好ましくは
0.1〜3重量部、さらに好ましくは0.6〜2重量部
、およびラジカル開始剤(D)0.01〜2重量部、好
ましくは0.03〜1重量部、さらに好ましくは0.0
6〜1重量部である。また、結晶性ポリオレフィン系樹
脂(E)の重量比は、(A)成分と(B)成分の合計重
量が60〜2重量%、好ましくは50〜5重量%、さら
に好ましくは40〜10重量%と、(E)成分40〜9
8重量%、好ましくは50〜95重量%、さらに好まし
くは60〜90重量%の範囲である。
は、(E)成分を減らさないと改質効果が十分発揮され
ない。また95重量%を超えると機械的性質が悪化し、
実用上好ましくない。。また(C)成分の添加量が0.
01重量部未満ではさしたる改質効果がなく、5重量部
を超えると改質効果が飽和に達し、それ以上の顕著な効
果が発揮されないばかりか、未反応物としてポリマー中
に多く残存するために臭気、接着性の低下および成形加
工機の腐食等で実用上好ましくない。そして、(D)成
分の添加量が0.01重量部未満では(C)成分のグラ
フト反応率が低く、(C)成分の未反応物がポリマー中
に多く残存し、実用上好ましくなく、2重量部を超える
と、(C)成分のグラフト反応率に対してそれ以上の顕
著な効果が発揮されないこと、および、結晶性ポリオレ
フィン樹脂(A)の分解あるいは架橋が大きくなり、流
動性(メルトフローレート)の変化が大きく実用上好ま
しくない。また(E)成分の量が40重量%未満では、
臭気、フィッシュアイ等も悪化する。さらにフィルム化
した場合のブロッキング性、及び耐溶媒性も低下する。 また98重量%を越えると接着強度が低下する。
Cの融解熱量は10〜30cal/gであることが望ま
しい。またこの組成物の曲げ剛性率(ASTM−D74
7)は500から2500kg/cm2 、好ましくは
500から2000kg/cm2 の範囲であることが
望ましい。
方法は、結晶性ポリオレフィン樹脂(A)、エチレンと
炭素数3以上のα−オレフィンの非晶性または低結晶性
オレフィン共重合体(B)、不飽和カルボン酸もしくは
その誘導体(C)およびラジカル開始剤(D)の共存下
で、150から300℃、好ましくは190から280
℃の温度、0.3から10分好ましくは、0.5から5
分の滞留時間で二軸押出機を用い溶融混練をおこない、
その押出途中の一つ以上のサイドフィーダーから結晶性
ポリオレフィン系樹脂(E)を混合する。この二軸押出
機には2本のスクリューの回転方向によって同方向回転
型と異方向回転型の二種類あり、またスクリューの接触
の程度によって噛み合い型、非噛み合い型、中間型があ
る。さらにスクリューのパターンによって、混練の程度
を変化させることができるが、これらは任意に選択でき
る。ただし混練が強すぎるとせん断発熱により、樹脂の
温度が上記の温度を越え、架橋反応が進行しフィッシュ
アイ等の原因となる。
をサイドフィーダーを使用し混合割合を維持して分割フ
ィードすることもできる。サイドフィーダーからのフィ
ードは、固体状、液状あるいはその中間状態で可能であ
る。各種タイプのサイドフィーダーが使用可能でり、単
軸または二軸押出機が好ましい。
の成分(C)、(D)およびそのオリゴマー、分解物等
の副反応生成物を除去しながら、製造する方法が有利で
ある。また反応雰囲気は空気中でもよいが、窒素や二酸
化炭素などの不活性ガス中が望ましい。なお得られた接
着性樹脂組成物に含まれる微量の未反応成分および副反
応成分をさらに除去するために、40℃以上の温度で加
熱処理、溶剤抽出処理あるいは溶融下に真空引きしたり
することもできる。
要に応じて酸化防止剤、熱安定剤、光安定剤、造核剤、
滑剤、帯電防止剤、無機または有機系充填剤、無機また
は有機系着色剤、防錆剤、架橋剤、発泡剤、可塑剤、蛍
光剤、表面平滑剤、表面光沢改良剤などの各種添加剤を
製造工程中あるいはその後の加工工程において添加する
ことができる。またさらに本発明の技術を用いることに
よって、変性反応が速やかにおこなわれるため、滞留時
間が短いサイド押出機を用いる二台の押出機の組合せに
おいても接着性樹脂組成物の製造が可能となった。この
場合はコスト的、また設置スペース的に不利になるが変
性樹脂、希釈樹脂の量にあったサイズの押出機用いるこ
とができるというメリットがある。
ィンからなる接着性組成物は各種の極性材料と強固に接
着することができる。本発明の接着性樹脂組成物を用い
、公知の加工技術を適用することにより、優れた接着性
を有する被覆体、積層体、強化樹脂等、各種の複合材料
を製造することができる。例えば積層体においては、流
動浸漬法、静電塗装法、溶射法などの粉体塗装法、溶液
塗装法、押出コーティング法、共押出法、ドライラミネ
ート法、加熱圧着法、インサート成形法、さらにはこれ
らの組合せなどがその目的に応じて適用される。また、
押出成形法や、射出成形法などにより、充填剤強化樹脂
や繊維強化樹脂などを製造することができる。
本発明はこれによって限定されるものではない。次に実
施例における物性値の測定方法を以下に示す。 (1)メルトフローレート(MFR) JIS K6760に規定された方法にしたがった。 (2)曲げ剛性率測定 ASTM−D747に規定された方法による。 (3)無水マレイン酸の付加量 接着性樹脂組成物の無水マレイン酸付加量は、試料の少
量を加熱キシレンに溶解し無水アセトンで沈澱すること
により精製した後、再度キシレン溶液とし、フェノール
フタレインを指示薬に用いて保温下に、NaOHメタノ
ール溶液により滴定して求めた。 (4)エチレン含量 プレスシートを作成し、測定した赤外吸収スペクトルの
1378cm−1付近に現れるメチル(−CH3 )
の特性吸収の吸光度を厚みで補正して、検量線法により
求めた。 (5)示差走査熱量計(DSC)での融解熱量パーキン
エルマー社製DSC−4を用いた。 熱プレスにより作成した厚さ約0.5mmのシートから
切り出した約10mgの試片をDSC測定用サンプルパ
ンにいれ、DSC中で150℃で5分間プレメルトし、
5℃/分で50℃まで降温し、5分間保持した後5℃/
分の速度で200℃まで昇温しサーモグラムを得る。こ
れより、試料1g当りの吸収熱量(cal)を求めた。 (6)接着強度 接着後のフィルムをMD方向に15mm巾に切断し、試
験片の接着部分の一端をあらかじめ剥離させ、両方を引
張試験機のつかみに取り付ける。この試験片を剥離の両
端を引張試験機で200mm/分の速度で引張り、T剥
離をおこなったときの強度を求めた。
レートが25g/10分、密度が0.958g/cm3
、曲げ剛性率9900kg/cm2 、融解熱量が4
7cal/gの高密度ポリエチレン(HDPE)を50
重量%、非晶性または低結晶性オレフィン共重合体(B
)としてメルトフローレートが5g/10分、曲げ剛性
率90kg/cm2 、融解熱量が0であるエチレンー
プロピレン共重合体ゴム(EPR)を50重量%、不飽
和カルボン酸もしくはその誘導体(C)として無水マレ
イン酸(MAH)を0.7重量部およびラジカル開始剤
(D)としてt−ブチルパーオキシラウレート(TBP
L)〔日本油脂株式会社製;パーブチル(登録商標)L
〕0.07重量部をヘンシェルミキサーで均一に混合し
た後、中間部にサイドフィーダーを有する30mmφ二
軸押出機(TEX30;日本製鋼所製)の前半部で溶融
混練し、グラフト変性反応をおこない、さらに続いて結
晶性ポリオレフィン系樹脂(E)としてメルトフローレ
ート7g/分、密度0.918g/cm3 、曲げ剛性
率1800kg/cm2 、融解熱量が23cal/g
の高圧法低密度ポリエチレン(LDPE)をサイドフィ
ーダーより供給混合した。(E)の混合量は(A)と(
B)の合計重量30重量%に対し70重量%である。温
度200℃、平均滞留時間1.0分で溶融混練し、接着
性樹脂組成物を得た。この樹脂組成物の無水マレイン酸
の付加量は0.06重量%であった。この接着性樹脂組
成物を共押出加工法により、エチレン−ビニルアルコー
ル共重合体(EVOH)〔クラレ株式会社製;エバール
(登録商標)EP−F〕を被着体として2種2層フィル
ムを作製した。加工温度230℃、加工速度15m/m
in 、ダイ巾250mm、各層の厚みは0.025m
mであった。両樹脂間の接着強度をT剥離法により測定
したところ210g/15mm巾であった。結果を表1
に示す。
非晶性または低結晶性オレフィン共重合体(B)の重量
比を20:80とした以外は実施例1と同様の方法を繰
り返した。結果は表1に示す通りであった。
いなかった以外は実施例1と同様の方法を繰り返した。 結果は表1に示す通りであった。
合体(B)を用いなかった以外は実施例1と同様の方法
を繰り返した。結果は表1に示す通りであった。
非晶性または低結晶性オレフィン共重合体(B)の重量
比を80:20とした以外は実施例1と同様の方法を繰
り返した。結果は表1に示す通りであった。
部、ラジカル開始剤(D)の量を0.04重量部とした
以外は比較例3と同様の方法を繰り返した。結果は表1
に示す通りであった。
混合量を、(A)と(B)の合計重量50重量%に対し
50重量%とした以外は実施例1と同様の方法を繰り返
した。結果は表1に示す通りであった。
混合量を、(A)と(B)の合計重量50重量%に対し
50重量%とした以外は比較例3と同様の方法を繰り返
した。結果は表1に示す通りであった。
05重量部とした以外は実施例1と同様の方法を繰り返
した。結果は表1に示す通りであった。
として、エチレン含量が94重量%、1−ブテン含量が
6重量%であり、メルトフローレートが2g/10分、
密度0.919g/cm3 、曲げ剛性率2000kg
/cm2 、融解熱量が24cal/gの直鎖状低密度
ポリエチレン(LLDPE−1)、またはメルトフロー
レートが6g/10分、曲げ剛性率750kg/cm2
、融解熱量が16cal/g酢酸ビニル含量10重量
%のエチレン−酢酸ビニル共重合体(EVA)をそれぞ
れ用いた以外は実施例1の方法を繰り返した。この結果
は表1に示す通りであった。
て、HDPEに代えて、エチレン含量が97重量%、1
−ブテン含量が3重量%であり、メルトフローレートが
20g/10分、密度0.935g/cm3 、曲げ剛
性率4200kg/cm2 、融解熱量が37cal/
gの直鎖状低密度ポリエチレン(LLDPE−A)を用
い、結晶性ポリオレフィン系樹脂(E)として、LDP
Eに代えて、メルトフローレートが2g/10分、密度
0.900g/cm3 、曲げ剛性率650kg/cm
2 、融解熱量が10cal/gの直鎖状超低密度ポリ
エチレン(VLDPE)を用いた以外は実施例2の方法
を繰り返した。この結果は表1に示す通りであった。
ド(PA)(東レ株式会社製;CM1021)または共
重合ポリアミド(共重合PA)(宇部興産株式会社製;
5033B)とした以外は実施例1の方法を繰り返した
。この結果は表1に示す通りであった。
て、HDPEに代えてLLDPE−Aを用いた以外は実
施例1の方法を繰り返した。この結果は表1に示す通り
であった。
イドフィーダー(SDF)から混合した以外は実施例1
の方法を繰り返した。この結果は表1に示す通りであっ
た。
合体(B)をサイドフィーダー(SDF)から混合した
以外は実施例1の方法を繰り返した。この結果は表1に
示す通りであった。
合体(B)として、EPRに代えてVLDPEを用い、
LLDPE−AとVLDPEの重量比を30:70とし
た以外は実施例9と同様の方法を繰り返した。結果は表
1に示す通りであった。
る接着性樹脂組成物は、簡単なプロセスで製造でき、製
造コストも安価で、フィッシュアイの原因となるゲル成
分も少なく、さらに極性材料との接着性が非常にすぐれ
たものである。本発明により、従来技術では得られなか
った接着性樹脂組成物を提供することができる。
Claims (6)
- 【請求項1】結晶性ポリオレフィン樹脂(A)55〜5
重量%および、エチレンと炭素数3以上のα−オレフィ
ンとの非晶性または低結晶性オレフィン共重合体(B)
45〜95重量%の混合物100重量部に対し、不飽和
カルボン酸および/またはその誘導体(C)0.01〜
5重量部およびラジカル開始剤(D)0.01〜2重量
部添加した混合物を、一つ以上のサイドフィーダーを有
する二軸押出機の前半部で溶融混練し、さらにその中間
部および/または後半部のサイドフィーダーから結晶性
ポリオレフィン系樹脂(E)を供給混合して押出製造す
ることにより得られ、かつ(E)の重量比が(A)と(
B)の合計量60〜2重量%に対して40〜98重量%
であることを特徴とする接着性樹脂組成物。 - 【請求項2】不飽和カルボン酸の誘導体(C)が無水マ
レイン酸である請求項1記載の接着性樹脂組成物。 - 【請求項3】結晶性ポリオレフィン樹脂(A)がエチレ
ンと炭素数3以上のα−オレフィンとの共重合体であり
、かつエチレン含量が90重量%以上である請求項1記
載の接着性樹脂組成物。 - 【請求項4】エチレンと炭素数3以上のα−オレフィン
との非晶性または低結晶性オレフィン共重合体(B)が
、曲げ剛性率(ASTM−D747)が1500kg/
cm2 以下の共重合体である請求項1記載の接着性樹
脂組成物。 - 【請求項5】曲げ剛性率(ASTM−D747)が50
0から2500kg/cm2 であることを特徴とする
請求項1記載の接着性樹脂組成物。 - 【請求項6】サイドフィーダーが単軸または二軸押出機
である請求項1記載の接着性樹脂組成物。
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