JPS586927A - 耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、優れた耐応力腐食割れ性を有する高強度油
井管の製造法に関するものである。

近年、エネルギー事情の悪化から、油井および天然ガス
井は深井戸化の傾向が著しく、深さ２６０００ｍ以上、
なかには深さ：１０，０００ｍ以上の深井戸が出現して
いる。

また、同様な事情から、湿潤な硫化水素をはじめ、炭酸
ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する苛酷な腐
食環境下での石油および天然ガスの採掘が予儀なくされ
つつある。

このような厳しい環境下での石油および天然ガスの掘削
に伴い、これに使用される油井管にも高強度、並びに優
れた耐食性、特に耐応力腐食割れ性が要求されるように
なってきている。

油井管の一般的腐食対策として、インヒビタと呼ばれる
腐食抑制剤を投入する方法が知られているが、この方法
は、例えば海上油井などには有効に活用できない場合が
多い。

かかる点から、最近では油井管の製造に、ステンレス鋼
ハシメ、インコロイやハステロイ（いずれも商品名）と
いった高級な耐食性高合金鋼の採用も検討されはじめて
いるが、いまのところ、これらの合金に関して、Ｈ２Ｓ
−ＣＯ２−Ｃ１″′の油井環境での腐食挙動についての
詳細は十分に解明されるに至っておらず、しかも深井戸
用油井管に要求される高強度をもつものではないのが現
状である。

そこで、本発明者等は、上述のような観点から、深井戸
や苛酷な腐食環境、特にＩ（２ｓ　−ｃａ２−　ｃｔ−
の油井環境下での石油掘削に十分耐え得る高強度とすぐ
れた耐応力腐食割れ性とを有する油井管を製造すべく研
究を行なった結果、 （ａ）　　Ｈ２Ｓ−Ｃ０２−ＣＬ″′環境下における腐
食の主たるものは応力腐食割れであるが、この場合の応
力腐食割れ態様は、オーステナイトステンレス鋼におけ
る一般的なそれとは挙動を全く異にするものであること
。すなわち、一般の応力腐食割れがＣｒ７の存在と深く
係わるものであるのに対して、上記の油井環境によるも
のではＣｔ−もさることながら、それ以上にＨ２Ｓの影
響が大きいこと。

（ｂ）　　油井管として実用に供される鋼管は一般に、
強度上の必要から冷間加工が施されるが、冷間加工は上
記応力腐食割れに対する抵抗性を著しく減少させること
。

（ｃ）　　Ｈ２Ｓ　−ＣＯ２−Ｃ１−環境での鋼の溶出
速度（腐食速度）は＋　ｃｒ、　Ｎｉ　、　Ｍｏ、およ
びＷの含有量に依存し、これらの成分からなる表面皮膜
によって耐食性が保持され、かつこれらの成分は、応力
腐食割れに対してもその抵抗性を高め、特にＭｏはＣｒ
に対し１０倍の効果を、またＭｏはＷの２倍の効果をも
っておシ、したがって、このＭｏおよびＷが、Ｃｒ（＠
＋１０Ｍｏ（％１ｌ−１７５Ｗ（％）≧５０％。

１６５％≦Ｍｏ（＃　＋　＋　Ｗ　（％）　＜　’％。

の条件式を満足すると共に、Ｎｉ含有量を３５〜６０％
、　Ｏｒ含有量を２２．５〜３５チとすると、冷間、加
工材であっても、きわめて腐食性の強いＨ２Ｓ−Ｃｏ２
−Ｃｔ−の油井環境下、特に１５０℃以下の悪環境にお
いて、応力腐食割れに対して優れた抵抗性を示す表面皮
膜が得られること。

（ａ）　　Ｎｉについては表面皮膜に対する効果だけで
なく、組織的にも応力腐食割れ抵抗性を高める効果があ
ること。

（ｅ）　　合金成分としてＮを０．０５〜０，３％の範
囲で含有させると一段と管材強度が向上するようになる
こと。

（ｆ）　　不可避不純物としてのＳ含有量をＯ，Ｏ’Ｏ
Ｃ）’ｉ’チ以下に低減させると、管材の熱間加工性が
著しく改善されるようになること。

（ｇ）　　不可避不純物としてのＰ含有量を０．００３
％以下に低減させると、水素割れ感受性が著しく低下す
るようになること。

（ｈ）　　合金成分としてＣｕ：２％以下およびＣｏ：
２チ以下のうちの１種または２種を含有させると、耐食
性がさらに改善されるようになること。

（１）合金成分として、希土類元素：０．１０％以下、
ｙ：ｏ、２０％以下、　Ｍｇ：　０．１０％以下、Ｔ１
：。、５％ｙＴ、およｉｃａ：　０．１０　％Ｕ’Ｔ。

’）　’Ｃ）　（７）　１　””　　ｊ’種または２種
以上を含有させると、熱間加工性がさらに一段と改善さ
れるようになること。

（Ｊ）シかし、所望の高強度を確保するためには、上記
組成の合金に、まず、望ましくは１０５０〜１２５０℃
の温度範囲内の温度に加熱して金属間化合物や炭化物を
完全に固溶した状態で、再結晶温度以下での肉厚減少率
が１０チ以上の条件で熱間加工を施し、この熱間加工は
後工程の熱処理で微細な再結晶粒を形成し、もって高強
度と良好な延性を確保するためのものであシ、ついで経
験式：　ｚｓｏｌｏｇｃ（％−４１−１３ｏｏで算出さ
れた下限温度（財）と、同じく経験式：　１６Ｍｏ（＠
−）−１０ｗ（＠＋１０Ｃｒ（＠＋７７７で算出された
上限温度（６）の間の温度に２時間以下保持の条件で熱
処理を施して、上記のように微細な再結晶粒を・形成し
、この場合耐食性を劣化させる未固溶の炭化物が存在す
れば、これが固溶されるものであシ、最終的に上記熱処
理後の管材に１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工を施
して、これを加工強化する必要があること。

以上（ａ）〜０）に示される知見を得たのである。

したがって、この発明は上記知見にもとづいてなされた
ものであって、（：’：０．０５％以下、Ｓ１：１０　
％以下、　Ｍｎ；　２．０％以下、ｐ　：　０．０３０
％以下。

望ましくは耐水素割れ性を一段と改善する目的でｐ：ｏ
、００３％以下、Ｓ　：０．００５％以下、望マシくは
熱間加工性を一段と改善する目的でＳ　：Ｏ，ＯＯＯ’
７チ以下、　ｓｏｔ、Ａｌｌ！　：　０１５％以下、Ｎ
ｉ：３５〜６０％。

Ｃｒ：　２２．５〜３５％を含有し、Ｍ（、：４％未満
およびＷ：８％未満のうちの１種または２種を含有し、
さらに必要に応じて、Ｎ　：　０，０５〜０．３％、Ｃ
ｕ：２％以下、　ＣＱ：　２チ以下、希土類元素：Ｏ，
ｌＯチ以下、Ｙ：０．２０チ以下、　Ｍｇ：　０．１０
％以下、Ｔｉ＝０．５％以下、゛およびＣａ：０．１０
％以下のうちの１種または２種以上を含有し、残シがＦ
ｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％、以下饅の
表示はすべて重量％を意味する）を有し、かつ、Ｃｒ　
（％）　＋　１０　Ｍｏ　（％）　＋　５　Ｗ　（％）
≧５０％。

１．５％≦ＭｏＣ％）＋＋Ｗ℃）〈４％。

の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６　
ｏｌ、ｇｃ　（＠−１−１３００で算出された下限温度
（ト）と、ｌ　６Ｍｏ（％）＋　１０　Ｗ　（％）＋　
ｌ　０Ｃｒ（％９　＋７７’７で算出された上限温度（
６）の間の温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した
後、１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工することによ
って、耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管を製造す
る方法に特徴を有するものである。

つぎに、この発明の油井管の製造法において、成分組成
、熱処理条件、熱間加工および冷間加工における肉厚減
少率を上記の過多に限定した理由を以下に説明する。

Ａ、成分組成 （ａ）Ｃ Ｃ含有量を低くすればするほど炭化物の析出が抑制され
るようになるので、熱間加工における加熱温度および熱
処理温度を低くでき、このことは冷間加工後の強度上昇
によシ有効に作用するものである。したがって、Ｃ含有
量はできるだけ低い方が望ましいが、Ｃ含有量が０．０
５％を越えると、粒界応力腐食割れが生じやすくなるこ
とから、その上限値を０．０５　％と定めた。

（ｂ）ＳＩ Ｓｌは脱酸成分として必要な成分であるが、その含有量
が１．０％を越えると熱間加工性が劣化するようになる
ことから、その上限値を１．０％と定めた。

（ｃ）　　Ｍｎ Ｍｎ成分にはＳｌと同様に脱酸作用がちシ、しかもこの
成分は応力腐食割れ性にほとんど影響を及ぼさない成分
であることから、その上限値を高めの２．０％と定めた
。

（ａ）　　ｐ 不可避不純物としてのＰ成分には、その含有量が０．０
３０％を越えると、応力腐食割れ感受性を高める作用が
現われるので、上限値をＱ、０３０％と定めて応力腐食
割れ感受性を低位の状態とする必要がある。また、Ｐ含
有量を低減してゆくと、　０．００３チを境にして急激
に耐水素割れ性が改善されるよ・うになることが判明し
ておシ、かかる点から、特にすぐれた耐水素割れ性を必
要とする場合には、Ｐ含有量を０．００３０％以下とす
るのが望ましい。

（ｅ）　　　Ｓ 不可避不純物としてのＳ成分には、その含有量がｏ、、
ｏｏ５％を越えると、熱間加工性を劣化させる作用があ
るので、その上限値を０．００５　％と定めて熱間加工
性の劣化を防止する必要がある。このようにＳ成分には
、含有量が多くなると熱間加工性を劣化させる作用があ
るが、その含有量を低めてゆき、０．０００　’ｉ’％
まで低減すると、逆に熱間加工性が一段と改善されるよ
うになることから、厳しい条件での熱間加工を必要とす
る場合には、Ｓ含有量を０．０００’７％以下とするの
が望ましい。

（ｆ）ＡＩ！。

ＡＱはＳｌおよびＭｎと同様に脱酸成分として有効であ
り、ｓｏｔ、　Ａｔ！含有量で０．５チまで含有させて
も管材の特性を何らそこなうものではないことから、そ
の含有量をｓｏｌ、ｆｉＪｌ含有量で０．５％以下と定
めた。

（ｇ）　　Ｎｉ Ｎ１成分には管材の耐応力腐食割れ性を向上させる作用
があるが、その含有量が３５チ未満では所望のすぐれた
耐応力腐食割れ性を確保することがで１きす、一方６０
％を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一段
の向上効果は現われず、経済性をも考慮して、その含有
量を３５〜６０％と定めた。

（旬　ｃｒ ｃｒ酸成分、Ｎｉ、Ｍｏ、およびＷ成分との共存におい
て、耐応力腐食割れ性を著しく改善する成分であるが、
その含有量を２２．５％未満としても熱間加工性が改善
されるようになるものでもなく、逆に所望の耐応力腐食
割れ性を確保するためには、ＭｏやＷの含有量をそれだ
け増加させなければならず、経済的に不利となることか
ら、その下限値を２２．５％と定めた。一方、その含有
量が３５％を越えると、いくらＳ含有量を低減させても
熱間加工性の劣化は避けることができないことから、そ
の上限値を３５チと定めた。

（ｉ）　　ＭｏおよびＷ 上記のように、これらの成分には、Ｎｉおよびｃｒとの
共存において耐応力腐食割れ性を改善する均等的作用が
あるが、それぞれＭｏ：４％以上、およびＷ：８％以上
含有させても、環境温度が１５０℃以下のＨ２Ｓ−ＣＯ
２−Ｃ１−の腐食環境では、さらに一段の改善効果が現
われず、経済性を考慮して、それぞれの含有量を、ＭＯ
：４％未満２ｗ：８％未満と定めた。また、ＭｏとＷの
含有量に関して、条件式：　Ｍｏ　（％ｉｌ　＋　＋　
Ｗ　（％’）で規定するのは、ＷがＭＯに対し原子量が
約２倍で、効果の点では約十で均等となることからで、
この値が１．５％未満では特に１５０℃以下の上記悪環
境下で所望の耐応力腐木割れ性が得られず、一方、この
値を４−以上としても、上記の過多実質的に不必要な量
のＭｏおよびＷの含有となシ、経済的でなく、かかる点
から、Ｍｏ（４＋　４　Ｗ（９））の値を１．５〜４％
未満と定めた。

（ｊ）　　Ｎ Ｎ成分には固溶強化による強度向上作用があるので、特
に高強度が要求される場合に必要に応じて含有されるが
、その含有量が０．０５　％未満では所望の強度向上効
果を得ることができず、一方０、３　％を越えて含有さ
せると、溶製および造塊が困難となることから、その含
有量を０．０５〜０．３（劫　Ｃｕおよびｃ。

これらの成分には管材の耐食性を向上させる均等的作用
があシ、かつｃｏにはさらに固溶強化作用があるので、
特に一段とすぐれた耐食性が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、Ｃｕが２％を越えると、熱間加工性
が劣化するようになシ、一方ＣＯは２％を越えて含有さ
せてもよシ一層の改善効果は現われないことから、その
上限値をそれぞれＣｕ：２％、Ｃｏ：２チと定めた。

（４希土類元素＋　Ｙ　ｒ　Ｍｇ　＋　Ｔｌ　＋　およ
びＣａこれらの成分には、熱間加工性をさらに改善する
均等的作用があるので、厳しい条件で熱間加工が行なわ
れる場合に、必要に応じて含有されるが、それぞれ希土
類元素：０．１０％、Ｙ：０．２０％。

Ｍｇ：０．１０％、　Ｔｉ：　０．５％、およびＣａ：
０．１０％を越えて含有させても、熱間加工性に改善効
果はζ 見られず、むしろ劣化現象さえ現われるようにな　　　
°□゛°・することから、それぞれの含有量を、希土類
元素：０、−１０％以下、Ｙ：０．２０％以下、　Ｍｇ
：　０．１０　％以下、　Ｔｉ：　０．５％以下、およ
びＣａ：０．１０％以下と定めた。

（ｍ）　　Ｃｒ（％）　−１−１０Ｍｏ　（＠＋　５　
Ｗ　（％）第１図は厳しい腐食環境下での耐応力腐食割
れ性に関し、Ｃｒ（＠＋　１０　Ｍｏ（９り　＋　５　
Ｗ　（％ｌとＮ１含有量の関係を示したものである。す
なわち、Ｃｒ、　Ｎｉ　、　Ｍｏ　。

およびＷの含有量を種々変化させたＣｒ−Ｎｉ−Ｍｏ系
。

Ｃｒ−Ｎｉ−Ｗ系、およびＣｒ　−Ｎｉ　−Ｍｏ　−Ｗ
系の鋼を溶製し、鋳造し、鍛伸して板厚：５０酩のスラ
ブとした後、これを１２００℃に加熱して熱間圧延を開
始し、この熱間圧延において、板厚が１０朋となった時
点、すなわち再結晶が進行しない１０００℃となった時
点からの加工率を３０％として板厚＝７順まで熱延し、
ついでこの板材に、温度：１０００℃に３０分保持後水
冷の熱処理を施し、引続いて強度向上の目的で加工率：
２２％の冷間加工を加え、この結果得られた鋼板から圧
延方向と享角に、厚さ＝２朋Ｘ幅＝１０朋×長さニア５
醇の試験片を切シ出し、この試験片について、第２図に
示す３点支持ビーム冶具を用い、前記試験片Ｓに０．２
％耐力に相当する引張応力を付加した状態で、１０気圧
のＨ２Ｓおよび１０気圧のＣ０２でＨ２ＳおよびＣＯ２
を飽和させた２０チＮａＣ４溶液（温度＝１５０℃）中
に１０００時間浸漬の応力腐食割れ試験を行ない、試験
後、前記試験片における割れ発生の有無を観察した。こ
れらの結果に基き、発明者等が独自に設定した条件式：
　Ｃｒ（％）　＋　１　ｏ＋ｖ○（＠＋５Ｗ←）とＮ１
含有量との間には、耐応力腐食割れ性に関して、第１図
に示される関係があることが明確になったのである。な
お、第１図において、Ｏ印は割れ発生なし、Ｘ印は割れ
発生をそれぞれ示すものである。第１図に示される結果
から、Ｃｒ（＠＋１０　Ｍｏ　（チ）＋５Ｗ（＠の値が
５０％未満にして、Ｎ１含有量が３少チ未満では所望の
すぐれた耐応力腐食割れ性は得られないことが明らかで
ある。

なお、この発明の合金において、不可避不純物としてＢ
、Ｓｎ、Ｐｂ、およびＺｎをそれぞれ０．１％以°下の
範囲で含有しても、この発明の合金の特性が何らそこな
われるものではない。

Ｂ、熱間加工条件 熱間加工における再結晶温度以下での肉厚減少率を１０
％以上としたのは、この肉厚減少率が１０％未満では後
工程の熱処理で、管材に所望の高強度とすぐれた延性を
付与するのに不可欠な微細再結晶粒を十分に形成するこ
とができないからである。また、熱間加工に際しては、
その加熱温度を１０５０〜１２５０℃とするのが望まし
く、これは、加熱温度が１０５０℃未満では熱間加工時
の変形抵抗が高くなシすぎて加工自体が困難になるばか
シでなく、未固溶の金属間化合物や炭化物が残留して靭
性や耐食性を劣化させる原因となシ、一方１２５０℃を
越えた加熱温度になると、熱間における変形能の著しい
低下をもたらし、熱間加工が難しくなるという理由によ
るものである。

Ｃ０熱処理条件 上述のように、この熱処理は微細な再結晶粒を十分に形
成するために施されるが１、この場合の微細再結晶粒の
形成は、２６０瞳Ｃ（％）−４−１３００で算出された
下限温度呻）と、１６Ｍｏ（％）　＋　ｌ　ＯＷ　（％
）　＋　ｌ　０ｃｒ（＠−４−７７７で算出された上限
温度（ト）との間の温度に２時間以下保持することによ
って行なわれるものである。この下限温度の算出式：ｚ
６ｏｉｏｇｃ（％）＋１３００および上限温度の算出式
：　１６　Ｍｏ　（＠　＋１０Ｗ　（％）＋　ｌ　０Ｃ
ｒ（（イ）＋７７７は多数の試験結果にもとづいて経験
的に定められたものであって、上記の下限温度未満では
所定の微細再結晶の形成を十分にはかることができず、
一方熱処理温度が上記の上限温度を越えて高くなった９
、保持時間が２時間を越えたりすると、結晶粒が粗大化
して熱間加ニーによってもたらされる効果が消滅してし
まって所望の高強度並びに高靭性を確保することができ
なくなることから、熱処理条件を上記の過多に限定した
のである。

なお、この場合未固溶の金属間化合物や炭化物が残留す
ると耐食性劣化の原因となるが、熱処理温度を上記の下
限温度以上とすることによって、これを完全に固溶する
ことができる。

、Ｄ、　　冷間加工条件 また、この発明では、上記のように熱処理後に冷間加工
を施して強度向上をはかるが、この冷間加工が肉厚減少
率で１０チ未満では所望の強度を確保することができず
、一方同じく肉厚減少率で６０％を越えた冷間加工を施
すと、延性および靭性の劣化が著しくなることから、冷
間加工を肉厚減少率で１０〜６０チと定めたのである。

以上の成分組成および製造条件を適用することによって
０．２チ耐力が８５　ｋｇｆ／ｍｊ以上の高強度をもち
、かつ延性および靭性は勿論のこと、耐応力腐食割れ性
に優れた油井管を製造することができるのである。

つぎに、この発明の油井管製造法を実施例によシ比較例
と対比しながら具体的に説明する。

実施例 それぞれ第１表に示される成分組成をもった溶湯を通常
の電気炉、および脱硫とＮ付加の目的でＡｒ−酸素脱炭
炉（ＡＯＤ炉）を併用し、さらに必要に応じて脱燐の目
的でエレクトロスラグ溶解炉（、ＥＳＲ炉）を使用して
溶製した後、直径：５００ｒｒａｒｔφのインゴットに
鋳造し、ついでこのインゴットに温度：１２００℃で熱
間鍛造を施して直径：１５０　ｇφのビレットを成形し
、この場合熱間加工性を評価する目的でビレットに割れ
の発生があるか否かを観察し、引続いて前記ビレットに
それぞれ第１表に示される熱間加工条件にて熱間押出加
工を施して外径：６０朋φ×肉厚：４朋の素管を成形し
、引続いて、同じくそれぞれ第１表に示される熱処理条
件（処理後の冷却はいずれも水冷）および肉厚減少率で
、熱処理と冷間加工を施すことによって、本発明合金管
材１〜２７．比較合金管材１〜９、および従来合金管材
１〜４をそれぞれ製造した。

なお、比較合金管材１〜９は、構成成分のうちのいずれ
かの成分の含有量、あるいは製造条件のうちのいずれか
の条件（第１表に※印を付して表示）がこの発明の範囲
から外れた条件で製造されたものであシ、また従来合金
管材は、いずれも公知の成分組成をもつものであって、
同管材１は、ＪＩＳ・ＳＵＳ　３１６に、同２はＪＩＳ
−８ＵＳ３１Ｏ８に、同３、・はインコロイ８００に、
同４はＪ’ｌＳ−８ＵＳ　３２９Ｊ１にそれぞれ相当す
る組成をもつものである。

ついで、この結果得られた本発明合金管材１〜２７、比
較合金管材１〜９．および従来合金管材１−４より長さ
：２０＋１１１＋Ｌの試験片をそれぞれ切出し、この試
験片より長さ方向にそって６０°に相当する部分を切落
し、この状態の試験片に第３図に正面図で示されるよう
にボルトを貫通し、ナツトでしめつけて管外表面に０．
２％耐力に相当する引張応力を付加し、この状態の試験
片Ｓに対して、Ｈ２Ｓ分圧をそれぞれ０．１気圧、１気
圧、および２０気圧としたＨ２Ｓ　−１０気圧ＣＯ２−
２０％ＮａＣｔ溶液（液温、１５０℃）中に１０００時
間浸漬の応力腐食割れ試験を行ない、試験後における応
力腐食割れの有無を調査した。この結果を、上記の熱間
鍛造時の割れ発生の有無、引張試験結果、および衝撃試
験結果と共に、第２表に合せて示した。なお、第２表に
おいて、○印はいずれも割れ発生のないものを示し、一
方×印は割れ発生のあったものを示す。

第２表に示される結果から、比較合金管材１〜９は、熱
間加工性、耐応力腐食割れ性、および強度のうちの少な
くともいずれかの性質が劣ったものであるのに対して、
本発明合金管材１〜２７は、いずれもすぐれた熱間加工
性および耐応力腐食割れ性を有し、さらに高強度を有し
、かつ熱間加工性は良好であるが、相対的に強度が低く
、しかも耐応力腐食割れ性に劣る従来合金管材１〜４と
比較しても一段とすぐれた特性を有することが明らかで
ある。

上述のように、この発明の方法によって製造された油井
管は、特に高強度および優れた耐応力腐食割れ性を有す
るので、これらの特性が要求される苛酷な環境下での石
油並びに天然ガス採掘は勿論のこと、地熱井管として用
いた場合にもきわめて優れた性能を発揮するのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は合金の耐応力腐食割れ性に関し、Ｎｉ含有量と
Ｃｒ（伺＋ｌ０Ｍ０（％９　＋　５　Ｗ　（％）との関
係を示した図、第２図および第３図はそれぞれ板状およ
び管　　　ｉ、１状試験片に対する応力腐食割れ試験の
態様を示す図である。 Ｃｒ（％ン＋ＩＯＭｏ（％）＋５Ｗ（％）不２図 拳３図 第１頁の続き ０発　明　者　池田昭夫 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内 ０発　明　者　諸石犬司 尼崎市西長洲本通１丁目３番地 住友金属工業株式会社中央技術 研究所内

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　　Ｃ：０．０５％以下Ｔ　Ｓ　１：　ｌ　、Ｏ
   ％以下、　Ｍｎ　：　２．０チ以下、Ｐ：０．０３０チ
   以下、Ｓ：０．００５％以下、　ｓｏ　Ｌ、Ｍ　：０．
   ５％以下、　Ｎｉ：　３　ｆｆ）Ｍ−６０％、Ｃｒ：２
   ２．５〜３５チを含有し、Ｍｏ：４％未満およびＷ：８
   ％未満のうちの１種または２種を含有し、残シがＦｅと
   不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ
   、ｃｒ（＠＋　１　ｏＭｏ（％９＋　５　Ｗ（＃≧５０
   ％。 １．５チ≦ＭＯ（％）＋　＋　Ｗ（＠＜　４　％　。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
   率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
   瞳Ｃ（４）＋１３００で算出された下限温度（ト）と、
   　１６　Ｍ。 （（６）＋１０Ｗ（→＋１０Ｃｒ（→＋マ１１で算出さ
   れた上限温度（００間の温度に、２時間以下保持の条件
   で熱処理した後、１０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工
   することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度
   油井管の製造法。 （２）　　Ｃ：　０．０５％以下、Ｓｌ：１．０％以下
   、Ｍｎ：２．０チ以下、Ｐ　：０．０３０チ以下、Ｓ　
   ：０．００５％以下、　ｓｏＬ、Ａｌ　：　０．５％以
   下、　Ｎｉ：　３５〜６０　％、Ｃｒ：２２．５〜３５
   ％を含有し、ＭＯ：４％未満およびＷ：８チ未満のうち
   の１種または２種を含有し、さらにＣｕ：２％以下およ
   びＣｏ：２％以下のうちの１種または２種を含有し、残
   シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を
   有し、かつ、Ｃｒ　Ｃ罰＋　１０　Ｍｏ（＠＋　５　Ｗ
   　（％）≧５０％。 １．５チ≦ＭＯ（％）　＋　＋　Ｗ　（％）　＜　４％
   。 の条件を満足する合金を再結晶温度以下での肉厚減少率
   を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０１
   ０ｇＣ（９））＋１３００で算出された下限温度や）・
   と、ｌ　６Ｍｏ（＠＋ｌ　ＯＷ（％）−）−１０Ｃｒ（
   ｅ８−１−７７７で算出された上限温度呻）の間の温度
   に、２時間以下保持の条件で熱処理した後、′１０〜６
   ０％の肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応
   力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 （３）　　Ｃ：　０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下
   、Ｍｎ：２．０チ以下、Ｐ　：０．０３０チ以下、　Ｓ
   ：０．Ｏ０５チ以下ｒ　ｓｏｔ、　Ａｌ　：　０．５％
   以下、　Ｎｉ：　３５〜６０　％、Ｃｒ：２２．５〜３
   ５％を含有し、Ｍｏ：４％未満お上、びＷａＳ％未満の
   うちのＩｍまたは２種を含有し、さらに希土類元素：０
   ．１０チ以下、’１’：０．２０％以下、　Ｍｇ　：　
   ０．１０％以下、　Ｔｉ：　０．５−以下、およびＣａ
   ：　０．１０％以下のうちの１種または２種以上を含有
   し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量
   ％）を有し、かつ、 Ｃｒ　（’Ｊ　＋１０　Ｍｏ（’ｌ）　＋５　Ｗ　（％
   ）２５０％。 １．５％≦ＭＯ（％）　＋　＋　Ｗ　（％）　＜　４％
   。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
   率を１０−以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
   １ｏｇＣ（５）＋１３００で算出された下限温度（ト）
   と、１６Ｍｏ（％）＋　ｌ　ＯＷ　（％）＋１０Ｃｒ（
   ＠＋’７　’７７で算出された上限温度（６）の間の温
   度に、２時間以下保持の条件で熱処理した後、１０〜６
   ０チの肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする耐応
   力腐食割れ性に優もだ高強度油井管の製造法。 （４）　　Ｃ：　０．０５％以下、　Ｓｉ：　１．０　
   ％以下、　Ｍｎ　：２．０％以下、　Ｐ　：０．０３０
   　％以下、Ｓ　：０．００５％以下、　ｓｏムＡＱ：０
   ．５％以下、Ｎｉ：　３５〜６０％、Ｃｒ：　２２．５
   〜３５チを含有し、Ｍｏ：４チ未満およびＷ：８％未満
   のうちの１種または２種を含有し、さらにＣｕ：２％以
   下およびＣｏ：２％以下のうちの１種または２種と、希
   土類元素：　０．１０　％以下。 Ｙ：０．２０％以下、　Ｍｇ：　０．１０％以下、　Ｔ
   ｉ：　０．５−以下、およびＣａ：０．１０％以下のう
   ちの１種またけ２種以上とを含有し、残シがＦｅと不可
   避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ、Ｃ
   ｒ（％）＋　１０Ｍ０（％）＋５Ｗ（％）２５０％。 １．５％≦Ｍｏ（４＋＋ｗ　（％）＜４％。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
   率を１０％以上とした条件で熱間加工し、゛ついで２６
   ０１ｏｇＣ（イ）＋１３００で算出された下限温度　　
   　１・１（りと、１６Ｍｏ（％）−１−１０Ｗ（％）＋
   　１００ｒ（％）＋７７マで算出゛された上限温度（６
   ）の間の温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した後
   、１０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工することを特徴
   とする耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法
   。 （５）　　Ｃ：　０．Ｏａ％以下、Ｓｉ：１．０％以下
   、Ｍｎ：２．０％以下、ｐ：ｏ、ｏｓｏ％以下、　Ｓ　
   ：０．００５　ｑ６以下、　ｓｏム７ｕ：０．５％以下
   、　Ｎ　：　０．０５〜０．３％。 Ｎｉ：　３５〜６０％、　Ｃｒ：　２２．５〜３５％を
   含有し、Ｍｏ二４％未満およびｗ二ｓ１未満のうちの１
   種または２種を含有し、残シがＦｅと不可避不純物がら
   々る組成（以上重量％）を有し、かつ、ＣｒＣ％）＋　
   １０Ｍ０（＠＋５　Ｗ（％）２５０％。 １．５％≦ＭＯ（％）　＋　＋　Ｗ　（％）　＜　４％
   。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
   率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
   瞳Ｃ１％）−４−１３００で算出された下限温度（ト）
   と、１６Ｍ０（％）−１−１０Ｗ　（％）　−１−１０
   Ｃｒ（％）−１−７７’７で算出された上限温度（６）
   の間の温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した後、
   １０〜６０チの肉厚減少率で冷間加工することを特徴と
   する耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 （６）　　ｃ　：　０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以
   下、Ｍｎ：２．０％以下、　ｐ　：、０．０３０％以下
   、Ｓ　：０．００５％以下、　ｓｏＬ、Ｉ％ｌ：ｏ、５
   チ以下、Ｎ：０．０５〜０．３チ。 Ｎｉ：　３５〜６０　％、’　Ｃｒ：　２２．５〜３５
   　％を含有し、Ｍｏ：４％未満およびｗ：ｅｑ６未満の
   うちの１種または２種を含有し、さらにＣｕ：２％以下
   およびＣ０：２％以下のうちの１橿または２種を含有し
   、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％
   ）を有し、かつ、 ｃｒ（％　＋　１０　Ｍｏ（％）　＋　５　Ｗ　（％）
   ≧５０チ。 １．５％≦Ｍｏ（％）十士Ｗ優）〈４％。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
   率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
   １．ｇＣ（＠−）−１３００で算出された下限温度（り
   と、１６Ｍｏ（＠＋１０　Ｗ（％）−１−１０Ｃｒ（％
   ）−１−’ｉ”ｉ”ｉ’で算出された上限温度（Ｃ）の
   間の温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した後、１
   ０〜６０％の肉厚減少率で冷間加工することを特徴とす
   る耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。 （ｌ′ｆ）Ｃ：０．０５％以下、　３ｉ：　１．０％以
   下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ　：０．０３０％以下、ｓ
   　：ｏ、ｏｏ５チ以下、　ｓｏｔ、　Ａｉ！：　０１５
   ％以下、　Ｎ　：　０．０５−０．３　％。 Ｎｉ：　３５〜６０％、　Ｃｒ：　２２．５〜３５％を
   含有し、ＭＯ：４％未満およびＷ：８％未満のうちの１
   種または２種を含有し、さらに希土類元素：０．１０％
   以下、Ｙ：０．２０チ以下、　Ｍｇ：　０．１０％以下
   、Ｔｉ：０．５％以下、およびＣａ：　０．１０％以下
   のうちの１種または２種以上を含有し、残シがＦｅと不
   可避不純物からなる組成（以上重量％）を有し、かつ、
   Ｏｒ（％ｉ）　＋１０　Ｍｏ（％ｌ　−１−５Ｗ　（％
   ）≧５０チ。 １．５％≦Ｍｏ（鋤＋＋Ｗ（イ）く４チ。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
   率を１０チ以上とした条件で熱間加工し、ついで２６　
   ｏｌ、ｇｃ　１％）−１−１３０，０で算出された下限
   温度（６）と、１６Ｍｏ（％）　−１−１０Ｗ　（％）
   　＋１０　Ｃｒ（％）−１−７’／　’ｉ’で算出され
   た上限温度（６）の間の温度に、２時間以下保持の条件
   で熱処理した後、１０〜６０％の肉厚減少率７で冷間加
   工することを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた高強
   度油井管の製造法。 （８）　　Ｃ：　０．０５％以下、　Ｓｉ　：’　１．
   ０％以下、Ｍｎ二２．０％以下、Ｐ　：０．０３０％以
   下、Ｓ　：０．００５％以下、　ｓｏｔ、Ｍ　：’０．
   ５　％以下、　Ｎ　：　０．０５〜０．３％。 Ｎｉ：３５〜６０％、　Ｃｒ：　２２．５〜３５％を含
   有し、ＭＯ：４％未満およびｗ：８６ＩＤ未満のうちの
   １種または２種を含有し、さらにＣｕ：２％以下および
   ＣＯ：２％以下のうちの１種または２種と、希土類元素
   ：０．１０％以下、Ｙ：０．２０％以下、　Ｍｇ　：　
   ０．１０チ以下、Ｔｉ：０．５％以下、およびｃａ：０
   １０１％以下のうちの１種または２種以上とを含有し、
   残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）
   を有し、かつ、 Ｃｒ（＠＋　１０Ｍｏ　（＠　＋　５　Ｗ　（％）２５
   ０％。 １．５％≦ＭｏＣ％）＋＋Ｗ（％に４％。 の条件を満足する合金を、再結晶温度以下での肉厚減少
   率を１０％以上とした条件で熱間加工し、ついで２６０
   １ｏｇＣＩ％）−１−１３００で算出された下限温度（
   ト）と、ｌ　６Ｍｏ（％）−）−１０Ｗ（％）＋ｌ　０
   Ｃｒ（％）　＋７７７で算出された上限温度（６）の間
   の温度に、２時間以下保持の条件で熱処理した後、１０
   〜６０％の肉厚減少率で冷間加工することを特徴とする
   耐応力腐食割れ性に優れた高強度油井管の製造法。