JPH04110422A - 溶接性の優れた低降伏比７０Ｋｇｆ／ｍｍ↑２級鋼板の製造方法 - Google Patents
溶接性の優れた低降伏比７０Ｋｇｆ／ｍｍ↑２級鋼板の製造方法Info
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- JPH04110422A JPH04110422A JP22912390A JP22912390A JPH04110422A JP H04110422 A JPH04110422 A JP H04110422A JP 22912390 A JP22912390 A JP 22912390A JP 22912390 A JP22912390 A JP 22912390A JP H04110422 A JPH04110422 A JP H04110422A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、主として建築構造物に使用される７０ｋｇｆ
／ｍｍ２級調質高張力鋼板に関し、詳しくは、溶接性の
優れた低降伏比７０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法に
関するものである。
／ｍｍ２級調質高張力鋼板に関し、詳しくは、溶接性の
優れた低降伏比７０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法に
関するものである。
（従来の技術）
引張強さ６０ｋｇｆ／ｍｍ２級以上の調質高張力鋼板は
、タンク、橋梁、ペンストックなどに使用されてきたか
、焼入れ焼もとしによってマルテンサイトやベイナイト
などの高硬度のミクロ組織の生成を利用しているため、
降伏比（降伏強さ／引張強さ）が通常９０％以」二と高
く、塑性変形能か十分てないため、建築用としてはほと
んど用いられなかった。
、タンク、橋梁、ペンストックなどに使用されてきたか
、焼入れ焼もとしによってマルテンサイトやベイナイト
などの高硬度のミクロ組織の生成を利用しているため、
降伏比（降伏強さ／引張強さ）が通常９０％以」二と高
く、塑性変形能か十分てないため、建築用としてはほと
んど用いられなかった。
近年、建築構造物に対しては高層化、大スパン化の要求
か強まり従来の５０Ｊｆ／ｍｍ′級鋼から、より強度の
高い６０Ｊｆ／ｍｍ２級鋼を使用しようとする動きが強
まり、降伏比を８０％以下に低減した６０ｋｊｇｆ／ｍ
ｍ’級鋼か要求されるようになった。
か強まり従来の５０Ｊｆ／ｍｍ′級鋼から、より強度の
高い６０Ｊｆ／ｍｍ２級鋼を使用しようとする動きが強
まり、降伏比を８０％以下に低減した６０ｋｊｇｆ／ｍ
ｍ’級鋼か要求されるようになった。
この要求を満足する鋼板としで、Ａｃ＋点以」二の温度
からの再加熱焼入れ（Ｑ）あるいはＡｒ３点以上の温度
からの直接焼入れ（ＤＱ）ど△０１点未満の温度での焼
戻しくＴ）との組み合せからなる従来の熱処理方法と異
なり、この焼入れ、焼戻しの二つの熱処理の中間に、二
相域温度（Ａｃ＋点以上Ａｃ３点未満）からの焼入れ（
Ｑ′）を施す新たな熱処理方法Ｑ十Ｑ’ ＋ＴおよびＤ
Ｑ十Ｑ’ ＋Ｔ法か開発されている。この方法によれば
、Ｑ′によって低硬度で延性に優れるフェライトか組織
中に生成するため、低い降伏比か得られるのである。
からの再加熱焼入れ（Ｑ）あるいはＡｒ３点以上の温度
からの直接焼入れ（ＤＱ）ど△０１点未満の温度での焼
戻しくＴ）との組み合せからなる従来の熱処理方法と異
なり、この焼入れ、焼戻しの二つの熱処理の中間に、二
相域温度（Ａｃ＋点以上Ａｃ３点未満）からの焼入れ（
Ｑ′）を施す新たな熱処理方法Ｑ十Ｑ’ ＋ＴおよびＤ
Ｑ十Ｑ’ ＋Ｔ法か開発されている。この方法によれば
、Ｑ′によって低硬度で延性に優れるフェライトか組織
中に生成するため、低い降伏比か得られるのである。
このような、熱処理によって得られる低降伏比の６０ｋ
ｇｆ／ｍｍ’級鋼板は、高層建築用として使用されるよ
うになった。そしで、建築物のさらなる高層化にともな
う溶接施工量の増大を防ぐ目的から、鋼板の板厚減少を
達成することのてきる一層の高強度］Ａの使用か検討さ
れている。すなわち、弓張強さ７０Ｊｆ／ｍｍ２級で低
降伏比の鋼板への開発要求か強まっている。
ｇｆ／ｍｍ’級鋼板は、高層建築用として使用されるよ
うになった。そしで、建築物のさらなる高層化にともな
う溶接施工量の増大を防ぐ目的から、鋼板の板厚減少を
達成することのてきる一層の高強度］Ａの使用か検討さ
れている。すなわち、弓張強さ７０Ｊｆ／ｍｍ２級で低
降伏比の鋼板への開発要求か強まっている。
しかしなから、前述のＱ＋Ｑ’ ＋Ｔ法によっても、７
０ｋｇｆ／ｍｍ’級鋼板の場合にはその高い強度を確保
するためには、ベイナイトの硬度・分率を６０Ｊｆ／ｍ
ｍ”扱銅の場合よりも高めねばならないため、８０％以
下の十分に低い降伏比を得ることは容易てなく、高強度
化するためには合金元素の増重による溶接性の劣化か避
けられないという問題かあっ プこ。
０ｋｇｆ／ｍｍ’級鋼板の場合にはその高い強度を確保
するためには、ベイナイトの硬度・分率を６０Ｊｆ／ｍ
ｍ”扱銅の場合よりも高めねばならないため、８０％以
下の十分に低い降伏比を得ることは容易てなく、高強度
化するためには合金元素の増重による溶接性の劣化か避
けられないという問題かあっ プこ。
たとえば、材料とプロセスＶｏ１．３、Ｎｏ、 ３（１
９９０）８０６には、「低降伏比ＨＴ７０の開発」とし
で、Ｑ十Ｑ’ 十Ｔ法による開発例か報告されているか
、その板厚は３０ｍｍと比較的薄いにもかかわらず、Ｐ
印は０．２７％であり、また、その降伏比はＳｉ：５％
であり、溶接性、降伏比とも十分なものではなかっ プ
こ。
９９０）８０６には、「低降伏比ＨＴ７０の開発」とし
で、Ｑ十Ｑ’ 十Ｔ法による開発例か報告されているか
、その板厚は３０ｍｍと比較的薄いにもかかわらず、Ｐ
印は０．２７％であり、また、その降伏比はＳｉ：５％
であり、溶接性、降伏比とも十分なものではなかっ プ
こ。
（発明か解決しようとする課題）
以」二連へたように、７０ｋｇｆ／ｍｍ２級調質高張力
鋼板には、溶接性と低降伏比を兼ね備えたものはなく、
本発明は、引張強さ７０ｋｇｆ／ｍｍ２級の調質高張力
鋼板においで、溶接性の大きな劣化を招くことなく、８
０％以下の十分な低降伏比を確保した溶接性の優れた低
降伏比７０ｋｇｆ／ｍｍ’級鋼板の製造方法を提供する
ことを目的とするものである。
鋼板には、溶接性と低降伏比を兼ね備えたものはなく、
本発明は、引張強さ７０ｋｇｆ／ｍｍ２級の調質高張力
鋼板においで、溶接性の大きな劣化を招くことなく、８
０％以下の十分な低降伏比を確保した溶接性の優れた低
降伏比７０ｋｇｆ／ｍｍ’級鋼板の製造方法を提供する
ことを目的とするものである。
（課題を解決するための手段）
本発明者らは、引張強さ７０ｋＢｆ／ｍｍ２級の高強度
を確保しつつ、８０％以下の低降伏比と良好な溶接性を
実現するために鋭意研究を行った。その結果、前記のＱ
＋Ｑ“ ＋Ｔ法においで、低降伏比を実現する上で重要
なＱ’ （二相域からの焼入れ）をＮ’ （二相域
での焼きならし）とすることによっで、現状広く使用さ
れている８０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板と同様のＰ印で、７
０ｋｇｆ／ｍｍ２級の強度と８０％以下の低降伏比を実
現し得るという知見を得て本発明に至ったものである。
を確保しつつ、８０％以下の低降伏比と良好な溶接性を
実現するために鋭意研究を行った。その結果、前記のＱ
＋Ｑ“ ＋Ｔ法においで、低降伏比を実現する上で重要
なＱ’ （二相域からの焼入れ）をＮ’ （二相域
での焼きならし）とすることによっで、現状広く使用さ
れている８０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板と同様のＰ印で、７
０ｋｇｆ／ｍｍ２級の強度と８０％以下の低降伏比を実
現し得るという知見を得て本発明に至ったものである。
なお、焼入れでは水冷であるか、焼きならしては空冷を
行う。
行う。
第１発明は、Ｃ・０．０７〜０．１５％、Ｓｌ・０．０
５〜０，５０％、 Ｍｎ：０．３０ 〜１．８０％、
Ｃｒ： ０．１０〜１．２０％、 Ｍ。
５〜０，５０％、 Ｍｎ：０．３０ 〜１．８０％、
Ｃｒ： ０．１０〜１．２０％、 Ｍ。
０．１０〜１００％、Ａｌ：ｏ、０１〜０．］０％、Ｖ
：０．０２〜０．０８％を含有し、下記Ｐｃｍか０．２
６％以下て、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼片
を熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによっで、
母材において８０％以下の低い降伏比と、７０Ｊｆ／ｍ
ｍ′級の母材強度を有する溶接性の優れた低降伏比７０
ｋｇｆ／ｍｍ’級鋼板の製造方法である。
：０．０２〜０．０８％を含有し、下記Ｐｃｍか０．２
６％以下て、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼片
を熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによっで、
母材において８０％以下の低い降伏比と、７０Ｊｆ／ｍ
ｍ′級の母材強度を有する溶接性の優れた低降伏比７０
ｋｇｆ／ｍｍ’級鋼板の製造方法である。
熱処理方法 焼入れ十焼きならし十焼きもどしただし、
焼入れ温度 Ａｃ３点以上９５０℃以下以下法らし温度
Ａｃ＋点以上Ａｃ３点未満焼きもどし温度、５００℃
以」二Ａｃｔ点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２
０＋Ｃｕ／２Ｏ−１４（ｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋１１１
０／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ （％）第２発明は、Ｃ
：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％
、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃ「０．１０〜１．２
０％、λ（００，１０〜１００％、Ａｌ：ｏ、ｏＩ
〜０．１０％、Ｖ：００２〜０．０８％を含有し、下記
Ｐｃｍが０２６％以下で、残部Ｆｅおよび不可避不純物
からなる鋼片を９５０ ℃以」二の圧延仕上げ温度で熱
間圧延し、直接焼入れを行った後、下記の熱処理を施す
ことによっで、母材において８０％以下の低い降伏比と
、７０ｋｇｆ／ｍｍ２級の母材強度を有する溶接性の優
れた低降伏比７０ ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法で
ある。
Ａｃ＋点以上Ａｃ３点未満焼きもどし温度、５００℃
以」二Ａｃｔ点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２
０＋Ｃｕ／２Ｏ−１４（ｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋１１１
０／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ （％）第２発明は、Ｃ
：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％
、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃ「０．１０〜１．２
０％、λ（００，１０〜１００％、Ａｌ：ｏ、ｏＩ
〜０．１０％、Ｖ：００２〜０．０８％を含有し、下記
Ｐｃｍが０２６％以下で、残部Ｆｅおよび不可避不純物
からなる鋼片を９５０ ℃以」二の圧延仕上げ温度で熱
間圧延し、直接焼入れを行った後、下記の熱処理を施す
ことによっで、母材において８０％以下の低い降伏比と
、７０ｋｇｆ／ｍｍ２級の母材強度を有する溶接性の優
れた低降伏比７０ ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法で
ある。
熱処理方法 焼きならし十焼きらとし
ただし、
焼きならし温度 Ａｃｔ点以」二へ０３点未満焼きもど
し温度 ５００℃以上△ｃ１点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／
３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２
０十Ｍｏ／１５＋〜ｌ／１０＋５Ｂ （％）第３発明
は、Ｃ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０，
５０％、Ａ１ｎ０．３０〜１．８０％、Ｃｒ： ０．１
０〜１．２０％、Ｍ。
し温度 ５００℃以上△ｃ１点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／
３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２
０十Ｍｏ／１５＋〜ｌ／１０＋５Ｂ （％）第３発明
は、Ｃ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０，
５０％、Ａ１ｎ０．３０〜１．８０％、Ｃｒ： ０．１
０〜１．２０％、Ｍ。
０７１０〜１００％、Ａ１領０１〜０１０％、Ｎｂ：０
．００５〜００２０％を含有し、下記Ｐｃｍか０．２６
％以下で、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼片を
熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによっで、母
材において８０％以下の低い降伏比と、７０ｋｇｆ／ｍ
ｍ２級の母材強度を有する溶接性の優れた低降伏比７０
ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法である。
．００５〜００２０％を含有し、下記Ｐｃｍか０．２６
％以下で、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼片を
熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによっで、母
材において８０％以下の低い降伏比と、７０ｋｇｆ／ｍ
ｍ２級の母材強度を有する溶接性の優れた低降伏比７０
ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法である。
熱処理方法 焼入れ十焼きならし十焼きちどしプこた
し、 焼入れ温度・Ａｃ３点以上９５０ ℃以下焼きならし温
度 Ａｃ１点以上Ａｃ２点未満焼きもどし温度 ５００
℃以上△ｃ１点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋λｉｎ／
２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋ＭＯ／１
５＋Ｖ／１．Ｏ＋５Ｂ （％）第４発明は、Ｃｏ０．
０７〜０．１５％、Ｓｉ ：０．０５〜０．５０％、Ｍ
ｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ： ０．１０〜１．２
０％、Ｍ。
し、 焼入れ温度・Ａｃ３点以上９５０ ℃以下焼きならし温
度 Ａｃ１点以上Ａｃ２点未満焼きもどし温度 ５００
℃以上△ｃ１点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋λｉｎ／
２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋ＭＯ／１
５＋Ｖ／１．Ｏ＋５Ｂ （％）第４発明は、Ｃｏ０．
０７〜０．１５％、Ｓｉ ：０．０５〜０．５０％、Ｍ
ｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ： ０．１０〜１．２
０％、Ｍ。
０、１０〜１００％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ
ｂ ： ０．００５〜０゜０２０％を含有し、下記Ｐｃ
ｍか０．２６％以下て、残部Ｆｅおよび不可避不純物か
らなる鋼片を９５０ ℃以」二の圧延仕上げ温度で熱間
圧延し、直接焼入れを行った後、下記の熱処理を施すこ
とによっで、母材において８０％以下の低い降伏比と、
７０Ｊｆ／＋ｎｍ２級の母材強度を有する溶接性の優れ
た低降伏比７゜ｋｇｆ／ｍｍ′級鋼板の製造方法である
。
ｂ ： ０．００５〜０゜０２０％を含有し、下記Ｐｃ
ｍか０．２６％以下て、残部Ｆｅおよび不可避不純物か
らなる鋼片を９５０ ℃以」二の圧延仕上げ温度で熱間
圧延し、直接焼入れを行った後、下記の熱処理を施すこ
とによっで、母材において８０％以下の低い降伏比と、
７０Ｊｆ／＋ｎｍ２級の母材強度を有する溶接性の優れ
た低降伏比７゜ｋｇｆ／ｍｍ′級鋼板の製造方法である
。
熱処理方法、焼きならし十焼きもどし
たたし、
焼きならし温度 Ａｃ１点以上Ａｃｈ点未満焼きもどし
温度 ５００℃以Ｊ：Ａｃ＋点朱満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／
３０±ｈｉ ｎ ／ ２０十Ｃｕ／２０トＮｉ／６０＋
Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ （％）
第５発明は、Ｃ：０．０７〜０１５％、Ｓｉ ：０．０
５〜０．５０％、Ｍｎ：０．３０〜１．８０９６１、Ｃ
「 ０．１０〜１．２０％、１１１００．１０〜１００
％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｖ：０．０２〜０．
０８％、Ｎｂ ： ０．００５〜０．０２０％を含有し
、下記Ｐ印が０２６％以下て、残部Ｆｅおよび不可避不
純物からなる鋼片を熱間圧延した後、下記の熱処理を施
すことによっで、母十メにおいて８０％以下の低い降伏
比と、７０ｋｇｆ／ｍｍ′級の母］Ａ強度を有する溶接
性の優れた低降伏比７０Ｊｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法
である。
温度 ５００℃以Ｊ：Ａｃ＋点朱満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／
３０±ｈｉ ｎ ／ ２０十Ｃｕ／２０トＮｉ／６０＋
Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ （％）
第５発明は、Ｃ：０．０７〜０１５％、Ｓｉ ：０．０
５〜０．５０％、Ｍｎ：０．３０〜１．８０９６１、Ｃ
「 ０．１０〜１．２０％、１１１００．１０〜１００
％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｖ：０．０２〜０．
０８％、Ｎｂ ： ０．００５〜０．０２０％を含有し
、下記Ｐ印が０２６％以下て、残部Ｆｅおよび不可避不
純物からなる鋼片を熱間圧延した後、下記の熱処理を施
すことによっで、母十メにおいて８０％以下の低い降伏
比と、７０ｋｇｆ／ｍｍ′級の母］Ａ強度を有する溶接
性の優れた低降伏比７０Ｊｆ／ｍｍ２級鋼板の製造方法
である。
熱処理方法 ・焼入れ十焼きならし十焼きもどしプこた
し、 焼入れ温度 Ａｃａ点以上９５０℃以下焼きならし温度
Ａｃｌ 屯以−１−Ａｃ１１点未満焼きもどし温度
５００ ℃以上人Ｃ１点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋
Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋
ＭＯ／１５＋Ｖ／１０→５Ｂ （％）第６発明は、
Ｃ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０５０％
、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ： ０．１０〜１
．２０％、λ（００、ｌＯ〜１００％、Ａ１・０．０１
〜０．１０％、Ｖ：０．０２〜０．０８％、Ｎｂ０．０
０５〜０．０２０％を含有し、下記Ｐｅｎか０２６％以
下て、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼片を９５
０℃以」二の圧延仕上げ温度で熱間圧延し、直接焼入れ
を行った後、下記の熱処理を施すことによっで、母材に
おいて８０％以下の低い降伏比と、７０ｋｇｆ／ｍｍ’
級の母材強度を有する溶接性の優れた低降伏比７０Ｊｆ
／ｍｍ２級鋼板の製造方法である熱処理方法、焼きなら
し十焼きもどし たブこ し、 焼きならし温度 ＡｃＩ点以１ Ａ Ｃ３点未満焼きも
どし温度： ５００ ℃以」二Ａｃｔ点未満Ｐｃｍ＝Ｃ
＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋
Ｃｒ／２０＋λｔｏ／＋５＋Ｖ／１０＋５Ｂ （％）
第７発明は、Ｃｕ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ：０．
２０〜３００％、Ｂ：０．０Ｏ０３〜０．００２０％、
Ｔ１０．００３〜０．０２０％、Ｃａ：０．００１ 〜
０．０１％の内から選んだ１種または２種以上を含有す
る請求項（１）、（２（、（３）、（４）、（５）また
よ（６）の溶接性の優れた低降伏比７０ｋｇｆ／ｍｍ２
級鋼板の製造方法である。
し、 焼入れ温度 Ａｃａ点以上９５０℃以下焼きならし温度
Ａｃｌ 屯以−１−Ａｃ１１点未満焼きもどし温度
５００ ℃以上人Ｃ１点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓｉ／３０＋
Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋
ＭＯ／１５＋Ｖ／１０→５Ｂ （％）第６発明は、
Ｃ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０５０％
、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ： ０．１０〜１
．２０％、λ（００、ｌＯ〜１００％、Ａ１・０．０１
〜０．１０％、Ｖ：０．０２〜０．０８％、Ｎｂ０．０
０５〜０．０２０％を含有し、下記Ｐｅｎか０２６％以
下て、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼片を９５
０℃以」二の圧延仕上げ温度で熱間圧延し、直接焼入れ
を行った後、下記の熱処理を施すことによっで、母材に
おいて８０％以下の低い降伏比と、７０ｋｇｆ／ｍｍ’
級の母材強度を有する溶接性の優れた低降伏比７０Ｊｆ
／ｍｍ２級鋼板の製造方法である熱処理方法、焼きなら
し十焼きもどし たブこ し、 焼きならし温度 ＡｃＩ点以１ Ａ Ｃ３点未満焼きも
どし温度： ５００ ℃以」二Ａｃｔ点未満Ｐｃｍ＝Ｃ
＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋
Ｃｒ／２０＋λｔｏ／＋５＋Ｖ／１０＋５Ｂ （％）
第７発明は、Ｃｕ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ：０．
２０〜３００％、Ｂ：０．０Ｏ０３〜０．００２０％、
Ｔ１０．００３〜０．０２０％、Ｃａ：０．００１ 〜
０．０１％の内から選んだ１種または２種以上を含有す
る請求項（１）、（２（、（３）、（４）、（５）また
よ（６）の溶接性の優れた低降伏比７０ｋｇｆ／ｍｍ２
級鋼板の製造方法である。
（イ乍用）
以下に、本発明をさらに詳細に説明する。
まず、本発明における化学成分の限定理由について説明
する。
する。
Ｃは高張力鋼板としての強度を確保するために必要な元
素であり、含有量か０．０７％未満ては引張強さ７０Ｊ
ｆ／ｍｍ’級の強度か得かたい。また、０．１５％を超
えて添加すると耐溶接割れ性を害するので好ましくない
。したかっで、Ｃ含有量は０，０７〜０゜１５％の範囲
とする。
素であり、含有量か０．０７％未満ては引張強さ７０Ｊ
ｆ／ｍｍ’級の強度か得かたい。また、０．１５％を超
えて添加すると耐溶接割れ性を害するので好ましくない
。したかっで、Ｃ含有量は０，０７〜０゜１５％の範囲
とする。
Ｓｌは脱酸に必要な元素であるか、含有量が０．０５％
未満てはこの効果は少なく、また、０．５０％を超えて
過多に添加すると、溶接性、靭性を劣化させるので好ま
しくない。したかっで、Ｓｉ：含有量は００５〜０．５
０％の範囲とする。
未満てはこの効果は少なく、また、０．５０％を超えて
過多に添加すると、溶接性、靭性を劣化させるので好ま
しくない。したかっで、Ｓｉ：含有量は００５〜０．５
０％の範囲とする。
１１１ｎは焼入れ性を向上させ、板厚内部の強度を確保
するために必要な元素であるか、含有量か０．３０％未
満てはこのような効果か十分に得られず、また、１８０
％を超えて過多に添加すると、溶接性、靭性を劣化させ
るのて好ましくない。したかっで、Ｍｎ含有量は０，３
０〜１．８０％の範囲とする。
するために必要な元素であるか、含有量か０．３０％未
満てはこのような効果か十分に得られず、また、１８０
％を超えて過多に添加すると、溶接性、靭性を劣化させ
るのて好ましくない。したかっで、Ｍｎ含有量は０，３
０〜１．８０％の範囲とする。
Ｃｒは焼入れ性向上に有効な元素であるか、含有量か０
．１０％未満てはこのような効果か十分に発揮されず、
また、１．２０％を超えて添加すると、溶接性を害する
。したかっで、Ｃｒ含有量は０，１０〜１．２０％の範
囲とする。
．１０％未満てはこのような効果か十分に発揮されず、
また、１．２０％を超えて添加すると、溶接性を害する
。したかっで、Ｃｒ含有量は０，１０〜１．２０％の範
囲とする。
Ｍｏは焼入れ性を高め、焼きもどし軟化抵抗を増す元素
であるか、含有量が○、１０％未満ては十分な効果か得
られず、また、■、００％を超えて過剰に添加すると、
溶接性を劣化させ、コストアップにもなるので、Ｍｏ含
有量は０．１０〜１００％の範囲とする■は少量の添加
により、焼入れ性を増し、焼きもどし軟化抵抗を高める
元素であり、その効果を得るためには、０．０２％以−
にの添加が必要てあり、また、０．０８％を超えて添加
すると溶接性を害する。したかっで、■含有量は０．０
２〜０．０８％の範囲とする。
であるか、含有量が○、１０％未満ては十分な効果か得
られず、また、■、００％を超えて過剰に添加すると、
溶接性を劣化させ、コストアップにもなるので、Ｍｏ含
有量は０．１０〜１００％の範囲とする■は少量の添加
により、焼入れ性を増し、焼きもどし軟化抵抗を高める
元素であり、その効果を得るためには、０．０２％以−
にの添加が必要てあり、また、０．０８％を超えて添加
すると溶接性を害する。したかっで、■含有量は０．０
２〜０．０８％の範囲とする。
Ｎｂは結晶粒微細化作用を有し、また、直接焼入れ・焼
きもどしを行う場合には析出強化作用をもたらす元素で
ある。その効果を得るには、０．００５％以」二の添加
か必要であり、また、００２０％を超えて添加すると溶
接性、靭性を劣化させる。したかっで、Ｎｂ含有■は０
．００５〜０．０２０％の範囲とする。
きもどしを行う場合には析出強化作用をもたらす元素で
ある。その効果を得るには、０．００５％以」二の添加
か必要であり、また、００２０％を超えて添加すると溶
接性、靭性を劣化させる。したかっで、Ｎｂ含有■は０
．００５〜０．０２０％の範囲とする。
Ａ１は脱酸元素であり、含有量か０．０１％未満てはそ
のような効果は少なく、また、０．１０％を超えて添加
すると、靭性の劣化をもたらす。したかっで、Ａｌ含有
量は０．０１〜０．１０％の範囲とする。
のような効果は少なく、また、０．１０％を超えて添加
すると、靭性の劣化をもたらす。したかっで、Ａｌ含有
量は０．０１〜０．１０％の範囲とする。
この他に、Ｃｏ、 Ｎｉ、 Ｂ、、Ｔｉ、Ｃａなとを板
厚、目標靭性ｌノベルに応じて１種または２柱上」二添
加するものとする。
厚、目標靭性ｌノベルに応じて１種または２柱上」二添
加するものとする。
Ｃｕは固溶強化、析出強化により強度上昇に有効な元素
であるか、含有量か０１０５％未満ではこのような効果
を十分に発揮することかてきず、また、０．３０％を超
えて添加すると熱間加工性か劣化し鋼板表面に割れか生
じやすい。したかっで、Ｃｕ含有量は０．０５〜０．３
０％の範囲とする。
であるか、含有量か０１０５％未満ではこのような効果
を十分に発揮することかてきず、また、０．３０％を超
えて添加すると熱間加工性か劣化し鋼板表面に割れか生
じやすい。したかっで、Ｃｕ含有量は０．０５〜０．３
０％の範囲とする。
Ｎｉは靭性を向」ニさせる効果かあるか、含有量か０．
２０％未満てはその十分な効果か得られず、また、３．
００％を超えて添加するとスケール疵が発生しやすくな
り、また、コストアップにもなる。したかっで、Ｎ１含
有景は０．２０〜３．００％の範囲とする。
２０％未満てはその十分な効果か得られず、また、３．
００％を超えて添加するとスケール疵が発生しやすくな
り、また、コストアップにもなる。したかっで、Ｎ１含
有景は０．２０〜３．００％の範囲とする。
Ｂは微量で焼入れ性の向上をもたらす元素であるか、含
有量か０．０００３％未満てはその効果か得られず、ま
た、０．００２０％を超えて添加すると靭性か劣化する
。したがっで、Ｂ含有量は０．０００３〜０．００２０
％の範囲とする。
有量か０．０００３％未満てはその効果か得られず、ま
た、０．００２０％を超えて添加すると靭性か劣化する
。したがっで、Ｂ含有量は０．０００３〜０．００２０
％の範囲とする。
Ｔ１はＮの固定元素として溶接熱影響部の靭性の改善、
Ｂの焼入れ性向上効果発揮に有効な元素である。含有量
か０．００３％未満てはそれらの十分な効果か得られず
、また、０．０２０％を超えて添加すると母材靭性を害
する。したかっで、Ｔｉ含有量は０、００３〜０．０２
０％の範囲とする。
Ｂの焼入れ性向上効果発揮に有効な元素である。含有量
か０．００３％未満てはそれらの十分な効果か得られず
、また、０．０２０％を超えて添加すると母材靭性を害
する。したかっで、Ｔｉ含有量は０、００３〜０．０２
０％の範囲とする。
Ｃａは非金属介在物の球状化作用を有し、異方性の低減
に有効であるか、含有量が０．００１％未満てはその十
分な効果か得られず、また、０．０１０％を超えて添加
すると介在物の増加により靭性か劣化する。したかっで
、Ｃａ含含量量０．００］〜０．０１０％の範囲とする
。
に有効であるか、含有量が０．００１％未満てはその十
分な効果か得られず、また、０．０１０％を超えて添加
すると介在物の増加により靭性か劣化する。したかっで
、Ｃａ含含量量０．００］〜０．０１０％の範囲とする
。
また、Ｐｃｍはある程度の予熱を前提としで、現在も広
く使用されている８０Ｊｆ／ｍｍ２級高張力鋼板と同等
の溶接性を確保するために、０．２６％以下に限定する
。
く使用されている８０Ｊｆ／ｍｍ２級高張力鋼板と同等
の溶接性を確保するために、０．２６％以下に限定する
。
次に、本発明における製造条件について説明する。
まず、熱処理方法の限定理由を説明する。
本発明者らは、第１表に示す現用の８０ｋｇｆ／ｍｍ’
級高張力鋼板と同等のＰ吐０．２５％の鋼を用い、これ
に各種の熱処理を施し、強度および降伏比に及ます熱処
理方法の影響を調へた。なお、熱処理方法は、Ｑ十Ｑ’
＋Ｔ、Ｑ＋Ｎ’−１−Ｔ、Ｎ十Ｑ’ −トＴの３
種類である。
級高張力鋼板と同等のＰ吐０．２５％の鋼を用い、これ
に各種の熱処理を施し、強度および降伏比に及ます熱処
理方法の影響を調へた。なお、熱処理方法は、Ｑ十Ｑ’
＋Ｔ、Ｑ＋Ｎ’−１−Ｔ、Ｎ十Ｑ’ −トＴの３
種類である。
ここて、
Ｑ：Ａｃ３点以上の温度からの再加熱焼入れＱ” 二相
域温度（Ａｃ＋点以上上人３点未満）からの再加熱焼入
れ Ｎ：Ａｃ１点以コニの温度での焼きならしＮ′ 、二相
域温度ての焼きならし Ｔ：／＋ｔｃｔ点未満の温度での焼きもどしその結果を
第２表に示す。
域温度（Ａｃ＋点以上上人３点未満）からの再加熱焼入
れ Ｎ：Ａｃ１点以コニの温度での焼きならしＮ′ 、二相
域温度ての焼きならし Ｔ：／＋ｔｃｔ点未満の温度での焼きもどしその結果を
第２表に示す。
（以下余白）
第２表から明らかなように、Ｑ＋Ｎ’ ＋Ｔ法の場合
のみ、Ｐｃｍ：０．２５％の成分で、７０ｋｇｆ／ｍｍ
”級の強度と８０％以下の降伏比か得られることかわか
る。その他の熱処理方法の場合には、７０ｋｇｆ／ｍｍ
２級の強度は得られるものの、降伏比か十分に低下しな
い。したかっで、熱処理方法は、Ｑ十Ｎ’ ＋Ｔ法とす
る。なお、Ｑ処理については、完全なオーステナイト域
からの焼入れという意味では同等である圧延後の直接焼
入れ（ＤＱ）によっても良い次に、」二記の各熱処理に
おける温度範囲の限定連山について説明する。
のみ、Ｐｃｍ：０．２５％の成分で、７０ｋｇｆ／ｍｍ
”級の強度と８０％以下の降伏比か得られることかわか
る。その他の熱処理方法の場合には、７０ｋｇｆ／ｍｍ
２級の強度は得られるものの、降伏比か十分に低下しな
い。したかっで、熱処理方法は、Ｑ十Ｎ’ ＋Ｔ法とす
る。なお、Ｑ処理については、完全なオーステナイト域
からの焼入れという意味では同等である圧延後の直接焼
入れ（ＤＱ）によっても良い次に、」二記の各熱処理に
おける温度範囲の限定連山について説明する。
焼入れ（ＱまたはＤＱ）温度については、マルテンサイ
トやベイナイトなとの高硬度のミクロ組織を生成させ、
十分な強度を確保するために、完全なオーステナイト域
にする必要かあり、Ａｃ３点以上とする。しかし、あま
りに高い温度であると、組織か粗大化し、延性、靭性か
劣化するため、９５０℃以下とする。
トやベイナイトなとの高硬度のミクロ組織を生成させ、
十分な強度を確保するために、完全なオーステナイト域
にする必要かあり、Ａｃ３点以上とする。しかし、あま
りに高い温度であると、組織か粗大化し、延性、靭性か
劣化するため、９５０℃以下とする。
焼きならしくＮ′）温度については、フエライ１へを生
成させて低降伏比とするために、二用域温度、すなわち
、Ａｃ１点以１二△Ｃ３点未満とする。なお、この場合
の冷却方法としては、冷却速度を低下させマルテンサイ
）・やベイナイトなどの高硬度のミクロ組織の分率を下
げ、降伏比の低減を図るために、水冷ではなく空冷とす
ることは既に述へたとおりである。
成させて低降伏比とするために、二用域温度、すなわち
、Ａｃ１点以１二△Ｃ３点未満とする。なお、この場合
の冷却方法としては、冷却速度を低下させマルテンサイ
）・やベイナイトなどの高硬度のミクロ組織の分率を下
げ、降伏比の低減を図るために、水冷ではなく空冷とす
ることは既に述へたとおりである。
焼きもどしくＴ）温度については、前段階での熱処理に
よって生した鋼板中の残留応力を低減して構造物の安全
性を確保するためには、あまり低い温度ては好ましくな
いため５００ ′Ｃ以上とする。
よって生した鋼板中の残留応力を低減して構造物の安全
性を確保するためには、あまり低い温度ては好ましくな
いため５００ ′Ｃ以上とする。
一方、Ａｃ＋点以上になると強度の低下を生じるため、
上限をＡｃｔ点未満とする。
上限をＡｃｔ点未満とする。
（実施例）
本発明に係わる溶接性の優れた低降伏比７０ｋｇｆ／ｍ
ｍ２級鋼板の製造方法の実施例について説明するか、本
発明は本実施例のみに限定されるものではない。
ｍ２級鋼板の製造方法の実施例について説明するか、本
発明は本実施例のみに限定されるものではない。
供試鋼板は第３−１表に示す化学成分を有する鋼片を、
同表に示す圧延仕上温度で板厚３０〜５０ｍｍに圧延し
た後、第３−２表に示す熱処理条件て熱処理したもので
ある。これらの鋼板から試験片を採取し、母材の引張試
験を行った。その結果を熱処理条件とともに第３−２表
に併記する。
同表に示す圧延仕上温度で板厚３０〜５０ｍｍに圧延し
た後、第３−２表に示す熱処理条件て熱処理したもので
ある。これらの鋼板から試験片を採取し、母材の引張試
験を行った。その結果を熱処理条件とともに第３−２表
に併記する。
第３−１表に本発明法Ａ−Ｇおよび比較例Ｉ〜Ｎの化学
成分、板厚、圧延条件を、第３−２表に熱処理条件、母
材の引張特性をそれぞれ示す。
成分、板厚、圧延条件を、第３−２表に熱処理条件、母
材の引張特性をそれぞれ示す。
（以下余白）
（ｍＤＱ
開動１１！、７、れ
第３−２表から明らかなように、本発明法Ａ〜Ｈはいず
れも７０Ｊｆ／ｍｍ’以」二の引張強さと８０％未満の
安定した低降伏比を有している。
れも７０Ｊｆ／ｍｍ’以」二の引張強さと８０％未満の
安定した低降伏比を有している。
これに対しで、比較例１〜Ｎは熱処理方法かＱ＋Ｎ’
＋Ｔ法またはＤＱ−１−Ｎ’ ＋Ｔ法でないため、降伏
比が高すぎる。
＋Ｔ法またはＤＱ−１−Ｎ’ ＋Ｔ法でないため、降伏
比が高すぎる。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明は、化学成分を制御し、圧
延後、焼入れ（ＱまたはＤＱ）後、二相域温度での・焼
ならしくＮ′）を行い、その後、焼きもどしくＴ）を行
う熱処理を行っているため、母材の降伏比か８０％以下
て溶接性の優れた７０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造か可
能であるとし）う優れた効果を有するものである。
延後、焼入れ（ＱまたはＤＱ）後、二相域温度での・焼
ならしくＮ′）を行い、その後、焼きもどしくＴ）を行
う熱処理を行っているため、母材の降伏比か８０％以下
て溶接性の優れた７０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板の製造か可
能であるとし）う優れた効果を有するものである。
Claims (7)
- （１）Ｃ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０
．５０％、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ：０．１
０〜１．２０％、Ｍｏ：０．１０〜１．００％、Ａｌ：
０．０１〜０．１０％、Ｖ：０．０２〜０．０８％を含
有し、下記Ｐｃｍが０．２６％以下て、残部Ｆｅおよび
不可避不純物からなる鋼片を熱間圧延した後、下記の熱
処理を施すことによって、母材において８０％以下の低
い降伏比と、７０ｋｇｆ／ｍｍ＾２級の母材強度を有す
ることを特徴とする溶接性の優れた低降伏比７０ｋｇｆ
／ｍｍ＾２級鋼板の製造方法。 熱処理方法：焼入れ＋焼きならし＋焼きもどしただし、 焼入れ温度：Ａｃ＿３点以上９５０℃以下 焼きならし温度：Ａｃ＿１点以上Ａｃ＿３点未満焼きも
どし温度：５００℃以上Ａｃ＿１点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓ
ｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ
／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ（％） - （２）Ｃ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０
．５０％、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ：０．１
０〜１．２０％、Ｍｏ：０．１０〜１．００％、Ａｌ：
０．０１〜０．１０％、Ｖ：０．０２〜０．０８％を含
有し、下記Ｐｃｍが０．２６％以下で、残部Ｆｅおよび
不可避不純物からなる鋼片を９５０℃以上の圧延仕上げ
温度で熱間圧延し、直接焼入れを行った後、下記の熱処
理を施すことによって、母材において８０％以下の低い
降伏比と、７０ｋｇｆ／ｍｍ＾２級の母材強度を有する
ことを特徴とする溶接性の優れた低降伏比７０ｋｇｆ／
ｍｍ＾２級鋼板の製造方法。 熱処理方法：焼きならし＋焼きもどし ただし、 焼きならし温度：Ａｃ＿１点以上Ａｃ＿３点未満焼きも
どし温度：５００℃以上Ａｃ＿１点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓ
ｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ
／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ（％） - （３）Ｃ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０
．５０％、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ：０．１
０〜１．２０％、Ｍｏ：０．１０〜１．００％、Ａｌ：
０．０１〜０．１０％、Ｎｂ：０．００５〜０．０２０
％を含有し、下記Ｐｃｍが０．２６％以下で、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなる鋼片を熱間圧延した後、下
記の熱処理を施すことによって、母材において８０％以
下の低い降伏比と、７０ｋｇｆ／ｍｍ＾２級の母材強度
を有することを特徴とする溶接性の優れた低降伏比７０
ｋｇｆ／ｍｍ＾２級鋼板の製造方法。 熱処理方法：焼入れ＋焼きならし＋焼きもどしただし、 焼入れ温度：Ａｃ＿３点以上９５０℃以下 焼きならし温度：Ａｃ＿１点以上Ａｃ＿３点未満焼きも
どし温度：５００℃以上Ａｃ＿１点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓ
ｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ
／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ（％） - （４）Ｃ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０
．５０％、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ：０．１
０〜１．２０％、Ｍｏ：０．１０〜１．００％、Ａｌ：
０．０１〜０．１０％、Ｎｂ：０．００５〜０．０２０
％を含有し、下記Ｐｃｍが０．２６％以下で、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなる鋼片を９５０℃以上の圧延
仕上げ温度で熱間圧延し、直接焼入れを行った後、下記
の熱処理を施すことによって、母材において８０％以下
の低い降伏比と、７０ｋｇｆ／ｍｍ＾２級の母材強度を
有することを特徴とする溶接性の優れた低降伏比７０ｋ
ｇｆ／ｍｍ＾２級鋼板の製造方法。 熱処理方法：焼きならし＋焼きもどし ただし、 焼きならし温度：Ａｃ＿１点以上Ａｃ＿３点未満焼きも
どし温度：５００℃以上Ａｃ＿１点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓ
ｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ
／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ（％） - （５）Ｃ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０
．５０％、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ：０．１
０〜１．２０％、Ｍｏ：０．１０〜１．００％、Ａｌ：
０．０１〜０．１０％、Ｖ：０．０２〜０．０８％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．０２０％を含有し、下記Ｐｃｍが
０．２６％以下で、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
る鋼片を熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによ
って、母材において８０％以下の低い降伏比と、７０ｋ
ｇｆ／ｍｍ＾２級の母材強度を有することを特徴とする
溶接性の優れた低降伏比７０ｋｇｆ／ｍｍ＾２級鋼板の
製造方法熱処理方法：焼入れ＋焼きならし＋焼きもどし
ただし、 焼入れ温度：Ａｃ＿３点以上９５０℃以下 焼きならし温度：Ａｃ＿１点以上Ａｃ＿３点未満焼きも
どし温度：５００℃以上Ａｃ＿１点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓ
ｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ
／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ（％） - （６）Ｃ：０．０７〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０
．５０％、Ｍｎ：０．３０〜１．８０％、Ｃｒ：０．１
０〜１．２０％、Ｍｏ：０．１０〜１．００％、Ａｌ：
０．０１〜０．１０％、Ｖ：０．０２〜０．０８％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．０２０％を含有し、下記Ｐｃｍが
０．２６％以下で、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
る鋼片を９５０℃以上の圧延仕上げ温度で熱間圧延し、
直接焼入れを行った後、下記の熱処理を施すことによっ
て、母材において８０％以下の低い降伏比と、７０ｋｇ
ｆ／ｍｍ＾２級の母材強度を有することを特徴とする溶
接性の優れた低降伏比７０ｋｇｆ／ｍｍ＾２級鋼板の製
造方法熱処理方法：焼きならし＋焼きもどし ただし、 焼きならし温度：Ａｃ＿１点以上Ａｃ＿３点未満焼きも
どし温度：５００℃以上Ａｃ＿１点未満Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｓ
ｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ
／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ（％） - （７）Ｃｕ：０．０５〜０．３０％、Ｎｉ：０．２０〜
３．００％、Ｂ：０．０００３〜０．００２０％、Ｔｉ
：０．００３〜０．０２０％、Ｃａ：０．００１〜０．
０１％の内から選んだ１種または２種以上を含有するこ
とを特徴とする請求項（１）、（２）、（３）、（４）
、（５）または（６）の溶接性の優れた低降伏比７０ｋ
ｇｆ／ｍｍ＾２級鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22912390A JP2828754B2 (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | 溶接性の優れた低降伏比７０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22912390A JP2828754B2 (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | 溶接性の優れた低降伏比７０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04110422A true JPH04110422A (ja) | 1992-04-10 |
| JP2828754B2 JP2828754B2 (ja) | 1998-11-25 |
Family
ID=16887110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22912390A Expired - Fee Related JP2828754B2 (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | 溶接性の優れた低降伏比７０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法 |
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1990
- 1990-08-29 JP JP22912390A patent/JP2828754B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| EP1418245A2 (en) * | 2002-11-06 | 2004-05-12 | The Tokyo Electric Power Co., Inc. | Long-life heat-resisting low alloy steel welded component and method of manufacture the same |
| EP1418245A3 (en) * | 2002-11-06 | 2004-10-06 | The Tokyo Electric Power Co., Inc. | Long-life heat-resisting low alloy steel welded component and method of manufacturing the same |
| CN104762545A (zh) * | 2015-05-07 | 2015-07-08 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种特厚高强钢板的生产方法 |
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| CN110669918A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-01-10 | 安庆锦泰金属材料科技有限公司 | 一种高韧性钢带热处理淬火工艺 |
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| JP2828754B2 (ja) | 1998-11-25 |
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