JP2828755B2 - 溶接性の優れた低降伏比８０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法 - Google Patents
溶接性の優れた低降伏比８０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、主として建築構造物に使用される80kgf/mm
2級調質高張力鋼板に関し、詳しくは、溶接性の優れた
低降伏比80kgf/mm2級鋼板の製造方法に関するものであ
る。
2級調質高張力鋼板に関し、詳しくは、溶接性の優れた
低降伏比80kgf/mm2級鋼板の製造方法に関するものであ
る。
（従来の技術） 引張強さ60kgf/mm2級以上の調質高張力鋼板は、タン
ク、橋梁、ペンストックなどに使用されてきたが、焼入
れ焼もどしによってマルテンサイトやベイナイトなどの
高硬度のミクロ組織の生成を利用しているため、降伏比
（降伏強さ／引張強さ）が通常90％以上と高く、塑性変
形能が十分でないため、建築用としてはほとんど用いら
れなかった。
ク、橋梁、ペンストックなどに使用されてきたが、焼入
れ焼もどしによってマルテンサイトやベイナイトなどの
高硬度のミクロ組織の生成を利用しているため、降伏比
（降伏強さ／引張強さ）が通常90％以上と高く、塑性変
形能が十分でないため、建築用としてはほとんど用いら
れなかった。
近年、建築構造物に対しては高層化、大スパン化の要
求が強まり従来の50kgf/mm2級鋼から、より強度の高い6
0kgf/mm2級鋼を使用しようとする動きが強まり、降伏比
を80％以下に低減した60kgf/mm2級鋼が要求されるよう
になった。
求が強まり従来の50kgf/mm2級鋼から、より強度の高い6
0kgf/mm2級鋼を使用しようとする動きが強まり、降伏比
を80％以下に低減した60kgf/mm2級鋼が要求されるよう
になった。
この要求を満足する鋼板として、Ac3点以上の温度か
らの再加熱焼入れ（Ｑ）あるいはAr3点以上の温度から
の直接焼入れ（DQ）とAc1点未満の温度での焼戻し
（Ｔ）との組み合せからなる従来の熱処理方法と異な
り、この焼入れ、焼戻しの二つの熱処理の中間に、二相
域温度（Ac1点以上Ac3点未満）からの焼入れ（Ｑ′）を
施す新たな熱処理方法Ｑ＋Ｑ′＋ＴおよびDQ＋Ｑ′＋Ｔ
法が開発されている。この方法によれば、Ｑ′によって
低硬度で延性に優れるフェライトが組織中に生成するた
め、低い降伏比が得られるのである。
らの再加熱焼入れ（Ｑ）あるいはAr3点以上の温度から
の直接焼入れ（DQ）とAc1点未満の温度での焼戻し
（Ｔ）との組み合せからなる従来の熱処理方法と異な
り、この焼入れ、焼戻しの二つの熱処理の中間に、二相
域温度（Ac1点以上Ac3点未満）からの焼入れ（Ｑ′）を
施す新たな熱処理方法Ｑ＋Ｑ′＋ＴおよびDQ＋Ｑ′＋Ｔ
法が開発されている。この方法によれば、Ｑ′によって
低硬度で延性に優れるフェライトが組織中に生成するた
め、低い降伏比が得られるのである。
このような、熱処理によって得られる低降伏比の60kg
f/mm2級鋼板は、高層建築用として使用されるようにな
った。そして、建築物のさらなる高層化にともなう溶接
施工量の増大を防ぐ目的から、鋼板の板厚減少を達成す
ることのできる一層の高強度材の使用が検討されてい
る。すなわち、引張強さ80kgf/mm2級で低降伏比の鋼板
への開発要求が強まっている。
f/mm2級鋼板は、高層建築用として使用されるようにな
った。そして、建築物のさらなる高層化にともなう溶接
施工量の増大を防ぐ目的から、鋼板の板厚減少を達成す
ることのできる一層の高強度材の使用が検討されてい
る。すなわち、引張強さ80kgf/mm2級で低降伏比の鋼板
への開発要求が強まっている。
しかしながら、前述のＱ＋Ｑ′＋Ｔ法によっても、80
kgf/mm2級鋼板の場合にはその高い強度を確保するため
には、ベイナイトの硬度・分率を60kgf/mm2級鋼の場合
よりも高めねばならないため、80％以下の十分に低い降
伏比を得ることは容易でなく、高強度化するためには合
金元素の増量による溶接性の劣化が避けられないという
問題があった。
kgf/mm2級鋼板の場合にはその高い強度を確保するため
には、ベイナイトの硬度・分率を60kgf/mm2級鋼の場合
よりも高めねばならないため、80％以下の十分に低い降
伏比を得ることは容易でなく、高強度化するためには合
金元素の増量による溶接性の劣化が避けられないという
問題があった。
たとえば、材料とプロセスVol.3、No.3（1990）−806
には、「低降伏比HT70の開発」として、Ｑ＋Ｑ′＋Ｔ法
による開発例が報告されているが、その板厚は30mmと比
較的薄いにもかかわらず、70kgf/mm2級の強度であり、
また、その降伏比は81.5％で、強度、降伏比とも十分な
ものではなかった。
には、「低降伏比HT70の開発」として、Ｑ＋Ｑ′＋Ｔ法
による開発例が報告されているが、その板厚は30mmと比
較的薄いにもかかわらず、70kgf/mm2級の強度であり、
また、その降伏比は81.5％で、強度、降伏比とも十分な
ものではなかった。
（発明が解決しようとする課題） 以上述べたように、80kgf/mm2級調質高張力鋼板に
は、強度と低降伏比を兼ね備えたものはなく、本発明
は、引張強さ80kgf/mm2級の調質高張力鋼板において、8
0％以下の十分な低降伏比を確保した溶接性の優れた低
降伏比80kgf/mm2級鋼板の製造方法を提供することを目
的とするものである。
は、強度と低降伏比を兼ね備えたものはなく、本発明
は、引張強さ80kgf/mm2級の調質高張力鋼板において、8
0％以下の十分な低降伏比を確保した溶接性の優れた低
降伏比80kgf/mm2級鋼板の製造方法を提供することを目
的とするものである。
（課題を解決するための手段） 本発明者らは、引張強さ80kgf/mm2級の高強度を確保
しつつ、80％以下の低降伏比と良好な溶接性を実現する
ために鋭意研究を行った。その結果、前記のＱ＋Ｑ′＋
Ｔ法において、低降伏比を実現する上で重要なＱ＋Ｑ′
の熱処理（Q:オーステナイト域からの焼入れ、Ｑ′：二
相域からの焼入れ）をＮ＋Ｑ′の熱処理（N:Ac3点以上9
50℃以下での焼きならし、Ｑ′：二相域からの焼入れ）
とすることによって、現状広く使用されている80kgf/mm
2級鋼板と同様のPcmで、80kgf/mm2級の強度と80％以下
の低降伏比を実現し得るという知見を得て本発明に至っ
たものである。なお、焼きならしでは空冷を行うが、焼
入れでは水冷を行う。
しつつ、80％以下の低降伏比と良好な溶接性を実現する
ために鋭意研究を行った。その結果、前記のＱ＋Ｑ′＋
Ｔ法において、低降伏比を実現する上で重要なＱ＋Ｑ′
の熱処理（Q:オーステナイト域からの焼入れ、Ｑ′：二
相域からの焼入れ）をＮ＋Ｑ′の熱処理（N:Ac3点以上9
50℃以下での焼きならし、Ｑ′：二相域からの焼入れ）
とすることによって、現状広く使用されている80kgf/mm
2級鋼板と同様のPcmで、80kgf/mm2級の強度と80％以下
の低降伏比を実現し得るという知見を得て本発明に至っ
たものである。なお、焼きならしでは空冷を行うが、焼
入れでは水冷を行う。
第１発明は、C:0.07〜0.15％、Si:0.05〜0.50％、Mn:
0.30〜1.80％、Cr:0.10〜1.20％、Mo:0.10〜1.00％、A
l:0.01〜0.10％、V:0.02〜0.08％を含有し、下記Pcmが
0.26％以下で、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼片
を熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによって、
母材において80％以下の低い降伏比と、80kgf/mm2級の
母材強度を有する溶接性の優れた低降伏比80kgf/mm2級
鋼板の製造方法である。
0.30〜1.80％、Cr:0.10〜1.20％、Mo:0.10〜1.00％、A
l:0.01〜0.10％、V:0.02〜0.08％を含有し、下記Pcmが
0.26％以下で、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼片
を熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによって、
母材において80％以下の低い降伏比と、80kgf/mm2級の
母材強度を有する溶接性の優れた低降伏比80kgf/mm2級
鋼板の製造方法である。
熱処理方法：焼きならし＋焼入れ＋焼きもどし ただし、 焼ならし温度:Ac3点以上950℃以下 焼入れ温度:Ac1点以上Ac3点未満 焼きもどし温度:450℃以上550℃未満 Pcm＝Ｃ＋Si/30＋Mn/20＋Cu/20＋Ni/60＋Cr/20 ＋Mo/15＋V/10＋5B（％） 第２発明は、C:0.07〜0.15％、Si:0.05〜0.50％、Mn:
0.30〜1.80％、Cr:0.10〜1.20％、Mo:0.10〜1.00％、A
l:0.01〜0.10％、Nb:0.005〜0.020％を含有し、下記Pcm
が0.26％以下で、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼
片を熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによっ
て、母材において80％以下の低い降伏比と、80kgf/mm2
級の母材強度を有する溶接性の優れた低降伏比80kgf/mm
2級鋼板の製造方法である。
0.30〜1.80％、Cr:0.10〜1.20％、Mo:0.10〜1.00％、A
l:0.01〜0.10％、Nb:0.005〜0.020％を含有し、下記Pcm
が0.26％以下で、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼
片を熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによっ
て、母材において80％以下の低い降伏比と、80kgf/mm2
級の母材強度を有する溶接性の優れた低降伏比80kgf/mm
2級鋼板の製造方法である。
熱処理方法：焼きならし＋焼入れ＋焼きもどし ただし、 焼きならし温度:Ac3点以上950℃以下 焼入れ温度:Ac1点以上Ac3点未満 焼きもどし温度:450℃以上550℃未満 Pcm＝Ｃ＋Si/30＋Mn/20＋Cu/20＋Ni/60＋Cr/20 ＋Mo/15＋V/10＋5B（％） 第３発明は、C:0.07〜0.15％、Si:0.05〜0.50％、Mn:
0.30〜1.80％、Cr:0.10〜1.20％、Mo:0.10〜1.00％、A
l:0.01〜0.10％、V:0.02〜0.08％、Nb:0.005〜0.020％
を含有し、下記Pcmが0.26％以下で、残部Feおよび不可
避不純物からなる鋼片を熱間圧延した後、下記の熱処理
を施すことによって、母材において80％以下の低い降伏
比と、80kgf/mm2級の母材強度を有する溶接性の優れた
低降伏比80kgf/mm2級鋼板の製造方法である。
0.30〜1.80％、Cr:0.10〜1.20％、Mo:0.10〜1.00％、A
l:0.01〜0.10％、V:0.02〜0.08％、Nb:0.005〜0.020％
を含有し、下記Pcmが0.26％以下で、残部Feおよび不可
避不純物からなる鋼片を熱間圧延した後、下記の熱処理
を施すことによって、母材において80％以下の低い降伏
比と、80kgf/mm2級の母材強度を有する溶接性の優れた
低降伏比80kgf/mm2級鋼板の製造方法である。
熱処理方法：焼きならし＋焼入れ＋焼きもどし ただし、 焼きならし温度:Ac3点以上950℃以下 焼入れ温度:Ac1点以上Ac3点未満 焼きもどし温度:450℃以上550℃未満 Pcm＝Ｃ＋Si/30＋Mn/20＋Cu/20＋Ni/60＋Cr/20 ＋Mo/15＋V/10＋5B（％） 第４発明は、Cu:0.05〜0.30％、Ni:0.20〜3.00％、B:
0.0003〜0.0020％、Ti:0.003〜0.020％、Ca:0.001〜0.0
1％の内から選んだ１種または２種以上を含有する請求
項（１）、（２）または（３）の溶接性の優れた低降伏
比80kgf/mm2級鋼板の製造方法である。
0.0003〜0.0020％、Ti:0.003〜0.020％、Ca:0.001〜0.0
1％の内から選んだ１種または２種以上を含有する請求
項（１）、（２）または（３）の溶接性の優れた低降伏
比80kgf/mm2級鋼板の製造方法である。
（作用） 以下に、本発明をさらに詳細に説明する。
まず、本発明における化学成分の限定理由について説
明する。
明する。
Ｃは高張力鋼板としての強度を確保するために必要な
元素であり、含有量が0.07％未満では引張強さ80kgf/mm
2級の強度が得がたい。また、0.15％を超えて添加する
と耐溶接割れ性を害するので好ましくない。したがっ
て、Ｃ含有量は0.07〜0.15％の範囲とする。
元素であり、含有量が0.07％未満では引張強さ80kgf/mm
2級の強度が得がたい。また、0.15％を超えて添加する
と耐溶接割れ性を害するので好ましくない。したがっ
て、Ｃ含有量は0.07〜0.15％の範囲とする。
Siは脱酸に必要な元素であるが、含有量が0.05％未満
ではこの効果は少なく、また、0.50％を超えて過多に添
加すると、溶接性、靭性を劣化させるので好ましくな
い。したがって、Si含有量は0.05〜0.50％の範囲とす
る。
ではこの効果は少なく、また、0.50％を超えて過多に添
加すると、溶接性、靭性を劣化させるので好ましくな
い。したがって、Si含有量は0.05〜0.50％の範囲とす
る。
Mnは焼入れ性を向上させ、板厚内部の強度を確保する
ために必要な元素であるが、含有量が0.30％未満ではこ
のような効果が十分に得られず、また、1.80％を超えて
過多に添加すると、溶接性、靭性を劣化させるので好ま
しくない。したがって、Mn含有量は0.30〜1.80％の範囲
とする。
ために必要な元素であるが、含有量が0.30％未満ではこ
のような効果が十分に得られず、また、1.80％を超えて
過多に添加すると、溶接性、靭性を劣化させるので好ま
しくない。したがって、Mn含有量は0.30〜1.80％の範囲
とする。
Crは焼入れ性向上に有効な元素であるが、含有量が0.
10％未満ではこのような効果が十分に発揮されず、ま
た、1.20％を超えて添加すると、溶接性を害する。した
がって、Cr含有量は0.10〜1.20％の範囲とする。
10％未満ではこのような効果が十分に発揮されず、ま
た、1.20％を超えて添加すると、溶接性を害する。した
がって、Cr含有量は0.10〜1.20％の範囲とする。
Moは焼入れ性を高め、焼きもどし軟化抵抗を増す元素
であるが、含有量が0.10％未満では十分な効果が得られ
ず、また、1.00％を超えて過剰に添加すると、溶接性を
劣化させ、コストアップにもなるので、Mo含有量は0.10
〜1.00％の範囲とする。
であるが、含有量が0.10％未満では十分な効果が得られ
ず、また、1.00％を超えて過剰に添加すると、溶接性を
劣化させ、コストアップにもなるので、Mo含有量は0.10
〜1.00％の範囲とする。
Ｖは少量の添加により、焼入れ性を増し、焼きもどし
軟化抵抗を高める元素であり、その効果を得るために
は、0.02％以上の添加が必要であり、また、0.08％を超
えて添加すると溶接性を害する。したがって、Ｖ含有量
は0.02〜0.08％の範囲とする。
軟化抵抗を高める元素であり、その効果を得るために
は、0.02％以上の添加が必要であり、また、0.08％を超
えて添加すると溶接性を害する。したがって、Ｖ含有量
は0.02〜0.08％の範囲とする。
Nbは結晶粒微細化作用を有する元素である。その効果
を得るには、0.005％以上の添加が必要であり、また、
0.020％を超えて添加すると溶接性、靭性を劣化させ
る。したがって、Nb含有量は0.005〜0.020％の範囲とす
る。
を得るには、0.005％以上の添加が必要であり、また、
0.020％を超えて添加すると溶接性、靭性を劣化させ
る。したがって、Nb含有量は0.005〜0.020％の範囲とす
る。
Alは脱酸元素であり、含有量が0.01％未満ではそのよ
うな効果は少なく、また、0.10％を超えて添加すると、
靭性の劣化をもたらす。したがって、Al含有量は0.01〜
0.10％の範囲とする。
うな効果は少なく、また、0.10％を超えて添加すると、
靭性の劣化をもたらす。したがって、Al含有量は0.01〜
0.10％の範囲とする。
この他に、Cu、Ni、Ｂ、Ti、Caなどを板厚、目標靭性
レベルに応じて１種または２種以上添加するものとす
る。
レベルに応じて１種または２種以上添加するものとす
る。
Cuは固溶強化、析出強化により強度上昇に有効な元素
であるが、含有量が0.05％未満ではこのような効果を十
分に発揮することができず、また、0.30％を超えて添加
すると熱間加工性が劣化し鋼板表面に割れが生じやす
い。したがって、Cu含有量は0.05〜0.30％の範囲とす
る。
であるが、含有量が0.05％未満ではこのような効果を十
分に発揮することができず、また、0.30％を超えて添加
すると熱間加工性が劣化し鋼板表面に割れが生じやす
い。したがって、Cu含有量は0.05〜0.30％の範囲とす
る。
Niは靭性を向上させる効果があるが、含有量が0.20％
未満ではその十分な効果が得られず、また、3.00％を超
えて添加するとスケール疵が発生しやすくなり、また、
コストアップにもなる。したがって、Ni含有量は0.20〜
3.00％の範囲とする。
未満ではその十分な効果が得られず、また、3.00％を超
えて添加するとスケール疵が発生しやすくなり、また、
コストアップにもなる。したがって、Ni含有量は0.20〜
3.00％の範囲とする。
Ｂは微量で焼入れ性の向上をもたらす元素であるが、
含有量が0.0003％未満ではその効果が得られず、また、
0.0020％を超えて添加すると靭性が劣化する。したがっ
て、Ｂ含有量は0.0003〜0.0020％の範囲とする。
含有量が0.0003％未満ではその効果が得られず、また、
0.0020％を超えて添加すると靭性が劣化する。したがっ
て、Ｂ含有量は0.0003〜0.0020％の範囲とする。
TiはＮの固定元素として溶接熱影響部の靭性の改善、
Ｂの焼入れ性向上効果発揮に有効な元素である。含有量
が0.003％未満ではそれらの十分な効果が得られず、ま
た、0.020％を超えて添加すると母材靭性を害する。し
たがって、Ti含有量は0.003〜0.020％の範囲とする。
Ｂの焼入れ性向上効果発揮に有効な元素である。含有量
が0.003％未満ではそれらの十分な効果が得られず、ま
た、0.020％を超えて添加すると母材靭性を害する。し
たがって、Ti含有量は0.003〜0.020％の範囲とする。
Caは非金属介在物の球状化作用を有し、異方性の低減
に有効であるが、含有量が0.001％未満ではその十分な
効果が得られず、また、0.010％を超えて添加すると介
在物の増加により靭性が劣化する。したがって、Ca含有
量は0.001〜0.010％の範囲とする。
に有効であるが、含有量が0.001％未満ではその十分な
効果が得られず、また、0.010％を超えて添加すると介
在物の増加により靭性が劣化する。したがって、Ca含有
量は0.001〜0.010％の範囲とする。
また、Pcmはある程度の予熱を前提として、現在も広
く使用されている80kgf/mm2級高張力鋼板と同等の溶接
性を確保するために、0.26％以下に限定する。
く使用されている80kgf/mm2級高張力鋼板と同等の溶接
性を確保するために、0.26％以下に限定する。
次に、本発明における製造条件について説明する。
まず、熱処理方法の限定理由を説明する。
本発明者らは、第１表に示す現用の80kgf/mm2級高張
力鋼板と同等のPcm:0.25％の鋼を用い、これに各種の熱
処理を施し、強度および降伏比に及ぼす熱処理方法の影
響を調べた。なお、熱処理方法は、Ｑ＋Ｑ′＋Ｔ、Ｑ＋
Ｎ′＋Ｔ、Ｎ＋Ｑ′＋Ｔの３種類である。
力鋼板と同等のPcm:0.25％の鋼を用い、これに各種の熱
処理を施し、強度および降伏比に及ぼす熱処理方法の影
響を調べた。なお、熱処理方法は、Ｑ＋Ｑ′＋Ｔ、Ｑ＋
Ｎ′＋Ｔ、Ｎ＋Ｑ′＋Ｔの３種類である。
ここで、 Q:Ac3点以上の温度からの再加熱焼入れ Ｑ′：二相域温度（Ac1点以上Ac3点未満）からの再加熱
焼入れ N:Ac3点以上の温度での焼きならし Ｎ′：二相域温度での焼きならし T:Ac1点未満の温度での焼きもどし その結果を第２表に示す。
焼入れ N:Ac3点以上の温度での焼きならし Ｎ′：二相域温度での焼きならし T:Ac1点未満の温度での焼きもどし その結果を第２表に示す。
第２表から明らかなように、Ｎ＋Ｑ′＋Ｔ法の場合の
み、Pcm:0.25％の成分で、80kgf/mm2級の強度と80％以
下の降伏比が得られることがわかる。その他の熱処理方
法の場合には、80kgf/mm2級の強度は得られない。した
がって、熱処理方法は、Ｎ＋Ｑ′＋Ｔ法とする。
み、Pcm:0.25％の成分で、80kgf/mm2級の強度と80％以
下の降伏比が得られることがわかる。その他の熱処理方
法の場合には、80kgf/mm2級の強度は得られない。した
がって、熱処理方法は、Ｎ＋Ｑ′＋Ｔ法とする。
なお、Ｎ＋Ｑ′＋Ｔ法の方がＱ＋Ｑ′＋Ｔ法よりも強
度が高くなる理由は次のように考えられる。すなわち、
Ｑ′の前の組織はＱ＋Ｑ′＋Ｔ法では、ほぼベイナイト
一相であるが、Ｎ＋Ｑ′＋Ｔ法では、フェライト＋パー
ライト組織であり、これらをＱ′のために二相域に加熱
した段階では逆変態したオーステナイト中のＣ量は、パ
ーライトから変態したオーステナイトの方が高い。した
がって、後者の方が、Ｑ′後に生成するベイナイト（一
部マルテンサイト）の硬さが高く、全体の強度が高くな
るものと考えられる。
度が高くなる理由は次のように考えられる。すなわち、
Ｑ′の前の組織はＱ＋Ｑ′＋Ｔ法では、ほぼベイナイト
一相であるが、Ｎ＋Ｑ′＋Ｔ法では、フェライト＋パー
ライト組織であり、これらをＱ′のために二相域に加熱
した段階では逆変態したオーステナイト中のＣ量は、パ
ーライトから変態したオーステナイトの方が高い。した
がって、後者の方が、Ｑ′後に生成するベイナイト（一
部マルテンサイト）の硬さが高く、全体の強度が高くな
るものと考えられる。
次に、上記の各熱処理における温度範囲の限定理由に
ついて説明する。
ついて説明する。
焼ならし（Ｎ）温度については、焼入れ（Ｑ′）前の
組織を完全なフェライト＋パーライト組織とし、Ｑ′後
に高硬度のベイナイトを生成させるために完全なオース
テナイト域にする必要があり、Ac3点以上とする。しか
し、あまりに高い温度であると、組織が粗大化し、延
性、靭性が劣化するため、950℃以下とする。
組織を完全なフェライト＋パーライト組織とし、Ｑ′後
に高硬度のベイナイトを生成させるために完全なオース
テナイト域にする必要があり、Ac3点以上とする。しか
し、あまりに高い温度であると、組織が粗大化し、延
性、靭性が劣化するため、950℃以下とする。
焼入れ（Ｑ′）温度については、フェライトを生成さ
せて低降伏比とするために、二相域温度、すなわち、Ac
1点以上Ac3点未満とする。
せて低降伏比とするために、二相域温度、すなわち、Ac
1点以上Ac3点未満とする。
焼きもどし（Ｔ）温度については、前段階での熱処理
によって生じた鋼板中の残留応力を低減して構造物の安
全性を確保するためには、あまり低い温度では好ましく
ないため450℃以上とする。一方、500℃を超えると80kg
f/mm2級の強度が得難いため、上限を550℃未満とする。
によって生じた鋼板中の残留応力を低減して構造物の安
全性を確保するためには、あまり低い温度では好ましく
ないため450℃以上とする。一方、500℃を超えると80kg
f/mm2級の強度が得難いため、上限を550℃未満とする。
（実施例） 本発明に係わる溶接性の優れた低降伏比80kgf/mm2級
鋼板の製造方法の実施例について説明するが、本発明は
本実施例のみに限定されるものではない。
鋼板の製造方法の実施例について説明するが、本発明は
本実施例のみに限定されるものではない。
供試鋼板は第３−１表に示す化学成分を有する鋼片
を、同表に示す板厚30〜50mmに圧延した後、第３−２表
に示す熱処理条件で熱処理したものである。これらの鋼
板から試験片を採取し、母材の引張試験を行った。その
結果を熱処理条件とともに第３−２表に併記する。
を、同表に示す板厚30〜50mmに圧延した後、第３−２表
に示す熱処理条件で熱処理したものである。これらの鋼
板から試験片を採取し、母材の引張試験を行った。その
結果を熱処理条件とともに第３−２表に併記する。
第３−１表に本発明法Ａ〜Ｄおよび比較例Ｅ〜Ｉの化
学成分、板厚を、第３−２表に熱処理条件、母材の引張
特性をそれぞれ示す。
学成分、板厚を、第３−２表に熱処理条件、母材の引張
特性をそれぞれ示す。
第３−２表から明らかなように、本発明法Ａ〜Ｄはい
ずれも80kgf/mm2以上の引張強さと80％未満の安定した
低降伏比を有している。
ずれも80kgf/mm2以上の引張強さと80％未満の安定した
低降伏比を有している。
これに対して、比較例Ｅ〜Ｉは熱処理方法がＮ＋Ｑ′
＋Ｔ法でないため、十分な強度が得られていない。
＋Ｔ法でないため、十分な強度が得られていない。
（発明の効果） 以上説明したように、本発明は、化学成分を制御し、
圧延後、焼きならし（Ｎ）し、二相域温度からの焼入れ
（Ｑ′）を行い、その後、焼きもどし（Ｔ）を行う熱処
理を行っているため、母材の降伏比が80％以下で溶接性
の優れた80kgf/mm2級鋼板の製造が可能であるという優
れた効果を有するものである。
圧延後、焼きならし（Ｎ）し、二相域温度からの焼入れ
（Ｑ′）を行い、その後、焼きもどし（Ｔ）を行う熱処
理を行っているため、母材の降伏比が80％以下で溶接性
の優れた80kgf/mm2級鋼板の製造が可能であるという優
れた効果を有するものである。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 8/02
Claims (4)
- 【請求項１】C:0.07〜0.15％、Si:0.05〜0.50％、Mn:0.
30〜1.80％、Cr:0.10〜1.20％、Mo:0.10〜1.00％、Al:
0.01〜0.10％、V:0.02〜0.08％を含有し、下記Pcmが0.2
6％以下で、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼片を
熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによって、母
材において80％以下の低い降伏比と、80kgf/mm2級の母
材強度を有することを特徴とする溶接性の優れた低降伏
比80kgf/mm2級鋼板の製造方法。 熱処理方法：焼きならし＋焼入れ＋焼きもどし ただし、 焼ならし温度:Ac3点以上950℃以下 焼入れ温度:Ac1点以上Ac3点未満 焼きもどし温度:450℃以上550℃未満 Pcm＝Ｃ＋Si/30＋Mn/20＋Cu/20＋Ni/60＋Cr/20 ＋Mo/15＋V/10＋5B（％） - 【請求項２】C:0.07〜0.15％、Si:0.05〜0.50％、Mn:0.
30〜1.80％、Cr:0.10〜1.20％、Mo:0.10〜1.00％、Al:
0.01〜0.10％、Nb:0.005〜0.020％を含有し、下記Pcmが
0.26％以下で、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼片
を熱間圧延した後、下記の熱処理を施すことによって、
母材において80％以下の低い降伏比と、80kgf/mm2級の
母材強度を有することを特徴とする溶接性の優れた低降
伏比80kgf/mm2級鋼板の製造方法。 熱処理方法：焼きならし＋焼入れ＋焼きもどし ただし、 焼きならし温度:Ac3点以上950℃以下 焼入れ温度:Ac1点以上Ac3点未満 焼きもどし温度:450℃以上550℃未満 Pcm＝Ｃ＋Si/30＋Mn/20＋Cu/20＋Ni/60＋Cr/20 ＋Mo/15＋V/10＋5B（％） - 【請求項３】C:0.07〜0.15％、Si:0.05〜0.50％、Mn:0.
30〜1.80％、Cr:0.10〜1.20％、Mo:0.10〜1.00％、Al:
0.01〜0.10％、V:0.02〜0.08％、Nb:0.005〜0.020％を
含有し、下記Pcmが0.26％以下で、残部Feおよび不可避
不純物からなる鋼片を熱間圧延した後、下記の熱処理を
施すことによって、母材において80％以下の低い降伏比
と、80kgf/mm2級の母材強度を有することを特徴とする
溶接性の優れた低降伏比80kgf/mm2級鋼板の製造方法。 熱処理方法：焼きならし＋焼入れ＋焼きもどし ただし、 焼きならし温度:Ac3点以上950℃以下 焼入れ温度:Ac1点以上Ac3点未満 焼きもどし温度:450℃以上550℃未満 Pcm＝Ｃ＋Si/30＋Mn/20＋Cu/20＋Ni/60＋Cr/20 ＋Mo/15＋V/10＋5B（％） - 【請求項４】Cu:0.05〜0.30％、Ni:0.20〜3.00％、B:0.
0003〜0.0020％、Ti:0.003〜0.020％、Ca:0.001〜0.01
％の内から選んだ１種または２種以上を含有することを
特徴とする請求項（１）、（２）または（３）の溶接性
の優れた低降伏比80kgf/mm2級鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22912490A JP2828755B2 (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | 溶接性の優れた低降伏比８０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22912490A JP2828755B2 (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | 溶接性の優れた低降伏比８０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04110423A JPH04110423A (ja) | 1992-04-10 |
| JP2828755B2 true JP2828755B2 (ja) | 1998-11-25 |
Family
ID=16887128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22912490A Expired - Fee Related JP2828755B2 (ja) | 1990-08-29 | 1990-08-29 | 溶接性の優れた低降伏比８０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2828755B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19856265A1 (de) * | 1998-12-07 | 2000-06-15 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zur Herstellung feuerresistenter Stahlbleche |
| JP4254483B2 (ja) * | 2002-11-06 | 2009-04-15 | 東京電力株式会社 | 長寿命な耐熱低合金鋼溶接部材及びその製造方法 |
| CN109355570B (zh) * | 2018-11-30 | 2020-07-07 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 薄规格易焊接低温结构钢板的生产方法 |
| CN110669918A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-01-10 | 安庆锦泰金属材料科技有限公司 | 一种高韧性钢带热处理淬火工艺 |
-
1990
- 1990-08-29 JP JP22912490A patent/JP2828755B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04110423A (ja) | 1992-04-10 |
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