JPH0372027A - 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH0372027A JPH0372027A JP20946489A JP20946489A JPH0372027A JP H0372027 A JPH0372027 A JP H0372027A JP 20946489 A JP20946489 A JP 20946489A JP 20946489 A JP20946489 A JP 20946489A JP H0372027 A JPH0372027 A JP H0372027A
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、鋼板の表面に磁区制御を施した、鉄損の著し
く優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に関す
る。
く優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に関す
る。
（従来の技術）
高磁束密度一方向性電磁鋼板の表面に、圧延方向とほぼ
直角の方向に、人為的に磁区制御を施すことにより、鉄
損を低減させる方法が知られている。即ち、特開昭５５
−１８５６６号公報、特開昭５８−７３７２４号公報に
おける、間隔をもってレーザービームを照射する方法、
特開昭６１−９６０３６号公報における、間隔をもって
侵入体を形成させる方法、特開昭６１−１１７２１８号
公報における、間隔をもって溝を形成させる方法、特開
昭６１−１１７２８４号公報における、間隔をもって、
地鉄の一部を除去し、リン酸系張力付加被膜を施す方法
、特開昭６２−１５１５１１号公報における、間隔をも
ってプラズマ炎を照射する方法等が開示されている。
直角の方向に、人為的に磁区制御を施すことにより、鉄
損を低減させる方法が知られている。即ち、特開昭５５
−１８５６６号公報、特開昭５８−７３７２４号公報に
おける、間隔をもってレーザービームを照射する方法、
特開昭６１−９６０３６号公報における、間隔をもって
侵入体を形成させる方法、特開昭６１−１１７２１８号
公報における、間隔をもって溝を形成させる方法、特開
昭６１−１１７２８４号公報における、間隔をもって、
地鉄の一部を除去し、リン酸系張力付加被膜を施す方法
、特開昭６２−１５１５１１号公報における、間隔をも
ってプラズマ炎を照射する方法等が開示されている。
（発明が解決しようとする課題）
前述の人為的磁区制御技術の適用により、高磁束密度一
方向性電磁鋼板の鉄損をかなり向上させることが可能に
なった。
方向性電磁鋼板の鉄損をかなり向上させることが可能に
なった。
しかし、鉄損が一層優れ、且つ鉄損のばらつきの小さい
材料に対する要望は益々強く、更なる材料の高性能化が
必要である。
材料に対する要望は益々強く、更なる材料の高性能化が
必要である。
（課題を解決するための手段）
張力コーティングを有し、二次再結晶後に圧延方向とほ
ぼ直角の方向に磁区制御処理を施した高磁束密度一方向
性電磁鋼板について、二次再結晶粒の平均粒径を一定範
囲に制御することにより、著しく優れた鉄損が得られる
ことを知見し、本発明に至った。
ぼ直角の方向に磁区制御処理を施した高磁束密度一方向
性電磁鋼板について、二次再結晶粒の平均粒径を一定範
囲に制御することにより、著しく優れた鉄損が得られる
ことを知見し、本発明に至った。
以下に本発明に至った経緯について説明する。
Ｓｉ３．２％を含有し、インヒビターとしてＡＺＮの外
に、ＭｎＳ 、 ＭｎＳｅ 、 ＣｕｘＳ 、Ｓｎ 、
Ｓｂのうち１種又は２種以上を活用し、最終冷延の板
厚を０．１７ ｍｍとし、脱炭焼鈍を施し、焼鈍分離剤
を塗布し、鋼板をフラットな状態に保って高温仕上焼鈍
を施し、焼鈍分離剤を除去して種々の一方向性電磁鋼板
を得、これ等の鋼板に鋼板の単位断面積当りの張力が１
．０）ｃｇ／ｍｍ２となる張力コーティングを施し、鋼
板の表面に、圧延方向と直角の方向にエネルギー密度２
． ＯＪ ／ｃｉ、照射幅０．２５ｍｍ、照射間隔５Ｉ
１１１！１でパルスレーザ−を照射し、磁束密度Ｂ８（
ｉｆｆ化力８００ Ａｒｍにおける磁束密度）と鉄損Ｗ
ＩＳ１５゜を測定した０表面被膜を除去し、二次再結晶
粒の圧延面内における粒径を、圧延方向、圧延方向と４
５°方向及び圧延方向と９０’方向について線分法で測
定し、平均粒径を求めた（本発明にかかわる平均粒径は
すべてこの方法による〉。平均粒径及び磁束密度Ｂ、と
鉄損ＷＩＳ／Ｓ。の関係を第１図に示す。
に、ＭｎＳ 、 ＭｎＳｅ 、 ＣｕｘＳ 、Ｓｎ 、
Ｓｂのうち１種又は２種以上を活用し、最終冷延の板
厚を０．１７ ｍｍとし、脱炭焼鈍を施し、焼鈍分離剤
を塗布し、鋼板をフラットな状態に保って高温仕上焼鈍
を施し、焼鈍分離剤を除去して種々の一方向性電磁鋼板
を得、これ等の鋼板に鋼板の単位断面積当りの張力が１
．０）ｃｇ／ｍｍ２となる張力コーティングを施し、鋼
板の表面に、圧延方向と直角の方向にエネルギー密度２
． ＯＪ ／ｃｉ、照射幅０．２５ｍｍ、照射間隔５Ｉ
１１１！１でパルスレーザ−を照射し、磁束密度Ｂ８（
ｉｆｆ化力８００ Ａｒｍにおける磁束密度）と鉄損Ｗ
ＩＳ１５゜を測定した０表面被膜を除去し、二次再結晶
粒の圧延面内における粒径を、圧延方向、圧延方向と４
５°方向及び圧延方向と９０’方向について線分法で測
定し、平均粒径を求めた（本発明にかかわる平均粒径は
すべてこの方法による〉。平均粒径及び磁束密度Ｂ、と
鉄損ＷＩＳ／Ｓ。の関係を第１図に示す。
第１図において横軸は平均粒径であり、縦軸は磁束密度
Ｂ８である。符号（◎○△×で示す）は鉄損Ｗ １５１
５０を示す。
Ｂ８である。符号（◎○△×で示す）は鉄損Ｗ １５１
５０を示す。
第１図から明らかなように、平均粒径が１１ｍｍ以上で
且つ、Ｂ、が１．８８７以上の場合、特に良好な鉄損が
得られることが判明した。
且つ、Ｂ、が１．８８７以上の場合、特に良好な鉄損が
得られることが判明した。
焼鈍分離剤の塗布迄、実験Ｉと同様な方法で処理し、治
具を用い、鋼板を圧延方向に曲率半径４００ ｍｍに曲
げた状態で高温仕上焼鈍を施し、焼鈍分離剤を除去し、
鋼板の平坦化焼鈍を行い、その後、実験■と同様の方法
で、張力コーティングとレーザー照射を施し、磁束密度
Ｂ、と二次再結晶粒の平均粒径を測定した。平均粒径と
Ｂ、の関係を第２図に示す。
具を用い、鋼板を圧延方向に曲率半径４００ ｍｍに曲
げた状態で高温仕上焼鈍を施し、焼鈍分離剤を除去し、
鋼板の平坦化焼鈍を行い、その後、実験■と同様の方法
で、張力コーティングとレーザー照射を施し、磁束密度
Ｂ、と二次再結晶粒の平均粒径を測定した。平均粒径と
Ｂ、の関係を第２図に示す。
第２図において横軸は平均粒径であり、縦軸はＢ＠であ
る。
る。
第２図から明らかなように、鋼板を曲げた状態で高温仕
上焼鈍を行った場合、平均粒径が大きくなり過ぎるとＢ
８が劣化する傾向が認められ、平均粒径が５０ｍｍを越
えるとＢｌｌが著しく劣化することが判明した。平均粒
径が５０ｍｍを越える場合、Ｂ、が劣化し、このため鉄
損が劣化することが第２図より推定される。
上焼鈍を行った場合、平均粒径が大きくなり過ぎるとＢ
８が劣化する傾向が認められ、平均粒径が５０ｍｍを越
えるとＢｌｌが著しく劣化することが判明した。平均粒
径が５０ｍｍを越える場合、Ｂ、が劣化し、このため鉄
損が劣化することが第２図より推定される。
なお、ＳＩ／、Ｉ仕上焼鈍は高温、長時間を要するため
、通常コイル状に巻いた状態で、端面を上下方間として
、焼鈍されている。この場合のコイル内周部の曲率半径
は大略４００ｍｍ以下である。コイルの曲率半径を大き
くすれば、設備規模が大きくなり、製造コスト面で不利
になる。
、通常コイル状に巻いた状態で、端面を上下方間として
、焼鈍されている。この場合のコイル内周部の曲率半径
は大略４００ｍｍ以下である。コイルの曲率半径を大き
くすれば、設備規模が大きくなり、製造コスト面で不利
になる。
実験■、実験■の結果から、コイル状に巻いた状態で焼
鈍する通常の方法で高温仕上焼鈍を施し、張力コーティ
ングを有し、二次再結晶後に圧延方向とほぼ直角の方向
に磁区制御処理を施した高磁束密度−万同性電Ｍｉ鋼板
について、二次再結晶粒の平均粒径を１１〜５０ＩＩＩ
Ｉｍに制御することにより、著しく優れた鉄損が得られ
ることが明らかになった。
鈍する通常の方法で高温仕上焼鈍を施し、張力コーティ
ングを有し、二次再結晶後に圧延方向とほぼ直角の方向
に磁区制御処理を施した高磁束密度−万同性電Ｍｉ鋼板
について、二次再結晶粒の平均粒径を１１〜５０ＩＩＩ
Ｉｍに制御することにより、著しく優れた鉄損が得られ
ることが明らかになった。
Ｃ： ０．０６５％、Ｓｉ：３．０％、Ｍｎ：０．０７
５％、Ｓ ： ０．０２５％、酸可溶性ｙ ： ０．０
２６０％、Ｎ：０．００８５％、残部二Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる溶鋼の急冷凝固による１、 １〜５
．０ｍｍ厚の薄鋳片を、１１２０°Ｃで２分間焼鈍し、
３００°Ｃ迄を３０゛Ｃ／秒で冷却し、板厚０．２８５
ｍｍ迄冷間圧延し、７５％Ｈｚ、２５％Ｎ２の湿潤雰囲
気中で、８５０°Ｃで３分間、脱炭焼鈍を施し、マグネ
シアを主とする焼鈍分離剤を塗布し、ａ板をフラットに
保って、高温仕上焼鈍を行った。高温仕上焼鈍において
は、昇温中雰囲気を７５％Ｎ２．２５％Ｎ２とし、昇温
速度１５°Ｃ／時間で１２００℃迄昇温し、水素雰囲気
で、１２００ ℃で２０時間焼鈍した。製品の磁束密度
Ｂ８と二次再結晶粒の平均粒径を測定し、冷延圧下率と
Ｂ、及び平均粒径の関係を第３図に示す。
５％、Ｓ ： ０．０２５％、酸可溶性ｙ ： ０．０
２６０％、Ｎ：０．００８５％、残部二Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる溶鋼の急冷凝固による１、 １〜５
．０ｍｍ厚の薄鋳片を、１１２０°Ｃで２分間焼鈍し、
３００°Ｃ迄を３０゛Ｃ／秒で冷却し、板厚０．２８５
ｍｍ迄冷間圧延し、７５％Ｈｚ、２５％Ｎ２の湿潤雰囲
気中で、８５０°Ｃで３分間、脱炭焼鈍を施し、マグネ
シアを主とする焼鈍分離剤を塗布し、ａ板をフラットに
保って、高温仕上焼鈍を行った。高温仕上焼鈍において
は、昇温中雰囲気を７５％Ｎ２．２５％Ｎ２とし、昇温
速度１５°Ｃ／時間で１２００℃迄昇温し、水素雰囲気
で、１２００ ℃で２０時間焼鈍した。製品の磁束密度
Ｂ８と二次再結晶粒の平均粒径を測定し、冷延圧下率と
Ｂ、及び平均粒径の関係を第３図に示す。
第３図において、横軸が冷延圧下率であり、縦軸が、Ｂ
ＩＩ及び平均粒径である。
ＩＩ及び平均粒径である。
第３図から明らかなように、冷延圧下率が８３〜９２％
の範囲で、平均粒径１１〜５０ｍｍ、磁束密度Ｂ８が１
．８８ Ｔ以上の高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られ
る。
の範囲で、平均粒径１１〜５０ｍｍ、磁束密度Ｂ８が１
．８８ Ｔ以上の高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られ
る。
次に材料成分その他の条件の限定理由について述べる。
Ｃは０．１２％以下とする。０．１２％を超えると脱炭
焼鈍における脱炭が困難となる。Ｓｉは２゜５〜４．５
％とする。２．５％未満では良好な鉄損が得られず、４
．５％を超えると加工性が劣化する。Ｍｎは０、０３０
〜０．２００％とする。０．０３０％未満では加工性が
劣化し、０．２００％を超えると良好な鉄損が得られな
い。Ｓ又はＳｅの１種又は２種の合計：０．０１−０．
０６％とする。０．０１％未満又は０．０６％を超える
と良好な鉄損が得られない。酸可溶性Ｍは０．０１０〜
０．０５０％とする。０．０１０％未満では、良好な磁
束密度が得られず、０．０５０％を超えると、二次再結
晶が不良となる。Ｎは０．００３０〜０．０１００％と
する。０．００３０％未満では、二次再結晶が不良とな
り、０．０１００％を超えると、ブリスターきずが発生
する。
焼鈍における脱炭が困難となる。Ｓｉは２゜５〜４．５
％とする。２．５％未満では良好な鉄損が得られず、４
．５％を超えると加工性が劣化する。Ｍｎは０、０３０
〜０．２００％とする。０．０３０％未満では加工性が
劣化し、０．２００％を超えると良好な鉄損が得られな
い。Ｓ又はＳｅの１種又は２種の合計：０．０１−０．
０６％とする。０．０１％未満又は０．０６％を超える
と良好な鉄損が得られない。酸可溶性Ｍは０．０１０〜
０．０５０％とする。０．０１０％未満では、良好な磁
束密度が得られず、０．０５０％を超えると、二次再結
晶が不良となる。Ｎは０．００３０〜０．０１００％と
する。０．００３０％未満では、二次再結晶が不良とな
り、０．０１００％を超えると、ブリスターきずが発生
する。
薄鋳片の厚みは０．２〜１０ ｍｍとする。０．２ ｍ
ｍ未満、あるいは１０ｍｍ１を超えると良好な磁気特性
が得られない。
ｍ未満、あるいは１０ｍｍ１を超えると良好な磁気特性
が得られない。
最終冷延を行う迄に少くとも一度、１０５０〜１２００
°Ｃの温度範囲で焼鈍し急冷処理を行わないと、良好な
製品磁気特性が得られない。
°Ｃの温度範囲で焼鈍し急冷処理を行わないと、良好な
製品磁気特性が得られない。
鋼板の単位断面積当りの表面被膜（フォルステライトを
含む）による張力はｏ、７ｋｇ／ｍｍ２以上とする。０
．７ ｋｇ ／ ｍ４未満では良好な鉄損が得られない
。
含む）による張力はｏ、７ｋｇ／ｍｍ２以上とする。０
．７ ｋｇ ／ ｍ４未満では良好な鉄損が得られない
。
磁化力８００Ｎｍにおける磁束密度が１．８８Ｔ以上で
良好な鉄損特性が得られる。１．８８ Ｔ未満では良好
な鉄損が得られない。
良好な鉄損特性が得られる。１．８８ Ｔ未満では良好
な鉄損が得られない。
（作 用）
二次再結晶の平均粒径が１１〜５０ｍｍで、鋼板の単位
断面積当りの張力が０．７ｋｇ／ｍｍ２以上となる表面
被膜を有し、磁化力８００Ｎｍにおける磁束密度１．８
８ Ｔ以上で、鋼板表面に圧延方向とほぼ直角の方向に
人為的に磁区制御を施した高磁束密度一方向性電磁鋼板
で、著しく優れた鉄損が得られる。
断面積当りの張力が０．７ｋｇ／ｍｍ２以上となる表面
被膜を有し、磁化力８００Ｎｍにおける磁束密度１．８
８ Ｔ以上で、鋼板表面に圧延方向とほぼ直角の方向に
人為的に磁区制御を施した高磁束密度一方向性電磁鋼板
で、著しく優れた鉄損が得られる。
平均粒径１１ｍｍ未満の場合鉄損が劣化する原因は、本
発明にかかわる磁区制御材の場合、細かい粒界が鉄損を
最小とする磁区形成パターンに対し有害となっているも
のと考えられる。鋼板を曲げた状態で高温仕上焼鈍する
場合（工業製品ベース）に平均粒径５０＋＋ｎ＋＋超で
、Ｂ、が低下するのは、高温焼鈍後の平坦化焼鈍による
圧延面からのゴス方位のずれ等が関与しているものと考
えられる。
発明にかかわる磁区制御材の場合、細かい粒界が鉄損を
最小とする磁区形成パターンに対し有害となっているも
のと考えられる。鋼板を曲げた状態で高温仕上焼鈍する
場合（工業製品ベース）に平均粒径５０＋＋ｎ＋＋超で
、Ｂ、が低下するのは、高温焼鈍後の平坦化焼鈍による
圧延面からのゴス方位のずれ等が関与しているものと考
えられる。
急冷凝固による薄鋳片を素材とし、ＡＺＮを主インヒビ
ターとして活用する一方向性′１ｉｌｔ磁鋼板の製造に
おいて、最終冷延を行うまでに少くとも一回１０５０〜
１２００ ℃の温度範囲で焼鈍し、この焼鈍の後、急冷
し、圧下率８３〜９２％で最終冷延を行うことにより、
磁束密度Ｂ、が１．８８Ｔ以上で、二次再結晶粒の平均
粒径が１１〜５０ｆｌｌ１１１の高磁束密度一方向性を
磁鋼板が得られる。
ターとして活用する一方向性′１ｉｌｔ磁鋼板の製造に
おいて、最終冷延を行うまでに少くとも一回１０５０〜
１２００ ℃の温度範囲で焼鈍し、この焼鈍の後、急冷
し、圧下率８３〜９２％で最終冷延を行うことにより、
磁束密度Ｂ、が１．８８Ｔ以上で、二次再結晶粒の平均
粒径が１１〜５０ｆｌｌ１１１の高磁束密度一方向性を
磁鋼板が得られる。
（実施例）
実施例１
Ｃ：０．０８０％、Ｓｉ：３．２％、Ｍｎ：０．０７５
％、酸可溶性Ａ７ ： ０．０２５０％、Ｎ ： ０．
００８５％、およびＳ：０、０２５％又は０．０１５％
、Ｓｅ ： ０．０２０％、Ｓｎ：０．１２％、Ｃｕ：
０．０７％、ｓｂ：ｏ、ｏ２ｏ％のうちから選ばれた１
種又は２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
る溶鋼から０．９〜４．４ ｍｍ厚の薄鋳片を急冷凝固
法により製造した。
％、酸可溶性Ａ７ ： ０．０２５０％、Ｎ ： ０．
００８５％、およびＳ：０、０２５％又は０．０１５％
、Ｓｅ ： ０．０２０％、Ｓｎ：０．１２％、Ｃｕ：
０．０７％、ｓｂ：ｏ、ｏ２ｏ％のうちから選ばれた１
種又は２種以上、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
る溶鋼から０．９〜４．４ ｍｍ厚の薄鋳片を急冷凝固
法により製造した。
この薄鋳片を１０００〜１２２０ ℃の各種温度で１０
０秒間焼鈍し、３００°Ｃ迄を３５°Ｃ／秒で冷却した
。その後、下記に示す製造プロセス■■により、最終冷
延前迄処理した。製造プロセスＩの場合、焼鈍後直ちに
最終冷延を行った。
０秒間焼鈍し、３００°Ｃ迄を３５°Ｃ／秒で冷却した
。その後、下記に示す製造プロセス■■により、最終冷
延前迄処理した。製造プロセスＩの場合、焼鈍後直ちに
最終冷延を行った。
製造プロセス■の場合、焼鈍後、所定の厚み迄中間冷延
を行い、１０００°Ｃで１００秒間焼鈍し、３００°Ｃ
迄２５°Ｃ／秒で冷却し、その後、最終冷延を行った。
を行い、１０００°Ｃで１００秒間焼鈍し、３００°Ｃ
迄２５°Ｃ／秒で冷却し、その後、最終冷延を行った。
最終冷延後、７５％Ｎ２．２５％Ｎ２の湿潤雰囲気中で
、８５０°Ｃで３分間、脱炭焼鈍を施し、マグネシアを
主とする焼鈍分離剤を塗布し、曲率半径約４００国でコ
イル状に巻き、高温仕上焼鈍を行った。高温仕上焼鈍に
おいては、昇温中雰囲気を７５％Ｈｚ、２５％Ｎ２とし
、昇温速度１５”Ｃ／時間で、１２００ ℃迄昇温し、
水素雰囲気で１２００℃で２０時間焼鈍した。その後、
焼鈍分離剤を除去し、次に示すＡ、Ｂ、Ｃ，Ｄの４種の
方法による磁区制御処理、張力コーティング、焼鈍等を
行った。
、８５０°Ｃで３分間、脱炭焼鈍を施し、マグネシアを
主とする焼鈍分離剤を塗布し、曲率半径約４００国でコ
イル状に巻き、高温仕上焼鈍を行った。高温仕上焼鈍に
おいては、昇温中雰囲気を７５％Ｈｚ、２５％Ｎ２とし
、昇温速度１５”Ｃ／時間で、１２００ ℃迄昇温し、
水素雰囲気で１２００℃で２０時間焼鈍した。その後、
焼鈍分離剤を除去し、次に示すＡ、Ｂ、Ｃ，Ｄの４種の
方法による磁区制御処理、張力コーティング、焼鈍等を
行った。
Ａ法においては、鋼板の単位断面積当りの張力が１．０
ｋｇ／ｍｍ２となるよう、張力コーティングを行い、
コーティングの焼付けを兼ねて、８５０°Ｃで３０秒間
の平坦化焼鈍を施し、鋼板の表面に、圧延方向と直角の
方向に、エネルギー密度２．ＯＪ／ｃｔＡ、照射幅０．
２５ｍｍ、照射間隔５Ｍでパルスレーザ−を照射した。
ｋｇ／ｍｍ２となるよう、張力コーティングを行い、
コーティングの焼付けを兼ねて、８５０°Ｃで３０秒間
の平坦化焼鈍を施し、鋼板の表面に、圧延方向と直角の
方向に、エネルギー密度２．ＯＪ／ｃｔＡ、照射幅０．
２５ｍｍ、照射間隔５Ｍでパルスレーザ−を照射した。
Ｂ法においては、Ａ法で処理した後、ｓｂ金属粉を塗布
し、８００°Ｃで２時間焼鈍した。
し、８００°Ｃで２時間焼鈍した。
Ｃ法においては、鋼板の表面に、圧延方向に直角の方向
に、エネルギー密度３．ＯＪ／ｃｔｌｌ、照射幅０．２
鴎、照射間隔５鶴でパルスレーザ−を照射し、フォルス
テライト層を部分的に除去し、６１％硝酸液中に２０秒
間浸漬し、鋼板の単位断面積当りの張力が１．０ｋｇ／
ｍｍ２となるよう、張力コーティングを行い、コーティ
ングの焼付けを兼ねて、８５０°Ｃで３０秒間の平坦化
焼鈍を行った。
に、エネルギー密度３．ＯＪ／ｃｔｌｌ、照射幅０．２
鴎、照射間隔５鶴でパルスレーザ−を照射し、フォルス
テライト層を部分的に除去し、６１％硝酸液中に２０秒
間浸漬し、鋼板の単位断面積当りの張力が１．０ｋｇ／
ｍｍ２となるよう、張力コーティングを行い、コーティ
ングの焼付けを兼ねて、８５０°Ｃで３０秒間の平坦化
焼鈍を行った。
Ｄ法においては、歯車ピッチ８Ｍ、歯車先端曲率半径１
１００Ｉｒ、刃の傾きが圧延方向に対して７５°である
歯車型ロールにより荷重１８０ ｋｇ ／ ｍｊで歪導
入を行い、鋼板の単位断面積当りの張力が１．０ｋｇ／
ｍｍ２となるよう、張力コーティングを行い、コーティ
ングの焼付けを兼ねて、８５０°Ｃで３０秒間の平坦化
焼鈍を行った。
１００Ｉｒ、刃の傾きが圧延方向に対して７５°である
歯車型ロールにより荷重１８０ ｋｇ ／ ｍｊで歪導
入を行い、鋼板の単位断面積当りの張力が１．０ｋｇ／
ｍｍ２となるよう、張力コーティングを行い、コーティ
ングの焼付けを兼ねて、８５０°Ｃで３０秒間の平坦化
焼鈍を行った。
Ａ法、Ｂ法、Ｃ法又はＤ法により処理した後、磁束密度
Ｂ、及び鉄損を測定し、しかる後、表面被膜を除去し、
酸洗し、二次再結晶粒の圧延面内における平均粒径を測
定した。
Ｂ、及び鉄損を測定し、しかる後、表面被膜を除去し、
酸洗し、二次再結晶粒の圧延面内における平均粒径を測
定した。
材料の成分、薄鋳片厚、製造プロセス（■又は■）、薄
鋳片焼鈍の均熱温度、中間冷延後の板厚。
鋳片焼鈍の均熱温度、中間冷延後の板厚。
最終冷延後の板厚、最終冷延の圧下率、二次再結晶粒の
平均粒径、磁区制御法（Ａ、Ｂ、Ｃ又はＤ〉。
平均粒径、磁区制御法（Ａ、Ｂ、Ｃ又はＤ〉。
磁束密度ＢＳ＋Ｓｉを第１表に示す。
第１表に明らかなように、本発明例の場合に著しく鉄損
の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られる。
の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られる。
（発明の効果）
本発明により、鉄損の著しく低いトランスの鉄芯等の材
料の供給が可能となり、トランス等電気機器のエネルギ
ー損が大幅に節減できる。
料の供給が可能となり、トランス等電気機器のエネルギ
ー損が大幅に節減できる。
第１図は鋼板をフラットな状態で高温仕上焼鈍を施した
張力コーティングを有する一方向性電磁鋼板の表面にレ
ーザー照射により磁区制御を施した後の磁束密度Ｂ、及
び二次再結晶粒の平均粒径と鉄損ＷＩＳ／Ｓ。の関係を
示す図である。 第２図は鋼板を曲げて高温仕上焼鈍を施した後、平坦化
焼鈍を行い、張力コーティングを施し、表面にレーザー
照射にまり磁区制御を施した一方向性電磁鋼板の磁束密
度Ｂ、を二次再結晶粒の平均粒径との関係で示した図で
ある。 第３図は最終冷延圧下率と、鋼板をフラットな状態で高
温仕上焼鈍を施した後の、磁束密度Ｂ。 及び二次再結晶粒の平均粒径の関係を示す図である。 第１図 、３０ ４０ ５０ 平均粒経（ｙｎｙｎ）
張力コーティングを有する一方向性電磁鋼板の表面にレ
ーザー照射により磁区制御を施した後の磁束密度Ｂ、及
び二次再結晶粒の平均粒径と鉄損ＷＩＳ／Ｓ。の関係を
示す図である。 第２図は鋼板を曲げて高温仕上焼鈍を施した後、平坦化
焼鈍を行い、張力コーティングを施し、表面にレーザー
照射にまり磁区制御を施した一方向性電磁鋼板の磁束密
度Ｂ、を二次再結晶粒の平均粒径との関係で示した図で
ある。 第３図は最終冷延圧下率と、鋼板をフラットな状態で高
温仕上焼鈍を施した後の、磁束密度Ｂ。 及び二次再結晶粒の平均粒径の関係を示す図である。 第１図 、３０ ４０ ５０ 平均粒経（ｙｎｙｎ）
Claims (1)
- 重量で、Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ：２．５〜４．５％
、Ｍｎ：０．０３０〜０．２００％、Ｓ又はＳｅの１種
又は２種の合計：０．０１〜０．０６％、酸可溶性Ｎ：
０．０１０〜０．０５０％、Ｎ：０．００３０〜０．０
１００％、残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる溶
鋼を、急冷凝固法によって０．２〜１０ｍｍの薄鋳片（
薄帯）に鋳造する工程、最終冷間圧延を行うまでに少な
くとも１回１０５０〜１２００℃の温度域で焼鈍し急冷
する焼鈍工程、８３〜９２％の圧下率の適用下に最終冷
間圧延を行う工程、最終冷延板に脱炭焼鈍を施し、焼鈍
分離剤を塗布し巻き取ってストリップコイルとする脱炭
焼鈍工程、高温仕上焼鈍工程からなるプロセスによって
、二次再結晶粒の鋼板圧延面内における平均粒径を１１
〜５０ｍｍとし、次いで、焼鈍分離剤除去、鋼板の単位
断面積当り０．７ｋｇ／ｍｍ＾２以上となる張力コーテ
ィングおよび平坦化焼鈍を施す工程を採り、さらに、前
記高温仕上焼鈍工程後或いは前記焼鈍分離剤除去、鋼板
の単位断面積当り０．７ｋｇ／ｍｍ＾２以上となる張力
コーティングおよび平坦化焼鈍を施す工程の途中または
該工程の前もしくは後で鋼板表面に人為的磁区制御処理
を施す過程を付加することを特徴とする磁化力８００Ａ
／ｍにおける磁束密度が１．８８Ｔ以上で鉄損の優れた
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20946489A JPH0372027A (ja) | 1989-08-11 | 1989-08-11 | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20946489A JPH0372027A (ja) | 1989-08-11 | 1989-08-11 | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0372027A true JPH0372027A (ja) | 1991-03-27 |
Family
ID=16573303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20946489A Pending JPH0372027A (ja) | 1989-08-11 | 1989-08-11 | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0372027A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0585956B1 (en) * | 1992-09-04 | 1998-01-07 | Nippon Steel Corporation | Thick grain-oriented electrical steel sheet exhibiting excellent magnetic properties |
| US6739384B2 (en) | 2001-09-13 | 2004-05-25 | Ak Properties, Inc. | Method of continuously casting electrical steel strip with controlled spray cooling |
| JP2004526862A (ja) * | 2000-12-18 | 2004-09-02 | チッセンクラップ アッチアイ スペチアリ テルニ ソシエタ ペル アチオニ | 方向性電気鋼帯の製造方法 |
| WO2011040723A3 (ko) * | 2009-10-01 | 2011-07-07 | 주식회사 포스코 | 저철손 고자속밀도 방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| JP2012140665A (ja) * | 2010-12-28 | 2012-07-26 | Jfe Steel Corp | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2012177161A (ja) * | 2011-02-25 | 2012-09-13 | Jfe Steel Corp | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2013094218A1 (ja) * | 2011-12-22 | 2013-06-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
-
1989
- 1989-08-11 JP JP20946489A patent/JPH0372027A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| EP0585956B1 (en) * | 1992-09-04 | 1998-01-07 | Nippon Steel Corporation | Thick grain-oriented electrical steel sheet exhibiting excellent magnetic properties |
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| JP4697841B2 (ja) * | 2000-12-18 | 2011-06-08 | チッセンクラップ アッチアイ スペチアリ テルニ ソシエタ ペル アチオニ | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
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| CN102575314A (zh) * | 2009-10-01 | 2012-07-11 | Posco公司 | 低铁损、高磁通密度、取向电工钢板及其制造方法 |
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| CN104011241A (zh) * | 2011-12-22 | 2014-08-27 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板及其制造方法 |
| JPWO2013094218A1 (ja) * | 2011-12-22 | 2015-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| US10020101B2 (en) | 2011-12-22 | 2018-07-10 | Jfe Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and method for producing same |
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