JPH0370859A - アルコールエンジンの燃料流量制御装置 - Google Patents
アルコールエンジンの燃料流量制御装置Info
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- JPH0370859A JPH0370859A JP20804689A JP20804689A JPH0370859A JP H0370859 A JPH0370859 A JP H0370859A JP 20804689 A JP20804689 A JP 20804689A JP 20804689 A JP20804689 A JP 20804689A JP H0370859 A JPH0370859 A JP H0370859A
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- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 82
- 239000002828 fuel tank Substances 0.000 claims abstract description 18
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- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、燃料のアルコ−ルミ11度に応じて燃料ポン
プの燃料流8を可変設定するアルコールエンジンの燃料
流量制御装置に関する。
プの燃料流8を可変設定するアルコールエンジンの燃料
流量制御装置に関する。
[従来の技術と発明が解決しようとする課題]近年、ガ
ソリン燃料、アルコール燃料、あるいは、ガソリンとア
ルコールとの混合燃料のいずれによッテも運転可能なF
F V (Flexible Fuel Vehic
le )用のアルコールエンジンが開発されている。
ソリン燃料、アルコール燃料、あるいは、ガソリンとア
ルコールとの混合燃料のいずれによッテも運転可能なF
F V (Flexible Fuel Vehic
le )用のアルコールエンジンが開発されている。
このFFV用アルコールエンジンは、例えば、特開昭5
8−28557号公報に開示されているように、燃料の
アルコール濃度をアルコール燃料ザによって検知し、こ
のアルコール濃度により燃料噴1)J ffiを補正し
て理論空燃比に保つように制御されている。
8−28557号公報に開示されているように、燃料の
アルコール濃度をアルコール燃料ザによって検知し、こ
のアルコール濃度により燃料噴1)J ffiを補正し
て理論空燃比に保つように制御されている。
しかしながら、アルコール(アルコール濃度100%の
燃料)を用いた場合の理論空燃比は、ガソリン(アルコ
ール濃度O%)を用いた場合に対して略1/2であり、
燃料のアルコール濃度が高くなるほど理論空燃比が低下
する。このため、上記FFV用アルコールエンジンにお
いては、従来のガソリンエンジンと同一のエンジン運転
状態では、燃料のアルコール濃度が100%(ガソリン
0%)の場合、アルコール濃度O%(ガソリン100%
)の場合に対しで略2倍の燃料噴射量が必要となり、こ
れに対応してインジェクタへ燃料を供給する燃料ポンプ
の容量〈燃料ポンプによる送油量、ずなわら、燃料流量
)を略2倍にしなければならない。
燃料)を用いた場合の理論空燃比は、ガソリン(アルコ
ール濃度O%)を用いた場合に対して略1/2であり、
燃料のアルコール濃度が高くなるほど理論空燃比が低下
する。このため、上記FFV用アルコールエンジンにお
いては、従来のガソリンエンジンと同一のエンジン運転
状態では、燃料のアルコール濃度が100%(ガソリン
0%)の場合、アルコール濃度O%(ガソリン100%
)の場合に対しで略2倍の燃料噴射量が必要となり、こ
れに対応してインジェクタへ燃料を供給する燃料ポンプ
の容量〈燃料ポンプによる送油量、ずなわら、燃料流量
)を略2倍にしなければならない。
一般に、通常のガソリンエンジンにおける燃料ポンプの
送油量、すなわち、必要最大燃料流量はエンジンの有す
る最大燃料噴銅鼠に対し若干の余裕度を持って設定され
ている。
送油量、すなわち、必要最大燃料流量はエンジンの有す
る最大燃料噴銅鼠に対し若干の余裕度を持って設定され
ている。
FFV用アルコールエンジンにおいて、燃料ポンプの必
要最大燃料流量をアルコール100%の燃料を基準に設
定すると、ガソリン100%の燃料を用いた場合でも、
エンジンが実際に必要とする最高流量の数倍の燃料が供
給されることになり、最小燃料消費領域(ガソリン10
0%のアイドル運転)においては過剰供給となり燃料の
リターンAが非常に多く、エネルギーロスをtn <ば
かりか、騒音対策上も好ましくない。
要最大燃料流量をアルコール100%の燃料を基準に設
定すると、ガソリン100%の燃料を用いた場合でも、
エンジンが実際に必要とする最高流量の数倍の燃料が供
給されることになり、最小燃料消費領域(ガソリン10
0%のアイドル運転)においては過剰供給となり燃料の
リターンAが非常に多く、エネルギーロスをtn <ば
かりか、騒音対策上も好ましくない。
一方、FFV用アルコールエンジンにおいて、燃料ポン
プの必要最大燃料流量を、上述した通常のガソリンエン
ジンの送油量のままにしておけば、最大燃料消費領域(
高アルコールm度、例えば、アルコール100%におけ
るエンジン高速回転高負荷運転時)に燃料ポンプの送油
母不足によって燃圧が低下してしまい必要燃料噴射昂を
得られないおそれがある。
プの必要最大燃料流量を、上述した通常のガソリンエン
ジンの送油量のままにしておけば、最大燃料消費領域(
高アルコールm度、例えば、アルコール100%におけ
るエンジン高速回転高負荷運転時)に燃料ポンプの送油
母不足によって燃圧が低下してしまい必要燃料噴射昂を
得られないおそれがある。
また、現在市販されている燃料ポンプはガソリンエンジ
ンの送油量に合せたものが多く、アルコール100%の
高速回転高負荷運転時に必要とする最大送油量(燃料流
量)を供給できる大型の燃料ポンプはほとんど市販され
ておらず、仮に、このような大型の燃料ポンプを採用し
たとしてbill装上の問題が残る。
ンの送油量に合せたものが多く、アルコール100%の
高速回転高負荷運転時に必要とする最大送油量(燃料流
量)を供給できる大型の燃料ポンプはほとんど市販され
ておらず、仮に、このような大型の燃料ポンプを採用し
たとしてbill装上の問題が残る。
[発明の目的]
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、エネルギ
ーロスを少なくし、かつ、低騒音化を実現するとともに
、大型の燃料ポンプを用いずに、燃料流用不足がなく、
燃料のアルコール濃度に応じて常に最適な燃料流量を得
ることができ、かつ、燃料ポンプのl1ilii装の容
易なアルコールエンジンの燃料流量制御装置を提供する
ことを目的としている。
ーロスを少なくし、かつ、低騒音化を実現するとともに
、大型の燃料ポンプを用いずに、燃料流用不足がなく、
燃料のアルコール濃度に応じて常に最適な燃料流量を得
ることができ、かつ、燃料ポンプのl1ilii装の容
易なアルコールエンジンの燃料流量制御装置を提供する
ことを目的としている。
[課題を解決するための手段]
上記目的を達成するため、本発明によるアルコールエン
ジンの燃料流量制御装置は、アルコール濃度センサの出
力信号に基づいて燃料のアルコール濃度を算出するアル
コール濃度算出手段と、上記アルコール濃度算出手段で
算出したアルコール濃度に塁づいて、燃料タンクに連通
した複数の燃料ポンプの必要燃料流量を設定するポンプ
流量設定手段とを具備するものである。
ジンの燃料流量制御装置は、アルコール濃度センサの出
力信号に基づいて燃料のアルコール濃度を算出するアル
コール濃度算出手段と、上記アルコール濃度算出手段で
算出したアルコール濃度に塁づいて、燃料タンクに連通
した複数の燃料ポンプの必要燃料流量を設定するポンプ
流量設定手段とを具備するものである。
[作 用]
上記構成において、アルコール濃度センサの出力信号に
基づいて燃料のアルコール濃度を鋒出し、このアルコー
ル濃度に基づいて燃料タンクに連通ずる複数の燃料ポン
プの必要流罪を設定し、燃料のアルコール濃度によって
変化する必要最大燃料流量を常に最適に確保する。
基づいて燃料のアルコール濃度を鋒出し、このアルコー
ル濃度に基づいて燃料タンクに連通ずる複数の燃料ポン
プの必要流罪を設定し、燃料のアルコール濃度によって
変化する必要最大燃料流量を常に最適に確保する。
[発明の実施例]
以下、図面に基づいて本発明の詳細な説明する。
図面は本発明の一実施例を示し、第1図は燃料流11i
1 I11御装置の機能ブロック図、第2図はエンジン
制御系の概略図、第3図はアルコール濃度に対する必要
最大燃料流量と燃料ポンプの必要燃料流Qとの関係を示
づ説明図、第4図は燃料流星制御手順を示すフローチャ
ートである。
1 I11御装置の機能ブロック図、第2図はエンジン
制御系の概略図、第3図はアルコール濃度に対する必要
最大燃料流量と燃料ポンプの必要燃料流Qとの関係を示
づ説明図、第4図は燃料流星制御手順を示すフローチャ
ートである。
(構 成)
第2図において、符号1はFFV用アルコールエンジン
のエンジンで、図においては水平対向型エンジンを示す
。
のエンジンで、図においては水平対向型エンジンを示す
。
このエンジン本体1のシリンダヘッド2に形成した吸気
ボート2aにインテークマニホルド3が連通され、この
インテークマニホルド3の上流にエアチャンバ4を介し
てスロットルチt7ンバ5が連通され、このスロットル
チャンバ5の上流側に吸気管6を介してエアークリーナ
7が取イ1けられている。
ボート2aにインテークマニホルド3が連通され、この
インテークマニホルド3の上流にエアチャンバ4を介し
てスロットルチt7ンバ5が連通され、このスロットル
チャンバ5の上流側に吸気管6を介してエアークリーナ
7が取イ1けられている。
また、上記吸気管6の上記エアクリーナ7の直下流に吸
入空気&センサ(図においては、ホットワイヤ式エアフ
ローメータ)8が介装され、さらに、上記スロットルチ
ャンバ5に設けたスロットルバルブ5aにスロットルf
7i!aセンサ9aとスロットルバルブ全開を検出する
アイドルスイッチ9bとが連設されている。
入空気&センサ(図においては、ホットワイヤ式エアフ
ローメータ)8が介装され、さらに、上記スロットルチ
ャンバ5に設けたスロットルバルブ5aにスロットルf
7i!aセンサ9aとスロットルバルブ全開を検出する
アイドルスイッチ9bとが連設されている。
また、上記インテークマニホールド3の各気筒の各吸気
ボート2aの直上流側に、インジェクタ10が配設され
ている。さらに、上記シリンダへノド2に、その先端を
燃焼室に露♀する点火プラグ17が気筒毎に取り付CJ
られている。
ボート2aの直上流側に、インジェクタ10が配設され
ている。さらに、上記シリンダへノド2に、その先端を
燃焼室に露♀する点火プラグ17が気筒毎に取り付CJ
られている。
また、符号13は燃料タンクで、高アルコール1度時の
燃料消費槌を考慮して比較的大きな容量に設定されてい
る。また、容量が大きくなった分、上記燃料タンク13
の底部中央に、プロペラシャフト、リヤデフなどをオー
バハングづるための逃げ部13aがサドル状に形成され
、上記燃料タンク13の底部容積部分が上記逃げ部13
aにて左右に分割されている。
燃料消費槌を考慮して比較的大きな容量に設定されてい
る。また、容量が大きくなった分、上記燃料タンク13
の底部中央に、プロペラシャフト、リヤデフなどをオー
バハングづるための逃げ部13aがサドル状に形成され
、上記燃料タンク13の底部容積部分が上記逃げ部13
aにて左右に分割されている。
この燃料タンク13には、アルコールのみの燃料、ガソ
リンのみの燃料、あるいは、アルコールとノ3ソリンと
の混合燃料、すなわち、燃料補給の際のユーザー事情に
より変化するアルコールa度を有する燃料が貯留されて
いる。
リンのみの燃料、あるいは、アルコールとノ3ソリンと
の混合燃料、すなわち、燃料補給の際のユーザー事情に
より変化するアルコールa度を有する燃料が貯留されて
いる。
また、上記燃料タンク13の左右底部容積部13b、1
3cに同容星の燃料ポンプ14a、14bが各々連通さ
れている。
3cに同容星の燃料ポンプ14a、14bが各々連通さ
れている。
なお、上記燃料ポンプ14a、14bは、それぞれ通常
のガソリンエンジンにおける燃料ポンプと同−容量とす
る。さらに、この各燃料ポンプ14a、14bの吐出側
に連通ずる燃料通路19aが途中で合流された後、上記
各インジェクタ10に連通されている。ざらに、上記燃
料通路19aの合流した部分のやや下流にアルコール濃
度センサ15が介装されている。
のガソリンエンジンにおける燃料ポンプと同−容量とす
る。さらに、この各燃料ポンプ14a、14bの吐出側
に連通ずる燃料通路19aが途中で合流された後、上記
各インジェクタ10に連通されている。ざらに、上記燃
料通路19aの合流した部分のやや下流にアルコール濃
度センサ15が介装されている。
また、上記燃料通路19aの上記インジェクタの直上流
に燃料戻り通路19bの一端が連通され、この燃料通路
19bの他端が上記燃料タンク13の上方からタンク内
上層部に挿通され、その吐出口19c、19cが二叉に
分岐されて、上記底部容積部13b、13cの上方にそ
れぞれ臨まされている。
に燃料戻り通路19bの一端が連通され、この燃料通路
19bの他端が上記燃料タンク13の上方からタンク内
上層部に挿通され、その吐出口19c、19cが二叉に
分岐されて、上記底部容積部13b、13cの上方にそ
れぞれ臨まされている。
一方、上記燃料戻り通路19bにプレッシャレギュレー
タ16の動作室16aが介装され、この動作室16aと
ダイヤフラム16bを介して区画する調圧室16cが、
図中−点鎖線で示づ−如く上記インテークマニホルド3
に連通されている。
タ16の動作室16aが介装され、この動作室16aと
ダイヤフラム16bを介して区画する調圧室16cが、
図中−点鎖線で示づ−如く上記インテークマニホルド3
に連通されている。
そして、上記プレッシャレギュレータ16により上記イ
ンジェクタ10の燃料圧力(燃圧)と上記インテークマ
ニホールド3内圧力との差圧を一定に保ち、上記インテ
ーク内圧水−ルド3内圧力変動によって上記インジェク
タ10からの燃料噴Q・I :i’rが変動しないよう
制御する。
ンジェクタ10の燃料圧力(燃圧)と上記インテークマ
ニホールド3内圧力との差圧を一定に保ち、上記インテ
ーク内圧水−ルド3内圧力変動によって上記インジェク
タ10からの燃料噴Q・I :i’rが変動しないよう
制御する。
また、上記エンジン1のクランクシャフト1bにクラン
クロータ21が軸着され、その外周にクランク角、およ
び、エンジン回転数を検出するための電磁ピックアップ
などからなるクランク角センサ22が対設されている。
クロータ21が軸着され、その外周にクランク角、およ
び、エンジン回転数を検出するための電磁ピックアップ
などからなるクランク角センサ22が対設されている。
さらに、上記インテークマニホールド3に形成されたラ
イザをな寸冷却水通路〈図示せず)に冷1.11水渇セ
ンサ25がl!!まされている。
イザをな寸冷却水通路〈図示せず)に冷1.11水渇セ
ンサ25がl!!まされている。
また、上記シリンダヘッド2の排気ボート2bに連通ず
る排気管26の集合部に02センサ27が臨まされてい
る。なお、符号28番よ触媒コンバータである。
る排気管26の集合部に02センサ27が臨まされてい
る。なお、符号28番よ触媒コンバータである。
(制御装置の回路構成)
一方、符号31は制御装置で、この制御装置31のCP
tJ (中央処理演算装置)32、ROM33、RAM
34.および、I10インターフェイス35がパスライ
ン36を介して互いに接続されており、このI10イン
ターフェイス35の入力ボートに、上記各センサ8.9
a、15.22.25゜27、および、アイドルスイッ
チ9bが接続されている。
tJ (中央処理演算装置)32、ROM33、RAM
34.および、I10インターフェイス35がパスライ
ン36を介して互いに接続されており、このI10イン
ターフェイス35の入力ボートに、上記各センサ8.9
a、15.22.25゜27、および、アイドルスイッ
チ9bが接続されている。
また、上記I10インターフェイス35の出力ボートに
は、上記点火プラグ17がイグナイタ29を介して接続
されているとともに、駆動回路38を介して、インジェ
クタ10.および、燃料ポンプ14a、14bがそれぞ
れ接続されている。
は、上記点火プラグ17がイグナイタ29を介して接続
されているとともに、駆動回路38を介して、インジェ
クタ10.および、燃料ポンプ14a、14bがそれぞ
れ接続されている。
上記ROM33には制御プログラム、固定データが記憶
されている。上記RAM34にはデータ処理した後の上
記各センサの出力信号、および、CPtJ32で演粋処
理したデータが格納されている。
されている。上記RAM34にはデータ処理した後の上
記各センサの出力信号、および、CPtJ32で演粋処
理したデータが格納されている。
さらに、上記CPtJ32では上記ROM33に記憶さ
れている制御プログラムに従い、上記RAM34に格納
された各種データに基づき、燃料のアルコール濃度に応
じた燃料噴射量、点火時期、燃料ポンプによる必要燃料
流量などを演算する。
れている制御プログラムに従い、上記RAM34に格納
された各種データに基づき、燃料のアルコール濃度に応
じた燃料噴射量、点火時期、燃料ポンプによる必要燃料
流量などを演算する。
(制御装置の機能構成〉
第1図に示すように、上記制n装置31の燃料流通制御
に係わるIa能は、アルコール濃度算出手段41、ポン
プ流量設定手段42、燃料ポンプ駆動手段43で構成さ
れている。
に係わるIa能は、アルコール濃度算出手段41、ポン
プ流量設定手段42、燃料ポンプ駆動手段43で構成さ
れている。
アルコール濃度算出手段41では、アルコール濃度セン
サ15の出力信号を読込み、燃料のアルコール濃度Aを
算出する。
サ15の出力信号を読込み、燃料のアルコール濃度Aを
算出する。
ポンプ流量設定手段42では、上記アルコール81度算
出手段41で算出したアルコール濃度Aを関数として燃
料ポンプ14a、14bによる必要燃料流量、すなわち
、ポンプ回転数Npを設定する(Np −f(A) )
。
出手段41で算出したアルコール濃度Aを関数として燃
料ポンプ14a、14bによる必要燃料流量、すなわち
、ポンプ回転数Npを設定する(Np −f(A) )
。
前述のように、アルコール濃度Aが高くなるに従い理論
空燃比が低下し、燃料噴射量を増加させる必要があり、
その分、あるアルコール濃度Aにおける最大燃料噴割量
を基準に設定する必要最大燃料流量も増加する。
空燃比が低下し、燃料噴射量を増加させる必要があり、
その分、あるアルコール濃度Aにおける最大燃料噴割量
を基準に設定する必要最大燃料流量も増加する。
上記燃料ポンプ14a、14bの容Φが同じであるため
、上記燃料通路19aの合流部分を通過する燃料流量(
必要最大燃料流量)は各燃料ポンプ14a(14b)か
ら吐出される流量の2倍となる。したがって、上記必要
最大流量に対応する各燃料ポンプ14a、14bによる
必要燃料流量(ポンプ回転数〉は上記必要最大流量の1
/2になる。
、上記燃料通路19aの合流部分を通過する燃料流量(
必要最大燃料流量)は各燃料ポンプ14a(14b)か
ら吐出される流量の2倍となる。したがって、上記必要
最大流量に対応する各燃料ポンプ14a、14bによる
必要燃料流量(ポンプ回転数〉は上記必要最大流量の1
/2になる。
実験によれば、上記アルコール濃度へと上記必要最大燃
料流量との関係は、燃料のアルコール濃度Aが高くなる
に従い必要最大燃料流量が増大し、第3図の実線に示づ
様にリニアに変化するため、上記燃料ポンプ14a、1
4bの必要燃料流量も第3図の破線で示づ様にリニアに
変化し、したがって、この燃料ポンプ14a、14bの
ポンプ回転数Npを上記アルコール濃度への関数として
求めることができる。
料流量との関係は、燃料のアルコール濃度Aが高くなる
に従い必要最大燃料流量が増大し、第3図の実線に示づ
様にリニアに変化するため、上記燃料ポンプ14a、1
4bの必要燃料流量も第3図の破線で示づ様にリニアに
変化し、したがって、この燃料ポンプ14a、14bの
ポンプ回転数Npを上記アルコール濃度への関数として
求めることができる。
なお、上記燃料ポンプ14a、14bの必要燃料流量に
対応するポンプ回転数Npを、上記アルコール濃度Aを
パラメータとして予め実験などから求めたマツプ検索に
より設定してもよい。
対応するポンプ回転数Npを、上記アルコール濃度Aを
パラメータとして予め実験などから求めたマツプ検索に
より設定してもよい。
燃料ポンプ駆動手段43では、上記ポンプ流量設定手段
42で設定したポンプ回転数Npに対応する駆動信号を
燃料ポンプ14a、14bへ出力する。
42で設定したポンプ回転数Npに対応する駆動信号を
燃料ポンプ14a、14bへ出力する。
上記燃料ポンプ14a、14bを直流モータによって駆
動づる場合、上記燃料ポンプ駆動手段43からは、上記
ポンプ流量設定手段42で設定したポンプ回転数Npに
応じた電圧が出力される。
動づる場合、上記燃料ポンプ駆動手段43からは、上記
ポンプ流量設定手段42で設定したポンプ回転数Npに
応じた電圧が出力される。
また、上記燃料ポンプ14を交流モータによって駆動す
る場合、上記燃料ポンプ駆動手段43からは上記ポンプ
回転数Nl)に対応する周波数が出力される。
る場合、上記燃料ポンプ駆動手段43からは上記ポンプ
回転数Nl)に対応する周波数が出力される。
(制御動作)
次に、上記制御装置31による燃料流量制御手順を第4
図のフローチャートに従って説明する。
図のフローチャートに従って説明する。
第4図に示すプログラムは制御装置31の電源がONさ
れてからOFFされるまでの間(エンジン始動からエン
ジン停止までの間)、所定時間毎、あるいは、所定周期
毎に実行される割込みプログラムである。
れてからOFFされるまでの間(エンジン始動からエン
ジン停止までの間)、所定時間毎、あるいは、所定周期
毎に実行される割込みプログラムである。
まず、ステップ5101で、アルコール濃度センサ15
の出力信号を読込み燃料のアルコール濃度へを算出し、
ステップ5102へ進む。
の出力信号を読込み燃料のアルコール濃度へを算出し、
ステップ5102へ進む。
ステップ5102では、上記ステップ5101で算出し
たアルコール濃度Aに基づいて燃料ポンプ14a。
たアルコール濃度Aに基づいて燃料ポンプ14a。
14bの必要燃料流量、すなわち、ポンプ回転数Npを
設定し、燃料ポンプ14a、14bへ出力する(Np
=チ(八))。そして、次回の燃料流凶制御プログラム
が実行されるまでの間、燃料ポンプ14a、14bのポ
ンプ回転数Npを保持する。
設定し、燃料ポンプ14a、14bへ出力する(Np
=チ(八))。そして、次回の燃料流凶制御プログラム
が実行されるまでの間、燃料ポンプ14a、14bのポ
ンプ回転数Npを保持する。
その結果、上記燃料ポンプ14.a、14bによって、
燃料タンク13に貯留されている燃料(アルコールのみ
、ガソリンのみ、あるいは、アルコールとガソリンとの
混合燃料)が燃料タンク13のに右の底部容積部13c
、13dから吸込まれ、上記各燃料ポンプ14a、14
bから吐出されたアルコール濃度Aに対応する必要燃料
流罪により、燃料通路19aへ必要最大燃料流量が供給
される。
燃料タンク13に貯留されている燃料(アルコールのみ
、ガソリンのみ、あるいは、アルコールとガソリンとの
混合燃料)が燃料タンク13のに右の底部容積部13c
、13dから吸込まれ、上記各燃料ポンプ14a、14
bから吐出されたアルコール濃度Aに対応する必要燃料
流罪により、燃料通路19aへ必要最大燃料流量が供給
される。
ぞして、燃圧がプレッシャレギュレータ16によってイ
ンテークマニホルド内圧力との差圧一定に制御されてイ
ンジェクタ10から所定タイくングで噴射され、余剰燃
料が燃料戻り通路19bを通り燃料タンク13内の上部
に臨まされた二叉のill出口19c、19cから燃料
タンク13内に戻される。
ンテークマニホルド内圧力との差圧一定に制御されてイ
ンジェクタ10から所定タイくングで噴射され、余剰燃
料が燃料戻り通路19bを通り燃料タンク13内の上部
に臨まされた二叉のill出口19c、19cから燃料
タンク13内に戻される。
従って、上記必要最大燃料流量を二個の燃料ポンプ14
.a、14bで制御しているため、特殊な大型の燃料ポ
ンプを用いることなくアルコール濃度○%からアルコー
ルv!A度100%に至るまで、アルコール濃度によっ
て変化する必要最大燃料流量を常に最適に確保すること
ができる。そのため、燃料供給が常に最適状態に維持さ
れ、エネルギーロスが回避され、かつ、低騒音化が実現
される。
.a、14bで制御しているため、特殊な大型の燃料ポ
ンプを用いることなくアルコール濃度○%からアルコー
ルv!A度100%に至るまで、アルコール濃度によっ
て変化する必要最大燃料流量を常に最適に確保すること
ができる。そのため、燃料供給が常に最適状態に維持さ
れ、エネルギーロスが回避され、かつ、低騒音化が実現
される。
また、二個の燃料ポンプ14a、14bを用いたことで
各燃料ポンプ14a、14bを小型にすることができ、
その分、蟻装が容易になる。さらに、燃料タンク13の
左右に分割された底部容積部13b、13cの両方から
燃料を吸込むので、その容積部13b、13cの片方に
燃料が残留することがなく、最後まで燃料を有効に使用
づることかできる。
各燃料ポンプ14a、14bを小型にすることができ、
その分、蟻装が容易になる。さらに、燃料タンク13の
左右に分割された底部容積部13b、13cの両方から
燃料を吸込むので、その容積部13b、13cの片方に
燃料が残留することがなく、最後まで燃料を有効に使用
づることかできる。
また、燃料戻り通路19bの二叉に分岐した吐出口19
G、19cが上記底部容積部13b、13Cの上方に臨
まされているので、上記燃料タンク13内の燃料桟積が
少なくなった場合でも、上記底部容積部13b、13c
へほぼ均等に燃料を還元きせることができ、底部容積部
13bあるいは13cの一方への燃料の片寄りが防がれ
て、燃料ポンプ14a1あるいは、14bからのエアの
吸込みを防止することができる。
G、19cが上記底部容積部13b、13Cの上方に臨
まされているので、上記燃料タンク13内の燃料桟積が
少なくなった場合でも、上記底部容積部13b、13c
へほぼ均等に燃料を還元きせることができ、底部容積部
13bあるいは13cの一方への燃料の片寄りが防がれ
て、燃料ポンプ14a1あるいは、14bからのエアの
吸込みを防止することができる。
なお、本発明は上記実施例に限るものではなく、例えば
、燃料ポンプを3個以上並列に配設してもよい。
、燃料ポンプを3個以上並列に配設してもよい。
[発明の効果]
以上、説明したように本発明によれば、アルコール濃度
センサの出力信号に基づいて燃料のアルコール濃度を算
出するアルコールCJ度輝出手段と、上記アルコール′
m度算出手段で算出したアルコール濃度に基づいて、燃
料タンクに連通した複数の燃料ポンプの必要燃料流量を
設定するポンプ流量設定手段とを具備するので、エネル
ギーロスが少なくなり、低騒音化が実現できるとともに
、大型の燃料ポンプを用いることなく燃料流星不足を生
じることなしに、常にアルコール濃度に対応した最適な
燃料流星を得ることができ、かつ1個々の燃料ポンプの
容量を小型化できるため蟻装が容易になるなど優れた効
果が奏される。
センサの出力信号に基づいて燃料のアルコール濃度を算
出するアルコールCJ度輝出手段と、上記アルコール′
m度算出手段で算出したアルコール濃度に基づいて、燃
料タンクに連通した複数の燃料ポンプの必要燃料流量を
設定するポンプ流量設定手段とを具備するので、エネル
ギーロスが少なくなり、低騒音化が実現できるとともに
、大型の燃料ポンプを用いることなく燃料流星不足を生
じることなしに、常にアルコール濃度に対応した最適な
燃料流星を得ることができ、かつ1個々の燃料ポンプの
容量を小型化できるため蟻装が容易になるなど優れた効
果が奏される。
図面は本発明の一実施例を示し、第1図は燃料流f2i
iiIJ御装置の機能ブロック図、第2図はエンジン制
御系の概略図、第3図はアルコール濃度に対する必要最
大燃料流量と燃料ポンプの必要燃料流岳との関係を示す
説明図、第4図は燃料流+4i制御手順を示すフローチ
ャートである。 14a、14b・・・燃料ポンプ、15・・・アルコー
ル濃度センサ、41・・・アルコール淵度緯出手段、4
2・・・ポンプ流量設定手段、A・・・アルコール濃度
。
iiIJ御装置の機能ブロック図、第2図はエンジン制
御系の概略図、第3図はアルコール濃度に対する必要最
大燃料流量と燃料ポンプの必要燃料流岳との関係を示す
説明図、第4図は燃料流+4i制御手順を示すフローチ
ャートである。 14a、14b・・・燃料ポンプ、15・・・アルコー
ル濃度センサ、41・・・アルコール淵度緯出手段、4
2・・・ポンプ流量設定手段、A・・・アルコール濃度
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 アルコール濃度センサの出力信号に基づいて燃料のアル
コール濃度を算出するアルコール濃度算出手段と、 上記アルコール濃度算出手段で算出したアルコール濃度
に基づいて、燃料タンクに連通した複数の燃料ポンプの
必要燃料流量を設定するポンプ流量設定手段とを具備す
ることを特徴とするアルコールエンジンの燃料流量制御
装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20804689A JPH0370859A (ja) | 1989-08-09 | 1989-08-09 | アルコールエンジンの燃料流量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20804689A JPH0370859A (ja) | 1989-08-09 | 1989-08-09 | アルコールエンジンの燃料流量制御装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0370859A true JPH0370859A (ja) | 1991-03-26 |
Family
ID=16549748
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20804689A Pending JPH0370859A (ja) | 1989-08-09 | 1989-08-09 | アルコールエンジンの燃料流量制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0370859A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5453962A (en) * | 1992-08-20 | 1995-09-26 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Focus error detecting device |
CN106555722A (zh) * | 2017-01-04 | 2017-04-05 | 北京长安汽车工程技术研究有限责任公司 | 一种变排量电动燃油泵***及变排量电动燃油泵供油方法 |
-
1989
- 1989-08-09 JP JP20804689A patent/JPH0370859A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5453962A (en) * | 1992-08-20 | 1995-09-26 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Focus error detecting device |
US5532987A (en) * | 1992-08-20 | 1996-07-02 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Focus error detecting device |
US5687032A (en) * | 1992-08-20 | 1997-11-11 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Optical device inclination angle adjuster |
US5864525A (en) * | 1992-08-20 | 1999-01-26 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Optical disk device |
CN106555722A (zh) * | 2017-01-04 | 2017-04-05 | 北京长安汽车工程技术研究有限责任公司 | 一种变排量电动燃油泵***及变排量电动燃油泵供油方法 |
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