JPH0327140A - 異繊度異収縮混繊糸及びその製造方法 - Google Patents
異繊度異収縮混繊糸及びその製造方法Info
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- JPH0327140A JPH0327140A JP15855689A JP15855689A JPH0327140A JP H0327140 A JPH0327140 A JP H0327140A JP 15855689 A JP15855689 A JP 15855689A JP 15855689 A JP15855689 A JP 15855689A JP H0327140 A JPH0327140 A JP H0327140A
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Landscapes
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- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業Lの利用分野)
本発明は、風合にすぐれたシルキー調ポリエステル糸に
関し、より絹に近い触感と風合を有するポリエステル系
混繊糸とその製造方法に関するものである。
関し、より絹に近い触感と風合を有するポリエステル系
混繊糸とその製造方法に関するものである。
(従来の技術)
絹様のふくらみを付1デする手段としては、特公昭44
−18933号公報にみられる様に紡糸延伸時の熱覆歴
差を利用した収縮率差を付与する方l太や特開昭50−
24529号公報に開示されているような、ボリマー組
成差、因脊枯度差、吐出孔径差を利用した収縮率差を利
用する方法等がありこれらを布帛とした後、アルカリ減
量加正する方法との複合により絹様の風合を得る技術が
ある。
−18933号公報にみられる様に紡糸延伸時の熱覆歴
差を利用した収縮率差を付与する方l太や特開昭50−
24529号公報に開示されているような、ボリマー組
成差、因脊枯度差、吐出孔径差を利用した収縮率差を利
用する方法等がありこれらを布帛とした後、アルカリ減
量加正する方法との複合により絹様の風合を得る技術が
ある。
また安価に異収縮差をffする繊維を得る技術として特
公昭61−22047号公報がある。
公昭61−22047号公報がある。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら前記従来の技術は2〜3成分の異収縮成分
の混繊糸であり、絹のもつ1本1本の繊維間で糸長差が
ある布帛構造とは大きな差があり、風合的に微妙な差が
ある。またこれらの方法は、紡糸および/又は延伸の設
備が複雑なことや、生産性が低いために製造コストが一
般糸より高くなる欠点を有している。
の混繊糸であり、絹のもつ1本1本の繊維間で糸長差が
ある布帛構造とは大きな差があり、風合的に微妙な差が
ある。またこれらの方法は、紡糸および/又は延伸の設
備が複雑なことや、生産性が低いために製造コストが一
般糸より高くなる欠点を有している。
コス−1的なデメリットを改善する方法として高速紡糸
とダイレクトドロ一方式を併用した方法が特公昭81−
22047号公報に提案されている。
とダイレクトドロ一方式を併用した方法が特公昭81−
22047号公報に提案されている。
しかしながらこの方法は配向結晶化の差を利用した方法
であり、低収縮糸と高収縮糸の延伸応力に大きな差があ
るため得られた延伸糸はループやクルミが生じ、後王;
程の通過シ1三に人きな問題をもっている。これらを政
占ずるため延伸倍率をドげるとループやクルミを減少し
得るものの原糸の収縮応力が低ドし、布帛中の繊維間の
拘東力で糸長X5が発現せず充分なふくらみ効果が得ら
れない欠J,’.jをイ1゛シている。
であり、低収縮糸と高収縮糸の延伸応力に大きな差があ
るため得られた延伸糸はループやクルミが生じ、後王;
程の通過シ1三に人きな問題をもっている。これらを政
占ずるため延伸倍率をドげるとループやクルミを減少し
得るものの原糸の収縮応力が低ドし、布帛中の繊維間の
拘東力で糸長X5が発現せず充分なふくらみ効果が得ら
れない欠J,’.jをイ1゛シている。
この発明は、ループやたるみが生じない混繊糸で、特に
熱収縮応力が0.25g/d以1−,、奸ましくは0.
28g/d以ヒ、特に0.3g/d以上と従来の混繊糸
に比べて大きく、その最大収縮応力の発生温度が100
℃より低い、60〜80℃になるように形成されている
ので布帛とした場合、繊維間の拘束力による糸長差の発
現が阻書されることなく充分なふくらみ効果が発現する
といった新規なタイプの多成分異収縮混繊糸と該混繊糸
を安定的に高い生産性をもって製造する方法を提供する
ものである。
熱収縮応力が0.25g/d以1−,、奸ましくは0.
28g/d以ヒ、特に0.3g/d以上と従来の混繊糸
に比べて大きく、その最大収縮応力の発生温度が100
℃より低い、60〜80℃になるように形成されている
ので布帛とした場合、繊維間の拘束力による糸長差の発
現が阻書されることなく充分なふくらみ効果が発現する
といった新規なタイプの多成分異収縮混繊糸と該混繊糸
を安定的に高い生産性をもって製造する方法を提供する
ものである。
(課題を解決するためのf段)
t−1i己課題を解決することのできた本発明は、(1
) J+:いに収縮率差を有する少なくとも4群以上
の糸条群よりなる異収縮混繊糸であり、該糸条群の群間
において、最も太いりi糸の群の91.糸繊度が3〜5
デニールであり、最も細い中糸の群のlli糸繊度が0
.3〜1.5デニールであり、該混繊糸のトータル糸の
乾熱収縮応力が0.25g/d以上、ほつその最大収縮
厄力発生温度が65〜80℃にあり、該混繊糸を構成す
る各フィラメントの断面形状は、横断面における外接F
Jと内接円の直径比で規定する異形度が1.6以しであ
ることを特徴とするポリエステル系異繊度異収縮混繊糸
。
) J+:いに収縮率差を有する少なくとも4群以上
の糸条群よりなる異収縮混繊糸であり、該糸条群の群間
において、最も太いりi糸の群の91.糸繊度が3〜5
デニールであり、最も細い中糸の群のlli糸繊度が0
.3〜1.5デニールであり、該混繊糸のトータル糸の
乾熱収縮応力が0.25g/d以上、ほつその最大収縮
厄力発生温度が65〜80℃にあり、該混繊糸を構成す
る各フィラメントの断面形状は、横断面における外接F
Jと内接円の直径比で規定する異形度が1.6以しであ
ることを特徴とするポリエステル系異繊度異収縮混繊糸
。
■ 外接円と内接円の直径比で規定する異形度が1.6
以上の断面形状を有するフィラメント製造用の紡糸口金
であって、形状、寸法を異にするスリット組合せ型の紡
糸孔群を4群以1―有する紡糸[1金を用いて、ポリエ
ステル系ポリマーを溶融吐出し、紡糸口金直} 5 0
1111以内で冷却風により冷却固化し、5000〜
6000m/分の引取速度で引取り、一・畦巻き取った
後、或いは−jよ巻き取ることなく引き続いて85〜1
20℃で予熱した後1.L−1.2倍の延伸倍シネクで
延伸することを特徴とするポリエステル系穴収縮混繊糸
の製遣力冫去である。
以上の断面形状を有するフィラメント製造用の紡糸口金
であって、形状、寸法を異にするスリット組合せ型の紡
糸孔群を4群以1―有する紡糸[1金を用いて、ポリエ
ステル系ポリマーを溶融吐出し、紡糸口金直} 5 0
1111以内で冷却風により冷却固化し、5000〜
6000m/分の引取速度で引取り、一・畦巻き取った
後、或いは−jよ巻き取ることなく引き続いて85〜1
20℃で予熱した後1.L−1.2倍の延伸倍シネクで
延伸することを特徴とするポリエステル系穴収縮混繊糸
の製遣力冫去である。
本発明の第1の費件は、群間における車均繊度の最人繊
度が3〜5デニールで峡小繊度が0. 3〜1.5デニ
ールであることが必要である。第11’Q+は本発明繊
維の乾M l 8 0 ’C収縮埠くの紡糸通度依イf
Vlbをif<す。本発明糸の利用分野より繊維の・
1i均++t− 糸デニールは1.5〜2デニールが適
当である。本発明の糸はかかる平均rJi糸1.5〜2
デニールを中心に紡糸時にループ、クルミをなくすため
には最大tfj,糸繊度のデニールは5デニールで、最
少延伸糸の中糸繊度は0.3デニールが限界であり微細
構造に起因する収縮羞を発現するためには最大?41,
糸繊度が3デニールで最小単糸繊度が1.5デニールの
組み合せが限界である。最大リ1一糸繊度が5デニール
を越えると得られる布帛はゴアゴアした粗硬な風合のも
のしか得られず、最小Ili糸繊度が0.3デニールよ
り細くなると紡糸時のレゾナンスの問題や紡糸糸切れの
多発により紡糸の操業性が非1:(に難しくなる。
度が3〜5デニールで峡小繊度が0. 3〜1.5デニ
ールであることが必要である。第11’Q+は本発明繊
維の乾M l 8 0 ’C収縮埠くの紡糸通度依イf
Vlbをif<す。本発明糸の利用分野より繊維の・
1i均++t− 糸デニールは1.5〜2デニールが適
当である。本発明の糸はかかる平均rJi糸1.5〜2
デニールを中心に紡糸時にループ、クルミをなくすため
には最大tfj,糸繊度のデニールは5デニールで、最
少延伸糸の中糸繊度は0.3デニールが限界であり微細
構造に起因する収縮羞を発現するためには最大?41,
糸繊度が3デニールで最小単糸繊度が1.5デニールの
組み合せが限界である。最大リ1一糸繊度が5デニール
を越えると得られる布帛はゴアゴアした粗硬な風合のも
のしか得られず、最小Ili糸繊度が0.3デニールよ
り細くなると紡糸時のレゾナンスの問題や紡糸糸切れの
多発により紡糸の操業性が非1:(に難しくなる。
第2の敗件は本発明糸の断面形状が異形断面であり外接
円と内接円の直径比で規定される異形度が1.6以l−
である必・支がある。断面形状は丸断面以外であれば特
に限定するものではないが従来の三角断面やh角断面、
偏・rz断面等が利用出来る。
円と内接円の直径比で規定される異形度が1.6以l−
である必・支がある。断面形状は丸断面以外であれば特
に限定するものではないが従来の三角断面やh角断面、
偏・rz断面等が利用出来る。
またフィラメント間の断面形状は同一断面でもI1■能
であるがより好ましくは、各群間で形状差や兇形度が異
なることが好ましい。異形度が1. 8未満となると光
沢効果が少なくなりギラツィた光沢となったり、非常に
ヌメリ、絹様のドライな触感とはかけはなれたものにな
る。
であるがより好ましくは、各群間で形状差や兇形度が異
なることが好ましい。異形度が1. 8未満となると光
沢効果が少なくなりギラツィた光沢となったり、非常に
ヌメリ、絹様のドライな触感とはかけはなれたものにな
る。
また詐細は後述するが、丸断面に比べ異形断面糸の方が
より低い紡速で[I的とする糸物性が得られる点からも
優利である。
より低い紡速で[I的とする糸物性が得られる点からも
優利である。
第3の要件は、収縮率に差がある群が4以1・.ある点
にある。目標とする紹はまゆから操糸する際、個々のま
ゆ間で引き取り張力差が生じるため絹は繊維1本1木間
に微妙な糸長斧が発現し、ふくらみ効果に寄りしている
。このため、理想的には混繊糸を構成するt11.糸合
成繊維1本1本に収縮丼を付′jし得ることが打ましい
が、効果とコストの関連より、4群以上が虫い。3群以
ドでは、従来の2群異収縮混繊糸との差異は少なく、4
群以−1二とすることにより初めてI+i帛としたとき
の紹様の繊維構造と風合が得られる。41帛中の繊維構
造は仕Lり布の断面を観測することにより、繊維の集東
状態より判断が出来る。ここで3成分以ドの収縮群をも
つ児収縮混繊糸の場合は群間の繊維間空隙があるものの
群内の繊維間窄隙が少なく、繊維各々の自山度が低く、
ドレープphの改溌がみられない。4群以上になると群
内の繊維本数が少なくなり、群内群間の自FI1度が高
くなることよりより絹に近いソフトさやドレーブシ!:
が得られる。
にある。目標とする紹はまゆから操糸する際、個々のま
ゆ間で引き取り張力差が生じるため絹は繊維1本1木間
に微妙な糸長斧が発現し、ふくらみ効果に寄りしている
。このため、理想的には混繊糸を構成するt11.糸合
成繊維1本1本に収縮丼を付′jし得ることが打ましい
が、効果とコストの関連より、4群以上が虫い。3群以
ドでは、従来の2群異収縮混繊糸との差異は少なく、4
群以−1二とすることにより初めてI+i帛としたとき
の紹様の繊維構造と風合が得られる。41帛中の繊維構
造は仕Lり布の断面を観測することにより、繊維の集東
状態より判断が出来る。ここで3成分以ドの収縮群をも
つ児収縮混繊糸の場合は群間の繊維間空隙があるものの
群内の繊維間窄隙が少なく、繊維各々の自山度が低く、
ドレープphの改溌がみられない。4群以上になると群
内の繊維本数が少なくなり、群内群間の自FI1度が高
くなることよりより絹に近いソフトさやドレーブシ!:
が得られる。
第4の要件は、糸全体の収縮応力として、乾熱収縮応力
のピーク応力が0.25g/d以1′.、好ましくは0
.28g/d以1−、特に0.3g/d以Lでそのピー
ク発/l:.71度が65〜80℃である点にある。布
帛形成後繊維間拘東カが働く中で充分な糸長羞を発現さ
せるには、収縮率差もさることながら、充分な収縮応力
がないと繊維間拘束力により収縮能がφu j;¥され
I−1的とする充分なふくらみ効果が得られない。織組
織や密度により拘東力は異なるものの−股的な織物では
50■/dといわれ撚の効果や、糊剤の効果を4゛える
と0.25(B g/d以L1好ましくは0.2gg/d以L1特に0.
3g/d以トあることが必要である。
のピーク応力が0.25g/d以1′.、好ましくは0
.28g/d以1−、特に0.3g/d以Lでそのピー
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帛形成後繊維間拘東カが働く中で充分な糸長羞を発現さ
せるには、収縮率差もさることながら、充分な収縮応力
がないと繊維間拘束力により収縮能がφu j;¥され
I−1的とする充分なふくらみ効果が得られない。織組
織や密度により拘東力は異なるものの−股的な織物では
50■/dといわれ撚の効果や、糊剤の効果を4゛える
と0.25(B g/d以L1好ましくは0.2gg/d以L1特に0.
3g/d以トあることが必要である。
0.25g/d以ドの場合は、収縮率が尚くとも充分な
糸長差は得られず、特に高密度布となるとほとんど糸長
差発現効果は認められない。
糸長差は得られず、特に高密度布となるとほとんど糸長
差発現効果は認められない。
また収縮応力のピーク発!P. /f!度が重要であり
その温度が65℃未満の場合、経糸として用いた場合、
糊付け後の乾燥時に応力の低下が署しくなり高温ドの高
速乾燥が不能になり、インターレースや弱撚による無糊
製織が必要となり、コスト高や、用途が制約されて不利
となる。
その温度が65℃未満の場合、経糸として用いた場合、
糊付け後の乾燥時に応力の低下が署しくなり高温ドの高
速乾燥が不能になり、インターレースや弱撚による無糊
製織が必要となり、コスト高や、用途が制約されて不利
となる。
また、そのピーク発生温度が80℃を越えると糸長差発
現のための処裡温度を高くする必要性が生じ、通常の8
0〜90℃での精練[程以外にショートループリラクサ
ー寺の高温処plによる別Tl程が必費となり、後加[
[程が高く、コスト高になる、 本発明に用いるポリエステル系のボリマーはポリエチレ
/テレフタレートを1:.たる対象とするが第3成分を
』(1『合したコポリエステルであってもよい。また該
ポリエステル系ボリマーに、艶消剤、微細孔形成剤、青
色剤、制電剤、難燃剤を含むことも1+J能である。
現のための処裡温度を高くする必要性が生じ、通常の8
0〜90℃での精練[程以外にショートループリラクサ
ー寺の高温処plによる別Tl程が必費となり、後加[
[程が高く、コスト高になる、 本発明に用いるポリエステル系のボリマーはポリエチレ
/テレフタレートを1:.たる対象とするが第3成分を
』(1『合したコポリエステルであってもよい。また該
ポリエステル系ボリマーに、艶消剤、微細孔形成剤、青
色剤、制電剤、難燃剤を含むことも1+J能である。
本発明には、ホモポリエステルやコポリエステルをli
t独で川いても充分な効果が得られるが、組成を異にす
るボリマーを混在せしめるのがより々rましい。例えば
、ポリエチレンテレフタレート100%のポリエステル
と10モル%のイソフタル酸を共屯合したポリエステル
との混繊糸とすると叶出jl差に起因する収縮率差にボ
リマー組成に起因する収縮率差が加わり、異収縮81が
多群化して、より打ましい特別な風合が得られる。
t独で川いても充分な効果が得られるが、組成を異にす
るボリマーを混在せしめるのがより々rましい。例えば
、ポリエチレンテレフタレート100%のポリエステル
と10モル%のイソフタル酸を共屯合したポリエステル
との混繊糸とすると叶出jl差に起因する収縮率差にボ
リマー組成に起因する収縮率差が加わり、異収縮81が
多群化して、より打ましい特別な風合が得られる。
続いて、本発明の製造方法について述べる。本発明の方
法は、4群以上の異収縮群をイfする多成分異収縮混繊
糸を+;″5効率に得るノj法である。
法は、4群以上の異収縮群をイfする多成分異収縮混繊
糸を+;″5効率に得るノj法である。
第1の費件は、4種以ヒの形状、”・1法を異にするス
リント組合せ型の紡糸孔群より01二出量を異ならしめ
て吐出する点にある。
リント組合せ型の紡糸孔群より01二出量を異ならしめ
て吐出する点にある。
ここでL−j゜うスリット組み合せ型紡糸孔とは第3図
に不す如<、aのたんざく型を基本とし、b〜eに示す
ような型状を用いることが出来るがその形状は特に限定
するものではない。第3図のa〜eに示す紡糸孔より得
られる紡出フィラメントの形状をh−eとして示す。こ
れらの形は特に限定するものではなく、前項で規定した
断面の異形度を満足するものであれば良い。
に不す如<、aのたんざく型を基本とし、b〜eに示す
ような型状を用いることが出来るがその形状は特に限定
するものではない。第3図のa〜eに示す紡糸孔より得
られる紡出フィラメントの形状をh−eとして示す。こ
れらの形は特に限定するものではなく、前項で規定した
断面の異形度を満足するものであれば良い。
また吐出獄はそのスリット組み合せ型の断面積の2乗で
ほぼ整理ができ前記フィラメントデニールの範中であれ
ば特に限定するものではない。また太細のフィラメント
数の組み合せは特に限定するものではないが最大繊度フ
ィラメント郡のデニールの総和が全体のデニールの30
%未満とし、最小繊度フィラメント群のデニール総和は
全体の7%以上とすることが風合的な見地から好ましい
。
ほぼ整理ができ前記フィラメントデニールの範中であれ
ば特に限定するものではない。また太細のフィラメント
数の組み合せは特に限定するものではないが最大繊度フ
ィラメント郡のデニールの総和が全体のデニールの30
%未満とし、最小繊度フィラメント群のデニール総和は
全体の7%以上とすることが風合的な見地から好ましい
。
第4図に断面形状が丸断面糸の場合の収縮率の紡速依/
r PLをボした。第1因に/Rす異形孔による紡糸引
取速度の場合と比較すれば異形糸の方が、丸断面糸に比
べ低速度で低収縮化がIII能なことがわかり、設備能
力的な見地から異形糸の方が優利である。
r PLをボした。第1因に/Rす異形孔による紡糸引
取速度の場合と比較すれば異形糸の方が、丸断面糸に比
べ低速度で低収縮化がIII能なことがわかり、設備能
力的な見地から異形糸の方が優利である。
如2の要件は5000m/+sin 〜6000m/w
inの紡糸速度である。第1図から明らかなように紡糸
速度が5000m/分未満であるとフィラメントの繊度
により収縮差(微細構造差)が大きくなり、得られた糸
を引きつづいて延伸すると残留応力差と収縮能に起因し
た糸長差が発現し、得られた延伸糸はループやクルミが
大きくなり好ましくない。他方5000m/分〜600
0m/分の紡速とするとフィラメントの繊度差による収
縮差がきわめて少なくすることが出来、延伸糸のループ
やクルミがほとんどない糸が得られる。
inの紡糸速度である。第1図から明らかなように紡糸
速度が5000m/分未満であるとフィラメントの繊度
により収縮差(微細構造差)が大きくなり、得られた糸
を引きつづいて延伸すると残留応力差と収縮能に起因し
た糸長差が発現し、得られた延伸糸はループやクルミが
大きくなり好ましくない。他方5000m/分〜600
0m/分の紡速とするとフィラメントの繊度差による収
縮差がきわめて少なくすることが出来、延伸糸のループ
やクルミがほとんどない糸が得られる。
6000m/分以Lの紡速になると収縮率差が激減し兄
収縮差が出ない。第2園に紡糸速度と収縮応力の関係を
不す。紡糸速度は収縮応力とピーク応力発生温度の双ノ
」゛に影響し、紡速を高くするほど収縮応力が高くなり
、収縮応力のピーク発生温度が高くなる。充分な収縮応
力とピーク発牛潟度を高くするために紡速を高くするこ
とが必須であり5000m/分以Lで満足な収縮応力と
ピーク発生温度が得られる。
収縮差が出ない。第2園に紡糸速度と収縮応力の関係を
不す。紡糸速度は収縮応力とピーク応力発生温度の双ノ
」゛に影響し、紡速を高くするほど収縮応力が高くなり
、収縮応力のピーク発生温度が高くなる。充分な収縮応
力とピーク発牛潟度を高くするために紡速を高くするこ
とが必須であり5000m/分以Lで満足な収縮応力と
ピーク発生温度が得られる。
01I記の様に紡糸速度と収縮心力の関係と同様にフィ
ラメントの断面形状の羞が収縮挙動に影響を及ぼすため
スリット組合せ型の紡糸孔形状と5000m/分〜60
00In/分の紡速の組み合せによりはじめて本発明の
11的とする混繊糸が達成出来る。
ラメントの断面形状の羞が収縮挙動に影響を及ぼすため
スリット組合せ型の紡糸孔形状と5000m/分〜60
00In/分の紡速の組み合せによりはじめて本発明の
11的とする混繊糸が達成出来る。
しかしながらこの糸の収縮応力は0.2g/d前後で充
分な領域ではなく付加的な延伸が必須である。
分な領域ではなく付加的な延伸が必須である。
第5図は延伸条件と収縮応力の関係を示す。
5000m/分以Lで紡糸した糸は、収縮応力は0.2
2g/d<らいであり、不充分であり、かつ破断伸度が
高く、織物にした場合へたりやすく、実川性に乏しい。
2g/d<らいであり、不充分であり、かつ破断伸度が
高く、織物にした場合へたりやすく、実川性に乏しい。
本糸を延伸することに収縮応力は大きくなるが、延伸温
度と延伸比がlTif 隊であり、延伸比を1. 1
〜1.2倍とし、延伸温度を85゜C〜120゜Cとし
特に奸ましくは3/100秒以Lの予熱が必瑣である。
度と延伸比がlTif 隊であり、延伸比を1. 1
〜1.2倍とし、延伸温度を85゜C〜120゜Cとし
特に奸ましくは3/100秒以Lの予熱が必瑣である。
延伸比がl.t倍未満の場合は、収縮応力が0.25g
/d以1−を満足し得す1.2倍より越えるとjli糸
切れが多発し、操業性が不良となる。延伸温度が85゜
C未満では収縮↓と,力が低< II的を達し得ず、l
60゜Cを越えると収縮率差が少なくなり、目的とする
糸が得られない。また]−8時間は3/100秒以−ヒ
あることが好ましく、紡糸に引きつづいて延伸するいわ
ゆるダイレクトドロ一方式でも、−担巻取とった後、別
−[程で延伸する方式でも可能である。以下実施例にも
とすき詳細な説明を述べる。
/d以1−を満足し得す1.2倍より越えるとjli糸
切れが多発し、操業性が不良となる。延伸温度が85゜
C未満では収縮↓と,力が低< II的を達し得ず、l
60゜Cを越えると収縮率差が少なくなり、目的とする
糸が得られない。また]−8時間は3/100秒以−ヒ
あることが好ましく、紡糸に引きつづいて延伸するいわ
ゆるダイレクトドロ一方式でも、−担巻取とった後、別
−[程で延伸する方式でも可能である。以下実施例にも
とすき詳細な説明を述べる。
本実施例に用いた紡糸孔の形状を第1表に/J<す。
第1表 ノズル孔形状
〔熱収縮率の測定方法〕
得られた延伸糸を50c−にカットし、マルチフィラメ
ント糸の状態で1/30 (g/d)の荷重をかけ30
cm間でマーキングをし、除重後、ビロード板上で、各
々のフィラメントに分繊し、単糸の状態で160℃の恒
温槽中で、30分間無荷重下で処理し、冷却後1本1本
のフィラメントに1/30 (g/d)の荷重下で糸長
皇,を測定し次式を用いて収縮率SHDを測定した。
ント糸の状態で1/30 (g/d)の荷重をかけ30
cm間でマーキングをし、除重後、ビロード板上で、各
々のフィラメントに分繊し、単糸の状態で160℃の恒
温槽中で、30分間無荷重下で処理し、冷却後1本1本
のフィラメントに1/30 (g/d)の荷重下で糸長
皇,を測定し次式を用いて収縮率SHDを測定した。
SHW= (30−Q.)/30xl00 (%)
〔塾収縮比ζ力の/!!lI走方?去〕延伸糸を20c
mのループとし、カネボウエンジニアリング製熱此、力
測定器KE−2型を用いゲージ長10側で試料デニール
の1/15 (g/d)の初1+:t 改をかけ室温よ
り100’C/分のシ?.温速度で乾熱収縮応力を求め
、横l1iI電気製X−Yレコーダーに11己録して応
力曲線を求めた。
〔塾収縮比ζ力の/!!lI走方?去〕延伸糸を20c
mのループとし、カネボウエンジニアリング製熱此、力
測定器KE−2型を用いゲージ長10側で試料デニール
の1/15 (g/d)の初1+:t 改をかけ室温よ
り100’C/分のシ?.温速度で乾熱収縮応力を求め
、横l1iI電気製X−Yレコーダーに11己録して応
力曲線を求めた。
〔異形度の7itl+疋〕
試料をアクリル樹脂に包理、固化後、ミクロトームにて
5μ厚にカットし光学顕微鏡にて、写IIを取り、得ら
れたフィルムを20倍相一うに拡大し内接円と外接固を
求め次式より算出した。
5μ厚にカットし光学顕微鏡にて、写IIを取り、得ら
れたフィルムを20倍相一うに拡大し内接円と外接固を
求め次式より算出した。
異形度=外接111 +n.径(nus)/内接rTI
直径(關)(実施例) 〔夷施例−1〕 フェノール/テトラクロルエタン=6/4の混合溶肢中
、3 0 ’Cで測定した固有枯度〔η〕が、0.62
のポリエチレンテレフタレート(酸化チ9 7 0.
0 51’ityt%含打)ヲ初糸温度290℃で紡糸
した。
直径(關)(実施例) 〔夷施例−1〕 フェノール/テトラクロルエタン=6/4の混合溶肢中
、3 0 ’Cで測定した固有枯度〔η〕が、0.62
のポリエチレンテレフタレート(酸化チ9 7 0.
0 51’ityt%含打)ヲ初糸温度290℃で紡糸
した。
使用したノズルは同−・11金1n1円にA=6ケB=
2ケ C=6ケ D=2ケ E=6ケ F=2ケ G=
2ケ H=8ケ J=2ケ K=2ヶ計36ホールの紡
糸「1金を用いた。叶出糸の太いものから順に反クエン
チ側に配し、細いものほどクエンチ側に配した。全吐出
槍を28.3g/分としてクエンチ風速を0 . 3
5 rn/see 1 ノズル而クエンチボックス間に
断熱材を入れ35關の間隔をとり、5100m/分の速
度で巻きとった。
2ケ C=6ケ D=2ケ E=6ケ F=2ケ G=
2ケ H=8ケ J=2ケ K=2ヶ計36ホールの紡
糸「1金を用いた。叶出糸の太いものから順に反クエン
チ側に配し、細いものほどクエンチ側に配した。全吐出
槍を28.3g/分としてクエンチ風速を0 . 3
5 rn/see 1 ノズル而クエンチボックス間に
断熱材を入れ35關の間隔をとり、5100m/分の速
度で巻きとった。
該引取糸条をホソトローラ85℃で600m/分の捲取
り速度で1.15倍に延伸した。得られた延伸糸の物性
を第2表に示す。
り速度で1.15倍に延伸した。得られた延伸糸の物性
を第2表に示す。
該延伸糸を羽二重に製織後、85℃で精練後、プレセッ
トし、苛外ソーダを用いて22%減晴加[後、染色セン
トを実施した。
トし、苛外ソーダを用いて22%減晴加[後、染色セン
トを実施した。
得られた布帛は、ボリューム感に富み、ドレープ性にす
ぐれ適度のドライ感をイ『する独特の風含をイ1し、張
り腰に富むかつ、ソフトな初期感触のある布帛となった
。
ぐれ適度のドライ感をイ『する独特の風含をイ1し、張
り腰に富むかつ、ソフトな初期感触のある布帛となった
。
〔実施例−2〕
90℃のホットローラーで5100m/分で在取り、−
・[[、在き取ることなく延伸すること以外は実h1!
1例一lと同株の方法で延伸糸を得た。その糸物性を第
2表にホした。
・[[、在き取ることなく延伸すること以外は実h1!
1例一lと同株の方法で延伸糸を得た。その糸物性を第
2表にホした。
,亥糸より得た布帛は、夫胞例−lと比べまったく遜色
のないI+i出が得られた。
のないI+i出が得られた。
〔実施例−3〕
使用レジンを固イ[゛粘度が0.61で酸化チタンに変
え、カオリナイト(HUBER社.Hydraglos
s 90)とする以外はすべて実胞例−2と同様の方法
で延伸糸を得、実施例−1と同様の方法にて布帛を得た
。
え、カオリナイト(HUBER社.Hydraglos
s 90)とする以外はすべて実胞例−2と同様の方法
で延伸糸を得、実施例−1と同様の方法にて布帛を得た
。
該布帛は実施例−1の独特の風合に加え、ドライ感が非
常に強調されたウォーム感に富むものであった。
常に強調されたウォーム感に富むものであった。
〔丈施例−4〕
火施例一1と同様の方法で紡出するのと同時に、別に設
けたエクストルーダーよりイソフタル酸をlOモルパー
セント』(張合したコポリエステルポリマーを同−条件
下で別個の同−・r法同配列の紡糸l1金よりIll出
し、115℃に加熱したゴデットローラー−Lに両成分
を合糸して捲きとり,−.−吐巻取ることなく、引き続
いて1.15倍に延伸し、87デニール72フィラメン
トの延伸糸を得た。
けたエクストルーダーよりイソフタル酸をlOモルパー
セント』(張合したコポリエステルポリマーを同−条件
下で別個の同−・r法同配列の紡糸l1金よりIll出
し、115℃に加熱したゴデットローラー−Lに両成分
を合糸して捲きとり,−.−吐巻取ることなく、引き続
いて1.15倍に延伸し、87デニール72フィラメン
トの延伸糸を得た。
該糸を製織後、実施例−1と同様の方法で仕L加工を行
った結果、ふくらみ効果、ドレープ性とも実施例−1に
勝る布帛が得られた。
った結果、ふくらみ効果、ドレープ性とも実施例−1に
勝る布帛が得られた。
〔比較例−1〕
実施例−1で用いたものと同一・のポリマーを用いて、
丸断面の紡糸孔でφ0.15@mを78ホール、φ0.
23關を24ホールを設けた紡糸口金より全吐出量を毎
分40.8gとし、95℃に加熱されたコデットローラ
ーで4000m/分で巻き取り、引きつづいて1.3倍
に延伸したその延伸糸物性を第2表に示した。
丸断面の紡糸孔でφ0.15@mを78ホール、φ0.
23關を24ホールを設けた紡糸口金より全吐出量を毎
分40.8gとし、95℃に加熱されたコデットローラ
ーで4000m/分で巻き取り、引きつづいて1.3倍
に延伸したその延伸糸物性を第2表に示した。
得られた糸の熱応力は0.28g/dで満足出来るもの
であるが、延伸糸にループやたるみが多く、織準備工程
で解舒性が悪く、問題となった。
であるが、延伸糸にループやたるみが多く、織準備工程
で解舒性が悪く、問題となった。
また得られたAiの風合は、一応のふくらみがあるが、
ヌメリ感がつよく、ドライ感に欠ける布帛となった。
ヌメリ感がつよく、ドライ感に欠ける布帛となった。
〔比較例−2〕
紡糸速度を4500m/分、延伸倍率を1.2倍とする
こと以外は、実施例−2と同様の刀法で延伸糸を得た。
こと以外は、実施例−2と同様の刀法で延伸糸を得た。
得られた延伸糸の熱此、力は充分であるが延伸糸にルー
プやクルミが多く、後f程の通過PLが悪く、問題とな
った。
プやクルミが多く、後f程の通過PLが悪く、問題とな
った。
また得られた布はふくらみはあるもののやや粗硬であっ
た。
た。
〔比較例−3〕
実施例−1で得た紡出糸を延伸することなくそのまま製
織した後f程通過性は特に問題なかったが仕Lり布は原
糸の伸度が高く収縮応力が低いため、へたりやすい、ふ
くらみの乏しいゴアゴアとした風合の布帛となった。
織した後f程通過性は特に問題なかったが仕Lり布は原
糸の伸度が高く収縮応力が低いため、へたりやすい、ふ
くらみの乏しいゴアゴアとした風合の布帛となった。
〔比較例−4〕
延伸時の予熱温度を室温とする以外は実施例一2と全く
同じ条住で延伸糸を得、製織、染什上を実施した。
同じ条住で延伸糸を得、製織、染什上を実施した。
得られた延伸糸物性を第2表にlj《す通り収縮心力が
低い結果、得られた布帛はふくらみに欠けペーパーライ
クな風合しか得られなかった。
低い結果、得られた布帛はふくらみに欠けペーパーライ
クな風合しか得られなかった。
〔比較例−5〕
延伸時の延伸倍率を1.05とする以外は実施例と全く
同様に延伸糸を得、製織、仕Lげした。
同様に延伸糸を得、製織、仕Lげした。
収縮地、力が低くふくらみに欠けた粗硬なIIi帛しか
得られなかった。
得られなかった。
〔比較例−6〕
実施例−2と同条件で吐出し、紡速4000m/分で巻
き取り、室温下で1.15倍に延伸して延伸糸を得た。
き取り、室温下で1.15倍に延伸して延伸糸を得た。
その物性を第2表に示した。第2表に見られる通り収縮
率は高いものの収縮応力の低い物性糸となった。
率は高いものの収縮応力の低い物性糸となった。
そのため得られた布帛はふくらみに欠け、単糸デニール
が5dを越える繊維の混花のためか非常に硬い布帛にな
ってしまった。
が5dを越える繊維の混花のためか非常に硬い布帛にな
ってしまった。
〔比較例−7〕
延伸時の予熱温度を100℃、延伸倍率を1.25倍と
する以外は実施例−2と全く同条4I1一で製糸、製織
し、仕Lげ布を得た。延伸時の中糸切れやt15,糸の
巻つきが多発し操業PLがわるかった。
する以外は実施例−2と全く同条4I1一で製糸、製織
し、仕Lげ布を得た。延伸時の中糸切れやt15,糸の
巻つきが多発し操業PLがわるかった。
また得られた/+iは収縮率差が少ないことからふくら
みに欠けペーパーライクな風合となった。
みに欠けペーパーライクな風合となった。
以下余白
(発明の効果)
この発明の異収縮混繊糸は、以上の様に構成されており
、ループやたるみが生しない混繊糸で特に熱収縮応力が
0.25g/d以−1―と従来の異収縮況繊糸に比べて
大きく、その最大収縮心力の発’It /!II1度が
60〜80℃になるように形成されているので布帛とし
た場合、繊維間の拘束力による糸長疋の発現が阻害され
ることなく充分なふくらみ効果が発現するといった特有
の効果を示し、・力この異収縮混繊糸を安定的に高い生
産性をもって製造する方法が提供できる。
、ループやたるみが生しない混繊糸で特に熱収縮応力が
0.25g/d以−1―と従来の異収縮況繊糸に比べて
大きく、その最大収縮心力の発’It /!II1度が
60〜80℃になるように形成されているので布帛とし
た場合、繊維間の拘束力による糸長疋の発現が阻害され
ることなく充分なふくらみ効果が発現するといった特有
の効果を示し、・力この異収縮混繊糸を安定的に高い生
産性をもって製造する方法が提供できる。
第1図は、異形孔による紡糸引取速度と160゜C乾熱
収縮率の関係を繊度別に示す図である。 第2図は紡糸引取連度と糸の収縮応力の関係を7jミす
図である。 第3図は、本発明に言″う、スリント組合せ型紡糸孔の
形状例a − eとそれらに対応して得られる繊維の断
面形状例h−Qを示す図である。 第4図は、丸断面紡糸孔による紡糸引取速度と160℃
乾熱収縮率の関係を繊度別にlJモした同である。 第5図は、異形孔ノズルを用いて5000m/分の紡糸
速度で紡糸した糸と該未延伸糸を各々の延伸倍率で延伸
した糸と、1300m/分で紡糸した糸を延伸熱処理段
階で2分し(一方は、85℃のホットローラを用い次い
で150℃のホ,ソトプレートで3.1倍に延伸し他方
は、85℃のホットローラを用い次いでホットプレート
を用いずに3.HΔに延伸)次いで両方を合糸した糸そ
れぞれの糸の熱収縮応力パターンを示した図である。 仁5d 口:2d ハ゜0.5d −1− . Vw= 5500m/win ホ: V
w= 5000+s/winへ ゜ Vw= 4500
m/mIn } : Vw= 4000+
s/minチ: Vv5000m/win未延伸糸り:
25℃で延伸倍早1.15 ヌ:85℃で延伸倍率1. t ル:85℃で延伸倍率1.15 ヲ: Vwl300m/分85℃で3. 1倍延伸
収縮率の関係を繊度別に示す図である。 第2図は紡糸引取連度と糸の収縮応力の関係を7jミす
図である。 第3図は、本発明に言″う、スリント組合せ型紡糸孔の
形状例a − eとそれらに対応して得られる繊維の断
面形状例h−Qを示す図である。 第4図は、丸断面紡糸孔による紡糸引取速度と160℃
乾熱収縮率の関係を繊度別にlJモした同である。 第5図は、異形孔ノズルを用いて5000m/分の紡糸
速度で紡糸した糸と該未延伸糸を各々の延伸倍率で延伸
した糸と、1300m/分で紡糸した糸を延伸熱処理段
階で2分し(一方は、85℃のホットローラを用い次い
で150℃のホ,ソトプレートで3.1倍に延伸し他方
は、85℃のホットローラを用い次いでホットプレート
を用いずに3.HΔに延伸)次いで両方を合糸した糸そ
れぞれの糸の熱収縮応力パターンを示した図である。 仁5d 口:2d ハ゜0.5d −1− . Vw= 5500m/win ホ: V
w= 5000+s/winへ ゜ Vw= 4500
m/mIn } : Vw= 4000+
s/minチ: Vv5000m/win未延伸糸り:
25℃で延伸倍早1.15 ヌ:85℃で延伸倍率1. t ル:85℃で延伸倍率1.15 ヲ: Vwl300m/分85℃で3. 1倍延伸
Claims (2)
- (1)互いに収縮率差を有する少なくとも4群以上の糸
条群よりなる異収縮混繊糸であり、該糸条群の群間にお
いて、最も太い単糸の群の単糸繊度が3〜5デニールで
あり、最も細い単糸の群の単糸繊度が0.3〜1.5デ
ニールであり、該混繊糸のトータル糸の乾熱収縮応力が
0.25g/d以上、且つその最大収縮応力発生温度が
65〜80℃にあり、該混繊糸を構成する各フィラメン
トの断面形状は、横断面における外接円と内接円の直径
比で規定する異形度が1.6以上であることを特徴とす
るポリエステル系異繊度異収縮混繊糸。 - (2)外接円と内接円の直径比で規定する異形度が1.
6以上の断面形状を有するフィラメント製造用の紡糸口
金であって、形状、寸法を異にするスリット組合せ型の
紡糸孔群を4群以上有する紡糸口金を用いて、ポリエス
テル系ポリマーを溶融吐出し、紡糸口金直下50mm以
内で冷却風により冷却固化し、5000〜6000m/
分の引取速度で引取り、一旦巻き取った後、或いは一旦
巻き取ることなく引き続いて85〜120℃で予熱した
後1.1〜1.2倍の延伸倍率で延伸することを特徴と
するポリエステル系異収縮混繊糸の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15855689A JP2844680B2 (ja) | 1989-06-21 | 1989-06-21 | 異繊度異収縮混繊糸及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15855689A JP2844680B2 (ja) | 1989-06-21 | 1989-06-21 | 異繊度異収縮混繊糸及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0327140A true JPH0327140A (ja) | 1991-02-05 |
JP2844680B2 JP2844680B2 (ja) | 1999-01-06 |
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ID=15674287
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15855689A Expired - Fee Related JP2844680B2 (ja) | 1989-06-21 | 1989-06-21 | 異繊度異収縮混繊糸及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2844680B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05295618A (ja) * | 1992-04-14 | 1993-11-09 | Toray Ind Inc | 芯鞘型ポリエステル複合糸 |
WO1994003660A1 (en) * | 1992-08-05 | 1994-02-17 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Polyester mixed yarns with fine filaments |
CN110923835A (zh) * | 2019-12-23 | 2020-03-27 | 苏州萧然新材料有限公司 | 一种吸湿排汗涤纶低弹复合丝的制备工艺 |
CN111065770A (zh) * | 2017-09-11 | 2020-04-24 | 三菱化学株式会社 | 纺织纱及纺织纱的制造方法 |
-
1989
- 1989-06-21 JP JP15855689A patent/JP2844680B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05295618A (ja) * | 1992-04-14 | 1993-11-09 | Toray Ind Inc | 芯鞘型ポリエステル複合糸 |
WO1994003660A1 (en) * | 1992-08-05 | 1994-02-17 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Polyester mixed yarns with fine filaments |
CN111065770A (zh) * | 2017-09-11 | 2020-04-24 | 三菱化学株式会社 | 纺织纱及纺织纱的制造方法 |
CN110923835A (zh) * | 2019-12-23 | 2020-03-27 | 苏州萧然新材料有限公司 | 一种吸湿排汗涤纶低弹复合丝的制备工艺 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP2844680B2 (ja) | 1999-01-06 |
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