JPS6163768A - 絹紡調の風合を有する布帛の製造方法 - Google Patents
絹紡調の風合を有する布帛の製造方法Info
- Publication number
- JPS6163768A JPS6163768A JP18442384A JP18442384A JPS6163768A JP S6163768 A JPS6163768 A JP S6163768A JP 18442384 A JP18442384 A JP 18442384A JP 18442384 A JP18442384 A JP 18442384A JP S6163768 A JPS6163768 A JP S6163768A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alkali
- section
- hollow annular
- polymer component
- cross
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
- Chemical Or Physical Treatment Of Fibers (AREA)
- Multicomponent Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、製編もしくは製織後アルカリ減量加工を経る
ことにより、優れた膨みとドレープ性が付与される、絹
紡調の風合を有する衣料用に好適な布帛の製造方法に関
する。
ことにより、優れた膨みとドレープ性が付与される、絹
紡調の風合を有する衣料用に好適な布帛の製造方法に関
する。
従来から、ポリエチレンテレフタレート並びにポリエチ
レンテレフタレートと相溶性のない異種重合体を組合せ
た分割型或は海鳥型の複合繊維の一方の重合体成分を選
択的に溶解除去し、残存するセグメントから形成された
極細の多数のフィラメントによって布帛に膨みとドレー
プ性を付与し、絹紡調の風合を有する布帛を製造する方
法が公知である。
レンテレフタレートと相溶性のない異種重合体を組合せ
た分割型或は海鳥型の複合繊維の一方の重合体成分を選
択的に溶解除去し、残存するセグメントから形成された
極細の多数のフィラメントによって布帛に膨みとドレー
プ性を付与し、絹紡調の風合を有する布帛を製造する方
法が公知である。
しかしながら、このような重合体の組合せでは、ポリエ
チレンテレフタレートと相溶性のない重合体成分を溶解
除去するのに工業的に広く採用されているアルカリ減量
加工装置を用いることができず、特殊な溶剤、例えば、
蟻酸、硫酸(ナイロンの場合)、四塩化炭素(ポリスチ
レンの場合)などを用いる特別の装置を必要とするため
、汎用性が無り、経済的にも不利であるという欠点を有
するものであった。かかる欠点を改良する方法として、
アルカリに対する溶解性を異にする2種類のポリエステ
ル重合体成分を組合せる方法が検討されたが、2種類の
重合体成分のアルカリ減量速度の差が小さかったため、
アルカリ減量加工によって本来なら残しておくべき他方
の重合体成分のセグメントまでやせ細ってしまうという
欠点があった。このため、次に、アルカリに対する溶解
性が小さい方のポリエステル重合体成分としてポリブチ
レンテレフタレートを用いる方法が検討されたが、ポリ
ブチレンテレフタレートは捲縮加工糸としては優れたス
トレンチバック性などの繊維性能を有するが、極細の多
数のフィラメントにした場合はヤング率が低いため風合
がくたくたになって好ましくないという欠点を有してい
た。
チレンテレフタレートと相溶性のない重合体成分を溶解
除去するのに工業的に広く採用されているアルカリ減量
加工装置を用いることができず、特殊な溶剤、例えば、
蟻酸、硫酸(ナイロンの場合)、四塩化炭素(ポリスチ
レンの場合)などを用いる特別の装置を必要とするため
、汎用性が無り、経済的にも不利であるという欠点を有
するものであった。かかる欠点を改良する方法として、
アルカリに対する溶解性を異にする2種類のポリエステ
ル重合体成分を組合せる方法が検討されたが、2種類の
重合体成分のアルカリ減量速度の差が小さかったため、
アルカリ減量加工によって本来なら残しておくべき他方
の重合体成分のセグメントまでやせ細ってしまうという
欠点があった。このため、次に、アルカリに対する溶解
性が小さい方のポリエステル重合体成分としてポリブチ
レンテレフタレートを用いる方法が検討されたが、ポリ
ブチレンテレフタレートは捲縮加工糸としては優れたス
トレンチバック性などの繊維性能を有するが、極細の多
数のフィラメントにした場合はヤング率が低いため風合
がくたくたになって好ましくないという欠点を有してい
た。
本発明は上記従来法の欠点である風合を改良しようとす
るもので、その目的は新規はポリエステル重合体の組合
せと特殊な中空環状の横断面を有する複合繊維を用いる
ことにより、アルカリ減量加工を経たあと、優れた膨み
とドレープ性が付与される、絹紡調の風合を有する布帛
の製造方法を提供することにある。
るもので、その目的は新規はポリエステル重合体の組合
せと特殊な中空環状の横断面を有する複合繊維を用いる
ことにより、アルカリ減量加工を経たあと、優れた膨み
とドレープ性が付与される、絹紡調の風合を有する布帛
の製造方法を提供することにある。
本発明の要旨とするところは、即ち、中空環状の横断面
を有し、その横断面に於てアルカリに対する溶解性を異
にする2種類のポリエステル重合体成分〔A〕及び〔B
〕のセグメントがそれぞれ三角形の横断面を形成しなが
ら互い違いに環の円周方向に沿って配置され、合計8〜
24個のセグメントを構成する中空環状複合繊維を製編
もしくは製織して布帛となしたあと、アルカリ減量加工
を施し、アルカリに対する溶解性の大なる重合体成分C
B)を溶解除去し・、三角形の横断面を有する重合体成
分〔A〕のセグメントのみを残すことを特徴とする絹紡
調の風合を有する布帛の製造方法である。
を有し、その横断面に於てアルカリに対する溶解性を異
にする2種類のポリエステル重合体成分〔A〕及び〔B
〕のセグメントがそれぞれ三角形の横断面を形成しなが
ら互い違いに環の円周方向に沿って配置され、合計8〜
24個のセグメントを構成する中空環状複合繊維を製編
もしくは製織して布帛となしたあと、アルカリ減量加工
を施し、アルカリに対する溶解性の大なる重合体成分C
B)を溶解除去し・、三角形の横断面を有する重合体成
分〔A〕のセグメントのみを残すことを特徴とする絹紡
調の風合を有する布帛の製造方法である。
以下、本発明を更に詳しく説明する。
本発明は、単繊維横断面が中空環状であり、環の円周方
向に沿ってアルカリに対する溶解性を異にする2種類の
ポリエステル重合体成分のセグメントがそれぞれ三角形
の横断面形成しながら互い違いに配置されている複合繊
維を製編もしくは製織して布帛となしたあと、アルカリ
減量加工を施してアルカリに対する溶解性の大なる重合
体成分を溶解除去することによって、中空環状の横断面
を極細の三角形の横断面を有する多数のフィラメントに
変化させて布帛の膨みを保ったまま、フィラメント間の
空隙を著しく増加させ高いドレープ性を付与するととも
に、極細のマルチフィラメントに特有の絹紡調の風合を
布帛に与えんとするものである。
向に沿ってアルカリに対する溶解性を異にする2種類の
ポリエステル重合体成分のセグメントがそれぞれ三角形
の横断面形成しながら互い違いに配置されている複合繊
維を製編もしくは製織して布帛となしたあと、アルカリ
減量加工を施してアルカリに対する溶解性の大なる重合
体成分を溶解除去することによって、中空環状の横断面
を極細の三角形の横断面を有する多数のフィラメントに
変化させて布帛の膨みを保ったまま、フィラメント間の
空隙を著しく増加させ高いドレープ性を付与するととも
に、極細のマルチフィラメントに特有の絹紡調の風合を
布帛に与えんとするものである。
本発明に於ける複合繊維の中空環状の単繊維横断面とは
、具体的には、第1図に例示する形状をいうが、勿論こ
れに限定されるものではない。第1図において、l (
斜線部)はアルカリに対する溶解性の小さい重合体成分
〔A〕を、2はアルカリに対する溶解性の大きい重合体
成分〔B〕を示す。〔A〕、 CB)2種類のポリエ
ステル重合体成分は、第1図に示す如く、それぞれ三角
形の横断面を形成しながら互い違い□に環の円周方向に
沿って配置されていること力?必要である。第2図の如
く、〔A〕、 〔B〕2種類のポリエステル重合体の
セグメントが、単に互い違いに「放射状」に環の円周方
向に沿って配置されている中空環状の横断面の場合は、
アルカリ減量加工によって残る重合体成分〔A〕のセグ
メントの形状が偏平形になってしまい、絹様の独特の風
合を得ることができない。
、具体的には、第1図に例示する形状をいうが、勿論こ
れに限定されるものではない。第1図において、l (
斜線部)はアルカリに対する溶解性の小さい重合体成分
〔A〕を、2はアルカリに対する溶解性の大きい重合体
成分〔B〕を示す。〔A〕、 CB)2種類のポリエ
ステル重合体成分は、第1図に示す如く、それぞれ三角
形の横断面を形成しながら互い違い□に環の円周方向に
沿って配置されていること力?必要である。第2図の如
く、〔A〕、 〔B〕2種類のポリエステル重合体の
セグメントが、単に互い違いに「放射状」に環の円周方
向に沿って配置されている中空環状の横断面の場合は、
アルカリ減量加工によって残る重合体成分〔A〕のセグ
メントの形状が偏平形になってしまい、絹様の独特の風
合を得ることができない。
本発明の中空環状の横断面の中空部の面積化(中空率)
は特に限定されないが、5〜30%の範囲であるのが好
ましい、また、中空部の形状も円形である必要はなく、
多角形であっても何ら差しつかえない。中空環状の環の
円周方向に沿って配置される〔A〕、 CB)2種類
のポリエステル重合体成分のセグメント数は、合計8〜
24個の範囲であることが必要である。8個未満の場合
はアルカリ減量加工によって残存する重合体成分〔A〕
の三角形の横断面を有するセグメントからなるフィラメ
ントを極細にすることが難しく、24個を超える場合は
安定に複合紡糸することが現実的に難・しい。また、〔
A〕+’ CB)2種類の重合体成分の配置は特に限
定されないが、アルカリ波計加工に於て能率的にアルカ
リに対する溶解性の大きい重合体成分〔B〕を溶出除去
するためには、第1図(blよりも第1図(a)の配置
のほうが好ましい。
は特に限定されないが、5〜30%の範囲であるのが好
ましい、また、中空部の形状も円形である必要はなく、
多角形であっても何ら差しつかえない。中空環状の環の
円周方向に沿って配置される〔A〕、 CB)2種類
のポリエステル重合体成分のセグメント数は、合計8〜
24個の範囲であることが必要である。8個未満の場合
はアルカリ減量加工によって残存する重合体成分〔A〕
の三角形の横断面を有するセグメントからなるフィラメ
ントを極細にすることが難しく、24個を超える場合は
安定に複合紡糸することが現実的に難・しい。また、〔
A〕+’ CB)2種類の重合体成分の配置は特に限
定されないが、アルカリ波計加工に於て能率的にアルカ
リに対する溶解性の大きい重合体成分〔B〕を溶出除去
するためには、第1図(blよりも第1図(a)の配置
のほうが好ましい。
アルカリfJIiffi加工によって残存する重合体成
分〔A〕のセグメントから形成されるフィラメントの繊
度は特に限定されないが、絹紡調の風合を得るためには
0.8デニル以下、特に0.5デニル以下であることが
好ましい。フィラメントの繊度は均一である必要はなく
、種々の異なった繊度のフィラメントから構成される異
繊度混繊糸であっても良い。また、三角形の横断面は、
第3図に例示するように、種々の形状が可能であり、更
にはアルカリ減量加工の程度によっては、第4図に示す
如く、セグメントとセグメントが完全に独立分離しない
場合もあるが、中空部がつぶれており、個々のセグメン
トがある程度独立に動ける状態であれば、本発明の絹紡
調の風合を得ることができるので、何ら差支えない。
分〔A〕のセグメントから形成されるフィラメントの繊
度は特に限定されないが、絹紡調の風合を得るためには
0.8デニル以下、特に0.5デニル以下であることが
好ましい。フィラメントの繊度は均一である必要はなく
、種々の異なった繊度のフィラメントから構成される異
繊度混繊糸であっても良い。また、三角形の横断面は、
第3図に例示するように、種々の形状が可能であり、更
にはアルカリ減量加工の程度によっては、第4図に示す
如く、セグメントとセグメントが完全に独立分離しない
場合もあるが、中空部がつぶれており、個々のセグメン
トがある程度独立に動ける状態であれば、本発明の絹紡
調の風合を得ることができるので、何ら差支えない。
本発明に於ける2種類のポリエステル重合体成分〔A〕
、 CB)のアルカリに対する溶解性即ちアルカリ減
量速度の差は、5倍以上、特に10倍以上であることが
好ましい。
、 CB)のアルカリに対する溶解性即ちアルカリ減
量速度の差は、5倍以上、特に10倍以上であることが
好ましい。
本発明の中空環状複合繊維は、例えば、次のようにして
得ることができる。即ち、第5図に示す複合溶融紡糸装
置を用い、第6図に示す紡糸口金装置にて、〔A〕、
〔B〕2種類の重合体成分を芯鞘に配置し、第7図に
例示するU字型スリットを放射状に配した吐出孔に導び
いて、270〜290℃で複合溶融紡糸する。第6図の
紡糸口金吐出面^A′に於ける〔A〕、 〔B〕2種
類の重合体成分の吐出孔に対する芯鞘の位置関係を、第
8図に示す。溶融吐出された単繊維の横断面の変化を第
6図のAA’ 、 8B’ 、 CC’ 、口D′の位
置に従ってモデル的に第9図に示す。吐出孔出口面A^
′に於ては、個々のU字型のスリットから吐出された溶
融重合体は未だ斤いに独立しており、この段階で中空環
状の横断面の中空部を形成する空気がとりこまれる。a
n’に進むと互いに独立していたU字型の溶融重合体に
は■表面張力■Barus効果■溶融粘度の異なる2種
類の重合体の貼合せによるニーリング(低粘度側から高
粘度側に押す力が働く)が組合わさった複雑な力が作用
し、横断面がU字型からV字型に変形するとともに、本
来独立であった。
得ることができる。即ち、第5図に示す複合溶融紡糸装
置を用い、第6図に示す紡糸口金装置にて、〔A〕、
〔B〕2種類の重合体成分を芯鞘に配置し、第7図に
例示するU字型スリットを放射状に配した吐出孔に導び
いて、270〜290℃で複合溶融紡糸する。第6図の
紡糸口金吐出面^A′に於ける〔A〕、 〔B〕2種
類の重合体成分の吐出孔に対する芯鞘の位置関係を、第
8図に示す。溶融吐出された単繊維の横断面の変化を第
6図のAA’ 、 8B’ 、 CC’ 、口D′の位
置に従ってモデル的に第9図に示す。吐出孔出口面A^
′に於ては、個々のU字型のスリットから吐出された溶
融重合体は未だ斤いに独立しており、この段階で中空環
状の横断面の中空部を形成する空気がとりこまれる。a
n’に進むと互いに独立していたU字型の溶融重合体に
は■表面張力■Barus効果■溶融粘度の異なる2種
類の重合体の貼合せによるニーリング(低粘度側から高
粘度側に押す力が働く)が組合わさった複雑な力が作用
し、横断面がU字型からV字型に変形するとともに、本
来独立であった。
U字型スリットから吐出された個々の溶融重合体はV字
型横断面の両端で隣の溶融重合体と接着し合い、中空の
環状を形成しはじめる。
型横断面の両端で隣の溶融重合体と接着し合い、中空の
環状を形成しはじめる。
本発明に於て芯鞘に配置する〔A〕、 〔B〕2種類
の取合体成分の溶融粘度の差は重要であり、芯に配置す
る重合体成分(第6図に於ては〔A〕)の溶融粘度を鞘
に配置する重合体成分(第6図に於ては〔B〕)の溶融
粘度よりわずかに低くしておくと、第9図BB’に於け
る中空環状の形成がスムースに達成できる。この溶融粘
度差のコントロールは、〔A〕、CB)2種類の重合体
成分の固有粘度の3.11合せ並びに紡糸温度の選定に
より容易に行なうことができるので、工業的生産の場合
特に支障はない。
の取合体成分の溶融粘度の差は重要であり、芯に配置す
る重合体成分(第6図に於ては〔A〕)の溶融粘度を鞘
に配置する重合体成分(第6図に於ては〔B〕)の溶融
粘度よりわずかに低くしておくと、第9図BB’に於け
る中空環状の形成がスムースに達成できる。この溶融粘
度差のコントロールは、〔A〕、CB)2種類の重合体
成分の固有粘度の3.11合せ並びに紡糸温度の選定に
より容易に行なうことができるので、工業的生産の場合
特に支障はない。
cc’に於ては横断面の変形が更に加速され、DD’に
至って横断面の外縁が円形になるとともに、紡糸ドラフ
トによる急激かつ大きな繊維長手方向の変形を受け、未
延伸糸として巻取られる。ところで、〔A〕、 CB
)2種類の重合体成分の個々のセグメントの横断面の変
形に着目すると、AA’−BB ’ −CC’ −DD
’と中空環状の横断面が形成されていくのに伴ない〔
A〕、CB)2種類の重合体成分の個々のセグメントは
、最初のAA’に於ける独立したU字型横断面を有する
貼合せ型複合繊維から、やがて〔A〕、 〔B〕2種
類の重合体成分のセグメントがそれぞれ三角形の横断面
を形成しながら互い違いに環の円周方向に沿って配置さ
れるDD’に変化していくことが判る。第7図に例示す
る吐出孔を構成するU字型スリットは、溶融重合体が吐
出する時の圧力によって破損し易いので、第10図に示
すような小さなブリフジを設けておくのが好ましい、第
1O図(blは、U字型スリットの溶融重合体入口部側
だけブリ・フジを設けた例を示す。第7図に於けるU字
型スリットのスリット巾は、0.05〜0.15m−で
あるのが好ましい。U字型スリットの両端間の距離りは
、0.1〜0.3fiであるのが好ましい。また、U字
型スリットの凹部の深さHは0.3〜Q、6msである
のが好ましい。
至って横断面の外縁が円形になるとともに、紡糸ドラフ
トによる急激かつ大きな繊維長手方向の変形を受け、未
延伸糸として巻取られる。ところで、〔A〕、 CB
)2種類の重合体成分の個々のセグメントの横断面の変
形に着目すると、AA’−BB ’ −CC’ −DD
’と中空環状の横断面が形成されていくのに伴ない〔
A〕、CB)2種類の重合体成分の個々のセグメントは
、最初のAA’に於ける独立したU字型横断面を有する
貼合せ型複合繊維から、やがて〔A〕、 〔B〕2種
類の重合体成分のセグメントがそれぞれ三角形の横断面
を形成しながら互い違いに環の円周方向に沿って配置さ
れるDD’に変化していくことが判る。第7図に例示す
る吐出孔を構成するU字型スリットは、溶融重合体が吐
出する時の圧力によって破損し易いので、第10図に示
すような小さなブリフジを設けておくのが好ましい、第
1O図(blは、U字型スリットの溶融重合体入口部側
だけブリ・フジを設けた例を示す。第7図に於けるU字
型スリットのスリット巾は、0.05〜0.15m−で
あるのが好ましい。U字型スリットの両端間の距離りは
、0.1〜0.3fiであるのが好ましい。また、U字
型スリットの凹部の深さHは0.3〜Q、6msである
のが好ましい。
また、相隣合うU字型スリット間の距離りは0.05〜
0.15−であるのが好ましい。
0.15−であるのが好ましい。
紡出糸条は、常法に従い、25℃、70%RHの糸条に
直交する冷却風で冷却されたあと、油剤を付与され、1
000〜3500 m /分の速度で未延伸糸として巻
取られる。該未延伸糸を、引続き、第11図に例示した
延t2x機を用い、70〜95℃に加熱した延伸ローラ
ーと引取りローラーの間で最大破断延伸倍率の0.70
〜0.85の範囲の延伸倍率で延伸し、延伸ローラーと
引取りローラーの間に設けた100〜200℃の範囲の
加熱体により熱処理を施こす。
直交する冷却風で冷却されたあと、油剤を付与され、1
000〜3500 m /分の速度で未延伸糸として巻
取られる。該未延伸糸を、引続き、第11図に例示した
延t2x機を用い、70〜95℃に加熱した延伸ローラ
ーと引取りローラーの間で最大破断延伸倍率の0.70
〜0.85の範囲の延伸倍率で延伸し、延伸ローラーと
引取りローラーの間に設けた100〜200℃の範囲の
加熱体により熱処理を施こす。
本発明でいうアルカリ減量加工としては、工業的に採用
されている公知のあらゆるアルカリ減量加工方法が利用
可能であり、減量率のコントロールは、例えば、吊り減
量に於てはカセイソーダ3重量%水溶液を加熱し、沸騰
状態下に適当な時間(10〜80分間)布帛を浸してお
けばよい。
されている公知のあらゆるアルカリ減量加工方法が利用
可能であり、減量率のコントロールは、例えば、吊り減
量に於てはカセイソーダ3重量%水溶液を加熱し、沸騰
状態下に適当な時間(10〜80分間)布帛を浸してお
けばよい。
本発明で得られる絹紡調の風合を有する布帛は、製編も
しくは製織で用いる中空環状複合繊維を、2つのフィラ
メント群を合糸し、かつ2つのフィラメント群の間に熱
収縮率差を設けたいわゆる異収縮混繊糸にすることによ
り、更に風合を向上させることが可能であり、この異収
縮混繊効果によって布帛の崇高性即ち膨みを更に強調す
ることができる。本発明に於ける中空環状複合繊維の異
収縮混繊糸は、次のようにして容易に得ることができる
。即ち、第12図に示すように、2本の中空環状複合繊
維の未延伸糸を延撚機に供給し、70〜95℃に加熱し
た延伸ローラーと引取りローラーの間で最大破断延伸倍
率の0.70〜0.85の範囲の延伸倍率で延伸し、こ
のとき一方のフィラメント群は150〜230℃に加熱
した熱板に接触走行させて湧水収縮率2〜8%の低熱収
縮成分となし、他方のフィラメント群は適当なガイドを
介して該熱板から離し、湧水収縮率10〜25%の高熱
収縮成分となしたあと、引取りローラー上でこの2本の
フィラメント群を合糸し、しかるのちパーンに巻取れば
よい。このようにして得た中空環状複合繊維の異収縮混
繊糸の2つのフィラメント群の熱収縮率差は、湧水収縮
率で5〜15%の範囲であるのが好ましく、また異収縮
混繊糸全体の湧水収縮率は10〜20%の範囲であるの
が好ましい。
しくは製織で用いる中空環状複合繊維を、2つのフィラ
メント群を合糸し、かつ2つのフィラメント群の間に熱
収縮率差を設けたいわゆる異収縮混繊糸にすることによ
り、更に風合を向上させることが可能であり、この異収
縮混繊効果によって布帛の崇高性即ち膨みを更に強調す
ることができる。本発明に於ける中空環状複合繊維の異
収縮混繊糸は、次のようにして容易に得ることができる
。即ち、第12図に示すように、2本の中空環状複合繊
維の未延伸糸を延撚機に供給し、70〜95℃に加熱し
た延伸ローラーと引取りローラーの間で最大破断延伸倍
率の0.70〜0.85の範囲の延伸倍率で延伸し、こ
のとき一方のフィラメント群は150〜230℃に加熱
した熱板に接触走行させて湧水収縮率2〜8%の低熱収
縮成分となし、他方のフィラメント群は適当なガイドを
介して該熱板から離し、湧水収縮率10〜25%の高熱
収縮成分となしたあと、引取りローラー上でこの2本の
フィラメント群を合糸し、しかるのちパーンに巻取れば
よい。このようにして得た中空環状複合繊維の異収縮混
繊糸の2つのフィラメント群の熱収縮率差は、湧水収縮
率で5〜15%の範囲であるのが好ましく、また異収縮
混繊糸全体の湧水収縮率は10〜20%の範囲であるの
が好ましい。
上記範囲を外れる場合は、布帛の膨みの効果が小さく、
或は布帛の風合が硬くなって好ましくない。
或は布帛の風合が硬くなって好ましくない。
布帛の膨みを向上させる別の方法として、本発明で用い
る中空環状複合繊維を、繊維長手方向に沿って、高熱収
縮部と低熱収縮部が短い間隔でくり返された単繊維から
構成される潜在微小捲縮糸にする方法も可能である。こ
の潜在微小捲縮糸は、未延伸マルチフィラメントを延伸
し、該マルチフィラメントに繊維交絡を与えたあと、そ
の集束した一フルチフィラメント束をその繊維の熱収縮
応力より低い張力下で加熱体上を短時間接触走行させ、
マルチフィラメント束に不均一熱処理を施すことによっ
て得ることができる。この方法により潜在微小捲縮が付
与される理由は次のように考えられる。
る中空環状複合繊維を、繊維長手方向に沿って、高熱収
縮部と低熱収縮部が短い間隔でくり返された単繊維から
構成される潜在微小捲縮糸にする方法も可能である。こ
の潜在微小捲縮糸は、未延伸マルチフィラメントを延伸
し、該マルチフィラメントに繊維交絡を与えたあと、そ
の集束した一フルチフィラメント束をその繊維の熱収縮
応力より低い張力下で加熱体上を短時間接触走行させ、
マルチフィラメント束に不均一熱処理を施すことによっ
て得ることができる。この方法により潜在微小捲縮が付
与される理由は次のように考えられる。
繊維交絡処理され集束したマルチフィラメント束は、第
13図に示すような開繊部と結節部が繊維長手方向に沿
って繰返された形態を有しており、開繊部に於ては繊維
内部即ち単繊維間には断熱効果の大きい空気が内在して
いる。このフィラメント束が加熱体上を低張力下に瞬間
的に走行すると、第14図に示した偏加熱的不均一熱処
理を受ける。
13図に示すような開繊部と結節部が繊維長手方向に沿
って繰返された形態を有しており、開繊部に於ては繊維
内部即ち単繊維間には断熱効果の大きい空気が内在して
いる。このフィラメント束が加熱体上を低張力下に瞬間
的に走行すると、第14図に示した偏加熱的不均一熱処
理を受ける。
ここで、Hは熱処理をほとんど受けていない高熱収縮の
フィラメント群、Lは熱処理を強く受けた低熱収縮のフ
ィラメント群、そしてJは加熱体を示す。1本の単繊維
フィラメントに着目した場合、繊維交絡によるマイグレ
ーションによって、繊維束内部で高熱収縮側Hへの配置
と低熱収縮側りへの配置を短い間隔で繰返すので、布帛
にしたあとの熱処理で第15図に示すような微小ループ
が発現し、崇高性即ち膨みが付与される。
フィラメント群、Lは熱処理を強く受けた低熱収縮のフ
ィラメント群、そしてJは加熱体を示す。1本の単繊維
フィラメントに着目した場合、繊維交絡によるマイグレ
ーションによって、繊維束内部で高熱収縮側Hへの配置
と低熱収縮側りへの配置を短い間隔で繰返すので、布帛
にしたあとの熱処理で第15図に示すような微小ループ
が発現し、崇高性即ち膨みが付与される。
中空環状複合繊維の潜在微小捲縮糸は、具体的には、次
のようにして得ることができる。即ち、1本の中空環状
複合繊維の未延伸糸を、第16図に示す延撚機に供給し
、70〜95℃に加熱した延伸ローラー10と第1引取
りローラー19の間で最大破断延伸倍率の0.70〜0
.85の範囲の延伸倍率で延伸する。この延伸糸20は
、導水収縮率が15〜25%と比較的高いものであるの
が好ましい。次いで、第1延伸ローラー19と第2延伸
ローラー23の間で、この延伸糸にまずインターレース
装置21により繊維交絡処理を施し、引続き繊維交絡に
よって集束した糸条22を150〜230℃に加熱した
熱板11の上を短時間接触走行させて不均一熱処理を施
し、しかるのちパーンに巻取る。ここで、第1引取りロ
ーラー19と第2引取りU−ラー23の間のリラックス
率は重要であり、中空環状複合繊維の延伸糸の熱収縮応
力より低い張力下に加熱体上を走行させるのが好ましく
、張力が高い場合は、集束した糸条の開繊部に内在する
空気が押し出され、偏加熱的な不均一熱処理の効果が減
じてしまう。また、走行張力を極端に低くするとループ
やクルミが生じて好ましくない。
のようにして得ることができる。即ち、1本の中空環状
複合繊維の未延伸糸を、第16図に示す延撚機に供給し
、70〜95℃に加熱した延伸ローラー10と第1引取
りローラー19の間で最大破断延伸倍率の0.70〜0
.85の範囲の延伸倍率で延伸する。この延伸糸20は
、導水収縮率が15〜25%と比較的高いものであるの
が好ましい。次いで、第1延伸ローラー19と第2延伸
ローラー23の間で、この延伸糸にまずインターレース
装置21により繊維交絡処理を施し、引続き繊維交絡に
よって集束した糸条22を150〜230℃に加熱した
熱板11の上を短時間接触走行させて不均一熱処理を施
し、しかるのちパーンに巻取る。ここで、第1引取りロ
ーラー19と第2引取りU−ラー23の間のリラックス
率は重要であり、中空環状複合繊維の延伸糸の熱収縮応
力より低い張力下に加熱体上を走行させるのが好ましく
、張力が高い場合は、集束した糸条の開繊部に内在する
空気が押し出され、偏加熱的な不均一熱処理の効果が減
じてしまう。また、走行張力を極端に低くするとループ
やクルミが生じて好ましくない。
従って、延伸糸の熱収縮応力より低く、ループやクルミ
が生じるよりは高い走行張力が得られるように、適当に
リラックス率を選べばよい。
が生じるよりは高い走行張力が得られるように、適当に
リラックス率を選べばよい。
繊維交絡装置としては公知のインターレース装置が利用
できるが、特に第17図に例示するインターレース装置
が好ましい。繊維交絡度は、開繊部と結節部の繰返しが
1m当り100個以上であるのが好ましい。また、以上
のようにして得られる中空環状複合繊維の潜在微小捲縮
糸の導水収縮率は、布帛の風合の点から、10〜20%
の範囲であるのが好ましい。
できるが、特に第17図に例示するインターレース装置
が好ましい。繊維交絡度は、開繊部と結節部の繰返しが
1m当り100個以上であるのが好ましい。また、以上
のようにして得られる中空環状複合繊維の潜在微小捲縮
糸の導水収縮率は、布帛の風合の点から、10〜20%
の範囲であるのが好ましい。
本発明に於ける難アルカリ減量性の重合体成分〔A〕は
、少なくとも95モル%以上がエチレンテレフタレート
単位からなるポリエチレンテレフタレートであることが
必要である。95モル%未満では複合繊維の強力が不充
分で弱糸となってしまう。複合繊維の強力を保つために
は、重合体成分〔A〕の固有粘度を0.65〜0.75
の範囲にすれば充分である。重合体成分〔A〕もアルカ
リ減量性を示すが、後述するように、重合体成分〔B〕
に比較してアルカリ減量速度は1/10〜1/20と相
対的に小さい。
、少なくとも95モル%以上がエチレンテレフタレート
単位からなるポリエチレンテレフタレートであることが
必要である。95モル%未満では複合繊維の強力が不充
分で弱糸となってしまう。複合繊維の強力を保つために
は、重合体成分〔A〕の固有粘度を0.65〜0.75
の範囲にすれば充分である。重合体成分〔A〕もアルカ
リ減量性を示すが、後述するように、重合体成分〔B〕
に比較してアルカリ減量速度は1/10〜1/20と相
対的に小さい。
易アルカリ減量性の重合体成分CB)は、85モル%以
上がエチレンテレフタレート単位から構成されかつジカ
ルボン酸成分として5−ナトリウムスルホイソフタル酸
を1〜5モル%、好ましくは2〜3モル%、アジピン酸
を2〜10モル%、好ましくは4〜7モル%の範囲で共
重合成分として含む改質ポリエチレンテレフタレートで
あることが必要である。エチレンテレフタレート単位が
85モル%未満では、複繊維の強力が小さくなって単繊
維切れによる毛羽等のトラブルが延撚以降製編、製織ま
での工程で生じ易い。5−ナトリウムスルホイソフタル
酸が1モル%未満では複合繊維紡出時に於ける重合体成
分CB)の溶融粘度が小さくなってしまい、第1図に示
す中空環状の横断面を11トることが難しく、5モル%
を超えると逆に溶融粘度が高くなりすぎて、縮合重合反
応に於いて適度の重合度を得ることが難しくなり、低い
固有粘度のポリエステル重合体しか得られず、複合繊維
の強力が著しく低下してしまう。アダピン酸が2モル%
未満では易アルカリ減量性が不充分であり、10モル%
を超えると重合体の熱安定性が悪(なって、紡糸工程に
於て糸切れ或は熱分解による繊維の黄着色のトラブルが
生じる。本発明に有用な複合繊維は、熱分解を抑えるた
め〔A〕。
上がエチレンテレフタレート単位から構成されかつジカ
ルボン酸成分として5−ナトリウムスルホイソフタル酸
を1〜5モル%、好ましくは2〜3モル%、アジピン酸
を2〜10モル%、好ましくは4〜7モル%の範囲で共
重合成分として含む改質ポリエチレンテレフタレートで
あることが必要である。エチレンテレフタレート単位が
85モル%未満では、複繊維の強力が小さくなって単繊
維切れによる毛羽等のトラブルが延撚以降製編、製織ま
での工程で生じ易い。5−ナトリウムスルホイソフタル
酸が1モル%未満では複合繊維紡出時に於ける重合体成
分CB)の溶融粘度が小さくなってしまい、第1図に示
す中空環状の横断面を11トることが難しく、5モル%
を超えると逆に溶融粘度が高くなりすぎて、縮合重合反
応に於いて適度の重合度を得ることが難しくなり、低い
固有粘度のポリエステル重合体しか得られず、複合繊維
の強力が著しく低下してしまう。アダピン酸が2モル%
未満では易アルカリ減量性が不充分であり、10モル%
を超えると重合体の熱安定性が悪(なって、紡糸工程に
於て糸切れ或は熱分解による繊維の黄着色のトラブルが
生じる。本発明に有用な複合繊維は、熱分解を抑えるた
め〔A〕。
〔B〕 2種類の重合体成分を270〜290℃の範囲
で複合紡糸するのが好ましい。本発明に於て、〔A〕、
〔B〕2種類の重合体成分を芯鞘配置で複合紡糸す
るときの溶融粘度の差は重要であり、芯に配置した重合
体成分の溶融粘度が鞘に配置した重合体成分の溶融粘度
よりわずかに低くしておくのが好ましい。
で複合紡糸するのが好ましい。本発明に於て、〔A〕、
〔B〕2種類の重合体成分を芯鞘配置で複合紡糸す
るときの溶融粘度の差は重要であり、芯に配置した重合
体成分の溶融粘度が鞘に配置した重合体成分の溶融粘度
よりわずかに低くしておくのが好ましい。
〔A〕、 CB)2種類の重合体成分の溶融粘度は固
有粘度によってコントロール可能であり、この固有粘度
はそれぞれの重合体の縮合重合反応に於て攪拌機のトル
クがある所定の値に達した時に反応を終了させることに
より容易に変兜することができる。〔A〕、 〔B〕
2種類の重合体成分の比率は、〔A〕: 〔B〕=2
5〜75 : 75〜25の範囲が可能であるが50〜
65 : 50〜35が最も好ましい。
有粘度によってコントロール可能であり、この固有粘度
はそれぞれの重合体の縮合重合反応に於て攪拌機のトル
クがある所定の値に達した時に反応を終了させることに
より容易に変兜することができる。〔A〕、 〔B〕
2種類の重合体成分の比率は、〔A〕: 〔B〕=2
5〜75 : 75〜25の範囲が可能であるが50〜
65 : 50〜35が最も好ましい。
本発明に於ける〔B〕重合体成分は、第18図に示す如
く、〔A〕重合体成分に比べ、約10倍以上のアルカリ
減量速度を示すが、これは5−ナトリウムスルホイソフ
タル酸並びにアジピン酸の共重合によるポリマーt/(
iU細槽構造乱れ即ち非晶部の領域が広くかつ非晶部に
於けるポリマー鎖の配置が極端に低いため、水酸化ナト
リウム等のアルカリ分子の攻撃を受は易いことによるも
のと推定される。
く、〔A〕重合体成分に比べ、約10倍以上のアルカリ
減量速度を示すが、これは5−ナトリウムスルホイソフ
タル酸並びにアジピン酸の共重合によるポリマーt/(
iU細槽構造乱れ即ち非晶部の領域が広くかつ非晶部に
於けるポリマー鎖の配置が極端に低いため、水酸化ナト
リウム等のアルカリ分子の攻撃を受は易いことによるも
のと推定される。
本発明に於ける〔B〕重合体成分は、具体的には、次の
ようにして得ることができる。即ち、ジメチルテレフタ
レート278 kgとエチレングリコール227 kg
を精留塔のついた1m3の反応釜に添加し、10.5k
gの5−ナトリウムスルホイソフタル酸ジメチルを粉体
で加え、酢酸マグネシウムの2重量%エチレングリコー
ル溶液を11.6kg添加し、120〜140℃まで徐
々に昇温しながら副生ずるメタノールを糸外に留出する
。メタノールが91kg留出し、実質的にエステル交換
反応が終了したあと、易滑剤としてTi1tの20重量
%エチレングリコールスラリーを0.75kg添加し、
続けて(エチレングリコール)/(アジピン酸)モル比
4.0の混合物を加熱反応し、エステル化反応率92%
かつビス(2−ヒドロキシエチル)アジペートへの転化
率85%の反応物をアジピン酸として11.3kgにな
るように添加し、同時に水酸化ナトリウムの2.8重量
%エチレングリコール溶液を3.21qr添加する。更
に、安定剤としてトリメチルホスフェートの10重景%
エチレングリコール溶液1.8kg重合触媒として三酸
化アンチモンの1.5重量%エチレングリコール溶液8
.0 kgを添加し、重合釜に移液したあと、275℃
、0.I Torrにて3時間重合する。得られる重合
体の5−ナトリウムスルホイソフタル酸成分は2.3モ
ル%、アジピン酸成分は4.8モル%であり、固有粘度
は0.57である。なお、5−ナトリウムスルホイソフ
タル酸並びにアジピン酸の量はそれぞれ1〜5モル%及
び2〜IOモル%の範囲内で適宜変更可能であり、上記
具体例に制限されるものではない。
ようにして得ることができる。即ち、ジメチルテレフタ
レート278 kgとエチレングリコール227 kg
を精留塔のついた1m3の反応釜に添加し、10.5k
gの5−ナトリウムスルホイソフタル酸ジメチルを粉体
で加え、酢酸マグネシウムの2重量%エチレングリコー
ル溶液を11.6kg添加し、120〜140℃まで徐
々に昇温しながら副生ずるメタノールを糸外に留出する
。メタノールが91kg留出し、実質的にエステル交換
反応が終了したあと、易滑剤としてTi1tの20重量
%エチレングリコールスラリーを0.75kg添加し、
続けて(エチレングリコール)/(アジピン酸)モル比
4.0の混合物を加熱反応し、エステル化反応率92%
かつビス(2−ヒドロキシエチル)アジペートへの転化
率85%の反応物をアジピン酸として11.3kgにな
るように添加し、同時に水酸化ナトリウムの2.8重量
%エチレングリコール溶液を3.21qr添加する。更
に、安定剤としてトリメチルホスフェートの10重景%
エチレングリコール溶液1.8kg重合触媒として三酸
化アンチモンの1.5重量%エチレングリコール溶液8
.0 kgを添加し、重合釜に移液したあと、275℃
、0.I Torrにて3時間重合する。得られる重合
体の5−ナトリウムスルホイソフタル酸成分は2.3モ
ル%、アジピン酸成分は4.8モル%であり、固有粘度
は0.57である。なお、5−ナトリウムスルホイソフ
タル酸並びにアジピン酸の量はそれぞれ1〜5モル%及
び2〜IOモル%の範囲内で適宜変更可能であり、上記
具体例に制限されるものではない。
以下、実施例により本発明を更に説明する。
〔実施例−1〕
重合体成分〔A〕として実質的にエチレンテレフタレー
ト単位のみからなる、固有粘度が0.65のポリエチレ
ンフタレートを用い、重合体成分CB)としてジカルボ
ン酸成分に5−ナトリウムスルホイソフタル酸を2.3
モル%、アジピン酸を4.8モル%共重合成分として含
む、固有粘度が0.57の改質ポリエチレンテレフタレ
ートを用い、第5図に示す複合溶融紡糸装置にて、第6
図に示す紡糸口金装置を用い、第7図に示す吐出孔から
、重合体成分〔A〕が芯、重合体成分CB)が鞘を形成
するように、第8図に示す配置で、280℃で複合紡糸
し、常法に従い冷却し、油剤を付与したあと、1400
m/分巻取って、第1図+8)に示す単繊維横断面を有
する、197デニル/24フイラメントの中空環状複合
繊維の未延伸糸を得た。なお、〔A〕。
ト単位のみからなる、固有粘度が0.65のポリエチレ
ンフタレートを用い、重合体成分CB)としてジカルボ
ン酸成分に5−ナトリウムスルホイソフタル酸を2.3
モル%、アジピン酸を4.8モル%共重合成分として含
む、固有粘度が0.57の改質ポリエチレンテレフタレ
ートを用い、第5図に示す複合溶融紡糸装置にて、第6
図に示す紡糸口金装置を用い、第7図に示す吐出孔から
、重合体成分〔A〕が芯、重合体成分CB)が鞘を形成
するように、第8図に示す配置で、280℃で複合紡糸
し、常法に従い冷却し、油剤を付与したあと、1400
m/分巻取って、第1図+8)に示す単繊維横断面を有
する、197デニル/24フイラメントの中空環状複合
繊維の未延伸糸を得た。なお、〔A〕。
〔B〕 2種類の重合体成分の比率が重量比で50:5
0になるようギヤポンプで計量し、また〔A〕。
0になるようギヤポンプで計量し、また〔A〕。
〔B〕 2種類の重合体成分の吐出時の溶融粘度がわず
かに〔A〕< CB)になるような重合体成分〔A〕の
固有粘度並びに紡糸温度を選んだ。
かに〔A〕< CB)になるような重合体成分〔A〕の
固有粘度並びに紡糸温度を選んだ。
〔実施例−2〕
実施例−1で得た未延伸糸を、第11図に示す延伸装置
を用い、85℃に加熱した延伸ローラーと引取りローラ
ーの間で2.66倍に延伸し、延伸ローラーと引取りロ
ーラーの間に設けた155℃の熱板で熱処理を施し、6
00 m/分で巻取つた。得られた延伸繊維の糸質を次
に示す。
を用い、85℃に加熱した延伸ローラーと引取りローラ
ーの間で2.66倍に延伸し、延伸ローラーと引取りロ
ーラーの間に設けた155℃の熱板で熱処理を施し、6
00 m/分で巻取つた。得られた延伸繊維の糸質を次
に示す。
繊度(d) 73.5破断強度(g
/d) 3.28破断伸度(%)6.4 湧水収縮率(%)7.2 〔実施例−3〕 実施例−2で得た中空環状複合繊維の延伸マルチフィラ
メントを緯糸に用い、経糸には市販の異形(△)断面の
50デニル/36フイラメントのボリエ千しンテレフタ
レートを用い、緯糸95本/1す°、経糸70羽/3木
/寸の密度で1/2ツイルの規格で製織し、詩5%、経
5%のリラックス率にて、160℃で1分間プレヒート
セットを行ない、引続き精練をしたあと、該布帛をカセ
イソーダ3%水溶液の100℃(boil)の浴に30
分間浸し、アルカリ減量加工を施した。アルカリ減量率
は40%であった。アルカリM量加工後の布帛の緯糸を
抜糸して顕微鏡で観察したところ、第19図に示す如く
、重合体成分〔B〕の部分は溶出除去されて、三角形の
横断面を有する重合体成分〔A〕のセグメントのみから
なる極細セグメントが多数認められた。
/d) 3.28破断伸度(%)6.4 湧水収縮率(%)7.2 〔実施例−3〕 実施例−2で得た中空環状複合繊維の延伸マルチフィラ
メントを緯糸に用い、経糸には市販の異形(△)断面の
50デニル/36フイラメントのボリエ千しンテレフタ
レートを用い、緯糸95本/1す°、経糸70羽/3木
/寸の密度で1/2ツイルの規格で製織し、詩5%、経
5%のリラックス率にて、160℃で1分間プレヒート
セットを行ない、引続き精練をしたあと、該布帛をカセ
イソーダ3%水溶液の100℃(boil)の浴に30
分間浸し、アルカリ減量加工を施した。アルカリ減量率
は40%であった。アルカリM量加工後の布帛の緯糸を
抜糸して顕微鏡で観察したところ、第19図に示す如く
、重合体成分〔B〕の部分は溶出除去されて、三角形の
横断面を有する重合体成分〔A〕のセグメントのみから
なる極細セグメントが多数認められた。
〔実施例−4〕
実施例−3で得た布帛を次の条件で染色後ソーピングを
行ない、150℃で1分間アフターヒートセットを施し
た。得られた布帛は均一な染色性を示し、かつドレープ
性に富んだ絹紡調の優れた風合を示した。
行ない、150℃で1分間アフターヒートセットを施し
た。得られた布帛は均一な染色性を示し、かつドレープ
性に富んだ絹紡調の優れた風合を示した。
染料 Dianix Blue BG−FS(三菱
化成工業)染料濃度 1%0%1f 分散剤 Disper T L O,5Cc/ I
tラウルラ N20.5’ζ/I! 浴比 1:100 温度 130℃ 時間 60分 〔実施例−5〕 実施例−1で得た中空環状複合繊維の未延伸糸2本を第
12図に示した延伸装置に供給し、85℃に加熱した延
伸ローラーと引取りローラーの間で2.66倍に延伸し
、一方のフィラメント群は185℃に加熱した熱板に接
触走行させて熱処理を施し、他方のフィラメント群はガ
イドを介し、熱板から引離して熱処理を受けないように
し、しかるのち引取りローラー上で2本のフィラメント
群を合糸し、600m/分でバーンに巻取った。得られ
た異収縮混繊糸の糸質を次に示す。
化成工業)染料濃度 1%0%1f 分散剤 Disper T L O,5Cc/ I
tラウルラ N20.5’ζ/I! 浴比 1:100 温度 130℃ 時間 60分 〔実施例−5〕 実施例−1で得た中空環状複合繊維の未延伸糸2本を第
12図に示した延伸装置に供給し、85℃に加熱した延
伸ローラーと引取りローラーの間で2.66倍に延伸し
、一方のフィラメント群は185℃に加熱した熱板に接
触走行させて熱処理を施し、他方のフィラメント群はガ
イドを介し、熱板から引離して熱処理を受けないように
し、しかるのち引取りローラー上で2本のフィラメント
群を合糸し、600m/分でバーンに巻取った。得られ
た異収縮混繊糸の糸質を次に示す。
繊度(d) 74.1破断
強度(g/d) 3.05破断
伸度(%)6.7 湧水収縮率(%) 18.6低熱収
縮側フィラメント群の湧水収縮率(%)7.4 高熱収縮側フィラメント群の湧水収縮率(%)23.5 この異収縮混繊糸をプレヒートセントでリラックス率を
緯10%、経5%とした以外は全〈実施例−3と同様に
して製織、精練、アルカリ減量加工を施し、そのあと実
施例−4と全く同様にして染色、ソーピング、アフター
ヒツトセントを行なった。
強度(g/d) 3.05破断
伸度(%)6.7 湧水収縮率(%) 18.6低熱収
縮側フィラメント群の湧水収縮率(%)7.4 高熱収縮側フィラメント群の湧水収縮率(%)23.5 この異収縮混繊糸をプレヒートセントでリラックス率を
緯10%、経5%とした以外は全〈実施例−3と同様に
して製織、精練、アルカリ減量加工を施し、そのあと実
施例−4と全く同様にして染色、ソーピング、アフター
ヒツトセントを行なった。
得られた布帛は膨みが向上した、きわめて優れた絹紡調
の風合を示した。
の風合を示した。
〔実施例−6〕
実施例−1で得た中空環状複合繊維の未延伸糸を第16
図に示した延伸装置に供給し、85°Cに加熱した延伸
ローラーと第1引取りローラーの間で2.66倍に延伸
し、引続き第1引取りローラーと第2引取りローラーの
間で5%のリラックス条件下に、まず第17図に示すイ
ンターレース装置を用い、2 kg/am” Gの圧空
にて開繊部と結節部の繰返しが140ケ/mになるよう
に繊維交絡を施し、このあと連続的に185℃に加熱し
た長さ30cmの熱板上を600m/分で接触走行させ
て不均一熱処理を施し、パーンに巻取った。得られた潜
在微小捲縮糸の糸質を次に示す。
図に示した延伸装置に供給し、85°Cに加熱した延伸
ローラーと第1引取りローラーの間で2.66倍に延伸
し、引続き第1引取りローラーと第2引取りローラーの
間で5%のリラックス条件下に、まず第17図に示すイ
ンターレース装置を用い、2 kg/am” Gの圧空
にて開繊部と結節部の繰返しが140ケ/mになるよう
に繊維交絡を施し、このあと連続的に185℃に加熱し
た長さ30cmの熱板上を600m/分で接触走行させ
て不均一熱処理を施し、パーンに巻取った。得られた潜
在微小捲縮糸の糸質を次に示す。
繊度(d) 75.1破断強
度(g/d) 2.98破断伸度(
%) 11.8沸水収縮率(%)
10. にの潜在微小捲縮糸をプレヒ
ートセットでリラックス率を緯10%、経5%とした以
外は全(実施例−3と同様にして製織、精練、アルカリ
減量加工を施し、そのあと実施例−4と全く同様にして
、染色、ソーピング、アフターヒートセットを行なった
。
度(g/d) 2.98破断伸度(
%) 11.8沸水収縮率(%)
10. にの潜在微小捲縮糸をプレヒ
ートセットでリラックス率を緯10%、経5%とした以
外は全(実施例−3と同様にして製織、精練、アルカリ
減量加工を施し、そのあと実施例−4と全く同様にして
、染色、ソーピング、アフターヒートセットを行なった
。
得られた布帛は膨みが向上したきわめて優れた絹紡調の
風合を示した。
風合を示した。
以上の如く、本発明によれば、衣料用途に好適な、三角
形の横断面を有する極細フィラメントから構成される、
絹紡調のすぐれた風合をもつ布帛を提供することができ
、商品の多様化を図り、付加価値を高めるうえで極めて
有効である。また本発明によれば、布帛の風合を更に一
段と向上させることができ、またそのような布帛を工業
的に安定に生産することができる。
形の横断面を有する極細フィラメントから構成される、
絹紡調のすぐれた風合をもつ布帛を提供することができ
、商品の多様化を図り、付加価値を高めるうえで極めて
有効である。また本発明によれば、布帛の風合を更に一
段と向上させることができ、またそのような布帛を工業
的に安定に生産することができる。
第1図は、本発明で用いる中空環状複合繊維の横断面を
例示する。 第2図は、本発明の範囲外の中空環状複合繊維の横断面
を例示する。 第3図は、中空環状複合繊維をアルカリ処理した場合、
残存する三角形の横断面を有する極細のフィラメントを
例示する。 第4図は、アルカリ処理を中途で止めた場合の中空環状
複合繊維の横断面を例示する。 第5図は、複合溶融紡糸装置を示す。 第6図は、中空環状複合繊維を製造するための紡糸口金
装置を示す。 第7図は、紡糸口金の吐出孔の具体例を示す。 第8図は、〔A〕、CB)2種類の重合体成分の吐出孔
に対する芯鞘の配置を説明する図である。 第9図は、吐出孔から出た〔A〕、CB)2種の溶融重
合体が中空環状複合繊維を形成していく過程をモデル的
に示す。 第10図は、吐出孔に於けるU字型スリットに設けたブ
リッジを説明する図である。 第11図は、延伸装置を示す。 第12図は、中空環状複合繊維の異収縮混繊維・糸を製
造するための延伸装置を示す。 第13図は、繊維交絡を施した延伸マルチフィラメント
の形態を示す。 第14図は、潜在微小捲縮発現の理由を説明する図であ
る。 第15図は、潜在微小捲縮の発現を説明する図である。 第16図は、中空環状複合繊維の潜在微小捲縮糸を製造
するための延伸装置を示す。 第17図は、インターレース装置を示す。 第18図は、〔A〕、 CB)2種類の重合体成分の
アルカリ減量速度を示す。 第19図は、実施例−3で得た布帛の緯糸の横断面を示
す。 1−ポリエステル重合体成分〔A〕、 2−ポリエステル重合体成分〔B〕、 3−・押出機、 4・−・紡糸頭、5−紡糸口
金装置、 6−・未延伸糸、7−芯鞘複合紡糸用前板
、8−・〜口金板、9−ブリッジ部 10−・−
延伸ローラー、11−熱板、 12−・−
引取りローラー13・・−パーン、 14・
・・ガイド、l5・−開繊部、 16・・・結
節部、17−低収縮部、 18・−高収縮部、1
9・−第1引取りローラー、20−・・延伸糸、21−
・インクレース装置、22−・・繊維交絡糸、23−・
第2引取りローラー、24・・・・圧空導入孔、25−
・・糸条、 26・−衝突板。
例示する。 第2図は、本発明の範囲外の中空環状複合繊維の横断面
を例示する。 第3図は、中空環状複合繊維をアルカリ処理した場合、
残存する三角形の横断面を有する極細のフィラメントを
例示する。 第4図は、アルカリ処理を中途で止めた場合の中空環状
複合繊維の横断面を例示する。 第5図は、複合溶融紡糸装置を示す。 第6図は、中空環状複合繊維を製造するための紡糸口金
装置を示す。 第7図は、紡糸口金の吐出孔の具体例を示す。 第8図は、〔A〕、CB)2種類の重合体成分の吐出孔
に対する芯鞘の配置を説明する図である。 第9図は、吐出孔から出た〔A〕、CB)2種の溶融重
合体が中空環状複合繊維を形成していく過程をモデル的
に示す。 第10図は、吐出孔に於けるU字型スリットに設けたブ
リッジを説明する図である。 第11図は、延伸装置を示す。 第12図は、中空環状複合繊維の異収縮混繊維・糸を製
造するための延伸装置を示す。 第13図は、繊維交絡を施した延伸マルチフィラメント
の形態を示す。 第14図は、潜在微小捲縮発現の理由を説明する図であ
る。 第15図は、潜在微小捲縮の発現を説明する図である。 第16図は、中空環状複合繊維の潜在微小捲縮糸を製造
するための延伸装置を示す。 第17図は、インターレース装置を示す。 第18図は、〔A〕、 CB)2種類の重合体成分の
アルカリ減量速度を示す。 第19図は、実施例−3で得た布帛の緯糸の横断面を示
す。 1−ポリエステル重合体成分〔A〕、 2−ポリエステル重合体成分〔B〕、 3−・押出機、 4・−・紡糸頭、5−紡糸口
金装置、 6−・未延伸糸、7−芯鞘複合紡糸用前板
、8−・〜口金板、9−ブリッジ部 10−・−
延伸ローラー、11−熱板、 12−・−
引取りローラー13・・−パーン、 14・
・・ガイド、l5・−開繊部、 16・・・結
節部、17−低収縮部、 18・−高収縮部、1
9・−第1引取りローラー、20−・・延伸糸、21−
・インクレース装置、22−・・繊維交絡糸、23−・
第2引取りローラー、24・・・・圧空導入孔、25−
・・糸条、 26・−衝突板。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、中空環状の横断面を有し、その横断面に於てアルカ
リに対する溶解性を異にする2種類のポリエステル重合
体成分〔A〕及び〔B〕のセグメントがそれぞれ三角形
の横断面を形成しながら互い違いに環の円周方向に沿っ
て配置され、合計8〜24個のセグメントを構成する中
空環状複合繊維を製編もしくは製織して布帛となしたあ
と、アルカリ減量加工を施し、アルカリに対する溶解性
の大なる重合体成分〔B〕を溶解除去し、三角形の横断
面を有する重合体成分〔A〕のセグメントのみを残すこ
とを特徴とする絹紡調の風合を有する布帛の製造方法。 2、中空環状複合繊維マルチフィラメントが熱収縮率の
低いフィラメント群と熱収縮率の高いフィラメント群か
ら構成された異収縮混繊糸であることを特徴とする特許
請求の範囲第1項記載の方法。 3、中空環状複合繊維マルチフィラメントが繊維長手方
向に沿って熱収縮率を異にする部分が互い違いに短い間
隔で繰返されている単繊維フィラメントから構成された
潜在微小捲縮糸であることを特徴とする特許請求の範囲
第1項記載の方法。 4、2種類のポリエステル重合体のうち、難アルカリ減
量性の重合体成分〔A〕として少なくとも95モル%以
上がエチレンテレフタレート単位からなるポリエチレン
テレフタレートを用い、易アルカリ減量性の重合体成分
〔B〕として85モル%以上がエチレンテレフタレート
単位から構成されかつジカルボン酸成分として5−ナト
リウムスルホインフタル酸を1〜5モル%並びにアジピ
ン酸を2〜10モル%の範囲で共重合成分として含む改
質ポリエチレンテレフタレートを用いることを特徴とす
る特許請求の範囲第1項、第2項又は第3項記載の方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18442384A JPS6163768A (ja) | 1984-09-05 | 1984-09-05 | 絹紡調の風合を有する布帛の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18442384A JPS6163768A (ja) | 1984-09-05 | 1984-09-05 | 絹紡調の風合を有する布帛の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6163768A true JPS6163768A (ja) | 1986-04-01 |
Family
ID=16152893
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18442384A Pending JPS6163768A (ja) | 1984-09-05 | 1984-09-05 | 絹紡調の風合を有する布帛の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6163768A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63159525A (ja) * | 1986-12-24 | 1988-07-02 | Toray Ind Inc | 水可溶性成分を有する複合繊維の製造方法 |
JPS63159523A (ja) * | 1986-12-18 | 1988-07-02 | Toray Ind Inc | 複合繊維 |
JPS63165520A (ja) * | 1986-12-25 | 1988-07-08 | Toray Ind Inc | 水可溶性成分を有する複合繊維の直接紡糸延伸法 |
JP2012180601A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-20 | Toray Ind Inc | アルカリ易溶出性ポリエステルからなる海島複合断面繊維 |
WO2013047051A1 (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-04 | 東レ株式会社 | 芯鞘複合繊維およびその製造方法 |
WO2014033816A1 (ja) * | 2012-08-27 | 2014-03-06 | 東レ株式会社 | 海島型複合断面繊維およびその製造方法 |
-
1984
- 1984-09-05 JP JP18442384A patent/JPS6163768A/ja active Pending
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63159523A (ja) * | 1986-12-18 | 1988-07-02 | Toray Ind Inc | 複合繊維 |
JPS63159525A (ja) * | 1986-12-24 | 1988-07-02 | Toray Ind Inc | 水可溶性成分を有する複合繊維の製造方法 |
JPS63165520A (ja) * | 1986-12-25 | 1988-07-08 | Toray Ind Inc | 水可溶性成分を有する複合繊維の直接紡糸延伸法 |
JP2012180601A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-20 | Toray Ind Inc | アルカリ易溶出性ポリエステルからなる海島複合断面繊維 |
WO2013047051A1 (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-04 | 東レ株式会社 | 芯鞘複合繊維およびその製造方法 |
CN103827363A (zh) * | 2011-09-30 | 2014-05-28 | 东丽株式会社 | 芯鞘复合纤维及其制造方法 |
KR20140068939A (ko) * | 2011-09-30 | 2014-06-09 | 도레이 카부시키가이샤 | 심초 복합 섬유 및 그 제조 방법 |
JPWO2013047051A1 (ja) * | 2011-09-30 | 2015-03-26 | 東レ株式会社 | 芯鞘複合繊維およびその製造方法 |
US9394631B2 (en) | 2011-09-30 | 2016-07-19 | Toray Industries, Inc. | Core-sheath composite fiber and method for producing same |
KR101870216B1 (ko) * | 2011-09-30 | 2018-06-22 | 도레이 카부시키가이샤 | 심초 복합 섬유 및 그 제조 방법 |
WO2014033816A1 (ja) * | 2012-08-27 | 2014-03-06 | 東レ株式会社 | 海島型複合断面繊維およびその製造方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4233355A (en) | Separable composite fiber and process for producing same | |
JPS581221B2 (ja) | シカガワヨウヘンシヨクブツノ セイゾウホウホウ | |
DE60121694T2 (de) | Polytrimethylenterephthalatfasern mit feinem denier | |
JPH10110345A (ja) | 異収縮混繊糸の製造方法及び装置 | |
WO2003100145A1 (fr) | Fibre composite et procede de production | |
JP5254708B2 (ja) | 異形異繊度混繊糸 | |
JP3119066B2 (ja) | 混繊複合糸およびその製造方法ならびに編織物 | |
JPS6163768A (ja) | 絹紡調の風合を有する布帛の製造方法 | |
JPS61124638A (ja) | 特殊混繊糸とその製造法 | |
JPS6163717A (ja) | ポリエステル潜在捲縮性複合繊維 | |
JP2915045B2 (ja) | カチオン可染極細仮撚加工糸の製造方法 | |
JPH02221415A (ja) | 複合繊維糸条 | |
JP2844680B2 (ja) | 異繊度異収縮混繊糸及びその製造方法 | |
JP3207968B2 (ja) | 混繊糸 | |
JP2731345B2 (ja) | 異染混繊糸およびその製造方法 | |
JP3418265B2 (ja) | カチオンミックス調太細繊維の製造方法 | |
JPS6257981A (ja) | 絹紡調の風合を有するポリエステル布帛の製造方法 | |
JPS61167079A (ja) | 絹紡調の風合を有する布帛の製造方法 | |
JP2591715B2 (ja) | 異収縮混繊ポリエステル糸の製造方法 | |
JPS6245326B2 (ja) | ||
JPH03167333A (ja) | 仮撚複合糸、およびその製造方法 | |
JPS6262987A (ja) | 絹紡調の風合を有するポリエステル布帛の製造法 | |
TW200530446A (en) | Polyester differential shrinkage blended woven yarn and process for producing the same | |
JPH0359167A (ja) | ピーチスキン調織物の製造方法 | |
JPS59216942A (ja) | ポリエステル異繊度混繊糸の製法 |