JPH0273950A - 熱間延性に優れた快削鋼 - Google Patents
熱間延性に優れた快削鋼Info
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- JPH0273950A JPH0273950A JP22375988A JP22375988A JPH0273950A JP H0273950 A JPH0273950 A JP H0273950A JP 22375988 A JP22375988 A JP 22375988A JP 22375988 A JP22375988 A JP 22375988A JP H0273950 A JPH0273950 A JP H0273950A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（ＪＴ業上の利用分野）
本発明は、熱間延性を低下させることなく被削性を改善
した快削鋼に係り、例えば、エンジン部品や足まわり部
品などの自動車部品の素材として好適に利用される熱間
延性に優れた快削鋼に関するものである。 （従来の技術） 従来、例えば、エンジン部品や足まわり部品などの自動
車部品の素材としては１機械構造用鋼が多く使用されて
おり、浸炭焼入れ焼もどしを施して使用するものや、焼
入れ焼もどしを施すことなく非調質で使用するものなど
があった。また、被削性をより一層向上させるようにし
たり、温間加工性をさらに向上させるようにした機械構
造用鋼も開発されていた。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、機械構造用鋼の被削性をより−・層内上
させるために、快削元素としてＳ、Ｓｅ。 Ｔｅ、Ｐｂ、Ｂｉ等を添加すると、熱間延性を劣化させ
ることが多く、熱間延性が劣化することによってオース
テナイト状態で行う熱間圧延、熱間鍛造等の熱間加工時
に割れや疵が発生しやすくなり、熱間加工が困難になる
ことが多いという課題があった。 （発明の目的） 本発明は、上述した従来の課題にかんがみてなされたも
のであって、熱間延性を低下させることなく被削性を改
善した、熱間延性に優れた快削鋼を提供することを目的
としている。
した快削鋼に係り、例えば、エンジン部品や足まわり部
品などの自動車部品の素材として好適に利用される熱間
延性に優れた快削鋼に関するものである。 （従来の技術） 従来、例えば、エンジン部品や足まわり部品などの自動
車部品の素材としては１機械構造用鋼が多く使用されて
おり、浸炭焼入れ焼もどしを施して使用するものや、焼
入れ焼もどしを施すことなく非調質で使用するものなど
があった。また、被削性をより一層向上させるようにし
たり、温間加工性をさらに向上させるようにした機械構
造用鋼も開発されていた。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、機械構造用鋼の被削性をより−・層内上
させるために、快削元素としてＳ、Ｓｅ。 Ｔｅ、Ｐｂ、Ｂｉ等を添加すると、熱間延性を劣化させ
ることが多く、熱間延性が劣化することによってオース
テナイト状態で行う熱間圧延、熱間鍛造等の熱間加工時
に割れや疵が発生しやすくなり、熱間加工が困難になる
ことが多いという課題があった。 （発明の目的） 本発明は、上述した従来の課題にかんがみてなされたも
のであって、熱間延性を低下させることなく被削性を改
善した、熱間延性に優れた快削鋼を提供することを目的
としている。
（課題を解決するための手段）
本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼は、重￥二％で、
Ｃ：０．１５〜０．７０％、Ｓｉ：０．３５％以下、Ｍ
ｎ：２．５％以下、Ａｌ二０．００１〜０．１００％、
で、Ｃ：０．００４０〜０．０２００％、Ｎ：０．００
５０〜０ 、０２００％でかつ、％Ｎ／％で、Ｃ：０．
５〜４．０、必要に応じて、Ｎｉ：０．３〜５．０％、
Ｃｒ：０．１〜５．０％、Ｍｏ ： ０ 、０５〜３
、０％のうちから選ばれる１種または２種以上、同じく
必要に応じて、Ｐｂ：０．０５％未満、Ｂｉ ：０．０
５％未満のうちから選ばれる１種または２種を含み、Ｔ
ｉ＋Ｚｒ＋ＲＥＭ： ０．０１％以下、Ｏ： ０．００
２０％以下、Ｓ：０．０１０％以下に規制し、残部実質
的にＦｅよりなる合金成分の構成としたことを＃徴とし
ており、このような合金成分の構成を」−述した従来の
課題を解決するだめの手段としている。 次に、本発明による熱間延性に優れた快削鋼の合金成分
（重量％）の限定理由について説明する。 Ｃ（炭素） ＋０．１５〜０．７０％Ｃは例えばエン
ジン部品や足まわり部品などの自動車部品の強度を確保
するために必須の元素であり、そのためには０．１５％
以上含有させる必要があるが、多量に含有すると靭性を
低下させると共に加工性を劣化させてしまうので、０．
７０％以下とした。 Ｓｉ（ケイ素）＋０．３５％以下 Ｓｉは鋼溶製時の脱酸剤として有効な元素であり、鋼塊
の表面欠陥の発生を防止するのに有用な元素であるが、
多量に含有すると延性を低下させるので、その−４−限
を０．３５％とした。 Ｍｎ（マンガン）：２．５％以下 Ｍｎは鋼溶製時の脱酸剤および脱硫剤として有効な元素
であり、Ｍ ｎ Ｓ等の硫化物を形成することによって
Ｓによる熱間脆化を防止する効果がある。しかし、多量
に含有すると鋼の被削性を劣化させるため、その−Ｌ限
を２．５％とした。 Ａｌ（アルミニウム）：０．０Ｏ１〜０．１００％ Ａ、 ｌは鋼溶製時の脱酸剤として有効な元素であり、
鋼中の脱酸を十分なものとすることによってＢ２Ｏ３が
生成されるのを防止するのに有用であるので、このよう
な効果を得るためにｏ、ｏｏｉ％以上とした。しかし、
多量に含有すると地疵発生の原因となるので、その−Ｌ
限を０．１００％とした。 Ｂ（ホウ素）：０．００４０〜０．０２００％Ｎ（窒素
）＋０．００５０〜０．０２００％でかつ、％Ｎ／％で
、Ｃ：０．５〜４．０ＢおよびＮは鋼中において被削性
の向上に効果のあるＢＮとして析出し、鋼の被削性を向
上させるのに有効な元素である。この場合、ＢＮは鋼中
において微細に析出するので、機械的性質を低下させる
ことがなく、また熱間加工性を低下させることもない。 そして、このようなりＮの効果を上のに発揮させるため
には、Ｂを０．００４０％以−１−５Ｎを０．００５０
％以」二添加する必要がある。しかし、Ｂの含有量が０
．０２００％を超えると熱間加工性が劣化し、Ｎの含有
量が０．０２００％を超えると鋳造性が悪化してしまう
ので、Ｂについては０．００４０〜０．０２００％、Ｎ
については０．００５０〜０．０２００％の範囲とした
。 さらに、％Ｎ／％Ｂの値が０．５未満であると熱間加工
性が劣化し、前記値が４．０を超えると被削性が低下し
てしまうので、％Ｎ／％Ｂの値を０．５〜４．０％に規
制した。 Ｎｉにッケル）：０．３〜５．０％ Ｃｒ（クロム）：Ｏ，ｌ 〜５．０％ Ｍｏ（モリブデン）＋０．０５〜３．０％Ｎｉ、Ｃｒ、
Ｍｏは強度の向上に有効な元素であるので、必要に応じ
てこれらの１種または２種以上をＮｉについては０．３
％以］−１Ｃｒについては０．１％以」二、ＭＯについ
ては０．０５％以１、添加することもできるが、Ｎｉが
５．０％を超え、Ｃｒが５．０％を超え、ＭＯが３．０
％を超えても、強度向上の効果は飽和し、むしろ価格の
１−■をもたらしたり被削性が低下してしまったりする
ので、添加するとしてもＮｉは０．３〜５．０％、Ｃｒ
は０．１〜５．０％、ＭＯは０．０５〜３．０％の１種
または２種以上とするのがよい。 Ｐｂ（鉛）：０．０５％未満 Ｂｉ（ビスマス）：０．０５％未満 本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼は、−Ｌ述したよ
うにＢＮの添加により被削性は確保されているが、被削
性をさらに向上させたい場合に、ＰｂおよびＢｉは被削
性の向上に有効な元素であるので、必要に応じてこれら
の１種または２種以上を不純物レベル以上添加すること
もできる。しかし、Ｐｂが０．０５％以上、Ｂｉが０．
０５％以上であると熱間加工性が低下してしまうので、
添加するとしてもＰｂはより好ましくは０．０１％以−
、ｈｏ、０５％未満、Ｂｉはより好ましくは０．０１％
以Ｊ１０．０５％未満としてこれらの１種または２種を
添加するのがよい。 Ｔｉ（チタン）＋Ｚｒ（ジルコニウム）＋ＲＥＭ（希土
類金属）：０．０１％以下 Ｔｉ 、Ｚｒ 、ＲＥＭはＮと窒化物を形成し、前述し
たＢＮの形成を阻害する元素であるため、それらの総量
を０．０１％以下に規制する必要がある。 Ｏ（酸素）：０．００２０％以下 ＯはＢと結合して酸化物（Ｂ２０３ ）を形成し、ＢＮ
の形成を阻害するため、その含有量はできるだけ少なく
するのがよく、０．００２０％以下に規制する必要があ
る。 Ｓ（いおう）：０．０１０％以下 Ｓは鋼の熱間延性を低下させ、熱間圧延や熱間鍛造など
の熱間加工性を劣化させるので、０．０１０％以下に規
制する必要がある。 （発明の作用） 本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼においては、鋼の
溶製時にＢ、！ｌ−Ｎを含有させ、その後の凝固過程と
熱間加工工程において、被削性の向上に優れた効果を発
揮する微細なりＮ（六方晶窒化ホウ素）を析出させるよ
うにしているので、鋼の被削性は著しく良好なものとな
っており、このＢＮ析出物は、硫化物やＰｂなどの被削
性向上元素の析出物に比べるとそのサイズが小さく、非
常に微細なものであることに加えて、高温に対しても安
定なものであることから、鋼の熱間延性を劣化させるこ
となく被削性を著しく向上させる。 そして、本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼において
は、窒化物形成傾向の強いＴｉ、ＺｒＲＥＭの含有量を
規制すると共にＢと酸化物を形成してＢＮの析出を阻害
する酸素の含有量を規制しているので、微細なりＮ介在
物が安定して析出されるようになり、熱間延性に及ぼす
悪影響が小さいＢＮによる被削性向上の作用が十分に発
揮される。 なお、通常の場合において、上記のＢとＮをＢＮ化合物
として添加しようとすると、その比重が溶鋼に比べてか
なり小さいために、溶鋼上に浮ｉ してしまうおそれが
あるので、何んらかの添加手段を考慮する必要がある場
合が多い。 （実施例） 以下、本発明の実施例を比較例とともに示す。 第１表に示す合金成分からなる組成の溶鋼を２ｔｏｎア
ーク炉で溶解しそして精錬炉で精錬することにより得た
後、それぞれインゴットとし、次いで、各インゴットを
直径９０ｍｍまで熱間圧延し、さらに直径６０ｍｍの棒
材に熱間鍛造したのち焼ならしを行った。 次に、このようにして得られた各供試鋼について、それ
ぞれ、切削試験および引張試験を行って、被削性および
熱間延性を調べた。この場合、切削試験は、工具、Ｐｌ
ｏ、切削速度；１５０ｍ／ｍｉｎ、寿命判定；逃げ面摩
耗０．２ｍｍにより行い、比較のＡ鋼の被削性を基準（
すなわち１）として、旋削における超硬工具寿命の比で
被削性を評価した。この結果を同じく第１表に示す。ま
た、引張試験は、直径６０ｍｍの鍛造材の直径方向より
試験片を採取し、試験温度；１１００℃、引張速度；５
０ｍｍ／秒の条件でグリ−プル試験を行い、熱間引張に
おける絞り値で熱間延性を評価した。この結果を同じく
第１表に示す。 第１表に示した結果において、まず、比較鋼Ａ、Ｂ、Ｃ
から明らかように、５４５Ｃ（比較鋼Ａ）にＳ（比較鋼
Ｂ）およびＰｂ（比較鋼Ｃ）を添加した場合には、被削
性は向上しているものの、熱間延性がかなり低下してい
る。 これに対して、３４５ＣにＢＮを添加した発明鋼ｌの場
合には、被剛性はかなり向上しているが、熱間延性の低
下は実質的に認められず、これにＰｂおよびＢｉを添加
したそれぞれ発明鋼２および発明鋼３の場合には被削性
はさらに向上しているものの、熱間延性の低下は実質的
に認められなかった。 また、５ＣＲ４２０（比較鋼Ｄ）にＢＮを添加した発明
鋼４の場合にも、被削性はかなり向上しているが熱間延
性の低下は実質的に認められず、これにＰｂおよびＢｉ
を添加したそれぞれ発明鋼５および発明鋼６の場合には
被削性はさらに向上しているものの、熱間延性の低下は
実質的に認められなかった。 さらに、ＳＣＭ４２０（比較鋼Ｅ）にＢＮを添加した発
明鋼７の場合にも、被削性はかなり向」二しているが熱
間延性の低下は実質的に認められず、これにＰｂおよび
Ｂｉを添加したそれぞれ発明鋼８および発明鋼９の場合
には被削性はさらに向上しているものの、熱間延性の低
下は実質的に認められなかった。 さらにまた、５ＮＣ８３１（比較鋼Ｆ）にＢＮを添加し
た発明鋼１０の場合にも、被削性はかなり向上している
が熱間延性の低下は実質的に認められず、これにＰｂお
よびＢｉを添加したそれぞれ発明鋼１１および発明鋼１
２の場合には被削性はさらに向上しているものの、熱間
延性の低下は実質的に認められなかった。 ざラニマタ、ＳＮ０Ｍ２２０ （比較鋼Ｇ）にＢＮを添
加した発明鋼重３の場合にも、被削性はかなり向」ニジ
ているが熱間延性の低下は実質的に認められず、これに
ＰｂおよびＢｉを添加したそれぞれ発明鋼１４および発
明鋼１５の場合には被削性はさらに向上しているものの
、熱間延性の低下は実質的に認められず、本発明鋼は熱
間延性を低下させることなく被削性が大幅に改善されて
いることが確かめられた。
Ｃ：０．１５〜０．７０％、Ｓｉ：０．３５％以下、Ｍ
ｎ：２．５％以下、Ａｌ二０．００１〜０．１００％、
で、Ｃ：０．００４０〜０．０２００％、Ｎ：０．００
５０〜０ 、０２００％でかつ、％Ｎ／％で、Ｃ：０．
５〜４．０、必要に応じて、Ｎｉ：０．３〜５．０％、
Ｃｒ：０．１〜５．０％、Ｍｏ ： ０ 、０５〜３
、０％のうちから選ばれる１種または２種以上、同じく
必要に応じて、Ｐｂ：０．０５％未満、Ｂｉ ：０．０
５％未満のうちから選ばれる１種または２種を含み、Ｔ
ｉ＋Ｚｒ＋ＲＥＭ： ０．０１％以下、Ｏ： ０．００
２０％以下、Ｓ：０．０１０％以下に規制し、残部実質
的にＦｅよりなる合金成分の構成としたことを＃徴とし
ており、このような合金成分の構成を」−述した従来の
課題を解決するだめの手段としている。 次に、本発明による熱間延性に優れた快削鋼の合金成分
（重量％）の限定理由について説明する。 Ｃ（炭素） ＋０．１５〜０．７０％Ｃは例えばエン
ジン部品や足まわり部品などの自動車部品の強度を確保
するために必須の元素であり、そのためには０．１５％
以上含有させる必要があるが、多量に含有すると靭性を
低下させると共に加工性を劣化させてしまうので、０．
７０％以下とした。 Ｓｉ（ケイ素）＋０．３５％以下 Ｓｉは鋼溶製時の脱酸剤として有効な元素であり、鋼塊
の表面欠陥の発生を防止するのに有用な元素であるが、
多量に含有すると延性を低下させるので、その−４−限
を０．３５％とした。 Ｍｎ（マンガン）：２．５％以下 Ｍｎは鋼溶製時の脱酸剤および脱硫剤として有効な元素
であり、Ｍ ｎ Ｓ等の硫化物を形成することによって
Ｓによる熱間脆化を防止する効果がある。しかし、多量
に含有すると鋼の被削性を劣化させるため、その−Ｌ限
を２．５％とした。 Ａｌ（アルミニウム）：０．０Ｏ１〜０．１００％ Ａ、 ｌは鋼溶製時の脱酸剤として有効な元素であり、
鋼中の脱酸を十分なものとすることによってＢ２Ｏ３が
生成されるのを防止するのに有用であるので、このよう
な効果を得るためにｏ、ｏｏｉ％以上とした。しかし、
多量に含有すると地疵発生の原因となるので、その−Ｌ
限を０．１００％とした。 Ｂ（ホウ素）：０．００４０〜０．０２００％Ｎ（窒素
）＋０．００５０〜０．０２００％でかつ、％Ｎ／％で
、Ｃ：０．５〜４．０ＢおよびＮは鋼中において被削性
の向上に効果のあるＢＮとして析出し、鋼の被削性を向
上させるのに有効な元素である。この場合、ＢＮは鋼中
において微細に析出するので、機械的性質を低下させる
ことがなく、また熱間加工性を低下させることもない。 そして、このようなりＮの効果を上のに発揮させるため
には、Ｂを０．００４０％以−１−５Ｎを０．００５０
％以」二添加する必要がある。しかし、Ｂの含有量が０
．０２００％を超えると熱間加工性が劣化し、Ｎの含有
量が０．０２００％を超えると鋳造性が悪化してしまう
ので、Ｂについては０．００４０〜０．０２００％、Ｎ
については０．００５０〜０．０２００％の範囲とした
。 さらに、％Ｎ／％Ｂの値が０．５未満であると熱間加工
性が劣化し、前記値が４．０を超えると被削性が低下し
てしまうので、％Ｎ／％Ｂの値を０．５〜４．０％に規
制した。 Ｎｉにッケル）：０．３〜５．０％ Ｃｒ（クロム）：Ｏ，ｌ 〜５．０％ Ｍｏ（モリブデン）＋０．０５〜３．０％Ｎｉ、Ｃｒ、
Ｍｏは強度の向上に有効な元素であるので、必要に応じ
てこれらの１種または２種以上をＮｉについては０．３
％以］−１Ｃｒについては０．１％以」二、ＭＯについ
ては０．０５％以１、添加することもできるが、Ｎｉが
５．０％を超え、Ｃｒが５．０％を超え、ＭＯが３．０
％を超えても、強度向上の効果は飽和し、むしろ価格の
１−■をもたらしたり被削性が低下してしまったりする
ので、添加するとしてもＮｉは０．３〜５．０％、Ｃｒ
は０．１〜５．０％、ＭＯは０．０５〜３．０％の１種
または２種以上とするのがよい。 Ｐｂ（鉛）：０．０５％未満 Ｂｉ（ビスマス）：０．０５％未満 本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼は、−Ｌ述したよ
うにＢＮの添加により被削性は確保されているが、被削
性をさらに向上させたい場合に、ＰｂおよびＢｉは被削
性の向上に有効な元素であるので、必要に応じてこれら
の１種または２種以上を不純物レベル以上添加すること
もできる。しかし、Ｐｂが０．０５％以上、Ｂｉが０．
０５％以上であると熱間加工性が低下してしまうので、
添加するとしてもＰｂはより好ましくは０．０１％以−
、ｈｏ、０５％未満、Ｂｉはより好ましくは０．０１％
以Ｊ１０．０５％未満としてこれらの１種または２種を
添加するのがよい。 Ｔｉ（チタン）＋Ｚｒ（ジルコニウム）＋ＲＥＭ（希土
類金属）：０．０１％以下 Ｔｉ 、Ｚｒ 、ＲＥＭはＮと窒化物を形成し、前述し
たＢＮの形成を阻害する元素であるため、それらの総量
を０．０１％以下に規制する必要がある。 Ｏ（酸素）：０．００２０％以下 ＯはＢと結合して酸化物（Ｂ２０３ ）を形成し、ＢＮ
の形成を阻害するため、その含有量はできるだけ少なく
するのがよく、０．００２０％以下に規制する必要があ
る。 Ｓ（いおう）：０．０１０％以下 Ｓは鋼の熱間延性を低下させ、熱間圧延や熱間鍛造など
の熱間加工性を劣化させるので、０．０１０％以下に規
制する必要がある。 （発明の作用） 本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼においては、鋼の
溶製時にＢ、！ｌ−Ｎを含有させ、その後の凝固過程と
熱間加工工程において、被削性の向上に優れた効果を発
揮する微細なりＮ（六方晶窒化ホウ素）を析出させるよ
うにしているので、鋼の被削性は著しく良好なものとな
っており、このＢＮ析出物は、硫化物やＰｂなどの被削
性向上元素の析出物に比べるとそのサイズが小さく、非
常に微細なものであることに加えて、高温に対しても安
定なものであることから、鋼の熱間延性を劣化させるこ
となく被削性を著しく向上させる。 そして、本発明に係る熱間延性に優れた快削鋼において
は、窒化物形成傾向の強いＴｉ、ＺｒＲＥＭの含有量を
規制すると共にＢと酸化物を形成してＢＮの析出を阻害
する酸素の含有量を規制しているので、微細なりＮ介在
物が安定して析出されるようになり、熱間延性に及ぼす
悪影響が小さいＢＮによる被削性向上の作用が十分に発
揮される。 なお、通常の場合において、上記のＢとＮをＢＮ化合物
として添加しようとすると、その比重が溶鋼に比べてか
なり小さいために、溶鋼上に浮ｉ してしまうおそれが
あるので、何んらかの添加手段を考慮する必要がある場
合が多い。 （実施例） 以下、本発明の実施例を比較例とともに示す。 第１表に示す合金成分からなる組成の溶鋼を２ｔｏｎア
ーク炉で溶解しそして精錬炉で精錬することにより得た
後、それぞれインゴットとし、次いで、各インゴットを
直径９０ｍｍまで熱間圧延し、さらに直径６０ｍｍの棒
材に熱間鍛造したのち焼ならしを行った。 次に、このようにして得られた各供試鋼について、それ
ぞれ、切削試験および引張試験を行って、被削性および
熱間延性を調べた。この場合、切削試験は、工具、Ｐｌ
ｏ、切削速度；１５０ｍ／ｍｉｎ、寿命判定；逃げ面摩
耗０．２ｍｍにより行い、比較のＡ鋼の被削性を基準（
すなわち１）として、旋削における超硬工具寿命の比で
被削性を評価した。この結果を同じく第１表に示す。ま
た、引張試験は、直径６０ｍｍの鍛造材の直径方向より
試験片を採取し、試験温度；１１００℃、引張速度；５
０ｍｍ／秒の条件でグリ−プル試験を行い、熱間引張に
おける絞り値で熱間延性を評価した。この結果を同じく
第１表に示す。 第１表に示した結果において、まず、比較鋼Ａ、Ｂ、Ｃ
から明らかように、５４５Ｃ（比較鋼Ａ）にＳ（比較鋼
Ｂ）およびＰｂ（比較鋼Ｃ）を添加した場合には、被削
性は向上しているものの、熱間延性がかなり低下してい
る。 これに対して、３４５ＣにＢＮを添加した発明鋼ｌの場
合には、被剛性はかなり向上しているが、熱間延性の低
下は実質的に認められず、これにＰｂおよびＢｉを添加
したそれぞれ発明鋼２および発明鋼３の場合には被削性
はさらに向上しているものの、熱間延性の低下は実質的
に認められなかった。 また、５ＣＲ４２０（比較鋼Ｄ）にＢＮを添加した発明
鋼４の場合にも、被削性はかなり向上しているが熱間延
性の低下は実質的に認められず、これにＰｂおよびＢｉ
を添加したそれぞれ発明鋼５および発明鋼６の場合には
被削性はさらに向上しているものの、熱間延性の低下は
実質的に認められなかった。 さらに、ＳＣＭ４２０（比較鋼Ｅ）にＢＮを添加した発
明鋼７の場合にも、被削性はかなり向」二しているが熱
間延性の低下は実質的に認められず、これにＰｂおよび
Ｂｉを添加したそれぞれ発明鋼８および発明鋼９の場合
には被削性はさらに向上しているものの、熱間延性の低
下は実質的に認められなかった。 さらにまた、５ＮＣ８３１（比較鋼Ｆ）にＢＮを添加し
た発明鋼１０の場合にも、被削性はかなり向上している
が熱間延性の低下は実質的に認められず、これにＰｂお
よびＢｉを添加したそれぞれ発明鋼１１および発明鋼１
２の場合には被削性はさらに向上しているものの、熱間
延性の低下は実質的に認められなかった。 ざラニマタ、ＳＮ０Ｍ２２０ （比較鋼Ｇ）にＢＮを添
加した発明鋼重３の場合にも、被削性はかなり向」ニジ
ているが熱間延性の低下は実質的に認められず、これに
ＰｂおよびＢｉを添加したそれぞれ発明鋼１４および発
明鋼１５の場合には被削性はさらに向上しているものの
、熱間延性の低下は実質的に認められず、本発明鋼は熱
間延性を低下させることなく被削性が大幅に改善されて
いることが確かめられた。
本発明に係る快削鋼は、重量％で、Ｃ：ｏ、ｉｓ〜０．
７０％、Ｓｊ：０．３５％以下Ｍ ｎ ： ２ 、５％
以下、Ａｌ：Ｏ，０Ｏ１−０，１００％、で、Ｃ： ０
．００４０〜０．０２００％、Ｎ：０．００５０〜０．
０２００％でかつ、％Ｎ／％で、Ｃ：０．５〜４．０、
必要に応じて、Ｎｉ：０．３−５．０％、Ｃｒ：０．１
〜５．０％、Ｍｏ：０．０５〜３．０％のうちから選ば
れる１種または２種以上、同じく必要に応じて、Ｐｂ：
０．０５％未満、Ｂｉ：０．０５％未満のうちから選ば
れる１種または２種を含み、Ｔｉ＋Ｚｒ＋ＲＥＭ：０．
０１％以下、０：０．００２０％以下、Ｓ：０．０１０
％以下に規制し、残部実質的にＦｅよりなる合金成分の
構成としていることから、熱間延性を低下させることな
く被削性を著しく改善した、熱間延性に債れた快削鋼で
あり、オーステナイト状態で行う熱間圧延、熱間鍛造等
の熱間加工時に割れや疵が発生しがたいものであって、
熱間加工を良好に行うことができると共に、切削加工に
おいても被削性が良好であるため、切削加工性の向上、
工具寿命の増大をはかることができ、自動車部品および
その他各種機械構造物用部品の品質および製造性を著し
く向上させることかでざるようになるという著大なる効
果がもたらされる。
７０％、Ｓｊ：０．３５％以下Ｍ ｎ ： ２ 、５％
以下、Ａｌ：Ｏ，０Ｏ１−０，１００％、で、Ｃ： ０
．００４０〜０．０２００％、Ｎ：０．００５０〜０．
０２００％でかつ、％Ｎ／％で、Ｃ：０．５〜４．０、
必要に応じて、Ｎｉ：０．３−５．０％、Ｃｒ：０．１
〜５．０％、Ｍｏ：０．０５〜３．０％のうちから選ば
れる１種または２種以上、同じく必要に応じて、Ｐｂ：
０．０５％未満、Ｂｉ：０．０５％未満のうちから選ば
れる１種または２種を含み、Ｔｉ＋Ｚｒ＋ＲＥＭ：０．
０１％以下、０：０．００２０％以下、Ｓ：０．０１０
％以下に規制し、残部実質的にＦｅよりなる合金成分の
構成としていることから、熱間延性を低下させることな
く被削性を著しく改善した、熱間延性に債れた快削鋼で
あり、オーステナイト状態で行う熱間圧延、熱間鍛造等
の熱間加工時に割れや疵が発生しがたいものであって、
熱間加工を良好に行うことができると共に、切削加工に
おいても被削性が良好であるため、切削加工性の向上、
工具寿命の増大をはかることができ、自動車部品および
その他各種機械構造物用部品の品質および製造性を著し
く向上させることかでざるようになるという著大なる効
果がもたらされる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重量％で、Ｃ：０．１５〜０．７０ ％、Ｓｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：２．５％以下、Ａｌ
：０．００１〜０．１００％、 Ｂ：０．００４０〜０．０２００％、Ｎ： ０．００５０〜０．０２００％でかつ、％Ｎ／％Ｂ：０
．５〜４．０を含み、Ｔｉ＋Ｚｒ＋ＲＥＭ：０．０１％
以下、Ｏ：０．００２０％以下、Ｓ：０．０１０％以下
に規制し、残部実質的にＦｅよりなることを特徴とする
熱間延性に優れた快削鋼。 （２）重量％で、Ｃ：０．１５〜０．７０ ％、Ｓｉ；０．３５％以下、Ｍｎ：２．５％以下、Ａｌ
：０．００１〜０．１００％、 Ｂ：０．００４０〜０．０２００％、Ｎ： ０．００５０〜０．０２００％でかつ、％Ｎ／％Ｂ：０
．５〜４．０、およびＮｉ：０．３〜５．０％、Ｃｒ：
０．１〜５．０％、Ｍｏ：０．０５〜３．０％のうちか
ら選ばれる１種または２種以上を含み、Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｒ
ＥＭ：０．０１％以下、Ｏ：０．００２０％以下、Ｓ：
０．０１０％以下に規制し、残部実質的にＦｅよりなる
ことを特徴とする熱間延性に優れた快削鋼。 （３）重量％で、Ｃ：０．１５〜０．７０ ％、Ｓｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：２．５％以下、Ａｌ
：０．００１〜０．１００％、 Ｂ：０．００４０〜０．０２００％、Ｎ： ０．００５０〜０．０２００％でかつ、％Ｎ／％Ｂ：０
．５〜４．０、およびＰｂ：０．０５％未満、Ｂｉ：０
．０５％未満のうちから選ばれる１種または２種を含み
、Ｔｉ＋Ｚｒ＋ＲＥＭ：０．０１％以下、Ｏ：０．００
２０％以下、Ｓ：０．０１０％以下に規制し、残部実質
的にＦｅよりなることを特徴とする熱間延性に優れた快
削鋼。 （４）重量％で、Ｃ：０．１５〜０．７０ ％、Ｓｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：２．５％以下、Ａｌ
：０．００１〜０．１００％、 Ｂ：０．００４０〜０．０２００％、Ｎ： ０．００５０〜０．０２００％でかつ、％Ｎ／％Ｂ：０
．５〜４．０、およびＮｉ：０．３〜５．０％、Ｃｒ：
０．１〜５．０％、Ｍｏ：０．０５〜３．０％のうちか
ら選ばれる１種または２種以上、Ｐｂ：０．０５％未満
、Ｂｉ：０．０５％未満のうちから選ばれる１種または
２種を含み、Ｔｉ＋Ｚｒ＋ＲＥＭ：０．０１％以下、Ｏ
：０．００２０％以下、Ｓ：０．０１０％以下に規制し
、残部実質的にＦｅよりなることを特徴とする熱間延性
に優れた快削鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63223759A JP2733989B2 (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 熱間延性に優れた快削鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63223759A JP2733989B2 (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 熱間延性に優れた快削鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0273950A true JPH0273950A (ja) | 1990-03-13 |
| JP2733989B2 JP2733989B2 (ja) | 1998-03-30 |
Family
ID=16803269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63223759A Expired - Lifetime JP2733989B2 (ja) | 1988-09-06 | 1988-09-06 | 熱間延性に優れた快削鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2733989B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000192962A (ja) * | 1998-12-25 | 2000-07-11 | Ntn Corp | 転がり軸受 |
| JP2011052299A (ja) * | 2009-09-04 | 2011-03-17 | Jfe Bars & Shapes Corp | 切屑処理性に優れたｂｎ快削鋼 |
| CN109680216A (zh) * | 2017-10-19 | 2019-04-26 | 株式会社Posco | 热轧性优异的中碳易切削钢及其制造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01191764A (ja) * | 1988-01-26 | 1989-08-01 | Daido Steel Co Ltd | 浸炭焼入れ用快削鋼 |
-
1988
- 1988-09-06 JP JP63223759A patent/JP2733989B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01191764A (ja) * | 1988-01-26 | 1989-08-01 | Daido Steel Co Ltd | 浸炭焼入れ用快削鋼 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000192962A (ja) * | 1998-12-25 | 2000-07-11 | Ntn Corp | 転がり軸受 |
| JP2011052299A (ja) * | 2009-09-04 | 2011-03-17 | Jfe Bars & Shapes Corp | 切屑処理性に優れたｂｎ快削鋼 |
| CN109680216A (zh) * | 2017-10-19 | 2019-04-26 | 株式会社Posco | 热轧性优异的中碳易切削钢及其制造方法 |
| KR20190043790A (ko) * | 2017-10-19 | 2019-04-29 | 주식회사 포스코 | 열간 압연성이 우수한 중탄소 쾌삭강 및 그 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2733989B2 (ja) | 1998-03-30 |
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