JP2000219936A - 快削鋼 - Google Patents
快削鋼Info
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- JP2000219936A JP2000219936A JP2345999A JP2345999A JP2000219936A JP 2000219936 A JP2000219936 A JP 2000219936A JP 2345999 A JP2345999 A JP 2345999A JP 2345999 A JP2345999 A JP 2345999A JP 2000219936 A JP2000219936 A JP 2000219936A
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- sulfides
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、被削性にばらつきが少なく、従来
のものより更に旋削加工性などの被削性の優れた快削鋼
を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．８％、Ｓ
ｉ：０．０１〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜３．５％、
Ｐ：０．００１〜０．２％、Ｓ：０．００５〜０．４
％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．０００５
〜０．０２％、Ｏ：０．０００５〜０．０１％を含有
し、残部がＦｅおよび不可避不純部からなり、かつ０．
１〜１０％のＣａを含有する円相当径５μｍ以上の硫化
物を３．３ｍｍ2当たり５個以上含有することを特徴と
する快削鋼。
のものより更に旋削加工性などの被削性の優れた快削鋼
を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．８％、Ｓ
ｉ：０．０１〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜３．５％、
Ｐ：０．００１〜０．２％、Ｓ：０．００５〜０．４
％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．０００５
〜０．０２％、Ｏ：０．０００５〜０．０１％を含有
し、残部がＦｅおよび不可避不純部からなり、かつ０．
１〜１０％のＣａを含有する円相当径５μｍ以上の硫化
物を３．３ｍｍ2当たり５個以上含有することを特徴と
する快削鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、快削鋼、詳細には
ＳとＣａを複合添加した旋削加工性などの被削性に優れ
た快削鋼に関する。
ＳとＣａを複合添加した旋削加工性などの被削性に優れ
た快削鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車産業などで使用される鋼製の機械
構造部品は、鍛造などの塑性加工で粗加工した後、切削
加工によって所望の最終形状に仕上げるのが一般的であ
る。中でも旋削加工工程は、ほとんどの部品に適用され
る加工工程である。この切削加工のコストは、機械構造
部品のコストに占める割合がかなり高いので、このコス
トを低下するめ、被削性の優れた快削鋼に対する要求が
ますます大きくなっている。
構造部品は、鍛造などの塑性加工で粗加工した後、切削
加工によって所望の最終形状に仕上げるのが一般的であ
る。中でも旋削加工工程は、ほとんどの部品に適用され
る加工工程である。この切削加工のコストは、機械構造
部品のコストに占める割合がかなり高いので、このコス
トを低下するめ、被削性の優れた快削鋼に対する要求が
ますます大きくなっている。
【０００３】従来、快削鋼としてＳ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓ
ｅ、Ｔｅなどの被削性を改善する元素を添加したもの、
Ｃａを添加したもの、ＣａとＳなどを複合添加した
ものが知られている。この中のＣａとＳなどを複合添加
したものとしては、特開昭４９─５８１５号公報のもの
が知られている。この公報に記載されている快削鋼は、
非金属介在物組成がＣａＯ−Ａｌ2 ０3 −ＳｉＯ2 ３元
系状態図で示して主としてムライト領域にあって、Ｃａ
５〜１５ｐｐｍ、Ｓ０．０４〜０．１％を含有するもの
である。しかし、これら従来の酸化物介在物およびＳを
含むＣａ快削鋼は、被削性に大きなばらつきがあり、ま
た被削性が十分であるとはいえなかった。
ｅ、Ｔｅなどの被削性を改善する元素を添加したもの、
Ｃａを添加したもの、ＣａとＳなどを複合添加した
ものが知られている。この中のＣａとＳなどを複合添加
したものとしては、特開昭４９─５８１５号公報のもの
が知られている。この公報に記載されている快削鋼は、
非金属介在物組成がＣａＯ−Ａｌ2 ０3 −ＳｉＯ2 ３元
系状態図で示して主としてムライト領域にあって、Ｃａ
５〜１５ｐｐｍ、Ｓ０．０４〜０．１％を含有するもの
である。しかし、これら従来の酸化物介在物およびＳを
含むＣａ快削鋼は、被削性に大きなばらつきがあり、ま
た被削性が十分であるとはいえなかった。
【０００４】そこで、本発明者は、従来の酸化物介在物
を含むＣａ快削鋼の被削性を更に改善したＣａ快削鋼を
発明して特願平９─２３１０７５号として特許出願し
た。この発明は、Ｃ：０．０５〜０．８％、Ｓｉ：０．
０１〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜３．５％、Ｐ：０．０
０１〜０．２％、Ｓ：０．００５〜０．４％、Ａｌ：
０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２
％、Ｏ：０．０００５〜０．０１％、Ｎ：０．００１〜
０．０４％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純部な
どからなり、且つＣａ含有量が４０％を超える硫化物の
調査観察視野全体の面積に対する面積率をＡ、Ｃａ含有
量が０．３〜４０％硫化物の調査観察視野全体の面積に
対する面積率をＢ、Ｃａ含有量が０．３％より少ない硫
化物の調査観察視野全体の面積に対する面積率をＣとす
るとき、Ａ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）≦０．３、かつＢ／（Ａ＋
Ｂ＋Ｃ）≧０．１とする旋削加工性に優れた快削鋼であ
る。このＣａ快削鋼は、従来の酸化物介在物を含むＣａ
快削鋼より被削性のばらつきが小さくなり、また被削性
も改善されているが、まだ十分ではなかった。
を含むＣａ快削鋼の被削性を更に改善したＣａ快削鋼を
発明して特願平９─２３１０７５号として特許出願し
た。この発明は、Ｃ：０．０５〜０．８％、Ｓｉ：０．
０１〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜３．５％、Ｐ：０．０
０１〜０．２％、Ｓ：０．００５〜０．４％、Ａｌ：
０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２
％、Ｏ：０．０００５〜０．０１％、Ｎ：０．００１〜
０．０４％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純部な
どからなり、且つＣａ含有量が４０％を超える硫化物の
調査観察視野全体の面積に対する面積率をＡ、Ｃａ含有
量が０．３〜４０％硫化物の調査観察視野全体の面積に
対する面積率をＢ、Ｃａ含有量が０．３％より少ない硫
化物の調査観察視野全体の面積に対する面積率をＣとす
るとき、Ａ／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）≦０．３、かつＢ／（Ａ＋
Ｂ＋Ｃ）≧０．１とする旋削加工性に優れた快削鋼であ
る。このＣａ快削鋼は、従来の酸化物介在物を含むＣａ
快削鋼より被削性のばらつきが小さくなり、また被削性
も改善されているが、まだ十分ではなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、被削性にば
らつきが小さく、従来のものより更に旋削加工性などの
被削性に優れた快削鋼を提供することを課題とするもの
である。
らつきが小さく、従来のものより更に旋削加工性などの
被削性に優れた快削鋼を提供することを課題とするもの
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明者達は、被削性にばらつきが少なく、従来の
ものより更に旋削加工性などの被削性の優れた快削鋼に
ついて研究していたところ、Ｓ、Ｃａ、ＡｌおよびＯを
それぞれ適量ずつ複合添加すると、凝固時に先に晶出し
たＣａＯ─Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 を核に（Ｃａ、Ｍｎ）
Ｓの硫化物が晶出し、これが均一微細に分散されると被
削性が改善されること、硫化物のＣａ含有量が１０％よ
り多くなると固くなって被削性が改善されないこと、被
削性を改善するためには円相当径５μｍ以上の硫化物を
３．３ｍｍ2 当たり５個以上含有する必要があることな
どの知見を得て本発明をなしたものである。
め、本発明者達は、被削性にばらつきが少なく、従来の
ものより更に旋削加工性などの被削性の優れた快削鋼に
ついて研究していたところ、Ｓ、Ｃａ、ＡｌおよびＯを
それぞれ適量ずつ複合添加すると、凝固時に先に晶出し
たＣａＯ─Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＯ2 を核に（Ｃａ、Ｍｎ）
Ｓの硫化物が晶出し、これが均一微細に分散されると被
削性が改善されること、硫化物のＣａ含有量が１０％よ
り多くなると固くなって被削性が改善されないこと、被
削性を改善するためには円相当径５μｍ以上の硫化物を
３．３ｍｍ2 当たり５個以上含有する必要があることな
どの知見を得て本発明をなしたものである。
【０００７】すなわち、本発明の快削鋼においては、
Ｃ：０．０５〜０．８％、Ｓｉ：０．０１〜２．５％、
Ｍｎ：０．１〜３．５％、Ｐ：０．００１〜０．２％、
Ｓ：０．００５〜０．４％、Ａｌ：０．００１〜０．１
％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、Ｏ：０．０００
５〜０．０１％を含有し、さらに必要に応じてＰｂ：≦
０．４％、Ｂｉ：≦０．４％、Ｓｅ：≦０．５％および
Ｔｅ：０．１％のうちの１種または２種以上を含有し、
残部がＦｅおよび不可避不純部からなり、かつ０．１〜
１０％のＣａを含有する円相当径５μｍ以上の硫化物を
３．３ｍｍ2 当たり５個以上含有するものとすることで
ある。
Ｃ：０．０５〜０．８％、Ｓｉ：０．０１〜２．５％、
Ｍｎ：０．１〜３．５％、Ｐ：０．００１〜０．２％、
Ｓ：０．００５〜０．４％、Ａｌ：０．００１〜０．１
％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、Ｏ：０．０００
５〜０．０１％を含有し、さらに必要に応じてＰｂ：≦
０．４％、Ｂｉ：≦０．４％、Ｓｅ：≦０．５％および
Ｔｅ：０．１％のうちの１種または２種以上を含有し、
残部がＦｅおよび不可避不純部からなり、かつ０．１〜
１０％のＣａを含有する円相当径５μｍ以上の硫化物を
３．３ｍｍ2 当たり５個以上含有するものとすることで
ある。
【０００８】また、本発明の快削鋼においては、Ｃ：
０．０５〜０．８％、Ｓｉ：０．０１〜２．５％、Ｍ
ｎ：０．１〜３．５％、Ｐ：０．００１〜０．２％、
Ｓ：０．００５〜０．４％、Ａｌ：０．００１〜０．１
％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、Ｏ：０．０００
５〜０．０１％を含有し、さらにＣｒ：≦３．５％、Ｍ
ｏ：≦２．０％、Ｃｕ：≦２．０％、Ｎｉ：≦４．０％
およびＢ：０．０００３〜０．０１％の群ならびにＮ
ｂ：≦０．２％、Ｔｉ：≦０．２％、Ｖ：≦０．５％、
Ｔａ：≦０．５％およびＺｒ：０．５％の群の１群また
は２群から１種または２種以上を含有し、必要に応じて
Ｐｂ：≦０．４％、Ｂｉ：≦０．４％、Ｓｅ：≦０．５
％およびＴｅ：０．１％の群の１種または２種以上を含
有し、残部がＦｅおよび不可避不純部からなり、かつ
０．１〜１０％のＣａを含有する円相当径５μｍ以上の
硫化物を３．３ｍｍ2 当たり５個以上含有するものとす
ることである。なお、本発明における「円相当径」と
は、断面積と同一の面積を有する円を想定した場合の円
の直径のことである。
０．０５〜０．８％、Ｓｉ：０．０１〜２．５％、Ｍ
ｎ：０．１〜３．５％、Ｐ：０．００１〜０．２％、
Ｓ：０．００５〜０．４％、Ａｌ：０．００１〜０．１
％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、Ｏ：０．０００
５〜０．０１％を含有し、さらにＣｒ：≦３．５％、Ｍ
ｏ：≦２．０％、Ｃｕ：≦２．０％、Ｎｉ：≦４．０％
およびＢ：０．０００３〜０．０１％の群ならびにＮ
ｂ：≦０．２％、Ｔｉ：≦０．２％、Ｖ：≦０．５％、
Ｔａ：≦０．５％およびＺｒ：０．５％の群の１群また
は２群から１種または２種以上を含有し、必要に応じて
Ｐｂ：≦０．４％、Ｂｉ：≦０．４％、Ｓｅ：≦０．５
％およびＴｅ：０．１％の群の１種または２種以上を含
有し、残部がＦｅおよび不可避不純部からなり、かつ
０．１〜１０％のＣａを含有する円相当径５μｍ以上の
硫化物を３．３ｍｍ2 当たり５個以上含有するものとす
ることである。なお、本発明における「円相当径」と
は、断面積と同一の面積を有する円を想定した場合の円
の直径のことである。
【０００９】
【作用】次に、本発明の快削鋼の成分組成、硫化物のＣ
ａ含有量および大きさなどを上記のように特定した理由
を説明する。 Ｃ：０．０５〜０．８％ Ｃは、強度を確保するために含有させる元素であり、
０．０５％未満では必要な強度を確保することができ
ず、また０．８％を超えると靱性や被削性を低下するの
で、その含有量を０．０５〜０．８％とする。
ａ含有量および大きさなどを上記のように特定した理由
を説明する。 Ｃ：０．０５〜０．８％ Ｃは、強度を確保するために含有させる元素であり、
０．０５％未満では必要な強度を確保することができ
ず、また０．８％を超えると靱性や被削性を低下するの
で、その含有量を０．０５〜０．８％とする。
【００１０】Ｓｉ：０．０１〜２．５％ Ｓｉは、製鋼時の脱酸剤として含有され、また焼入性を
向上させるために含有させる元素であり、０．０１％未
満では所望の効果が得られず、２．５％を超えて含有さ
せると延性が低下し、また塑性加工時に割れを発生し易
くなるので、その含有量を０．０１〜２．５％とする。 Ｍｎ：０．１〜３．５％ Ｍｎは、硫化物形成元素であり、０．１％未満では必要
量の硫化物が得られず、また３．５％を超えると鋼の硬
さを高くして被削性を低下するので、その含有量を０．
１〜３．５％とする。
向上させるために含有させる元素であり、０．０１％未
満では所望の効果が得られず、２．５％を超えて含有さ
せると延性が低下し、また塑性加工時に割れを発生し易
くなるので、その含有量を０．０１〜２．５％とする。 Ｍｎ：０．１〜３．５％ Ｍｎは、硫化物形成元素であり、０．１％未満では必要
量の硫化物が得られず、また３．５％を超えると鋼の硬
さを高くして被削性を低下するので、その含有量を０．
１〜３．５％とする。
【００１１】Ｐ：０．００１〜０．２％ Ｐは、被削性、特に仕上げ面性状の改善のために有用な
元素であり、０．００１％未満ではその効果が得られ
ず、０．２％を超えると靱性の低下が著しいので、その
含有量を０．００１〜０．２％とする。 Ｓ：０．００５〜０．４％ Ｓは、被削性を向上させるために含有させる元素であ
り、０．００５％より少ないと被削性が改善されず、
０．４％を超えると靱性の低下が著しいので、その含有
量を０．００５〜０．４％とする。
元素であり、０．００１％未満ではその効果が得られ
ず、０．２％を超えると靱性の低下が著しいので、その
含有量を０．００１〜０．２％とする。 Ｓ：０．００５〜０．４％ Ｓは、被削性を向上させるために含有させる元素であ
り、０．００５％より少ないと被削性が改善されず、
０．４％を超えると靱性の低下が著しいので、その含有
量を０．００５〜０．４％とする。
【００１２】Ａｌ：０．００１〜０．１％ Ａｌは、脱酸させるために添加する元素であり、０．０
０１％未満ではその効果が得られず、また０．１％を超
えると硬質のアルミナクラスターが生成して鋼の被削性
を低下するので、その含有量を０．００１〜０．１％と
する。 Ｃａ：０．０００５〜０．０２％ Ｃａは、硫化物中に含有させて切削工具の保護膜を形成
させるために含有させる元素であり、０．０００５％未
満ではその効果が得られず、また０．０２％を超えると
過剰なものが高融点のＣａＳを形勢して鋳造工程におい
てノズルの閉鎖などの多大な障害をもたらすので、その
含有量を０．０００５〜０．０２％とする。
０１％未満ではその効果が得られず、また０．１％を超
えると硬質のアルミナクラスターが生成して鋼の被削性
を低下するので、その含有量を０．００１〜０．１％と
する。 Ｃａ：０．０００５〜０．０２％ Ｃａは、硫化物中に含有させて切削工具の保護膜を形成
させるために含有させる元素であり、０．０００５％未
満ではその効果が得られず、また０．０２％を超えると
過剰なものが高融点のＣａＳを形勢して鋳造工程におい
てノズルの閉鎖などの多大な障害をもたらすので、その
含有量を０．０００５〜０．０２％とする。
【００１３】Ｏ：０．０００５〜０．０１％ Ｏは、硫化物の晶出の核となる酸化物（ＣａＯ、Ａｌ2
Ｏ3 など）を生成させるために必要な元素であり、０．
０００５％より少ないと高融点のＣａ硫化物を多量に生
成して注湯性を低下させ、また０．０１％を超えると多
量の硬質酸化物を生成して被削性を低下するとともに、
すべてのＣａが酸化物を形成するようになって硫化物を
生成しなくなるので、その含有量を０．０００５〜０．
０１％とする。好ましくは０．００１〜０．００４％で
ある。
Ｏ3 など）を生成させるために必要な元素であり、０．
０００５％より少ないと高融点のＣａ硫化物を多量に生
成して注湯性を低下させ、また０．０１％を超えると多
量の硬質酸化物を生成して被削性を低下するとともに、
すべてのＣａが酸化物を形成するようになって硫化物を
生成しなくなるので、その含有量を０．０００５〜０．
０１％とする。好ましくは０．００１〜０．００４％で
ある。
【００１４】本発明の快削鋼は、上記成分に加えて更に
Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｂ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｔａ、
Ｚｒ、Ｐｂ、Ｂｉ、ＳｅおよびＴｅのうちの１種または
２種以上含有してもよいものであるが、これらのものを
上記のように限定した理由を説明する。 Ｃｒ：≦３．５％ Ｃｒは、焼入れ性を向上させるために有効な元素である
が、３．５％を超えるとコスト面において不利であり、
また熱間加工時に割れを多発するので、その含有量を
３．５％以下とする。
Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｂ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｔａ、
Ｚｒ、Ｐｂ、Ｂｉ、ＳｅおよびＴｅのうちの１種または
２種以上含有してもよいものであるが、これらのものを
上記のように限定した理由を説明する。 Ｃｒ：≦３．５％ Ｃｒは、焼入れ性を向上させるために有効な元素である
が、３．５％を超えるとコスト面において不利であり、
また熱間加工時に割れを多発するので、その含有量を
３．５％以下とする。
【００１５】Ｍｏ：≦２．０％ Ｍｏは、Ｃｒと同様に焼入れ性を向上させるために有効
な元素であるが、２．０％を超えるとコスト面において
不利であり、また被削性を低下するとともに熱間加工時
に割れを多発するので、その含有量を２．０％以下とす
る。 Ｃｕ：≦２．０％ Ｃｕは、組織を緻密にし、強度を向上させる元素である
が、２．０％を超えると熱間加工性を低下させるととも
に被削性も低下するので、その含有量を２．０％以下と
する。
な元素であるが、２．０％を超えるとコスト面において
不利であり、また被削性を低下するとともに熱間加工時
に割れを多発するので、その含有量を２．０％以下とす
る。 Ｃｕ：≦２．０％ Ｃｕは、組織を緻密にし、強度を向上させる元素である
が、２．０％を超えると熱間加工性を低下させるととも
に被削性も低下するので、その含有量を２．０％以下と
する。
【００１６】Ｎｉ：≦４．０％ Ｎｉは、Ｃｒと同様に焼入れ性を向上させるために有効
な元素であるが、４．０％を超えるとコスト面において
不利であり、また被削性も低下するので、その含有量を
４．０％以下とする。 Ｂ：０．０００３〜０．０１％ Ｂは、焼入れ性を向上させるために含有させる元素であ
り、０．０００３％未満ではその効果が得られず、また
０．０１％を超えると結晶粒を粗大化するとともに、そ
の熱間加工時に割れを多発するので、その含有量を０．
０００３〜０．０１％とする。
な元素であるが、４．０％を超えるとコスト面において
不利であり、また被削性も低下するので、その含有量を
４．０％以下とする。 Ｂ：０．０００３〜０．０１％ Ｂは、焼入れ性を向上させるために含有させる元素であ
り、０．０００３％未満ではその効果が得られず、また
０．０１％を超えると結晶粒を粗大化するとともに、そ
の熱間加工時に割れを多発するので、その含有量を０．
０００３〜０．０１％とする。
【００１７】Ｎｂ：≦０．２％ Ｎｂは、高温における結晶粒の粗大化を防止するために
有効な元素であるが、０．２％を超えて含有させても効
果が飽和するので、その含有量を０．２％以下とする。 Ｔｉ：≦０．２％ Ｔｉは、Ｎと結合してＴｉＮを形成し、Ｂの焼入性向上
効果をより高くするために含有させる元素であるが、
０．２％を超えるとＴｉＮが過多となり、そのために熱
間加工時に割れを多発するので、その含有量を０．２％
以下とする。
有効な元素であるが、０．２％を超えて含有させても効
果が飽和するので、その含有量を０．２％以下とする。 Ｔｉ：≦０．２％ Ｔｉは、Ｎと結合してＴｉＮを形成し、Ｂの焼入性向上
効果をより高くするために含有させる元素であるが、
０．２％を超えるとＴｉＮが過多となり、そのために熱
間加工時に割れを多発するので、その含有量を０．２％
以下とする。
【００１８】Ｖ：≦０．５％ Ｖは、ＣやＮと結合して炭窒化物を生成して結晶粒を微
細化し、靱性を向上させるために含有させる元素である
が、０．５％を超えて含有させても効果が飽和するの
で、その含有量を０．５％以下とする。 Ｔａ：≦０．５％ Ｔａは、結晶粒を微細化し、靱性を向上させるのに有効
な元素であるが、０．５％を超えて含有させても効果が
飽和するので、その含有量を０．５％以下とする。
細化し、靱性を向上させるために含有させる元素である
が、０．５％を超えて含有させても効果が飽和するの
で、その含有量を０．５％以下とする。 Ｔａ：≦０．５％ Ｔａは、結晶粒を微細化し、靱性を向上させるのに有効
な元素であるが、０．５％を超えて含有させても効果が
飽和するので、その含有量を０．５％以下とする。
【００１９】Ｚｒ：≦０．５％ Ｚｒは、Ｔａと類似した性質を有し、結晶粒を微細化
し、靱性を向上させるために含有させる元素であるが、
０．５％を超えて含有させても効果が飽和するので、そ
の含有量を０．５％以下とする。 Ｐｂ：≦０．４％ Ｐｂは、よく知られた被削性を向上させる元素であり、
鋼中において単独であるいは硫化物外周に付着するよう
な形態で存在し、それ自身が被削性を効果を有する。し
かし、０．４％を超えると鋼への溶解度を超え、かつそ
の大きな比重のために過剰なものは単独で凝集、沈殿し
て鋼中の欠陥となるので、その含有量を０．４％以下と
する。
し、靱性を向上させるために含有させる元素であるが、
０．５％を超えて含有させても効果が飽和するので、そ
の含有量を０．５％以下とする。 Ｐｂ：≦０．４％ Ｐｂは、よく知られた被削性を向上させる元素であり、
鋼中において単独であるいは硫化物外周に付着するよう
な形態で存在し、それ自身が被削性を効果を有する。し
かし、０．４％を超えると鋼への溶解度を超え、かつそ
の大きな比重のために過剰なものは単独で凝集、沈殿し
て鋼中の欠陥となるので、その含有量を０．４％以下と
する。
【００２０】Ｂｉ：≦０．４％ Ｂｉは、Ｐｂと類似した性質を有し、よく知られた被削
性を向上させる元素であるが、０．４％を超えると鋼へ
の溶解度を超え、かつその大きな比重のために過剰なも
のは単独で凝集、沈殿して鋼中の欠陥となるので、その
含有量を０．４％以下とする。 Ｓｅ：≦０．５％ Ｓｅは、よく知られた被削性を向上させる元素である
が、０．５％を超えると熱間加工性を低下して割れを多
発するので、その含有量を０．５％以下とする。 Ｔｅ：≦０．１％ Ｔｅは、よく知られた被削性を向上させる元素である
が、０．５％を超えると熱間加工性を低下して割れを多
発するので、その含有量を０．５％以下とする。
性を向上させる元素であるが、０．４％を超えると鋼へ
の溶解度を超え、かつその大きな比重のために過剰なも
のは単独で凝集、沈殿して鋼中の欠陥となるので、その
含有量を０．４％以下とする。 Ｓｅ：≦０．５％ Ｓｅは、よく知られた被削性を向上させる元素である
が、０．５％を超えると熱間加工性を低下して割れを多
発するので、その含有量を０．５％以下とする。 Ｔｅ：≦０．１％ Ｔｅは、よく知られた被削性を向上させる元素である
が、０．５％を超えると熱間加工性を低下して割れを多
発するので、その含有量を０．５％以下とする。
【００２１】本発明の快削鋼の硫化物の形態について説
明する。一般的に鋼中に含まれる硫化物の主成分は、Ｍ
ｎＳであるが、Ｃａの添加によりＭｎの一部がＣａに置
換されることになる。このＭｎＳは、Ｍｎの一部がＣａ
へ置換される程度によってその性質が変化することにな
る。Ｃａが０．１〜１０％の範囲にある硫化物は、切削
加工時に工具を保護する膜を形成するが、硫化物全体の
０．１％未満の場合には、Ｃａ含有の効果に乏しく工具
保護膜が形成されないため、工具寿命改善効果が得られ
ず、また１０％を超える場合には、高融点のＣａＳが過
剰となって工具保護膜が形成されないとともに、製造性
を悪化させる。
明する。一般的に鋼中に含まれる硫化物の主成分は、Ｍ
ｎＳであるが、Ｃａの添加によりＭｎの一部がＣａに置
換されることになる。このＭｎＳは、Ｍｎの一部がＣａ
へ置換される程度によってその性質が変化することにな
る。Ｃａが０．１〜１０％の範囲にある硫化物は、切削
加工時に工具を保護する膜を形成するが、硫化物全体の
０．１％未満の場合には、Ｃａ含有の効果に乏しく工具
保護膜が形成されないため、工具寿命改善効果が得られ
ず、また１０％を超える場合には、高融点のＣａＳが過
剰となって工具保護膜が形成されないとともに、製造性
を悪化させる。
【００２２】また、円相当径５μｍ以上の硫化物が３．
３ｍｍ2 当たり５個以上存在しない場合には、形成され
る工具保護膜の生成量が少ないために工具全面を覆い尽
くせず、工具寿命改善効果も小さい。そのため、本発明
においては、硫化物の成分を０．１〜１０％のＣａを含
有するものとし、その大きさを円相当径５μｍ以上と
し、さらにその密度を３．３ｍｍ2 当たり５個以上に特
定するものである。
３ｍｍ2 当たり５個以上存在しない場合には、形成され
る工具保護膜の生成量が少ないために工具全面を覆い尽
くせず、工具寿命改善効果も小さい。そのため、本発明
においては、硫化物の成分を０．１〜１０％のＣａを含
有するものとし、その大きさを円相当径５μｍ以上と
し、さらにその密度を３．３ｍｍ2 当たり５個以上に特
定するものである。
【００２３】本発明の快削鋼は、従来のＣａ含有快削鋼
と同様に製造することができ、またインゴット造塊法ま
たは連続鋳造法のいずれでも製造することができる。ま
た、本発明の快削鋼は、鍛造などの塑性加工で粗加工し
た後、切削加工をする機械構造部品などの従来から快削
鋼の用途として知られている全ての用途に使用すること
ができる。
と同様に製造することができ、またインゴット造塊法ま
たは連続鋳造法のいずれでも製造することができる。ま
た、本発明の快削鋼は、鍛造などの塑性加工で粗加工し
た後、切削加工をする機械構造部品などの従来から快削
鋼の用途として知られている全ての用途に使用すること
ができる。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施例によって説
明する。
明する。
【実施例】下記表１に示す成分組成の本発明の実施例お
よび比較例の鋼を５トンアーク炉、あるいは１５０ｋｇ
高周波真空誘導炉にて溶解し、注湯性を調査しながら鋳
造し、鋳造して得られた鋼塊を圧延あるいは鍛造して直
径９０ｍｍの丸棒にした。この丸棒の熱間加工性を調査
するとともに、内部欠陥の有無を試験し、その結果を下
記表３に記載した。
よび比較例の鋼を５トンアーク炉、あるいは１５０ｋｇ
高周波真空誘導炉にて溶解し、注湯性を調査しながら鋳
造し、鋳造して得られた鋼塊を圧延あるいは鍛造して直
径９０ｍｍの丸棒にした。この丸棒の熱間加工性を調査
するとともに、内部欠陥の有無を試験し、その結果を下
記表３に記載した。
【００２５】上記注湯性は、鋳造時に高融点物質の析出
により鋳造ノズルが閉塞し、鋳造量全体の１０％を残し
て鋳造続行が不可能となった場合を劣とし、その他を良
とした。さらに、熱間加工性は、上記熱間圧延あるいは
熱間鍛造後に表面疵起因により不良となった量が圧延あ
るいは鍛造量全体の５％を超えた場合を劣とし、その他
を良とした。また、内部欠陥は、圧延あるいは鍛造後の
丸棒を５００℃で３０分加熱し、冷却後目視にてＰｂ、
Ｂｉのしみ出しを観察した（発汗試験）。異状が認めら
れたものを有とし、その他を無とした。
により鋳造ノズルが閉塞し、鋳造量全体の１０％を残し
て鋳造続行が不可能となった場合を劣とし、その他を良
とした。さらに、熱間加工性は、上記熱間圧延あるいは
熱間鍛造後に表面疵起因により不良となった量が圧延あ
るいは鍛造量全体の５％を超えた場合を劣とし、その他
を良とした。また、内部欠陥は、圧延あるいは鍛造後の
丸棒を５００℃で３０分加熱し、冷却後目視にてＰｂ、
Ｂｉのしみ出しを観察した（発汗試験）。異状が認めら
れたものを有とし、その他を無とした。
【００２６】
【表１】
【００２７】その後上記直径９０ｍｍの丸棒を８５０〜
８７０℃で焼きならしをした後、衝撃試験用の試験片、
被削性を試験するための試料および硫化物を評価するた
めの試料を切り出し、これらの試験片または試料を用い
て下記の衝撃試験、工具寿命試験および硫化物の評価を
し、その結果を下記表３に記載した。なお、上記衝撃試
験は、ＪＩＳ３号試験片を用いてＪＩＳ Ｚ ２２４２
に従って行った。
８７０℃で焼きならしをした後、衝撃試験用の試験片、
被削性を試験するための試料および硫化物を評価するた
めの試料を切り出し、これらの試験片または試料を用い
て下記の衝撃試験、工具寿命試験および硫化物の評価を
し、その結果を下記表３に記載した。なお、上記衝撃試
験は、ＪＩＳ３号試験片を用いてＪＩＳ Ｚ ２２４２
に従って行った。
【００２８】さらに、工具寿命試験は、下記表２の条件
にて切削加工試験をした。この試験で得られた工具寿命
時間を比較例のNo. １の工具寿命時間を１として、それ
ぞれの工具寿命時間比率を算出し、それぞれの工具寿命
比とした。また、硫化物の評価は、上記試料を顕鏡試料
とし、目視にて３．３ｍｍ2 中(顕微鏡１００倍にて３
０視野程度に相当）の円相当径５μｍ以上の硫化物数を
調査し、さらにそれぞれの試料から任意に選び出した硫
化物５個について成分を分析し、Ｃａが０．１〜１０％
の範囲にある硫化物の数を求めた。
にて切削加工試験をした。この試験で得られた工具寿命
時間を比較例のNo. １の工具寿命時間を１として、それ
ぞれの工具寿命時間比率を算出し、それぞれの工具寿命
比とした。また、硫化物の評価は、上記試料を顕鏡試料
とし、目視にて３．３ｍｍ2 中(顕微鏡１００倍にて３
０視野程度に相当）の円相当径５μｍ以上の硫化物数を
調査し、さらにそれぞれの試料から任意に選び出した硫
化物５個について成分を分析し、Ｃａが０．１〜１０％
の範囲にある硫化物の数を求めた。
【００２９】
【表２】
【００３０】
【表３】
【００３１】これらの結果より、本発明の快削鋼は、旋
削工具寿命が比較例のNo. １の６．３〜３１０倍である
のに対して、比較例のものは、０．２〜９９倍であっ
た。また本発明の快削鋼は、注湯性、熱間加工性、内部
品質および靱性のいずれも良好であったのに対して、比
較例のものは、旋削工具寿命、注湯性、熱間加工性、内
部品質または靱性の何れかに欠点があった。
削工具寿命が比較例のNo. １の６．３〜３１０倍である
のに対して、比較例のものは、０．２〜９９倍であっ
た。また本発明の快削鋼は、注湯性、熱間加工性、内部
品質および靱性のいずれも良好であったのに対して、比
較例のものは、旋削工具寿命、注湯性、熱間加工性、内
部品質または靱性の何れかに欠点があった。
【００３２】次に、個別に検討する。Ｓ含有量が本発明
の快削鋼より多い比較例のNo. ６は、注湯性、熱間加工
性および衝撃値が劣っている。また、Ａｌ含有量が本発
明の快削鋼より少ない比較例のNo. ７は、工具寿命比が
３．１であり、被削性が劣っている。またその含有量が
多い比較例のNo. ８も、工具寿命比が０．８であり、被
削性が劣っている。
の快削鋼より多い比較例のNo. ６は、注湯性、熱間加工
性および衝撃値が劣っている。また、Ａｌ含有量が本発
明の快削鋼より少ない比較例のNo. ７は、工具寿命比が
３．１であり、被削性が劣っている。またその含有量が
多い比較例のNo. ８も、工具寿命比が０．８であり、被
削性が劣っている。
【００３３】Ｃａ含有量が本発明の快削鋼より少ない比
較例のNo. １は、工具寿命比が１．０であり、被削性が
劣っている。またＣａ含有量が本発明の快削鋼より多い
比較例のNo. ９は、被削性は良いが、注湯性が劣ってい
る。また、Ｏ含有量が本発明の快削鋼より少ない比較例
のNo. 10は、注湯性が劣っているとともに、工具寿命比
が２．３であり、被削性も劣っている。またＯ含有量が
本発明の快削鋼より多い比較例のNo. 11も、工具寿命比
が１．５であり、被削性も劣っている。
較例のNo. １は、工具寿命比が１．０であり、被削性が
劣っている。またＣａ含有量が本発明の快削鋼より多い
比較例のNo. ９は、被削性は良いが、注湯性が劣ってい
る。また、Ｏ含有量が本発明の快削鋼より少ない比較例
のNo. 10は、注湯性が劣っているとともに、工具寿命比
が２．３であり、被削性も劣っている。またＯ含有量が
本発明の快削鋼より多い比較例のNo. 11も、工具寿命比
が１．５であり、被削性も劣っている。
【００３４】Ｃｒ、Ｍｏ、Ｓ、Ｔｉ、ＢｉまたはＴｅが
本発明の快削鋼より多い比較例のNo. 12、No. 13および
No. 15は、熱間加工性が劣っており、さらにＴｉが多い
比較例のNo. 12のものは被削性も劣っている。また、
０．１〜１０％のＣａを含有する円相当径５μｍ以上の
硫化物を３．３ｍｍ2 当たり５個以上含有しない比較例
のNo. 16およびNo. 17は、工具寿命比が２．１と１．２
であり、被削性が劣っている。
本発明の快削鋼より多い比較例のNo. 12、No. 13および
No. 15は、熱間加工性が劣っており、さらにＴｉが多い
比較例のNo. 12のものは被削性も劣っている。また、
０．１〜１０％のＣａを含有する円相当径５μｍ以上の
硫化物を３．３ｍｍ2 当たり５個以上含有しない比較例
のNo. 16およびNo. 17は、工具寿命比が２．１と１．２
であり、被削性が劣っている。
【００３５】
【発明の効果】本発明の快削鋼は、上記構成にしたこと
により、被削性にばらつきが少なく、従来のものより更
に被削性が高いという優れた効果を奏する。
により、被削性にばらつきが少なく、従来のものより更
に被削性が高いという優れた効果を奏する。
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で（以下同じ）、Ｃ：０．０５〜
０．８％、Ｓｉ：０．０１〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜
３．５％、Ｐ：０．００１〜０．２％、Ｓ：０．００５
〜０．４％、Ａｌ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．
０００５〜０．０２％、Ｏ：０．０００５〜０．０１％
を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純部からなり、か
つ０．１〜１０％のＣａを含有する円相当径５μｍ以上
の硫化物を３．３ｍｍ2 当たり５個以上含有することを
特徴とする快削鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０５〜０．８％、Ｓｉ：０．０
１〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜３．５％、Ｐ：０．００
１〜０．２％、Ｓ：０．００５〜０．４％、Ａｌ：０．
００１〜０．１％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、
Ｏ：０．０００５〜０．０１％を含有し、さらにＣｒ：
≦３．５％、Ｍｏ：≦２．０％、Ｃｕ：≦２．０％、Ｎ
ｉ：≦４．０％およびＢ：０．０００３〜０．０１％の
うちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび
不可避不純部からなり、かつ０．１〜１０％のＣａを含
有する円相当径５μｍ以上の硫化物を３．３ｍｍ2 当た
り５個以上含有することを特徴とする快削鋼。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０５〜０．８％、Ｓｉ：０．０
１〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜３．５％、Ｐ：０．００
１〜０．２％、Ｓ：０．００５〜０．４％、Ａｌ：０．
００１〜０．１％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、
Ｏ：０．０００５〜０．０１％を含有し、さらにＮｂ：
≦０．２％、Ｔｉ：≦０．２％、Ｖ：≦０．５％、Ｔ
ａ：≦０．５％およびＺｒ：０．５％のうちの１種また
は２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純部か
らなり、かつ０．１〜１０％のＣａを含有する円相当径
５μｍ以上の硫化物を３．３ｍｍ2 当たり５個以上含有
することを特徴とする快削鋼。 - 【請求項４】 Ｃ：０．０５〜０．８％、Ｓｉ：０．０
１〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜３．５％、Ｐ：０．００
１〜０．２％、Ｓ：０．００５〜０．４％、Ａｌ：０．
００１〜０．１％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、
Ｏ：０．０００５〜０．０１％を含有し、さらにＣｒ：
≦３．５％、Ｍｏ：≦２．０％、Ｃｕ：≦２．０％、Ｎ
ｉ：≦４．０％およびＢ：０．０００３〜０．０１％の
うちの１種または２種以上を含有し、またＮｂ：≦０．
２％、Ｔｉ：≦０．２％、Ｖ：≦０．５％、Ｔａ：≦
０．５％およびＺｒ：０．５％のうちの１種または２種
以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純部からな
り、かつ０．１〜１０％のＣａを含有する円相当径５μ
ｍ以上の硫化物を３．３ｍｍ2 当たり５個以上含有する
ことを特徴とする快削鋼。 - 【請求項５】 Ｃ：０．０５〜０．８％、Ｓｉ：０．０
１〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜３．５％、Ｐ：０．００
１〜０．２％、Ｓ：０．００５〜０．４％、Ａｌ：０．
００１〜０．１％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、
Ｏ：０．０００５〜０．０１％を含有し、さらにＰｂ：
≦０．４％、Ｂｉ：≦０．４％、Ｓｅ：≦０．５％およ
びＴｅ：０．１％のうちの１種または２種以上を含有
し、残部がＦｅおよび不可避不純部からなり、かつ０．
１〜１０％のＣａを含有する円相当径５μｍ以上の硫化
物を３．３ｍｍ2 当たり５個以上含有することを特徴と
する快削鋼。 - 【請求項６】 Ｃ：０．０５〜０．８％、Ｓｉ：０．０
１〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜３．５％、Ｐ：０．００
１〜０．２％、Ｓ：０．００５〜０．４％、Ａｌ：０．
００１〜０．１％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、
Ｏ：０．０００５〜０．０１％を含有し、さらにＣｒ：
≦３．５％、Ｍｏ：≦２．０％、Ｃｕ：≦２．０％、Ｎ
ｉ：≦４．０％およびＢ：０．０００３〜０．０１％の
うちの１種または２種以上を含有し、またＰｂ：≦０．
４％、Ｂｉ：≦０．４％、Ｓｅ：≦０．５％およびＴ
ｅ：０．１％のうちの１種または２種以上を含有し、残
部がＦｅおよび不可避不純部からなり、かつ０．１〜１
０％のＣａを含有する円相当径５μｍ以上の硫化物を
３．３ｍｍ2 当たり５個以上含有することを特徴とする
快削鋼。 - 【請求項７】 Ｃ：０．０５〜０．８％、Ｓｉ：０．０
１〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜３．５％、Ｐ：０．００
１〜０．２％、Ｓ：０．００５〜０．４％、Ａｌ：０．
００１〜０．１％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、
Ｏ：０．０００５〜０．０１％を含有し、さらにＮｂ：
≦０．２％、Ｔｉ：≦０．２％、Ｖ：≦０．５％、Ｔ
ａ：≦０．５％およびＺｒ：０．５％のうちの１種また
は２種以上を含有し、またＰｂ：≦０．４％、Ｂｉ：≦
０．４％、Ｓｅ：≦０．５％およびＴｅ：０．１％のう
ちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不
可避不純部からなり、かつ０．１〜１０％のＣａを含有
する円相当径５μｍ以上の硫化物を３．３ｍｍ2 当たり
５個以上含有することを特徴とする快削鋼。 - 【請求項８】 Ｃ：０．０５〜０．８％、Ｓｉ：０．０
１〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜３．５％、Ｐ：０．００
１〜０．２％、Ｓ：０．００５〜０．４％、Ａｌ：０．
００１〜０．１％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２％、
Ｏ：０．０００５〜０．０１％を含有し、さらにＣｒ：
≦３．５％、Ｍｏ：≦２．０％、Ｃｕ：≦２．０％、Ｎ
ｉ：≦４．０％およびＢ：０．０００３〜０．０１％の
うちの１種または２種以上を含有し、またＮｂ：≦０．
２％、Ｔｉ：≦０．２％、Ｖ：≦０．５％、Ｔａ：≦
０．５％およびＺｒ：０．５％のうちの１種または２種
以上を含有し、さらにまたＰｂ：≦０．４％、Ｂｉ：≦
０．４％、Ｓｅ：≦０．５％およびＴｅ：０．１％のう
ちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不
可避不純部からなり、かつ０．１〜１０％のＣａを含有
する円相当径５μｍ以上の硫化物を３．３ｍｍ2 当たり
５個以上含有することを特徴とする快削鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2345999A JP2000219936A (ja) | 1999-02-01 | 1999-02-01 | 快削鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2345999A JP2000219936A (ja) | 1999-02-01 | 1999-02-01 | 快削鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000219936A true JP2000219936A (ja) | 2000-08-08 |
Family
ID=12111107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2345999A Pending JP2000219936A (ja) | 1999-02-01 | 1999-02-01 | 快削鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000219936A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1264912A1 (en) * | 2001-06-08 | 2002-12-11 | Daido Steel Co., Ltd. | Free-cutting steel for machine structural use having good machinability in cutting by cemented carbide tool |
| FR2830261A1 (fr) * | 2001-10-01 | 2003-04-04 | Sumitomo Metal Ind | Acier utilisable pour la fabrication de structures de machines et procede d'elaboration d'un tel acier |
| EP1316624A1 (en) * | 2001-11-28 | 2003-06-04 | Daido Steel Company Limited | Steel for machine structural use having good machinability and chip-breakability |
| WO2003064715A1 (fr) * | 2002-01-29 | 2003-08-07 | Tanaka Seimitsu Kogyo Co., Ltd. | Acier non raffine de type bainite pour nitruration, procede de production correspondant et produit nitrure |
| US6797231B2 (en) | 2001-11-15 | 2004-09-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel for machine structural use |
| EP1518939A1 (en) * | 2002-07-03 | 2005-03-30 | Mitsubishi Steel Mfg. Co., Ltd. | Sulfur free cutting steel for machine structural use |
| WO2009096260A1 (ja) | 2008-01-28 | 2009-08-06 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
| US8137484B2 (en) | 2002-11-15 | 2012-03-20 | Nippon Steel Corporation | Method of production of steel superior in machinability |
| WO2018021451A1 (ja) * | 2016-07-27 | 2018-02-01 | 新日鐵住金株式会社 | 機械構造用鋼 |
| CN107974644A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-05-01 | 苏州胜禹材料科技股份有限公司 | 耐磨耐腐蚀汽车用钢材料及其制备方法 |
| CN111286680A (zh) * | 2018-12-10 | 2020-06-16 | 芬可乐父子公司 | 低磷、锆微合金化的抗裂钢合金组合物及由其制成的制品 |
| CN112575242A (zh) * | 2019-09-27 | 2021-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种合金结构用钢及其制造方法 |
| CN113913676A (zh) * | 2021-10-27 | 2022-01-11 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种改善中碳高硫易切削钢铸态硫化物形貌的冶金方法 |
| CN114645217A (zh) * | 2022-03-25 | 2022-06-21 | 宝武杰富意特殊钢有限公司 | 易切削钢及其制备方法 |
-
1999
- 1999-02-01 JP JP2345999A patent/JP2000219936A/ja active Pending
Cited By (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1264912A1 (en) * | 2001-06-08 | 2002-12-11 | Daido Steel Co., Ltd. | Free-cutting steel for machine structural use having good machinability in cutting by cemented carbide tool |
| FR2830261A1 (fr) * | 2001-10-01 | 2003-04-04 | Sumitomo Metal Ind | Acier utilisable pour la fabrication de structures de machines et procede d'elaboration d'un tel acier |
| US6838048B2 (en) | 2001-10-01 | 2005-01-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel for machine structural use and method of producing same |
| US6797231B2 (en) | 2001-11-15 | 2004-09-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel for machine structural use |
| EP1316624A1 (en) * | 2001-11-28 | 2003-06-04 | Daido Steel Company Limited | Steel for machine structural use having good machinability and chip-breakability |
| WO2003064715A1 (fr) * | 2002-01-29 | 2003-08-07 | Tanaka Seimitsu Kogyo Co., Ltd. | Acier non raffine de type bainite pour nitruration, procede de production correspondant et produit nitrure |
| EP1471159A4 (en) * | 2002-01-29 | 2005-04-27 | Tanaka Seimitsu Kogyo Co Ltd | NON-REFINED BATH TYPE STEEL FOR NITRIDING, CORRESPONDING PRODUCTION PROCESS, AND NITRIDE PRODUCT |
| EP1518939A1 (en) * | 2002-07-03 | 2005-03-30 | Mitsubishi Steel Mfg. Co., Ltd. | Sulfur free cutting steel for machine structural use |
| EP1518939A4 (en) * | 2002-07-03 | 2005-08-10 | Mitsubishi Steel Mfg | SWEEP-FREE CUTTING STEEL FOR MACHINE DESIGN |
| US8137484B2 (en) | 2002-11-15 | 2012-03-20 | Nippon Steel Corporation | Method of production of steel superior in machinability |
| WO2009096260A1 (ja) | 2008-01-28 | 2009-08-06 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
| US8273292B2 (en) | 2008-01-28 | 2012-09-25 | Kobe Steel, Ltd. | Steel for machine and structural use having excellent machinability |
| WO2018021451A1 (ja) * | 2016-07-27 | 2018-02-01 | 新日鐵住金株式会社 | 機械構造用鋼 |
| CN107974644A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-05-01 | 苏州胜禹材料科技股份有限公司 | 耐磨耐腐蚀汽车用钢材料及其制备方法 |
| CN111286680A (zh) * | 2018-12-10 | 2020-06-16 | 芬可乐父子公司 | 低磷、锆微合金化的抗裂钢合金组合物及由其制成的制品 |
| US20200190641A1 (en) * | 2018-12-10 | 2020-06-18 | A. Finkl & Sons Co. | Low phosphorus, zirconium micro-alloyed, fracture resistant steel alloys |
| CN112575242A (zh) * | 2019-09-27 | 2021-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种合金结构用钢及其制造方法 |
| CN112575242B (zh) * | 2019-09-27 | 2022-06-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种合金结构用钢及其制造方法 |
| CN113913676A (zh) * | 2021-10-27 | 2022-01-11 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种改善中碳高硫易切削钢铸态硫化物形貌的冶金方法 |
| CN114645217A (zh) * | 2022-03-25 | 2022-06-21 | 宝武杰富意特殊钢有限公司 | 易切削钢及其制备方法 |
| CN114645217B (zh) * | 2022-03-25 | 2023-02-28 | 宝武杰富意特殊钢有限公司 | 易切削钢及其制备方法 |
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