JPH02253010A - 環状体の取付装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、たとえば軸受の内輪、外輪などの環状体と
、この環状体を取り付ける相手部材との線膨張係数が相
違する場合における環状体の取付装置に関する。

〔従来の技術〕

従来、たとえば転がり軸受とこれを取りイ」げる相手部
材との線膨張係数が相違する場合の取付構造に関する報
文が、ＬＵＢＲＩＣＡＴＩＯＮ　ＥＮＧＩＮＥＥＲＴＧ
　１９８］年７月号の４０７〜４１５頁に掲載されてい
る。

この転がり軸受は、第３図に示すように、軸１に取りイ
１けられた内輪２と、図示を省略した軸箱に取り付けら
れた外輪３との間に、保持器６付きの円筒ころ５が配設
されており、軸１は鋼材により、内輪２ばセラミック材
により作られている。

内輪２の軸方向の両側端面は中心軸線に対して外開きに
拡径するテーパ面であって、軸１にずきまばめにより嵌
合されている。この内輪２の両側端面は、軸１にしまり
ばめにより嵌合された鋼材からなる一対の間座４によっ
て挟着されており、輔１や間座４が熱膨張したときに、
内輪２と間座４とが挟着面」二で相対的に摺動すること
によって過大な負荷が作用しないようにしである。

〔発明が解決しようとする課題〕

上記の転がり軸受においては、軸受に負荷される荷重は
内輪２の両側端面のくさび作用により拡大されて間座４
に伝達されるため、内輪２の両側端面における接触面圧
が著しく増大して摩耗、破損したり、負荷荷重が限界に
達して破壊するなどの不都合が生じることがあり、負荷
荷重の上限値が小さい値に制約されるという問題がある
。

また、内輪２と間座４とを軸１に組み付けるに当たって
、すきまばめにより嵌合されている内輪２と、しまりば
めにより嵌合されている間座４との間で相対滑りが生じ
るため、正確な心出しが困難であって組付は作業に熟練
を要し、作業性の点でも支障がある。

この発明は上記の問題を解決して、相手部材とは異なる
線膨張係数を有する環状体の運転使用中に、環状体の摩
耗、破損等が生じ難く、また相手部材に対して環状体の
正確な組イ」けが容易にできる取付装置を堤供すること
を目的とする。

〔課題を解決するための手段］ 上記の目的を達成するため、この発明においては、相手
部材の外周または内周に嵌合された環状体がその相手部
材とは異なる線膨張係数を有し、環状体の相手部材との
嵌合面とは反対側の周面に嵌合するとともに、相手部材
の外周または内周に固く係合する一対の間座により環状
体の軸方向の両側端面を支持してなる数例装置であって
、前記間座は、相手部材に接する部分から環状体に接す
る部分に至る半径方向の線膨張係数が、相手部材と環状
体とによる半径方向の線膨張係数の変化と共通ずる方向
をもって半径方向に連続的または段階的に変化する材料
によって構成しである。

間座の線膨張係数が連続的に変化する材料としては、た
とえばセラミック材と金属材とからなる複合材料を使用
し、間座の線膨張係数が段階的に変化する材料としては
、たとえば線膨張係数の異なる複数個の素材を半径方向
に積層したものを使用する。

間座の線膨張係数は、相手部材に接する部分を相手部材
とほぼ等しい線膨張係数に設定し、環状体に接する部分
を環状体とほぼ等しい膨張係数に設定するのが好ましい
。

環状体の相手部材に対する嵌合面は、遅くとも環状体の
運転使用時において固い嵌合状態となり、かつ、環状体
に負荷される荷重およびこの嵌合ならびに温度変化によ
る最大応力が、環状体の構成材料の許容最大広ノＪより
も小さくなるよ・うな寸法に設定するのが好都合である
。

また、環状体の軸方向の少なくとも一方の端面をテーパ
面に形成し、この環状体と間座との間に、環状体と同一
テーパ角度の対向端面を有する中間間座を挟着させても
よい。この中間間座の相手部材との嵌合面とは反対側の
周面ば、間座に固く係合するか、あるいは一体的に固着
するようにしてもよい。

環状体の軸方向端面にテーパ面を形成する場合ば、その
テーパ角度を環状体の肉厚中心におりる軸方向長さおよ
び直径に対して所定の関係か成立するように設定するの
が好ましい。

この発明を転がり軸受の軌道軸の取付けに適用する場合
は、間座のｉ＋ｂ方向端部を転がり軸受の転動体に対す
る案内つばに兼用するごとができ、また転動体の保持器
に対する案内輪に兼用することができる。

〔作用］ この発明の取付装置によって相手部材に取り付けられた
環状体は、環状体に負荷された荷重を、環状体に嵌合さ
れた間座を介して相手部材に伝達する。

環状体の取付時と運転使用時との間で温度変化が生して
も、間座の線膨張係数が相手部材と環状体との線膨張係
数に応じて半径方向に変化する方向性をもっているので
、相手部材に対する間座の停台状態ないしは環状体の嵌
合状態の変化量は間座によって吸収され、環状体に対す
る間座のしめじろはほぼ一定に保たれる。このため、環
状体に負荷された荷重は間座を介して有効に相手部材に
伝達される。

とくに、間座の相手部材に接する部分の線膨張係数を相
手部材のそれとほぼ等しく、間座の環状体に接する部分
の線膨張係数を環状体のそれとほぼ等しい値に設定した
場合は、温度変化の前後を通して環状体に対する間座の
嵌合状態の変動がなくなり、一定のしめしろを確実に保
持することができる。

環状体の相手部材に対する嵌合面が、遅くとも環状体の
運転使用時において固い嵌合状態となり、かつ環状体に
負荷される荷重およびこの嵌合ならびに温度変化による
最大応力が環状体の構成材料の許容最大応力よりも小さ
くなるように嵌合面の寸法を設定した場合には、環状体
に負荷された荷重は、環状体と間座とによって分担して
相手部材に伝達され、しかも環状体は負荷された荷重に
よって破壊することがない。

また、環状体の軸方向端面にテーパ面を形成し、これと
同一テーパ角度の対向端面を有する中間間座を間座との
間に介在させた場合は、負荷された荷重は、間座と中間
間座とに分担させること、あるいはさらに環状体と間座
と中間間座とに分担させることができる。

また、環状体の軸方向端面に形成するテーパ面の角度を
、環状体の肉厚中心における軸方向長さおよび直径に対
して所定の関係が成立するように設定した場合は、温度
変化によって環状体が受ける熱応力の影響を防止するこ
とができる。

〔実施例］ 以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図は、この発明を円筒ごろ軸受の内輪（環状体）と
輔（相手部材）との組イ」けに適用した実施例である。

同図の円筒ころ軸受は、内輪２０外輸３０および内輪２
０と外輪３０との間で保持器５１に保持案内される円筒
ころ５０により構成されている。

内輪２０の内周側嵌合面２１は、軸１０に対してずきま
ばめにより嵌合し、内輪２０の軸方向両側端面２２に形
成された垂直面を一対の間座４０により挟着支持した状
態で取り付けである。

各間座４０は、軸１０の外周面に嵌合する円環部４０ａ
と、円環部４０ａから軸方向に突出して内＠２０の端部
の外周側嵌合面２３に嵌合する円筒部４０ｂとにより構
成され、円環部４０ａの内周面４２は軸１０に対してし
まりばめによる嵌合、または接着、溶接、ねじ締結等に
より固く係合し、円筒部４０ｂの内周面４３は内輪２０
に対して嵌合している。

内輪２０の両側端面２２と間座４０の対向端面とは、接
触させる場合だけに限らず、適当な軸方向すきまを介し
て対向させてもよい。

上記の円筒ころ軸受の内輪２０の構成材料は、たとえば
窒化珪素のようなセラミック材、軸１０の構成材料は綱
材である。したがって、内輪２０の線膨張係数α、は、
輔１０の線膨張係数α５よりも小さい。外輪３０の構成
材料は軸受鋼である。

また、間座４０は、軸１０に嵌合された内周側部分から
内輪２０に嵌合された外周側部分６．二至る半径方向の
線膨張係数が、軸１０の線膨張係数α５と内輪２０の線
膨張係数α、とによる半径方向の変化と共通する方向で
半径方向に変化する材料により構成されている。

間座４０の半径方向の線膨張係数は、連続的に変化する
ものであってもよく、段階的変化するものであってもよ
い。線膨張係数が連続的に変化する材料としては、たと
えばセラミック材と金属材との配合比が半径方向に異な
る複合材料（傾斜機能材料）を用いることができ、線膨
張係数が段階的に変化する材料としては、たとえば線膨
張係数の異なる少なくとも２個の素材を嵌合、接着等に
より半径方向に重ね合わせた積層材料を用いることがで
きる。

上記の各材料を用いて間座／１０を構成する場合におい
て、間座４０の円環部４０ａの内周面４２を含む内周側
部分の線膨張係数を軸１０の線膨張係数α５にほぼ等し
く設定し、間座４０の円筒部４０ｂの内周面４３を含む
外周側部分の線膨張係数を内輪２０の線膨張係数α、に
ほぼ等しく設定し、内周側部分から外周側部分に至る中
間部分の線膨張係数が、連続的または段階的に変化して
順次減少するように設定するのが好ましい。

次に、上記構成の円筒ころ軸受の使用時の温度Ｔ、が取
付時の温度Ｔ８よりも高くなる場合における軸１０．内
輪２０および間座４０の間の荷重伝達機構について説明
する。

いま、軸受の取付時において、内輪２０と軸１０とがず
きまばめ、間座４０は軸１０と内輪２００に対してそれ
ぞれしまりばめであるとし、軸１０は鋼材（線膨張係数
αｓ）、内輪２０はセラミック材（線膨張係数αｊ）で
あり、間座４０は複合材または積層材であって、軸１０
に接する内周側部分の線膨張係数α、が軸１０の線膨張
係数α５にほぼ等しく、内輪２０に接する外周側部分の
線膨張係数α、。が内輪２０の線膨張係数α、にほぼ等
しいものとする。

軸受の取付時における内輪２０と軸１０とのはめ合いす
きまをΔｄ１間座４０と軸１０とのしめしろをΔδ２間
座４０と内輪２０とのしめしろを△Ｄとすると、軸受の
使用時においてば、内輪２０の軸ｌＯに対するはめ合い
ずきまは、Δｄ−（α５−αｊ）（Ｔｂ−Ｔ、）ｄにな
り、間座４０の軸１０に対するしめじろは、Δδ＋（α
５−αｈ、）　　（Ｔｂ　　Ｔａ）　ｄに変化し、間座
４０の内輪２０に対するしめしろは、 ΔＤ＋（α４−αｋｏ）（Ｔ、−Ｔａ）Ｄに変化すると
いう計算結果が得られる。

これらのはめ合いすきまとしめしろとの変化量は、相互
に関連して影響を受けるが、内輪２０の軸１０に対する
ばめ合いずきまの変化量（α、α、）（Ｔｂ−Ｔａ）　
ｄが取付時のずきまΔｄよりも小さくなるように設定さ
れているものとずれば、内輪２０の軸１０に対するはめ
合いずきまが変化しても、これによって間座４０の軸１
０と内＠２０とに対するしめしろが影響を受けることは
少ないと考えてよい。

そうすれば、間座４０の軸１０に対するしめしろの変化
量（α５−αｂ＋）（Ｔｂ　　Ｔ−）ｄは、α５−αア
、であるので、零に近い値であり、間座４０の内輪２０
に対するしめしろの変化量（α、αｋ。）　　（Ｔｂ　
　Ｔ−）　Ｄについても同様に、α、−α、。であるの
で、零に近い値であるから、間座４０の軸１０および内
輪２０に対する取付時のしめしろΔｄおよびΔＤは、使
用時に温度が上昇しても、温度変化の前後を通じてほぼ
一定に保たれることになる。

実際には前記したしめしろ（又はすきま）の変化量が相
互に影響し合うが、間座４０の線膨張係数を前記のよう
に方向性を有して構成しであるので、温度がＴａからＴ
、に変化することによる嵌合面４２および４３の嵌合代
の変化の合計を零に近くするように間座の線膨張係数α
、の大きさ、および半径方向の変化の程度等を選定すれ
ば、しめしろΔＤをほぼ一定に保つことが可能である。

したがって、軸受に負荷された荷重は、内輪２０の外周
側嵌合面２３を介して間座４０によって軸１０に有効に
伝達することができる。

上記実施例においては、軸受の取付時と使用時とを通じ
て、内輪２０が軸１０に対してずきまばめになっている
が、取付時と使用時との温度差および内輪２０と軸１０
との線膨張係数の差に応じて、遅くとも使用時において
軸１０に対してしめじろをもつ固い嵌合状態となるよう
に構成してもよい。この場合は、内輪２０の内周側嵌合
面２１における最大引張応力σ１．８Ｘ、ずなわち軸１
０とのしめしろによる最大引張応力と、軸受に負荷され
た荷重による最大引張応力と、内輪２０の外周側嵌合面
２３でのしめしろによる圧縮応力との合計が、内輪２０
の構成材料の許容引張応力σ１よりも小さくなり、かつ
内輪２０の外周側嵌合面２３における最大圧縮応力σＣ
ｍ＋＋ｘ、すなわち間座４０とのしめじろによる最大圧
縮応力と、軸１０に負荷された荷重による最大圧縮応力
と、内輪２０の内周側嵌合面２１でのしめじろによる引
張応力との合計が、内輪２０の構成材料の許容圧縮応力
σ。よりも小さくなるように、内輪２０の各嵌合面２１
，２３の寸法を設定するのが好ましい。

このような構成にすると、軸受の使用時の温度Ｔ、が取
付時の温度Ｔａよりも上昇したときに、間座４０の内輪
２０に対するしめしろが、間座４０の軸１０に対するし
めしろと、内輪２０の軸１０に対するしめしろとによる
影をを受けることになるが、間座４０の線膨張係数が前
述のように半径方向に変化する方向性をもっているので
、間座４０の軸１０に対するしめしろの変化量（α５α
ｋｌ）　　（Ｔｂ　−Ｔａ　）　ｄと、内輪２０の軸１
０に対するしめしるに伴って生ずる間座４０の軸１０に
対するしめしろの変化量との合計が、間座４０の内部歪
によって吸収されて零に近い値になる。

このため、軸受の取付時に設定した間座４０の内輪２０
に対するしめしろΔＤは、軸１０に対するしめしろΔδ
が変化しても、温度変化の前後を通じてほぼ一定に保た
れることになる。

これにより、軸受に負荷された荷重は、間座４０を介し
て軸１０に伝達される部分と、内輪２０の内周側嵌合面
２１を通して直接軸１０に伝達される部分とに分かれ、
間座４０のめを介して荷重を伝達する前記実施例の場合
に比べて、内輪２０の間座４０を介しての分担荷重が減
少するから、その分だけ軸受の許容最大負荷荷重を増大
するか、あるいは内輪２０の許容引張応力σ７と許容圧
縮応力σ。との値に応じて各嵌合面２］、２３による伝
達荷重を最適値にすることによって合計伝達可能荷重を
最大にすることができる。

また、内輪２０に軸受荷重が分担負荷されても、内輪２
０の最大引張応力と最大圧縮応力とが、その構成＋Ｊ料
の各許容最大応力よりも小さくなるように、各嵌合面２
１．２３の寸法が設定されているため、内輪２０は破壊
することがない。

なお、この円周ころ軸受においては、間座４０の円筒部
４０ｂの軸方向端部４１の端面が円筒ころ５０の端面に
近接対向して円筒ころ５ｏの案内つばとしての機能を兼
ね、さらにその軸方向端部４１の外径面が保持器５１の
内径面に近接対向して保持器５１の案内輪としての機能
を兼ねている。

これらの機能はいずれか一方のみを兼ねるようにしても
よい。

上記実施例では、間座４０の内周側部分の線膨張係数α
、を軸１０の線膨張係数α５にほぼ等しく、外周側部分
の線膨張係数α、。を内輪２０の線膨張係数α４にほぼ
等しく設定した場合について説明したが、必ずしもこの
ように設定する必要はなく、内周側部分から外周側部分
に至る各部分の線膨張係数の値と、半径方向の線膨張係
数の変化の割合については、軸受の取付時と使用時との
温度差、内輪２０と軸１０との線膨張係数の差および寸
法諸元ならびに内輪２０と間座４０との軸１０Ｇ二対す
る取付条件等に応じて最適の値と所定の方向性とをもつ
ように適宜選定することができる。

第２図は、この発明を玉軸受の内輪（環状体）と軸（相
手部材）との組イ４けに適用した実施例である。同図の
玉軸受は、内輪２０．外輪３０および内輪２０と外輪３
０との間で保持器５４に保持案内される玉５３により構
成され、内輪２０の内周側嵌合面２１が軸１０にすきま
ばめにより嵌合され、内輪２０の軸方向両側端部の外周
側嵌合面２３には、軸１０に固く係合する一対の間座４
０がしまりばめにより嵌合されている。これらの軸１０
、内輪２０および間座４０の構成材料については、第１
図の円筒ころ軸受の場合と同様である。

この実施例では、内輪２０の軸方向の両側端面２２が中
心軸線に対して外開き方向に拡径し、軸直角断面に対し
てθ１．θ２の（頃斜角度をもつテーパ面に形成され、
この両側端面２２と同一傾斜角度の対向対面をもつ一対
の中間間座４５を、輔１０に固く係合して内輪２０と間
座４０との間に配置し、中間間座４５を介して内輪２０
を挟着しである。この中間間座４５は、軸１０と同等の
線膨張係数を有する材料により作られている。

上記構成の玉軸受においては、軸受に負荷された荷重は
、内輪２０の外周側嵌合面２３を介して、間座４０によ
って分担負荷されるだけでなく、内輪２０の両側端面２
２を介して中間間座４５が分担した荷重を軸１０に伝達
することができるから、間座４０のみで荷重を伝達する
場合に比べて内輪２０の分担荷重が減少する。

なお、この実施例においても、内輪２０の内周側嵌合面
２１が軸１０に対して遅くとも軸受の使用時においてし
めしろをもつ固い嵌合状態になり、かつ内輪２０の最大
引張応力と最大圧縮応力とが、その構成材料の各許容最
大応力よりも小さくなるように、各嵌合面２１．２３の
寸法を設定してもよい。このように構成した場合は、軸
受に負荷された荷重は、内輪２０の内周側嵌合面２１を
介しても軸１０に伝達することができるから、間座４０
と中間間座４５とを介して荷重を伝達する場合に比べて
、さらに内輪２０の分担荷重が減少する。

なお、この実施例においては、内輪２０の両側端面２２
の傾斜角度θ１．θ２を下記のように設定した場合は、
軸受の取付時と使用時との温度変化に伴う内輪２０と中
間間座４５との接触面および内輪２０と軸１０との嵌合
面に発生する熱応力による影否を防止することができる
。

内輪２０の肉厚中心における軸方向の長さをＷｌｌ、直
径をり、とすると、温度変化ΔＴによる両側端面２２の
軸方向の長さ変化へＸｌ＋　ΔＸ２と、半径方向の長さ
変化へＶ１．　　Δｙ２とは、それぞれ次の式で求めら
れる。

内輪２０の軸方向および半径方向に、温度変化による相
対的な長さ変化が生じないときの条件は、次の式で与え
られる。

そこで、α５≠α１．ΔＴ≠０として」二式（１）％式
％ 上式のθ８．θ２は、図示のように内輪２０の両側端面
が、外開き方向に拡径するテーパ面である場合を正とし
、これと反対に内開き方向に縮径するテーパ面である場
合を負とする。

この実施例の中間間座４５を設ける場合は、内輪２０の
一方の軸方向端面だけを挟着するようにしてもよい。

また、中間間座４５の取付げについては、図示した場合
のほか、中間間座４５を軸１０に固く係合したのち、中
間間座４５の外周面に間座４０をしまりばめ等により固
く係合するか、あるいは中間間座４５と間座４０とを接
合して一体に固着したものを用いてもよい。

前記各実施例では、セラミック材からなる内輪を鋼材か
らなる軸に取りイ」げた場合について説明したが、この
発明はこのような場合に限らず、たとえば鋼材からなる
内輪をステンレス鋼、黄銅、アルミニウム合金等の材料
からなる軸に取り付ける場合についても同様に適用する
ことができる。

また、この発明は、内輪と軸との線膨張係数が異なる軸
受だけでなく、外輪と軸箱との線膨張係数が異なる軸受
についても適用することができる。

また、この発明は、軸受の使用時における温度が取（−
１時の温度よりも高温になる場合に限らず、軸受の取付
時よりも使用時の方が低温になる場合についても適用す
ることができる。

さらに、この発明は、転がり軸受だけでなく、滑り軸受
その他の装置の構成部材である環状体を、線膨張係数の
異なる相手部材に取りイマ１りる場合にも適用すること
ができる。

〔発明の効果〕

以上説明したように、この発明によれば、環状体の線膨
張係数が相手部材のそれとは異なる場合に、環状体に負
荷される荷重を、環状体に嵌合された間座を介して相手
部材に伝達するごとがてき、取付時と使用時との温度差
に起因して間座の相手部材に対する係合状態ないしは環
状体の相手部材に対する嵌合状態が変化しても、これら
の変化量は線膨張係数が半径方向に変化する間座の内部
歪によって吸収し、温度変化の前後を通じて環状体に対
する間座のしめしろをほぼ一定に保つことができる。こ
のため間座による荷重伝達が当初の設計通りに有効に行
われ、伝達可能荷重の上限値を増加することも容易にで
きる。

また、この発明によれば、負荷された荷重を間座だはで
なく、環状体と相手部材との嵌合面、あるいはこれに加
えて環状体のテーバ状の軸方向端面を挟着する中間間座
によっても伝達可能な構成とした場合には、環状体の負
荷能力はさらに増大するだけでなく、環状体の軸方向端
面に形成するテーバ面の角度を所定の角度に設定するこ
とにより、温度変化による熱応力の集中を防止すること
も可能になる。

さらに、この発明によれば、環状体の相手部材に対する
はめ合いすきまを小さくすることができるため、取付時
における心出しが容易になるだけでなく、運転使用時に
おいても、相手部材に対する同心性を高精度に保持する
ことができるため、取り付けられた装置の高性能が維持
され、信頬性の高い取付装置が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、この発明を円筒ころ軸受に適用した実施例を
示ず上半部縦断側面図、第２図は、この発明を玉軸受に
適用した実施例を示す−に半部縦断側面図、第３図は、
従来の円筒ごろ軸受の取（＝ｊ状態を示ず上半部縦断側
面図である。 図中、１０は軸（相手部材）、２０は内輪（環状体）、
２１は内輪の内周側嵌合面、２２は内輪の軸方向端面、
２３は内輪の外周側嵌合面、４０は間座、４２は間座の
軸に対する嵌合面、／Ｉ　３　ｔｅ１間座の内輪に対す
る嵌合面、４５は中間間座である。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）相手部材の外周または内周に嵌合された環状体が
   その相手部材とは異なる線膨張係数を有し、環状体の相
   手部材との嵌合面とは反対側の周面に嵌合するとともに
   、相手部材の外周または内周に固く係合する一対の間座
   により環状体の軸方向の両側端面を支持してなる取付装
   置であって、前記間座は、相手部材に接する部分から環
   状体に接する部分に至る半径方向の線膨張係数が、相手
   部材と環状体とによる半径方向の線膨張係数の変化と共
   通する方向をもって半径方向に連続的または段階的に変
   化する材料によって構成されていることを特徴とする環
   状体の取付装置。
2. （２）間座の相手部材に接する部分が相手部材とほぼ等
   しい線膨張係数を有し、間座の環状体に接する部分が環
   状体とほぼ等しい線膨張係数を有している請求項（１）
   記載の環状体の取付装置。
3. （３）環状体の相手部材に対する嵌合面は、遅くとも環
   状体の運転使用時において固い嵌合状態になり、かつ環
   状体に負荷される荷重およびこの嵌合ならびに温度変化
   による最大応力が、環状体の構成材料の許容最大応力よ
   りも小さくなるように設定された寸法を有している請求
   項（１）または（２）記載の環状体の取付装置。
4. （４）環状体の軸方向の少なくとも一方の端面がテーパ
   面であり、このテーパ面と同一角度の対向端面を有する
   中間間座が環状体と間座との間に挟持されている請求項
   （１）ないし（３）のいずれかに記載の環状体の取付装
   置。
5. （５）環状体の軸方向の両側端面の軸直角断面に対する
   角度θ＿１、θ＿２が、中心軸線に対して外開きの場合
   を正、内開きの場合を負として、環状体の肉厚中心にお
   ける軸方向長さＷ＿Ｐと直径Ｄ＿Ｐとの間に、 ｔａｎθ＿１＋ｔａｎθ＿２＝２Ｗ＿Ｐ／Ｄ＿Ｐで表さ
   れる関係に設定されている請求項（４）記載の環状体の
   取付装置。
6. （６）環状体が転がり軸受の軌道輪であって、軌道輪に
   嵌合された間座の軸方向端部が、転動体に対する案内つ
   ばと保持器に対する案内輪としての機能の少なくとも一
   つを有している請求項（１）ないし（５）のいずれかに
   記載の環状体の取付装置。