JPH01227815A - 排気ガス浄化装置 - Google Patents
排気ガス浄化装置Info
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- JPH01227815A JPH01227815A JP63053159A JP5315988A JPH01227815A JP H01227815 A JPH01227815 A JP H01227815A JP 63053159 A JP63053159 A JP 63053159A JP 5315988 A JP5315988 A JP 5315988A JP H01227815 A JPH01227815 A JP H01227815A
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- catalyst
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Landscapes
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、自動車用エンジンの排気ガス浄化装置に関し
、特に、メタノールを燃料とするエンジンでの排気ガス
浄化装置に関する。
、特に、メタノールを燃料とするエンジンでの排気ガス
浄化装置に関する。
(従来の技術)
周知のように、自動車用エンジンの燃料として安価なメ
タノールを用いることが提案されている。
タノールを用いることが提案されている。
(発明が解決しようとする課題)
ところで、上述したメタノールを用いる場合にあっては
、例えば、低温始動後の暖気運転時において、第5図示
のように、有害成分であるホルムアルデヒドが大量に発
生するとされている。
、例えば、低温始動後の暖気運転時において、第5図示
のように、有害成分であるホルムアルデヒドが大量に発
生するとされている。
このホルムアルデヒドは、〔表1〕で示すように、白金
(Pt)−ロジュウム(Rh)系の三元触媒(TυC)
によって浄化するのが効率が良いとされ、かつ、混合気
が理論空燃比よりもリーンな条件下、換言すれば、酸素
が過剰に含まれている状態において早く浄化されるが、
しかしながら、低温始動時等においては、混合気は理論
空燃比に対して、リッチな条件下となっているため、上
述した条件と異なり、ホルムアルデヒドの発生が顕著と
なるという問題があった。しかも、上述したように、ホ
ルムアルデヒドを効率良く除去するための条件である過
剰酸素供給状態では、触媒内での温度が上昇し、これに
よって、排気ガス温度も上昇することになるので、排気
ガス中でNOxが増加するという新たな問題が生じる虞
れもあった。
(Pt)−ロジュウム(Rh)系の三元触媒(TυC)
によって浄化するのが効率が良いとされ、かつ、混合気
が理論空燃比よりもリーンな条件下、換言すれば、酸素
が過剰に含まれている状態において早く浄化されるが、
しかしながら、低温始動時等においては、混合気は理論
空燃比に対して、リッチな条件下となっているため、上
述した条件と異なり、ホルムアルデヒドの発生が顕著と
なるという問題があった。しかも、上述したように、ホ
ルムアルデヒドを効率良く除去するための条件である過
剰酸素供給状態では、触媒内での温度が上昇し、これに
よって、排気ガス温度も上昇することになるので、排気
ガス中でNOxが増加するという新たな問題が生じる虞
れもあった。
このような現象は、第6図示のように、暖機時間と空気
過剰率とに対する空気供給時間によるホルムアルデヒド
、および、NOxの浄化率を表す関係からも明らかにさ
れている(例えば、自工会論文集Nα36,1987)
。
過剰率とに対する空気供給時間によるホルムアルデヒド
、および、NOxの浄化率を表す関係からも明らかにさ
れている(例えば、自工会論文集Nα36,1987)
。
〔表 1 ) (SEA872052)Aldehyd
e Efficiency−FTP Driving
CycleThree−Way Operating
Mode12Pt:Rh(40)
95.4(%)12Pt : Rh (40)
R95,49Pt:Rh(10)
92.55Pt:Rh(40)
91.9CuO89,2 Pd(10) 88
.23Pt : 2Pd (20)
86.9Pd+BM(5)
84.8Pd(20) −8
3,7 Pd (40) 8
3.7Ag(150)
76.510Ag:Rh(150)
66.8Pd+BM (35)
52・8(目 的) そこで本発明の目的は、混合気の空燃比に応じて発生す
る有害物質、特に、安価な燃料を用いた場合の低温始動
時を含む暖機運転時において触媒が活性化状態に移行す
るまでの間に発生する有害成分を略完全に除去して経済
的な燃料の使用を可能にできる新規な排気ガス浄化装置
を得ることにある。
e Efficiency−FTP Driving
CycleThree−Way Operating
Mode12Pt:Rh(40)
95.4(%)12Pt : Rh (40)
R95,49Pt:Rh(10)
92.55Pt:Rh(40)
91.9CuO89,2 Pd(10) 88
.23Pt : 2Pd (20)
86.9Pd+BM(5)
84.8Pd(20) −8
3,7 Pd (40) 8
3.7Ag(150)
76.510Ag:Rh(150)
66.8Pd+BM (35)
52・8(目 的) そこで本発明の目的は、混合気の空燃比に応じて発生す
る有害物質、特に、安価な燃料を用いた場合の低温始動
時を含む暖機運転時において触媒が活性化状態に移行す
るまでの間に発生する有害成分を略完全に除去して経済
的な燃料の使用を可能にできる新規な排気ガス浄化装置
を得ることにある。
(課題を解決するための手段)
この目的を達成するため、本発明は、排気ガスの流動方
向における排気ガス浄化用触媒の上流側に、上記触媒内
で燃焼時と同じ化学反応を起こさせるための2次空気を
供給するようにし、この2次空気の供給時期を、エンジ
ンの低温始動時において、排気ガスの空燃比を基に三元
触媒に対する空燃比のフィードバック制御が行われる暖
機運転に至るまでの間、換言すれば、触媒が活性化する
までの間とすることを提案するものである。
向における排気ガス浄化用触媒の上流側に、上記触媒内
で燃焼時と同じ化学反応を起こさせるための2次空気を
供給するようにし、この2次空気の供給時期を、エンジ
ンの低温始動時において、排気ガスの空燃比を基に三元
触媒に対する空燃比のフィードバック制御が行われる暖
機運転に至るまでの間、換言すれば、触媒が活性化する
までの間とすることを提案するものである。
(作 用)
本発明によれば、低温始動時において有害成分であるホ
ルムアルデヒドを大量に発生するメタノールを用いたエ
ンジンにおいて、低温始動時から、触媒が活性化して1
通常の三元触媒を用いた排気ガス浄化が行なえる暖機運
転に至るまでの間には、触媒に対する酸素を含む2次空
気の供給を可能にしてホルムアルデヒドの浄化を促進し
、暖機時、換言すれば、触媒が活性化した時点では、通
常の排気ガスの空燃比検出による排気ガス浄化を行ない
、NOxの発生を低下させる。
ルムアルデヒドを大量に発生するメタノールを用いたエ
ンジンにおいて、低温始動時から、触媒が活性化して1
通常の三元触媒を用いた排気ガス浄化が行なえる暖機運
転に至るまでの間には、触媒に対する酸素を含む2次空
気の供給を可能にしてホルムアルデヒドの浄化を促進し
、暖機時、換言すれば、触媒が活性化した時点では、通
常の排気ガスの空燃比検出による排気ガス浄化を行ない
、NOxの発生を低下させる。
(実 施 例)
以下、第1図乃至第3図において、本発明実施例の詳細
を説明する。
を説明する。
第1図は、本発明実施例による排気ガス浄化装置全体構
成を示すブロック図である。
成を示すブロック図である。
図において、エンジン1の排気管la中には、矢印Aで
示す排気ガスの流動方向におけるマフラ(図示されず)
に至る上流側に、例えば、白金(Pt)−ロジュウム(
Rh)系の三元触媒2が位置し、そして、排気ガスの流
動方向における三元触媒2の上流側には、2次空気の取
り入れ口1alが形成しである。
示す排気ガスの流動方向におけるマフラ(図示されず)
に至る上流側に、例えば、白金(Pt)−ロジュウム(
Rh)系の三元触媒2が位置し、そして、排気ガスの流
動方向における三元触媒2の上流側には、2次空気の取
り入れ口1alが形成しである。
この取り入れ口1alには、2次空気の供給部3が接続
してあり、この2次空気供給部3は、吸気系の始端側に
位置するエアクリーナ3Aと、このエアクリーナ3Aか
らの外気を排気の脈動を利用して排気管la内に導入す
るリード弁3Bとで構成されている。そして、上述した
リード弁3Bと排気管1aとを連絡する供給パイプ3C
の途中には、2次空気供給弁4が配置されている。
してあり、この2次空気供給部3は、吸気系の始端側に
位置するエアクリーナ3Aと、このエアクリーナ3Aか
らの外気を排気の脈動を利用して排気管la内に導入す
るリード弁3Bとで構成されている。そして、上述した
リード弁3Bと排気管1aとを連絡する供給パイプ3C
の途中には、2次空気供給弁4が配置されている。
すなわち、この2次空気供給弁4は、2次空気の供給を
制御するために供給パイプ3Cを開閉するものであって
、本実施例の場合、供給パイプ3Cに連結された2次空
気通過部4aと背圧部4bとの間にダイアフラム4Aを
用いた負圧作動弁で構成され、2次空気通過部4aに対
向するダイアフラム4Aの面には供給パイプ3Cを開閉
する弁本体4Cがそして、背圧部4bに対向するダイア
フラム4Aの面には圧縮バネ4dがそれぞれ設けである
。
制御するために供給パイプ3Cを開閉するものであって
、本実施例の場合、供給パイプ3Cに連結された2次空
気通過部4aと背圧部4bとの間にダイアフラム4Aを
用いた負圧作動弁で構成され、2次空気通過部4aに対
向するダイアフラム4Aの面には供給パイプ3Cを開閉
する弁本体4Cがそして、背圧部4bに対向するダイア
フラム4Aの面には圧縮バネ4dがそれぞれ設けである
。
上述した2次空気供給弁4における背圧部4bには、供
給パイプ3cを開放する向きに弁本体4Cを移動付勢す
る負圧発生部5が接続されている。
給パイプ3cを開放する向きに弁本体4Cを移動付勢す
る負圧発生部5が接続されている。
すなわち、この負圧発生部5は、例えば、電磁駆動式の
切り換え弁5Aと、2次空気供給弁4の背圧部4bとエ
ンジン1の吸気管1bとの間に連結された負圧管5Bと
を備えている。
切り換え弁5Aと、2次空気供給弁4の背圧部4bとエ
ンジン1の吸気管1bとの間に連結された負圧管5Bと
を備えている。
一方、上述した負圧発生部5における切り換え弁5Aは
、第2図に示す制御部6に電気的接続されて切り換え方
向および1作動時期を制御され、これに追随して2次空
気供給弁4が開閉を制御されるようになっている。
、第2図に示す制御部6に電気的接続されて切り換え方
向および1作動時期を制御され、これに追随して2次空
気供給弁4が開閉を制御されるようになっている。
すなわち制御部6は、第2図示のように、I10インタ
ーフェイス6Aに接続された演算処理部を成すマイクロ
コンピュータ6Bを備えており、上述したI10インタ
ーフェイス6Aには、第1図および第3図に示すように
、排気管la内での残留酸素濃度を検知して、理論空燃
比に対する排気ガス空燃比のリッチ、リーン状態を検出
するためのEGOセンサ6aからの信号、エンジン側で
の始動、暖機状態を検出するためのエンジン側での回転
数および、アクセル関度等を検出するセンサ6C16d
からのエンジン出力データを表す信号、ならびに、エン
ジン温度(冷却水温度)を検出するセンサ(図示されず
)からの信号がそれぞれ入力されると共に、三元触媒2
内の温度センサ6bからの信号が入力される。上述した
各信号のうち、三元触媒2からの温度信号以外の信号は
、混合気が理論空燃比よりもリッチな条件下にあるかあ
るいは、リーンな条件下にあるかを割り出すためのデー
タとなるものである。
ーフェイス6Aに接続された演算処理部を成すマイクロ
コンピュータ6Bを備えており、上述したI10インタ
ーフェイス6Aには、第1図および第3図に示すように
、排気管la内での残留酸素濃度を検知して、理論空燃
比に対する排気ガス空燃比のリッチ、リーン状態を検出
するためのEGOセンサ6aからの信号、エンジン側で
の始動、暖機状態を検出するためのエンジン側での回転
数および、アクセル関度等を検出するセンサ6C16d
からのエンジン出力データを表す信号、ならびに、エン
ジン温度(冷却水温度)を検出するセンサ(図示されず
)からの信号がそれぞれ入力されると共に、三元触媒2
内の温度センサ6bからの信号が入力される。上述した
各信号のうち、三元触媒2からの温度信号以外の信号は
、混合気が理論空燃比よりもリッチな条件下にあるかあ
るいは、リーンな条件下にあるかを割り出すためのデー
タとなるものである。
そして、マイクロコンピュータ6Bでは、ROM6Cで
の制御プログラムおよび、演算のための基礎データに基
づいて位置切り換え弁5Aの駆動制御および、駆動時期
の設定を行ない、2次空気供給弁4の開閉制御を行なう
ようになっている。
の制御プログラムおよび、演算のための基礎データに基
づいて位置切り換え弁5Aの駆動制御および、駆動時期
の設定を行ない、2次空気供給弁4の開閉制御を行なう
ようになっている。
すなわち、ROM6Cには、エンジン側での低温始動時
、あるいは三元触媒が活性化していることを判別するた
めの基礎データ、ならびに、混合気の理論空燃比に対す
るリッチ、リーン条件を判別するための基礎データ、お
よび、三元触媒での触媒による浄化能率が低下する要因
、例えば、触媒が熱劣化を起こす温度や耐久性の低下を
来す酸素(02)の存在量に関するデータがそれぞれ納
められており、これらのデータを基に、マイクロコンピ
ュータ6Bにおいて、上述した各部からの入力情報を演
算処理することで2次空気供給弁4の開閉状態が設定さ
れる。
、あるいは三元触媒が活性化していることを判別するた
めの基礎データ、ならびに、混合気の理論空燃比に対す
るリッチ、リーン条件を判別するための基礎データ、お
よび、三元触媒での触媒による浄化能率が低下する要因
、例えば、触媒が熱劣化を起こす温度や耐久性の低下を
来す酸素(02)の存在量に関するデータがそれぞれ納
められており、これらのデータを基に、マイクロコンピ
ュータ6Bにおいて、上述した各部からの入力情報を演
算処理することで2次空気供給弁4の開閉状態が設定さ
れる。
本実施例の場合、上述した各部からの信号において、低
温始動時等、混合気が、理論空燃比よりもリッチな条件
下になった場合には、吸気管1bからの負圧付勢を介し
2次空気供給弁4が開放される向きに切り換え弁5Aを
作動させる指令がマイクロコンピュータ6Bから出され
、かつ、この状態において、触媒2内の温度が触媒の熱
劣化を起こす虞れのある温度にまで上昇した時点で、2
次空気供給弁4を閉鎖する向きに作動させる指令がマイ
クロコンピュータ6Bから切り換え弁5Aに対して出さ
れるようになっている。このときの切り換え弁5Aは、
2次空気供給弁4における背圧部4aを大気開放するこ
とができる状態とされ、これによって、2次空気供給弁
4は、弁本体4cが圧縮バネ4dの付勢を受けることに
より供給パイプ3Cを閉鎖する。
温始動時等、混合気が、理論空燃比よりもリッチな条件
下になった場合には、吸気管1bからの負圧付勢を介し
2次空気供給弁4が開放される向きに切り換え弁5Aを
作動させる指令がマイクロコンピュータ6Bから出され
、かつ、この状態において、触媒2内の温度が触媒の熱
劣化を起こす虞れのある温度にまで上昇した時点で、2
次空気供給弁4を閉鎖する向きに作動させる指令がマイ
クロコンピュータ6Bから切り換え弁5Aに対して出さ
れるようになっている。このときの切り換え弁5Aは、
2次空気供給弁4における背圧部4aを大気開放するこ
とができる状態とされ、これによって、2次空気供給弁
4は、弁本体4cが圧縮バネ4dの付勢を受けることに
より供給パイプ3Cを閉鎖する。
本実施例は以上のような構造であるから、その作用は第
4図に示すフローチャートの通りである。
4図に示すフローチャートの通りである。
すなわち、エンジン運転状態にあると、I10インター
フェイス6Aに対して各部からの信号が入力され、エン
ジン側での回転数、アクセル開度および、EGOセンサ
6aからの情報によって、エンジンの冷却水の温度に基
づいてエンジンの低温始動時であるかどうかを判別しく
5TI)、エンジンが低温始動時にある場合、換言すれ
ば、混合気が理論空燃比よりもリッチ条件下にある場合
には、三元触媒2の温度を検出して、触媒2が活性化し
ていると同等の温度であるかを判別しく5T2)、かつ
、その温度が所定温度以下であるかどうかを判別したう
えで(Sr1)、所定温度以下であれば、切り換え弁5
Aが、2次空気供給弁4を開放するように切り換えられ
る(Sr1)。
フェイス6Aに対して各部からの信号が入力され、エン
ジン側での回転数、アクセル開度および、EGOセンサ
6aからの情報によって、エンジンの冷却水の温度に基
づいてエンジンの低温始動時であるかどうかを判別しく
5TI)、エンジンが低温始動時にある場合、換言すれ
ば、混合気が理論空燃比よりもリッチ条件下にある場合
には、三元触媒2の温度を検出して、触媒2が活性化し
ていると同等の温度であるかを判別しく5T2)、かつ
、その温度が所定温度以下であるかどうかを判別したう
えで(Sr1)、所定温度以下であれば、切り換え弁5
Aが、2次空気供給弁4を開放するように切り換えられ
る(Sr1)。
一方、上述したように、2次空気供給弁4が開放される
と、リード弁3Bを介して排気管1aにおける三元触媒
2の上流側に酸素を含む2次空気が供給されることにな
るが、この酸素の供給によって生じる化学反応により、
三元触媒2内での温度が上昇して行き、触媒の熱劣化を
招く温度1例えば850℃に上昇した場合には、マイク
ロコンピュータ6Bから切り換え弁5Aに対し、2次空
気供給弁4を閉鎖させる向きの作動指令が出され、これ
により排気管1aへの2次空気の供給が停止される(S
r1)。
と、リード弁3Bを介して排気管1aにおける三元触媒
2の上流側に酸素を含む2次空気が供給されることにな
るが、この酸素の供給によって生じる化学反応により、
三元触媒2内での温度が上昇して行き、触媒の熱劣化を
招く温度1例えば850℃に上昇した場合には、マイク
ロコンピュータ6Bから切り換え弁5Aに対し、2次空
気供給弁4を閉鎖させる向きの作動指令が出され、これ
により排気管1aへの2次空気の供給が停止される(S
r1)。
なお、上述したステップにおいて、三元触媒2の温度が
、その触媒2の活性化が行われている値である場合には
、触媒2でのホルムアルデヒドの浄化が可能となる酸素
を含んでいる場合と同等な状態であるので、マイクロコ
ンピュータ6Bでは、2次空気供給弁を閉鎖する指令が
切り換え弁5Aに出される(Sr1)。
、その触媒2の活性化が行われている値である場合には
、触媒2でのホルムアルデヒドの浄化が可能となる酸素
を含んでいる場合と同等な状態であるので、マイクロコ
ンピュータ6Bでは、2次空気供給弁を閉鎖する指令が
切り換え弁5Aに出される(Sr1)。
そして、上述したI10インターフェイス6Aに対して
各部からの信号が入力され、エンジン側での温度、所謂
、冷却水の温度が低温始動時を外れて暖機運転状態と判
断される値に達すると、上述したように2次空気供給弁
4が閉鎖されることにより2次空気の供給制御が終了し
、過剰な酸素の供給が停止されて触媒温度の上昇により
起こるNOxの増加を防ぎ、一方、三元触媒2における
浄化効率を良好にするため、EGOセンサ6bからの信
号に基づいて理論空燃比に対する混合気の空燃比をリッ
チ、リーンに該当するかどうかを判別し、理論空燃比と
するため、第3図示の燃料制御部7において燃料噴射ノ
ズル7A(第1図参照)からの燃料のメータリング制御
を行ない、NOxの増加を抑えると共に、他の有害成分
である、HClならびに、COの発生も抑制する。この
ような2次空気の供給制御は、第4図中、符号ST6で
示すように、エンジンの動作が停止される間で、継続し
て行われる。
各部からの信号が入力され、エンジン側での温度、所謂
、冷却水の温度が低温始動時を外れて暖機運転状態と判
断される値に達すると、上述したように2次空気供給弁
4が閉鎖されることにより2次空気の供給制御が終了し
、過剰な酸素の供給が停止されて触媒温度の上昇により
起こるNOxの増加を防ぎ、一方、三元触媒2における
浄化効率を良好にするため、EGOセンサ6bからの信
号に基づいて理論空燃比に対する混合気の空燃比をリッ
チ、リーンに該当するかどうかを判別し、理論空燃比と
するため、第3図示の燃料制御部7において燃料噴射ノ
ズル7A(第1図参照)からの燃料のメータリング制御
を行ない、NOxの増加を抑えると共に、他の有害成分
である、HClならびに、COの発生も抑制する。この
ような2次空気の供給制御は、第4図中、符号ST6で
示すように、エンジンの動作が停止される間で、継続し
て行われる。
本実施例によれば、低温始動時において、触媒が活性化
する温度になく、所謂、三元触媒による排気ガス浄化効
率が悪い状態にあっても、2次空気の供給によって、三
元触媒の活性化を比較的短時間で行なうことができるの
で、排気ガス中の有害成分の浄化をエンジンの始動時か
ら短時間のうちに略、完全に行なうことが可能となる。
する温度になく、所謂、三元触媒による排気ガス浄化効
率が悪い状態にあっても、2次空気の供給によって、三
元触媒の活性化を比較的短時間で行なうことができるの
で、排気ガス中の有害成分の浄化をエンジンの始動時か
ら短時間のうちに略、完全に行なうことが可能となる。
(発明の効果)
以上、本発明によれば、安価な燃料であるメタノールを
用いるエンジンの低温始動時において大量に発生するホ
ルムアルデヒドを、エンジンの低温時における始動開始
から短時間のうちに完全に浄化することができるので、
有害成分を出す虞れのある経済的な燃料の使用を可能に
できるエンジンが得られる。
用いるエンジンの低温始動時において大量に発生するホ
ルムアルデヒドを、エンジンの低温時における始動開始
から短時間のうちに完全に浄化することができるので、
有害成分を出す虞れのある経済的な燃料の使用を可能に
できるエンジンが得られる。
第1図は本発明実施例による排気ガス浄化装置を示す全
体構成図、第2図は第1図に示した排気ガス装置におけ
る制御部を示すブロック図、第3図は第1図に示した全
体構成における制御系を示すブロック図、第4図は第2
図に示した制御部の作用を説明するためのフローチャー
ト、第5図は燃料としてメタノールを用いた場合のエン
ジン始動後におけるホルムアルデヒドの排出量を示す線
図、第6図は第5図に用いたエンジンでの始動後の経過
時間とホルムアルデヒド、およびNOxの浄化率との関
係を示す線図である。 1・・・エンジン、2・・・三元触媒、3・・・2次空
気供給部、3C・・・供給パイプ、4・・・2次空気供
給弁、5・・・2次空気供給弁駆動用負圧発生部、6.
。 ・制御部、6a・・・EGOセンサ、6b・・・触媒温
度センサ、6A・・・I10インターフェイス、6B・
・・演算処理部、7・・・燃料制御部。 壺ftEl? /6 /外2■ %5図 v?6図
体構成図、第2図は第1図に示した排気ガス装置におけ
る制御部を示すブロック図、第3図は第1図に示した全
体構成における制御系を示すブロック図、第4図は第2
図に示した制御部の作用を説明するためのフローチャー
ト、第5図は燃料としてメタノールを用いた場合のエン
ジン始動後におけるホルムアルデヒドの排出量を示す線
図、第6図は第5図に用いたエンジンでの始動後の経過
時間とホルムアルデヒド、およびNOxの浄化率との関
係を示す線図である。 1・・・エンジン、2・・・三元触媒、3・・・2次空
気供給部、3C・・・供給パイプ、4・・・2次空気供
給弁、5・・・2次空気供給弁駆動用負圧発生部、6.
。 ・制御部、6a・・・EGOセンサ、6b・・・触媒温
度センサ、6A・・・I10インターフェイス、6B・
・・演算処理部、7・・・燃料制御部。 壺ftEl? /6 /外2■ %5図 v?6図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 排気ガス浄化用の三元触媒に対し、その触媒の排気ガス
導入側で2次空気を供給することにより、上記触媒内で
燃焼と同じ化学反応を行なわせるエンジンの排気ガス浄
化装置において、 上記2次空気の供給路中に設けられ、その供給路を開閉
する2次空気供給手段と、 上記触媒内の温度を検出する手段と、 上記排気ガスの理論空燃比に対するリッチ、リーン状態
を検出する手段と、 上記エンジンの始動/暖機状態および、上記触媒からの
温度情報そして、エンジンに供給される混合気の理論空
燃比に対するリッチ、リーンの各条件を決定するための
情報をそれぞれ入力され、この入力情報に基づいて上記
2次空気供給バルブを開閉制御、ならびに上記触媒での
排気ガス浄化を有効に行なうための混合気に対する燃料
のメータリング制御を行なう制御部とを備え、 上記制御部において、エンジンの始動/暖機の判別およ
び、触媒温度が所定値であることを判別し、低温始動時
を含む暖機運転に至るまでの間でかつ、触媒温度が所定
値以下である場合には上記2次空気供給手段に対して2
次空気を供給するための指令を出し、エンジンの温度が
低温始動域を越えた暖機状態のときには、理論空燃比に
対する排気ガス空燃比のリッチ、リーン状態に基づいて
、燃料の供給制御を行なうことを特徴とする排気ガス浄
化装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63053159A JPH01227815A (ja) | 1988-03-07 | 1988-03-07 | 排気ガス浄化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63053159A JPH01227815A (ja) | 1988-03-07 | 1988-03-07 | 排気ガス浄化装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01227815A true JPH01227815A (ja) | 1989-09-12 |
Family
ID=12935068
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63053159A Pending JPH01227815A (ja) | 1988-03-07 | 1988-03-07 | 排気ガス浄化装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01227815A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5136842A (en) * | 1990-08-01 | 1992-08-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Method for heating an exhaust gas catalytic converter |
DE4231575A1 (de) * | 1991-09-20 | 1993-04-01 | Hitachi Ltd | Vorrichtung zur steuerung einer brennkraftmaschine |
US5456063A (en) * | 1992-07-10 | 1995-10-10 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Secondary air supply apparatus for engine |
US5577383A (en) * | 1991-09-20 | 1996-11-26 | Hitachi, Ltd. | Apparatus for controlling internal combustion engine |
US6187709B1 (en) | 1995-10-30 | 2001-02-13 | Ford Global Technologies, Inc. | Palladium catalyst pre-oxidation to reduce light-off temperature |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52129833A (en) * | 1976-04-23 | 1977-10-31 | Nissan Motor Co Ltd | Air fuel ratio controller |
-
1988
- 1988-03-07 JP JP63053159A patent/JPH01227815A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52129833A (en) * | 1976-04-23 | 1977-10-31 | Nissan Motor Co Ltd | Air fuel ratio controller |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE4231575C2 (de) * | 1991-09-20 | 2003-04-24 | Hitachi Ltd | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine |
US5456063A (en) * | 1992-07-10 | 1995-10-10 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Secondary air supply apparatus for engine |
US6187709B1 (en) | 1995-10-30 | 2001-02-13 | Ford Global Technologies, Inc. | Palladium catalyst pre-oxidation to reduce light-off temperature |
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