JP7234712B2 - 粉体塊成物および粉体塊成物の製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、粉体塊成物および粉体塊成物の製造方法に関する。

製鉄プロセスの副産物として、ダストやスラッジ、スケール、地金等の鉄分を多量に含有する鉄含有物が発生する。これら副産物は、資源の有効利用の観点から、製鉄工程で再利用される事が多いが、粉体のままでは再利用が難しいため、ペレットやブリケットに造粒処理した後に再利用される事が多い。

鉄含有物の一種として、酸洗ラインの酸回収装置で発生する細粒の酸化鉄がある。酸回収装置では、発生した熱延スケールを培焼することにより、塩酸とともに純度の高い酸化鉄が回収される。回収された酸化鉄は、粒子が細かく、かつ、低水分なため、ハンドリング時等において発塵や着色等が問題となる。

鉄含有物の造粒処理方法として、引用文献１には、ダスト等の原料の含水率や塊成化後の養生方法を制御することで、高強度の造粒物を製造する方法について開示されている。

特開２０１１－１４９０９５号公報（２０１１年８月４日公開）

しかしながら、特許文献１の方法は、金属鉄の酸化にともなう発熱反応を利用して高強度化するため、金属鉄を含有する原料に限定される。また、造粒後に数日程度養生した後の強度に着目しているため、造粒直後の湿潤状態での強度については不明である。

本発明の一態様は、ハンドリング性が良好な粉体塊成物を実現することを目的とする。

上記の課題を解決するために、本発明の一態様に係る粉体塊成物は、メジアン粒子径が５μｍ以下、かつ、ブレーン法で求まる比表面積が０．８ｍ^２／ｇ以上である鉄含有物を含む原料を造粒することにより得られる粉体塊成物であって、湿潤状態における粒子径が１ｍｍ以下の粉末の割合が５質量％未満、かつ、湿潤状態における圧潰強度が２００ｋＰａ以上である。

本発明の一態様によれば、発塵および着色が抑制されたハンドリング性が良好な粉体塊成物を実現することができる。

本発明の実施形態に係る粉体塊成物に用いる鉄含有物の粒度分布の一例を示す図である。 本発明の実施例に係る粉体塊成物の外観を示す図である。 本発明の実施例に係る粉体塊成物の粒度分布を示す図である。 本発明の実施例に係る粉体塊成物の圧潰強度を示す図である。

〔実施形態〕
以下、本発明の一実施形態について、詳細に説明する。

〔粉体塊成物〕
本実施形態に係る粉体塊成物は、鉄含有物を含む。鉄含有物は、製鉄過程における、酸洗ラインの酸回収装置などで発生する熱延スケールを培焼することにより得られる。

粉体塊成物全体の質量に対する、粒子径が１ｍｍ以下の湿潤状態の粉体塊成物の質量の割合が、５質量％未満であることが好ましい。粒子径が１ｍｍ以下の湿潤状態の粉体塊成物の質量の割合が５質量％未満であることにより、ハンドリング時の発塵または着色を抑制できる。なお、本実施形態において、湿潤状態の粉体塊成物とは、鉄含有物を造粒した粉体塊成物であって、乾燥を行っていない粉体塊成物である。

粉体塊成物の湿潤状態における圧潰強度は、２００ｋＰａ以上であることが好ましい。粉体塊成物の湿潤状態における圧潰強度が２００ｋＰａ以上であることにより、ハンドリング時などに粉体塊成物が粉化することを抑制できる。なお、湿潤状態の粉体塊成物の圧潰強度の測定は、粒子径が６～８ｍｍの粉体塊成物に対して、ＪＩＳ Ｍ ８７１８：２００９に準拠して評価した。

粉体塊成物はバインダを含んでもよく、バインダを含まなくてもよい。粉体塊成物の作製においてバインダを用いないことにより、粉体塊成物を作製するために必要な原材料のコストを低減することができる。なお、本実施形態に係る粉体塊成物は、バインダを用いずに作製した。また、バインダを用いて粉体塊成物を作製する場合では、でんぷん、パルプ廃液、糖蜜、水飴、またはカルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）などから１種または２種以上を用いてもよい。なお、バインダを用いて粉体塊成物を作製することにより、粉体塊成物の圧潰強度を上げることができる。

（鉄含有物）
鉄含有物は、酸化鉄を主成分とし、ＳｉＯ_２、Ｃｒ_２Ｏ_３などを含んでもよく、例えば、熱延スケールを焙焼して得られる細粒の酸化鉄などである。

鉄含有物は、メジアン粒子径が５μｍ以下、かつブレーン法により求まる比表面積が０．８ｍ^２／ｇ以上である。そのため、比表面積が大きく、かつメジアン粒子径が小さいことから、発塵等の問題を有する。なお、メジアン粒子径は、平均粒子径であり、Ｄ５０とも称する。

〔粉体塊成物の作製方法〕
（造粒工程）
粉体塊成物の作製方法として、造粒工程を含む。造粒工程は、鉄含有物を原料として造粒することにより粉体塊成物を作製する工程である。

粉体塊成物の造粒方法は、内部に撹拌部材が設置された転動型造粒機を用いる。内部に撹拌部材が設置された転動型造粒機を鉄含有物の造粒に用いることにより、撹拌部材の圧縮、剪断、および挟み込み作用により、粒子径の小さな鉄含有物を強固かつ大きな粒子に造粒できる。具体的には、湿潤状態における粒子径が１ｍｍ以下の粉体塊成物の重量が、５質量％未満となる。また、湿潤状態における圧潰強度が２００ｋＰａ以上となる。撹拌部材は、撹拌翼または撹拌棒等であってよく、さらに撹拌棒は、パドルまたはロッドを備えてよい。

鉄含有物を造粒する機構は、例えば、主に撹拌棒に形成されるパドルまたはロッドの剪断力により粉体塊成物を造粒する転動型造粒機であってよく、主に撹拌棒に形成されるパドルに挟まれた鉄含有物を圧縮することにより造粒する転動型造粒機であってよい。さらに、造粒工程の前に内部にパドルやロッドが設置された混練機で原料を混練してもよい。混練と造粒を組み合わせる事で、原料の圧密効果がさらに高まり、より高強度の造粒物を作製することができる。または、造粒において添加する水の量を減らすことができる。

なお、粉体塊成物の作製方法において、内部に撹拌部材が設置された機構の転動型造粒機であれば、下記の条件に限定されず、適宜容積および造粒の機構に応じて変更できる。

（転動型造粒機による粉体塊成物の作製方法）
粉体塊成物の作製方法の一例として、撹拌棒にパドルまたはロッドが形成されており、主に撹拌棒に形成されるパドルに挟まれた鉄含有物を圧縮することにより造粒する機構の転動型造粒機による粉体塊成物の作製条件について以下に示す。

本発明の一態様における転動型造粒機は、撹拌棒を２つ備えた転動型造粒機であって、撹拌棒は軸のように転動型造粒機の内部に並行に設置される。２つの軸には、ピン、ロッド、またはパドルなどの突起物が、回転時に互いの軸に備えた突起物と衝突しないように設置される。転動型造粒機は、突起物を備えた２つの軸が回転することにより発生する、突起物による、鉄含有物に対する圧縮、せん断、挟み込み、および衝撃作用により粉体塊成物を作製する。

転動型造粒機の軸回転数は、１００～１５０回転／分であることが好ましい。軸回転数が１００回転／分以上であることにより、転動型造粒機に投入される鉄含有物を十分に撹拌することができる。また、軸回転数が１５０回転／分以下であることにより、作製される粉体塊成物が、転動型造粒機の軸に備えた突起物により高く跳ね上げられることを抑制できる。それにより、粉体塊成物が高く跳ね上げられることによる落下の衝撃が小さくなるので、圧密効果の低下を抑制できる。

転動型造粒機において添加する水の量は、添加する鉄含有物の質量に対して１５．５質量％以上であることが好ましく、より好ましくは１６．０質量％以上１８．０質量％以下である。添加する水の量が１６．０質量％以上であることにより、１ｍｍ以下の微細な粉体塊成物の発生を抑制できる。また、添加する水の量が１８．０質量％以下であることにより、粉体塊成物がスラリー状とならず、ハンドリング性が良好な粉体塊成物が得られる。

鉄含有物の転動型造粒機への投入方法は、特に限定されず、ベルトコンベアなどを用いて連続的に鉄含有物を投入してよい。

転動型造粒機の２つの軸が回転する速さは、互いの軸を異なった速度の比（不等速比とも称する）であることが好ましい。不等速比で２つの軸が回転することにより、互いの軸に設置された突起物により軸に付着した、鉄含有物を含む原料をまんべんなく掻き落とすことができる。

（転動型造粒機と混練機との組合せによる粉体塊成物の製造条件）
粉体塊成物の製造方法の別の一例として、造粒機同様、内部にパドルまたはロッドが設置された撹拌棒を２つ有する混練機にて混練を行った後、主に撹拌棒に形成されるパドルに挟まれた鉄含有物を圧縮することにより造粒する機構の転動型造粒機を用いて造粒する場合における粉体塊成物の製造方法について以下に示す。なお、本実施形態では、水は、混練機を用いた混練工程で添加する。また、主に撹拌棒に形成されるパドルに挟まれた鉄含有物を圧縮することにより造粒する機構の転動型造粒機は、上述の製造方法と同じであるため、記載を省略する。

内部に撹拌棒を有する混練機では、軸回転数は３０～５０回転／分であることが好ましい。軸回転数が３０回転／分以上であることにより、投入される鉄含有物を十分に撹拌することができる。また、軸回転数が５０回転／分以下であることにより、作製される粉体塊成物が突起物により高く跳ね上げられることを抑制できる。それにより、粉体塊成物が高く跳ね上げられることによる落下の衝撃が小さくなるので、圧密効果の低下を抑制できる。

混練機と造粒機とを組み合わせて粉体塊成物を製造する場合において、添加する水の量の割合は、添加する鉄含有物の質量に対して１３．５質量％以上であることが好ましく、より好ましくは１４．０質量％以上１６．０質量％以下である。添加する水の量が１４．０質量％以上であることにより、１ｍｍ以下の微細な粉体塊成物の発生を抑制できる。また、添加する水の量が１６．０質量％以下であることにより、粉体塊成物がスラリー状とならず、ハンドリングしやすい粉体塊成物が得られる。

混練機における鉄含有物の滞留時間は、１～３分であることが好ましい。鉄含有物の滞留時間が１分未満であることにより、パドルまたはロッドの剪断力により造粒する機構の転動型造粒機における混合による圧密効果が小さく、作製した粉体塊成物の圧潰強度が低くなる。また、作製された粉体塊成物の水分のばらつきが大きくなる。鉄含有物の滞留時間が３分以上であることにより、パドルまたはロッドの剪断力により造粒する機構の転動型造粒機の羽根等の摩耗の度合いが大きくなり、装置の負荷が増大する。

（粉体塊成物の作製方法におけるその他の工程）
粉体塊成物を作製するその他の工程として、乾燥工程を含んでよい。乾燥工程は、作製した粉体塊成物を乾燥する工程であり、乾燥方法は特に限定されない。粉体塊成物の乾燥方法として、例えば、減圧環境下に粉体塊成物を設置し、粉体塊成物に含まれる水分を蒸発させることにより粉体塊成物を乾燥させてよい。また、粉体塊成物に熱を加えて粉体塊成物に含まれる水分を蒸発させることにより粉体塊成物を乾燥させてよい。

〔付記事項〕
本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。さらに、各実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を組み合わせることにより、新しい技術的特徴を形成することができる。

本発明の実施例について以下に説明する。

（細粒酸化鉄）
本発明の実施例に係る原料（鉄含有物）としての、酸洗ラインで発生する細粒酸化鉄の粒度分布および組成の一例について図１および表１に示す。

図１に示す様に、本実施例において用いた細粒酸化鉄の粒度分布におけるＤ５０（メジアン粒子径）は、４．３μｍである。また、図１に示す鉄含有物は、表１に示す様に、Ｆｅ_２Ｏ_３をおよそ９５質量％以上含み、Ｆｅ_２Ｏ_３以外の組成である、ＳｉＯ_２、Ｃｒ_２Ｏ_３、およびＡｌ_２Ｏ_３は１質量％未満である。

〔原料および造粒方法について〕
図１および表１に示す細粒酸化鉄、ダスト、および地金について、造粒に用いる転動型造粒機を変更し粉体塊成物を作製した。作製した粉体塊成物について、造粒性および湿潤状態における圧潰強度について評価した。なお、ここで、細粒酸化鉄は、製鉄過程における、酸洗ラインの酸回収装置などで発生する熱延スケールを培焼することにより得た。ダストは、製鋼の集塵機より回収した鉄含有物、地金は転炉鍋に付着した地金を破砕・分級して得られた鉄含有物である。

原料として用いた細粒酸化鉄、ダスト、および地金のＤ５０、および比表面積を表２に示す。そして細粒酸化鉄、ダスト、および地金を用いて造粒方法を変更し、粉体塊成物の造粒性および湿潤状態における粉体塊成物の圧潰強度から、作製した粉体塊成物を評価した。評価した結果を表３に示す。

なお、造粒性は、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物の質量が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％未満の場合を「○」、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物の質量が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以上の場合を「×」として示した。また、粉体塊成物の圧潰強度は、湿潤状態における粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ以上の場合を「○」、湿潤状態における粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ未満の場合を「×」として示した。なお、湿潤状態の粉体塊成物の圧潰強度の測定は、粒子径が６～８ｍｍの粉体塊成物に対して、ＪＩＳ Ｍ ８７１８：２００９に準拠して評価した。

（粉体塊成物の作製方法）
粉体塊成物の作製方法として、表２に示す原料（細粒酸化鉄、ダスト、または地金）を用い表３に示す造粒方法により粉体塊成物を作製した。

Ｎｏ．１では、原料として細粒酸化鉄を用い、ダウミキサ（新日南製、登録商標）を用いて混練した後、ダウペレタイザ（新日南製、登録商標）において造粒することにより粉体塊成物を作製した。ダウミキサでは、軸回転数が３３ｒｐｍ、パドル配列がＰＸ、滞留時間が２分、不等速比が５：４、水を細粒酸化鉄の質量に対して１４質量％添加し造粒した。そして、造粒した細粒酸化鉄をダウペレタイザにて、軸回転数が１５０ｒｐｍ、傾斜角５°、不等速比９：８にてさらに造粒することにより粉体塊成物を作製した。

Ｎｏ．２では、原料として細粒酸化鉄を用い、直径が１ｍのパンペレタイザ（登録商標）を用いて粉体塊成物を作製した。パンペレタイザの稼働条件として、パンの回転数を１２ｒｐｍ、傾斜角を４０°とした。なお、パンペレタイザは、撹拌部材を備えない転動型造粒機である。

Ｎｏ．３では、原料として細粒酸化鉄を用い、ブリケットマシンを用いて粉体塊成物を作製した。ブリケットマシンのロールは、径が２２８ｍｍ、幅が７６ｍｍ、ポケットサイズが２８×２６×６．５ｍｍであり、ロール回転速度を６ｒｐｍ、線圧を０．４ｋＮ／ｃｍとした。なお、ブリケットマシンは、ロール型圧縮成形機である。

Ｎｏ．４では、原料としてダストを用い、Ｎｏ．１と同じ条件にてダウミキサおよびダウペレタイザを用いて粉体塊成物を作製した。

Ｎｏ．５では原料として地金を用い、Ｎｏ．１と同じ条件にてダウミキサおよびダウペレタイザを用いて粉体塊成物を作製した。

（結果）
まず、粉体塊成物を作製するために、原料として細粒酸化鉄、ダスト、および地金を用いた場合（Ｎｏ．１、４、および５）において、粉体塊成物の造粒性および粉体塊成物の圧潰強度を評価した。

表３に示すように、細粒酸化鉄を用いて作製した粉体塊成物の造粒性および粉体塊成物の圧潰強度はともに良好であった。一方、ダストおよび地金を用いて作製した粉体塊成物（Ｎｏ．４および５）では、粉体塊成物の造粒性は良好であったが、湿潤状態の粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ以下となった。これは、表２に示すように、ダストおよび地金の比表面積が細粒酸化鉄に比べて小さく、水による粉体同士の結合力が小さくなったためであると考えられる。

次に、粉体塊成物を作製するために細粒酸化鉄を用い、粉体塊成物を作製する装置を変更した場合（Ｎｏ．１、２、および３）において、作製した粉体塊成物の造粒性および粉体塊成物の圧潰強度を評価した。

ダウミキサおよびダウペレタイザを用いて作製した粉体塊成物は、造粒性および粉体塊成物の圧潰強度がともに良好であった。

一方、パンペレタイザを用いて作製した粉体塊成物（Ｎｏ．２）は、造粒性は良好であったが、湿潤状態の粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ以下となった。これは、撹拌部材を備えない転動型造粒機を用いることにより、粉体塊成物に対して造粒時に加えられる力が低下し、気孔率の大きい粉体塊成物が作製されたためと考えられる。

また、ブリケットマシンを用いて作製した粉体塊成物（Ｎｏ．３）では、湿潤状態の粉体塊成物において、１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物が、粉体塊成物の質量全体に対して５質量％以上であり、かつ、湿潤状態の粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ以下であった。

このように細粒酸化鉄を用いて作製する粉体塊成物は、ダウミキサおよびダウペレタイザを用いて粉体塊成物を作製することにより、造粒性および粉体塊成物の圧潰強度がともに良好な粉体塊成物が得られた。

〔水の量について〕
粉体塊成物の作製方法における水の量の、造粒性および粉体塊成物の圧潰強度に与える影響について評価した。

表４に示すように、Ｎｏ．６～９は、ダウペレタイザのみを用いて粉体塊成物を作製した。また、Ｎｏ．１０～１２は、ダウミキサとダウペレタイザとを用いて粉体塊成物を作製した。なお、ダウミキサは、原料の投入方向から排出方向に向かって延伸する軸方向において、撹拌棒は原料の進行方向に向かってパドルが広がるように設置されたパドル（「正方向のパドル」と称する）と、原料の進行方向に向かってパドルが狭まるように設置されたパドル（「逆方向のパドル」と称する）と、を備える。そして、ダウミキサにおけるパドル配列のＰＸとは、正方向のパドルが２つ連続し、正方向のパドルの両端それぞれに対して１つの逆方向のパドルが形成されたパドルの配列である。

（結果）
ダウペレタイザのみを用いて粉体塊成物を作製したＮｏ．６～９の方法では、添加する水の量を１５．２質量％から１９．０質量％まで変更した。また、ダウミキサとダウペレタイザと用いて粉体塊成物を作製したＮｏ．１０～１２の方法では、添加する水の量を１３．１質量％から１５．０質量％まで変更した。作製した粉体塊成物の外観を図２に示す。また、作製した粉体塊成物の粒度分布を図３に示す。そして、作製した粉体塊成物の湿潤状態および乾燥状態の圧潰強度を図４に示す。

図２の（ａ）は、Ｎｏ．６の方法により作製された粉体塊成物の外観の図であり、図２の（ｂ）は、Ｎｏ．７の方法により作製された粉体塊成物の外観の図であり、図２の（ｃ）は、Ｎｏ．９の方法により作製された粉体塊成物の外観の図であり、図２の（ｄ）は、Ｎｏ．１１の方法により作製された粉体塊成物の外観の図である。図３の（ａ）は、Ｎｏ．６～８の方法にて作製した粉体含有塊成物の粒度分布を示し、図３の（ｂ）は、Ｎｏ．１０～１２の方法にて作製した粉体塊成物の粒度分布を示す。図４は、Ｎｏ．６～８、およびＮｏ．１０～１２の方法にて作製した粉体塊成物の湿潤状態における圧潰強度と、乾燥状態における圧潰強度と、を示す。また、図４では、対照として、Ｎｏ．２の方法にて水を粉体塊成物に対して２２．０質量％含むよう作製した粉体塊成物の湿潤状態における圧潰強度と、乾燥状態における圧潰強度と、を示す。乾燥状態の圧潰強度は、湿潤状態の粉体塊成物を乾燥機で１０５℃において１２時間以上乾燥させて水分を除去した後測定した。

表４のＮｏ．６～９ではダウペレタイザのみを用いて粉体塊成物を作製した。図２にＮｏ．６、７、および９の方法により作製した粉体塊成物の外観の図を示し、図３の（ａ）にＮｏ．６、７および８の方法により作製した粉体塊成物の粒度分布を示す。また、図４にＮｏ．６、７、および８の方法により作製した粉体塊成物の湿潤状態における圧潰強度と、乾燥状態における圧潰強度と、を示す。

Ｎｏ．６の方法により作製した粉体塊成物は、図２の（ａ）および図３の（ａ）に示すように、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径である粉体塊成物が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以上含む。そのため、微粉が多く、ハンドリング性に劣る粉体塊成物が得られた。

Ｎｏ．７の方法により作製した粉体塊成物は、図２の（ｂ）および図３の（ａ）に示すように、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径である粉体塊成物が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以下である。

Ｎｏ．８の方法により作製した粉体塊成物は、図３の（ａ）に示すように、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以下である。

Ｎｏ．９の方法により作製した粉体塊成物は、図２の（ｃ）に示すように添加した水が多く、スラリーを形成した。そのため、粒度分布を測定できなかった。また、圧潰強度についても測定できなかった。

以上のようにＮｏ．６～９に示すようにダウペレタイザのみを用いて粉体塊成物を作製することにより、添加する水を１６．０質量％～１８．０質量％とすることにより、粉体塊成物の粒度分布および湿潤状態における粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ以上となり、ハンドリング性の良好な粉体塊成物が作製できた。

また、表４のＮｏ．１０～１２では、ダウミキサとダウペレタイザとを用いて粉体塊成物を作製した。

Ｎｏ．１０の方法により作製した粉体塊成物は、図３の（ｂ）に示すように湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以上含む。そのため、微粉が多く、ハンドリング性に劣る粉体塊成物が得られた。

Ｎｏ．１１の方法により作製した粉体塊成物は、図２の（ｄ）および図３の（ｂ）に示すように、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以下である。

Ｎｏ．１２の方法により作製した粉体塊成物は、図３の（ｂ）に示すように、湿潤状態における１ｍｍ以下の粒子径の粉体塊成物が、粉体塊成物全体の質量に対して５質量％以下である。

以上のようにＮｏ．１０～１２に示すようにダウミキサとダウペレタイザとを連続して用いて粉体塊成物を作製することにより、添加する水を１４．０質量％～１５．０質量％とすることにより、粉体塊成物の粒度分布および湿潤状態における粉体塊成物の圧潰強度が２００ｋＰａ以上となり、ハンドリング性の良好な粉体塊成物が作製できた。

また、Ｎｏ．６～８、および１０～１２の方法により作製した粉体塊成物は、図４に示すように、湿潤状態における粉体塊成物の圧潰強度は、２００ｋＰａを超え、ハンドリング時などに粉化しにくい粉体塊成物が得られた。なお、Ｎｏ．２の方法により作製した粉体塊成物は、湿潤状態における圧潰強度が１００ｋＰａであった。

Claims (5)

1. メジアン粒子径が５μｍ以下、かつ、ブレーン法で求まる比表面積が０．８ｍ^２／ｇ以上である鉄含有物を原料とする粉体塊成物であって、
   湿潤状態における粒子径が１ｍｍ以下の粉末の割合が５質量％未満、かつ、湿潤状態における圧潰強度が２００ｋＰａ以上である、粉体塊成物。
2. 前記鉄含有物が酸洗ラインで発生する酸化鉄を培焼して得られる酸化鉄を含む、請求項１に記載の粉体塊成物。
3. バインダを含む、請求項１または２に記載の粉体塊成物。
4. 前記バインダは、でんぷん、パルプ廃液、糖蜜、水飴、またはカルボキシメチルセルロースからなる群より選択される１種または２種以上のバインダが含まれる、請求項３に記載の粉体塊成物。
5. メジアン粒子径が５μｍ以下、かつ、ブレーン法で求まる比表面積が０．８ｍ^２／ｇ以上である鉄含有物を含む原料を、内部に撹拌部材が設置された転動型造粒機を用いて鉄含有物を造粒する造粒工程を含む、粉体塊成物の製造方法。

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