JP2003129142A - 酸化金属塊成物の製造方法 - Google Patents
酸化金属塊成物の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 アルカリ金属元素を高濃度に含む金属精錬ダ
ストを用いても、乾燥後にも高強度の酸化金属塊成物が
製造できる方法を提供する。 【解決手段】 主成分たる酸化金属と、この酸化金属を
還元するのに十分な量の炭素質物質と、乾量基準でアル
カリ金属元素０．７質量％以上とを含む金属精錬ダスト
Ａに、塩酸、硫酸、リグニン等の酸性物質Ｅと水とを添
加して混合器１で混合して混合原料Ｂとし、この混合原
料Ｂをペレタイザー２１やブリケットマシン２２で塊成
化して生ペレットＣ1あるいは生ブリケットＣ2を製造
し、これを乾燥機３で乾燥して酸化金属塊成物である乾
燥ペレットＤ1あるいは乾燥ブリケットＤ2を製造する。
ストを用いても、乾燥後にも高強度の酸化金属塊成物が
製造できる方法を提供する。 【解決手段】 主成分たる酸化金属と、この酸化金属を
還元するのに十分な量の炭素質物質と、乾量基準でアル
カリ金属元素０．７質量％以上とを含む金属精錬ダスト
Ａに、塩酸、硫酸、リグニン等の酸性物質Ｅと水とを添
加して混合器１で混合して混合原料Ｂとし、この混合原
料Ｂをペレタイザー２１やブリケットマシン２２で塊成
化して生ペレットＣ1あるいは生ブリケットＣ2を製造
し、これを乾燥機３で乾燥して酸化金属塊成物である乾
燥ペレットＤ1あるいは乾燥ブリケットＤ2を製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】回転炉床炉等で還元される酸
化金属塊成物とその製造方法に関し、特に、酸化金属塊
成物の原料として、アルカリ金属元素を高濃度に含有す
る金属精錬ダストを利用する技術に関するものである。
化金属塊成物とその製造方法に関し、特に、酸化金属塊
成物の原料として、アルカリ金属元素を高濃度に含有す
る金属精錬ダストを利用する技術に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＭＩＤＲＥＸ法やＨｙＬ法に代表される
シャフト還元炉を用いる還元鉄製造法は、天然ガスを使
用して鉄鉱石や酸化鉄ペレットから還元鉄を製造する。
しかし、本法はコストの高い天然ガスを改質して還元ガ
スとするために、プラントの立地条件が天然ガスを産出
する地域に限られるという問題があった。
シャフト還元炉を用いる還元鉄製造法は、天然ガスを使
用して鉄鉱石や酸化鉄ペレットから還元鉄を製造する。
しかし、本法はコストの高い天然ガスを改質して還元ガ
スとするために、プラントの立地条件が天然ガスを産出
する地域に限られるという問題があった。
【０００３】そこで近年では、天然ガスに代わる還元剤
として石炭等の炭材を使用して還元鉄を製造する方法が
注目され、例えば米国特許第３，４４３，９３１号に
は、粉状鉄鉱石と石炭とを混合してペレット化し、この
ペレットを乾燥後、ロータリーハース（回転炉床炉）上
に載置して炉内を移動させつつ加熱還元して還元鉄を製
造する方法が開示されている。
として石炭等の炭材を使用して還元鉄を製造する方法が
注目され、例えば米国特許第３，４４３，９３１号に
は、粉状鉄鉱石と石炭とを混合してペレット化し、この
ペレットを乾燥後、ロータリーハース（回転炉床炉）上
に載置して炉内を移動させつつ加熱還元して還元鉄を製
造する方法が開示されている。
【０００４】この方法は、石炭を還元剤として用いるこ
とができる他、粉状の鉄鉱石を直接使用できること、還
元が高速であること、製品中の炭素含有量を調整できる
こと等の利点を有している。
とができる他、粉状の鉄鉱石を直接使用できること、還
元が高速であること、製品中の炭素含有量を調整できる
こと等の利点を有している。
【０００５】しかし、石炭などの炭材にはペレットの粒
間を互いに結合する作用がほとんどないため、炭材を内
装した酸化鉄ペレット（炭材内装酸化鉄ペレット）の強
度は、炭材を含まないペレットに比較して低い。特に、
乾燥後の酸化鉄ペレットの強度が低いと、還元炉に装入
する際に破壊されて粉化し、還元鉄ペレットの歩留りの
低下や品質低下につながることに加え、粉が炉床に付着
し操業トラブルを招くことにもなる。
間を互いに結合する作用がほとんどないため、炭材を内
装した酸化鉄ペレット（炭材内装酸化鉄ペレット）の強
度は、炭材を含まないペレットに比較して低い。特に、
乾燥後の酸化鉄ペレットの強度が低いと、還元炉に装入
する際に破壊されて粉化し、還元鉄ペレットの歩留りの
低下や品質低下につながることに加え、粉が炉床に付着
し操業トラブルを招くことにもなる。
【０００６】そこで本願出願人は、炭材内装酸化鉄ペレ
ットの乾燥後の強度を改善する手段について鋭意研究開
発を進め、特開平１１−１９３４２３号に開示した発明
を完成させた（先行技術１）。この先行技術１は、主成
分たる酸化鉄と炭材とを粘結するのに十分な量の澱粉等
の有機質粘結剤と、０．０５質量％以上１質量％未満の
ベントナイト等の無機質凝集剤とを含む混合原料に水分
を添加して造粒した生ペレットを、この生ペレットの水
分が１．０質量％以下になるまで乾燥することによって
炭材内装酸化鉄ペレットを製造することを特徴とし、こ
の炭材内装酸化鉄ペレットは乾燥後の強度に優れ、かつ
還元後に不純物として残留する無機質の量が少ないとい
う利点を有するものである。
ットの乾燥後の強度を改善する手段について鋭意研究開
発を進め、特開平１１−１９３４２３号に開示した発明
を完成させた（先行技術１）。この先行技術１は、主成
分たる酸化鉄と炭材とを粘結するのに十分な量の澱粉等
の有機質粘結剤と、０．０５質量％以上１質量％未満の
ベントナイト等の無機質凝集剤とを含む混合原料に水分
を添加して造粒した生ペレットを、この生ペレットの水
分が１．０質量％以下になるまで乾燥することによって
炭材内装酸化鉄ペレットを製造することを特徴とし、こ
の炭材内装酸化鉄ペレットは乾燥後の強度に優れ、かつ
還元後に不純物として残留する無機質の量が少ないとい
う利点を有するものである。
【０００７】そしてこの先行技術１は、酸化鉄と炭材と
して、高コストの粉状鉄鉱石と石炭の替わりに、高炉ダ
スト、転炉ダスト、焼結ダスト、電気炉ダスト等の製鉄
ダストを用いることができ、また、これらの製鉄ダスト
は炭素成分を含有しているので新たな炭材の添加を必要
としない。したがって、廃棄物の有効活用が図れるとと
もに、安価に還元鉄が製造できるので、近年特に注目が
集まっている。
して、高コストの粉状鉄鉱石と石炭の替わりに、高炉ダ
スト、転炉ダスト、焼結ダスト、電気炉ダスト等の製鉄
ダストを用いることができ、また、これらの製鉄ダスト
は炭素成分を含有しているので新たな炭材の添加を必要
としない。したがって、廃棄物の有効活用が図れるとと
もに、安価に還元鉄が製造できるので、近年特に注目が
集まっている。
【０００８】さらに、コスト削減のため不純物を多く含
む原料や副資材が使用されるようになり、例えば脱硫処
理を行う溶銑予備処理工程や転炉等で発生するダスト中
に高濃度にアルカリ金属元素が含まれるようになってき
た。従来は、これらの溶銑予備処理ダストや転炉ダスト
等に高濃度に含有される鉄分を有効に回収するため焼結
原料やペレット原料として再利用され、焼結鉱やペレッ
トとして高炉に装入されていた。しかし、高炉内壁への
付着物生成防止の観点から高炉へのアルカリ装入量が制
約されていることから、これらの高アルカリ金属元素含
有ダストの焼結原料等への再利用が困難となり、廃棄物
として処分するか製鉄所内に滞貨させるかの選択しかな
く、処理コストの増大が大きな問題となっていた。した
がって、これらの高アルカリ金属元素含有ダストを用い
て上記回転炉床炉による還元鉄製造ができれば非常にメ
リットが大きい。
む原料や副資材が使用されるようになり、例えば脱硫処
理を行う溶銑予備処理工程や転炉等で発生するダスト中
に高濃度にアルカリ金属元素が含まれるようになってき
た。従来は、これらの溶銑予備処理ダストや転炉ダスト
等に高濃度に含有される鉄分を有効に回収するため焼結
原料やペレット原料として再利用され、焼結鉱やペレッ
トとして高炉に装入されていた。しかし、高炉内壁への
付着物生成防止の観点から高炉へのアルカリ装入量が制
約されていることから、これらの高アルカリ金属元素含
有ダストの焼結原料等への再利用が困難となり、廃棄物
として処分するか製鉄所内に滞貨させるかの選択しかな
く、処理コストの増大が大きな問題となっていた。した
がって、これらの高アルカリ金属元素含有ダストを用い
て上記回転炉床炉による還元鉄製造ができれば非常にメ
リットが大きい。
【０００９】ところが、このようなアルカリ金属元素が
高濃度に含有されるダストを用いて、上記先行技術１の
方法により炭材内装酸化鉄ペレットを製造すると、乾燥
後のペレットの強度が低下し、その後のハンドリングに
耐えるに十分な強度が得られないという問題が本願発明
者らによって見出された。
高濃度に含有されるダストを用いて、上記先行技術１の
方法により炭材内装酸化鉄ペレットを製造すると、乾燥
後のペレットの強度が低下し、その後のハンドリングに
耐えるに十分な強度が得られないという問題が本願発明
者らによって見出された。
【００１０】一方、特開平５６−９３８３４号には、煙
塵等の高ＣａＯ含有量の廃棄物質に酸洗い液を添加して
ペレット化することにより高強度の生ペレットを得ると
する発明が開示されている（先行技術２）。この先行技
術２は、ＣａＯを酸洗い液中の酸性成分と反応させて緻
密な結晶性カルシウム塩に転換したのちに造粒すること
により、ＣａＯが造粒水分と反応してＣａ（ＯＨ）2が
生成することを防止し、Ｃａ（ＯＨ）2生成に起因する
ペレットの体積膨張による生ペレットの強度低下を防止
するというものである。しかし、この先行技術２が、ア
ルカリ金属元素を高濃度に含有する廃棄物質を用いた乾
燥後の塊成物に対しても有功であるか否かについては全
く記載も示唆もなく、効果は不明である。
塵等の高ＣａＯ含有量の廃棄物質に酸洗い液を添加して
ペレット化することにより高強度の生ペレットを得ると
する発明が開示されている（先行技術２）。この先行技
術２は、ＣａＯを酸洗い液中の酸性成分と反応させて緻
密な結晶性カルシウム塩に転換したのちに造粒すること
により、ＣａＯが造粒水分と反応してＣａ（ＯＨ）2が
生成することを防止し、Ｃａ（ＯＨ）2生成に起因する
ペレットの体積膨張による生ペレットの強度低下を防止
するというものである。しかし、この先行技術２が、ア
ルカリ金属元素を高濃度に含有する廃棄物質を用いた乾
燥後の塊成物に対しても有功であるか否かについては全
く記載も示唆もなく、効果は不明である。
【００１１】そのため本願発明者らは、アルカリ金属元
素を高濃度に含むペレット内部におけるアルカリ金属元
素の挙動について、顕微鏡観察、ＥＰＭＡなどにより詳
細な検討を行った結果、その強度低下の想定メカニズム
は以下の通りであることを突き止めた。
素を高濃度に含むペレット内部におけるアルカリ金属元
素の挙動について、顕微鏡観察、ＥＰＭＡなどにより詳
細な検討を行った結果、その強度低下の想定メカニズム
は以下の通りであることを突き止めた。
【００１２】すなわち、ダスト中のアルカリ金属元素
（Ｎａ、Ｋ等）は主としてＮａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ等の酸化物ま
たはＮａＣｌ、ＫＣｌ等の塩化物の形態で局所的に点在
しているものと考えられる。このうち、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ
等の酸化物は、造粒時にペレットに添加された水分（造
粒水分）の一部と反応して水酸化物（ＮａＯＨ、ＫＯＨ
等）を生成しつつ造粒水分を消費した後、残りの造粒水
分に溶け込む。一方、ＮａＣｌ、ＫＣｌ等の塩化物はそ
のまま残りの造粒水分に溶け込む。そして、この生ペレ
ットを直ぐに乾燥すると、造粒水分に溶け込んだ水酸化
物や塩化物がペレット内部に十分に均一化されないうち
に水分が除去されることになる。水分が除去されていく
と、水酸化物は飽和溶解度を超えたとき水和反応によ
り、ＮａＯＨ・ｎＨ2Ｏ、ＫＯＨ・ｍＨ2Ｏ等の水和物と
してペレット内部に局所的に析出する。この水和反応の
際、体積膨張を伴う。また、ＮａＣｌ、ＫＣｌ等は水分
が除去されると方向性を有しつつ結晶化してペレット内
部に局所的に晶出する。このように、体積膨張を伴う水
和物や方向性を持って成長した塩化物の結晶が局所的に
集中して析出・晶出するため、その近傍で歪みや応力集
中が生じ、ペレットの強度（落下強度、圧潰強度）が急
激に低下するものと想定される。
（Ｎａ、Ｋ等）は主としてＮａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ等の酸化物ま
たはＮａＣｌ、ＫＣｌ等の塩化物の形態で局所的に点在
しているものと考えられる。このうち、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ
等の酸化物は、造粒時にペレットに添加された水分（造
粒水分）の一部と反応して水酸化物（ＮａＯＨ、ＫＯＨ
等）を生成しつつ造粒水分を消費した後、残りの造粒水
分に溶け込む。一方、ＮａＣｌ、ＫＣｌ等の塩化物はそ
のまま残りの造粒水分に溶け込む。そして、この生ペレ
ットを直ぐに乾燥すると、造粒水分に溶け込んだ水酸化
物や塩化物がペレット内部に十分に均一化されないうち
に水分が除去されることになる。水分が除去されていく
と、水酸化物は飽和溶解度を超えたとき水和反応によ
り、ＮａＯＨ・ｎＨ2Ｏ、ＫＯＨ・ｍＨ2Ｏ等の水和物と
してペレット内部に局所的に析出する。この水和反応の
際、体積膨張を伴う。また、ＮａＣｌ、ＫＣｌ等は水分
が除去されると方向性を有しつつ結晶化してペレット内
部に局所的に晶出する。このように、体積膨張を伴う水
和物や方向性を持って成長した塩化物の結晶が局所的に
集中して析出・晶出するため、その近傍で歪みや応力集
中が生じ、ペレットの強度（落下強度、圧潰強度）が急
激に低下するものと想定される。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明の目的
は、アルカリ金属元素を高濃度に含む金属精錬ダストを
用いても、乾燥後の強度が高い酸化金属塊成物を製造で
きる方法を提供することにある。
は、アルカリ金属元素を高濃度に含む金属精錬ダストを
用いても、乾燥後の強度が高い酸化金属塊成物を製造で
きる方法を提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできる本発明の要旨は以下の通りである。
のできる本発明の要旨は以下の通りである。
【００１５】請求項１の発明は、主成分たる酸化金属
と、この酸化金属を還元するのに必要な量の炭素質物質
と、乾量基準でアルカリ金属元素０．７質量％以上とを
含む金属精錬ダストに、酸性物質と水とを添加して混合
原料とし、この混合原料を塊成化して酸化金属塊成物と
なすことを特徴とする酸化金属塊成物の製造方法であ
る。
と、この酸化金属を還元するのに必要な量の炭素質物質
と、乾量基準でアルカリ金属元素０．７質量％以上とを
含む金属精錬ダストに、酸性物質と水とを添加して混合
原料とし、この混合原料を塊成化して酸化金属塊成物と
なすことを特徴とする酸化金属塊成物の製造方法であ
る。
【００１６】請求項２の発明は、前記酸性物質が、塩
酸、硫酸及びリグニンよりなる群から選ばれた少なくと
も１種の酸を含むことを特徴とする請求項２に記載の酸
化金属塊成物の製造方法である。
酸、硫酸及びリグニンよりなる群から選ばれた少なくと
も１種の酸を含むことを特徴とする請求項２に記載の酸
化金属塊成物の製造方法である。
【００１７】請求項３の発明は、主成分たる酸化金属
と、この酸化金属を還元するのに必要な量の炭素質物質
と、乾量基準でアルカリ金属元素０．７質量％以上とを
含む金属精錬ダストの全部又は一部を水洗して前記アル
カリ金属元素含有量が乾量基準で０．７質量％未満とし
た後、必要により水を添加して混合原料とし、この混合
原料を塊成化して酸化金属塊成物となすことを特徴とす
る酸化金属塊成物の製造方法である。
と、この酸化金属を還元するのに必要な量の炭素質物質
と、乾量基準でアルカリ金属元素０．７質量％以上とを
含む金属精錬ダストの全部又は一部を水洗して前記アル
カリ金属元素含有量が乾量基準で０．７質量％未満とし
た後、必要により水を添加して混合原料とし、この混合
原料を塊成化して酸化金属塊成物となすことを特徴とす
る酸化金属塊成物の製造方法である。
【００１８】請求項４の発明は、主成分たる酸化金属
と、この酸化金属を還元するのに必要な量の炭素質物質
と、乾量基準でアルカリ金属元素０．７質量％以上とを
含む金属精錬ダストに、ＫＯＨ、ＫＣｌ、ＮａＯＨ及び
ＮａＣｌよりなる群から選ばれた少なくとも１種の物質
と必要により水とを添加して混合原料とし、この混合原
料を塊成化して酸化金属塊成物となすことを特徴とする
酸化金属塊成物の製造方法である。
と、この酸化金属を還元するのに必要な量の炭素質物質
と、乾量基準でアルカリ金属元素０．７質量％以上とを
含む金属精錬ダストに、ＫＯＨ、ＫＣｌ、ＮａＯＨ及び
ＮａＣｌよりなる群から選ばれた少なくとも１種の物質
と必要により水とを添加して混合原料とし、この混合原
料を塊成化して酸化金属塊成物となすことを特徴とする
酸化金属塊成物の製造方法である。
【００１９】請求項５の発明は、主成分たる酸化金属
と、この酸化金属を還元するのに必要な量の炭素質物質
と、乾量基準でアルカリ金属元素０．７質量％以上とを
含む金属精錬ダストに水を添加して混合原料とし、この
混合原料を塊成化前又は塊成化後に５ｍｉｎ以上養生す
ることを特徴とする酸化金属塊成物の製造方法である。
請求項６の発明は、前記金属精錬ダストが、高炉ダス
ト、転炉ダスト、焼結ダスト、電気炉ダスト、ミルスラ
ッジ及び酸洗スラッジよりなる群から選ばれた少なくと
も１種の製鉄ダストを含むことを特徴とする請求項１〜
５のいずれかに記載の酸化金属塊成物の製造方法であ
る。
と、この酸化金属を還元するのに必要な量の炭素質物質
と、乾量基準でアルカリ金属元素０．７質量％以上とを
含む金属精錬ダストに水を添加して混合原料とし、この
混合原料を塊成化前又は塊成化後に５ｍｉｎ以上養生す
ることを特徴とする酸化金属塊成物の製造方法である。
請求項６の発明は、前記金属精錬ダストが、高炉ダス
ト、転炉ダスト、焼結ダスト、電気炉ダスト、ミルスラ
ッジ及び酸洗スラッジよりなる群から選ばれた少なくと
も１種の製鉄ダストを含むことを特徴とする請求項１〜
５のいずれかに記載の酸化金属塊成物の製造方法であ
る。
【００２０】（作用）アルカリ金属元素を高濃度（乾量
基準で０．７質量％以上）に含む金属精錬ダストに酸性
物質と水とを添加して混合原料とすると、アルカリ金属
元素（Ｎａ、Ｋ等）はダスト中において主としてＮａ2
Ｏ、Ｋ2Ｏ等の酸化物またはＮａＣｌ、ＫＣｌ等の塩化
物の形態で存在していることから、このうちアルカリ金
属酸化物は、酸性物質中の酸と優先的に中和反応してア
ルカリ金属塩となり、直ちに水に溶け込む。そのため、
上述のアルカリ金属酸化物と水との反応による水酸化物
や水和物の生成が防止される。そして、混合原料を塊成
化した後、塊成物を乾燥する際には、アルカリ金属塩が
塊成物の気孔中に微細な粒子として分散して析出する。
したがって、ペレット内部に歪みや応力集中が生じるこ
とが防止されることに加え、アルカリ金属塩はバインダ
ーとしての役目を有するので、塊成物の強度は著しく改
善される。
基準で０．７質量％以上）に含む金属精錬ダストに酸性
物質と水とを添加して混合原料とすると、アルカリ金属
元素（Ｎａ、Ｋ等）はダスト中において主としてＮａ2
Ｏ、Ｋ2Ｏ等の酸化物またはＮａＣｌ、ＫＣｌ等の塩化
物の形態で存在していることから、このうちアルカリ金
属酸化物は、酸性物質中の酸と優先的に中和反応してア
ルカリ金属塩となり、直ちに水に溶け込む。そのため、
上述のアルカリ金属酸化物と水との反応による水酸化物
や水和物の生成が防止される。そして、混合原料を塊成
化した後、塊成物を乾燥する際には、アルカリ金属塩が
塊成物の気孔中に微細な粒子として分散して析出する。
したがって、ペレット内部に歪みや応力集中が生じるこ
とが防止されることに加え、アルカリ金属塩はバインダ
ーとしての役目を有するので、塊成物の強度は著しく改
善される。
【００２１】なお、金属精錬ダスト中のアルカリ金属元
素の含有量を乾量基準で０．７質量％以上に限定したの
は、０．７質量％未満の場合には、酸性物質を添加しな
くても著しい強度低下が認められないためである。
素の含有量を乾量基準で０．７質量％以上に限定したの
は、０．７質量％未満の場合には、酸性物質を添加しな
くても著しい強度低下が認められないためである。
【００２２】前記酸性物質としては、酸性を呈する物質
であれば特に限定されるものではないが、アルカリ金属
酸化物との反応を促進させるため強酸が好ましく、比較
的安価な塩酸、硫酸、リグニン等を含むものであること
が特に推奨される。
であれば特に限定されるものではないが、アルカリ金属
酸化物との反応を促進させるため強酸が好ましく、比較
的安価な塩酸、硫酸、リグニン等を含むものであること
が特に推奨される。
【００２３】前記酸化金属は、酸化鉄の他、酸化ニッケ
ル、酸化クロム、酸化マンガン、酸化亜鉛やこれらの混
合物を含むものであってもよい。
ル、酸化クロム、酸化マンガン、酸化亜鉛やこれらの混
合物を含むものであってもよい。
【００２４】アルカリ金属元素を高濃度（乾量基準で
０．７質量％以上）に含む金属精錬ダストの全部又は一
部を水洗することで、アルカリ金属酸化物は水酸化物に
したのち、またアルカリ金属塩化物はそのまま、水洗水
に溶解させて除去することができる。そして、アルカリ
金属元素含有量を０．７質量％未満、好ましくは、０．
６質量％以下とした後に塊成化することによって、上述
の水和物や塩化物の析出・晶出による歪み・応力集中が
緩和されるので、酸性物質を添加しなくても塊成物の強
度を改善できる。
０．７質量％以上）に含む金属精錬ダストの全部又は一
部を水洗することで、アルカリ金属酸化物は水酸化物に
したのち、またアルカリ金属塩化物はそのまま、水洗水
に溶解させて除去することができる。そして、アルカリ
金属元素含有量を０．７質量％未満、好ましくは、０．
６質量％以下とした後に塊成化することによって、上述
の水和物や塩化物の析出・晶出による歪み・応力集中が
緩和されるので、酸性物質を添加しなくても塊成物の強
度を改善できる。
【００２５】乾量基準でアルカリ金属元素０．７質量％
以上含む混合原料にＫＯＨ、ＫＣｌ、ＮａＯＨ、ＮａＣ
ｌ等のアルカリ金属の水酸化物や塩化物を水とともに添
加することが好ましい。これにより、塊成物の乾燥後、
これらがバインダーとして働くので塊成物の強度を改善
できる。
以上含む混合原料にＫＯＨ、ＫＣｌ、ＮａＯＨ、ＮａＣ
ｌ等のアルカリ金属の水酸化物や塩化物を水とともに添
加することが好ましい。これにより、塊成物の乾燥後、
これらがバインダーとして働くので塊成物の強度を改善
できる。
【００２６】乾量基準でアルカリ金属元素０．７質量％
以上含む混合原料を少なくとも５ｍｉｎ、さらに好まし
くは１２０ｍｉｎ以上、特に好ましくは４０ｈ以上養生
することが推奨される。これにより、アルカリ金属酸化
物と酸とが反応して生成したアルカリ金属塩の水溶液
が、混合原料内に万遍なく行き渡るので、塊成物の乾燥
時におけるアルカリ金属塩の局所的な析出が防止される
とともに、アルカリ金属塩がバインダーとして働き、さ
らに強度向上効果が大きくなる。
以上含む混合原料を少なくとも５ｍｉｎ、さらに好まし
くは１２０ｍｉｎ以上、特に好ましくは４０ｈ以上養生
することが推奨される。これにより、アルカリ金属酸化
物と酸とが反応して生成したアルカリ金属塩の水溶液
が、混合原料内に万遍なく行き渡るので、塊成物の乾燥
時におけるアルカリ金属塩の局所的な析出が防止される
とともに、アルカリ金属塩がバインダーとして働き、さ
らに強度向上効果が大きくなる。
【００２７】また、塊成物に成形した後、乾燥前に、少
なくとも５ｍｉｎ、さらに好ましくは２０ｍｉｎ以上養
生することも推奨される。これにより、上記の混合原料
を養生した場合と同様の作用効果が得られる。
なくとも５ｍｉｎ、さらに好ましくは２０ｍｉｎ以上養
生することも推奨される。これにより、上記の混合原料
を養生した場合と同様の作用効果が得られる。
【００２８】前記金属精錬ダストとしては、酸化金属を
比較的高濃度に含有するものであれば特に限定されず、
例えば、高炉ダスト、転炉ダスト、焼結ダスト、電気炉
ダスト、ミルスラッジ、酸洗スラッジ等の製鉄廃棄物を
単独あるいは２種以上混合して用いることができる。ま
た、必要により粉状鉄鉱石や炭材等を添加して用いても
よい。
比較的高濃度に含有するものであれば特に限定されず、
例えば、高炉ダスト、転炉ダスト、焼結ダスト、電気炉
ダスト、ミルスラッジ、酸洗スラッジ等の製鉄廃棄物を
単独あるいは２種以上混合して用いることができる。ま
た、必要により粉状鉄鉱石や炭材等を添加して用いても
よい。
【００２９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、図を参照しながらさらに詳細に説明する。
て、図を参照しながらさらに詳細に説明する。
【００３０】（実施形態１）図１は、本発明の実施に係
る酸化金属塊成物の製造方法の実施形態（実施形態１）
の概要を説明するフロー図である。ここに、符号１は金
属精錬ダストＡを混合する混合器、符号２は混合器１で
混合された混合原料Ｂを塊成化する塊成化手段で、塊成
化手段２の例示として、符号２１は混合原料物Ｂを造粒
して生ペレットＣ1を製造するペレタイザー、２２は混
合原料Ｂを加圧成形して生ブリケットＣ2を製造するブ
リケットマシン、符号３は生ペレットＣ1または生ブリ
ケットＣ 2を乾燥して乾燥ペレットＤ1または乾燥ブリケ
ットＤ2を製造する乾燥機である。
る酸化金属塊成物の製造方法の実施形態（実施形態１）
の概要を説明するフロー図である。ここに、符号１は金
属精錬ダストＡを混合する混合器、符号２は混合器１で
混合された混合原料Ｂを塊成化する塊成化手段で、塊成
化手段２の例示として、符号２１は混合原料物Ｂを造粒
して生ペレットＣ1を製造するペレタイザー、２２は混
合原料Ｂを加圧成形して生ブリケットＣ2を製造するブ
リケットマシン、符号３は生ペレットＣ1または生ブリ
ケットＣ 2を乾燥して乾燥ペレットＤ1または乾燥ブリケ
ットＤ2を製造する乾燥機である。
【００３１】金属精錬ダストＡとして、高炉ダスト、転
炉ダスト、焼結ダスト、電気炉ダスト、ミルスラッジ、
酸洗スラッジ等の製鉄ダストを単独あるいは２種以上混
合して用いることができる。また、必要により酸化金属
源として粉状鉄鉱石、ミルスケールなどを添加してもよ
い。また、製鉄ダストに限らず、合金鉄製造や非鉄金属
精錬などで発生するＮｉ、Ｃｒ、Ｍｎなどの非鉄金属の
酸化物を含有するダストを用いることもできる。また、
炭素質物質として石炭、コークス粉、石油コークス、チ
ャー、木炭、ピッチ等などを適宜添加して用いてもよ
い。
炉ダスト、焼結ダスト、電気炉ダスト、ミルスラッジ、
酸洗スラッジ等の製鉄ダストを単独あるいは２種以上混
合して用いることができる。また、必要により酸化金属
源として粉状鉄鉱石、ミルスケールなどを添加してもよ
い。また、製鉄ダストに限らず、合金鉄製造や非鉄金属
精錬などで発生するＮｉ、Ｃｒ、Ｍｎなどの非鉄金属の
酸化物を含有するダストを用いることもできる。また、
炭素質物質として石炭、コークス粉、石油コークス、チ
ャー、木炭、ピッチ等などを適宜添加して用いてもよ
い。
【００３２】一例として、高炉ダストを用いる場合に
は、高炉ダスト中には酸化鉄を主体とする酸化金属の他
に、この酸化金属を還元してなお余剰となる高濃度の炭
素が含有されているので、他の炭素濃度の低いダスト等
と組み合わせて、酸化金属の量と炭素の量との比率を好
適な範囲に調整して用いればよい。
は、高炉ダスト中には酸化鉄を主体とする酸化金属の他
に、この酸化金属を還元してなお余剰となる高濃度の炭
素が含有されているので、他の炭素濃度の低いダスト等
と組み合わせて、酸化金属の量と炭素の量との比率を好
適な範囲に調整して用いればよい。
【００３３】このようにして調製した金属精錬ダストＡ
を、例えば公知のドラムミキサーなどの混合器１に装入
し、例えば塩酸、硫酸、リグニンなどの酸性物質Ｅと水
とをそれぞれ所要量添加し、所定時間混合して混合原料
Ｂとする。なお、酸性物質Ｅは予め水で適当に薄めて水
溶液として添加することが、混合原料Ｂ中に万遍なく行
き渡らせることができるので好ましい。
を、例えば公知のドラムミキサーなどの混合器１に装入
し、例えば塩酸、硫酸、リグニンなどの酸性物質Ｅと水
とをそれぞれ所要量添加し、所定時間混合して混合原料
Ｂとする。なお、酸性物質Ｅは予め水で適当に薄めて水
溶液として添加することが、混合原料Ｂ中に万遍なく行
き渡らせることができるので好ましい。
【００３４】なお、酸性物質Ｅの添加モル数は、混合原
料Ｂ中のアルカリ金属元素の総モル数の２０％以上、よ
り好ましくは３０％以上のモル数の水素イオンを有する
量とすることが推奨される。これにより、アルカリ金属
酸化物の一部が中和されてアルカリ金属塩となるので、
アルカリ金属水酸化物の生成が効果的に防止される。添
加モル数の上限は、アルカリ金属元素の総モル数の１０
０％のモル数の水素イオンを有する量と想定される。１
００％以上添加しても効果は増加しないと考えれるため
である。
料Ｂ中のアルカリ金属元素の総モル数の２０％以上、よ
り好ましくは３０％以上のモル数の水素イオンを有する
量とすることが推奨される。これにより、アルカリ金属
酸化物の一部が中和されてアルカリ金属塩となるので、
アルカリ金属水酸化物の生成が効果的に防止される。添
加モル数の上限は、アルカリ金属元素の総モル数の１０
０％のモル数の水素イオンを有する量と想定される。１
００％以上添加しても効果は増加しないと考えれるため
である。
【００３５】混合原料Ｂを塊成化手段２の一手段である
ペレタイザー２１で造粒して、生ペレットＣ1とする。
ペレタイザー２１としては、公知のディスク型ペレタイ
ザーやドラム型ペレタイザーを用いることができる。造
粒に際し、必要により水を追加してもよい。あるいは、
混合原料２に添加する酸性物質Ｅの全部または一部を水
溶液としてここで添加してもよい。生ペレットの直径は
ハンドリングの面と還元炉での還元速度の面を考慮して
６〜３０ｍｍの範囲とすることが好ましく、９〜１６ｍ
ｍの範囲とすることがより好ましい。
ペレタイザー２１で造粒して、生ペレットＣ1とする。
ペレタイザー２１としては、公知のディスク型ペレタイ
ザーやドラム型ペレタイザーを用いることができる。造
粒に際し、必要により水を追加してもよい。あるいは、
混合原料２に添加する酸性物質Ｅの全部または一部を水
溶液としてここで添加してもよい。生ペレットの直径は
ハンドリングの面と還元炉での還元速度の面を考慮して
６〜３０ｍｍの範囲とすることが好ましく、９〜１６ｍ
ｍの範囲とすることがより好ましい。
【００３６】あるいは、混合原料Ｂを塊成化手段２の別
手段であるブリケットマシン２２で加圧成形して、生ブ
リケットＣ2としてもよい。ブリケットマシン２２とし
ては、例えば生産性に優れる公知の双ロール型ブリケッ
トマシンを用いることが推奨されるが、エクストルーダ
ーやシリンダーブレスなどを用いてもよい。生ブリケッ
トのサイズは、上記生ペレットと同等程度の体積のもの
とするとよい。
手段であるブリケットマシン２２で加圧成形して、生ブ
リケットＣ2としてもよい。ブリケットマシン２２とし
ては、例えば生産性に優れる公知の双ロール型ブリケッ
トマシンを用いることが推奨されるが、エクストルーダ
ーやシリンダーブレスなどを用いてもよい。生ブリケッ
トのサイズは、上記生ペレットと同等程度の体積のもの
とするとよい。
【００３７】このようにして塊成化された生ペレットＣ
1または生ブリケットＣ2を、例えば公知の移動グレート
式ドライヤーなどの乾燥機３を用いて、水分量を１質量
％以下とすることにより、高強度の乾燥ペレットＤ1ま
たは乾燥ブリケットＤ2が製造できる。
1または生ブリケットＣ2を、例えば公知の移動グレート
式ドライヤーなどの乾燥機３を用いて、水分量を１質量
％以下とすることにより、高強度の乾燥ペレットＤ1ま
たは乾燥ブリケットＤ2が製造できる。
【００３８】なお、混合原料Ｂを塊成化手段Ｂで塊成化
する前に、例えば、図示しないホッパーなどに少なくと
も５ｍｉｎ、さらに好ましくは１２０ｍｉｎ以上、特に
好ましくは４０ｈ以上保持して養生することが推奨さ
れ、これにより、アルカリ金属酸化物と酸とが反応して
生成したアルカリ金属塩の水溶液が、混合原料Ｂ中に万
遍なく行き渡るので、塊成物の乾燥後時におけるアルカ
リ金属塩の局所的な析出が防止されるとともに、アルカ
リ金属塩がバインダーとして働き、さらに強度向上効果
が増すので好ましい。
する前に、例えば、図示しないホッパーなどに少なくと
も５ｍｉｎ、さらに好ましくは１２０ｍｉｎ以上、特に
好ましくは４０ｈ以上保持して養生することが推奨さ
れ、これにより、アルカリ金属酸化物と酸とが反応して
生成したアルカリ金属塩の水溶液が、混合原料Ｂ中に万
遍なく行き渡るので、塊成物の乾燥後時におけるアルカ
リ金属塩の局所的な析出が防止されるとともに、アルカ
リ金属塩がバインダーとして働き、さらに強度向上効果
が増すので好ましい。
【００３９】あるいは、生ペレットＣ1または生ブリケ
ットＣ2を乾燥機３で乾燥する前に、例えば、図示しな
いベルトコンベア上などで少なくとも５ｍｉｎ、さらに
好ましくは２０ｍｉｎ以上保持して養生することも同様
の強度向上効果が得られ好ましい。
ットＣ2を乾燥機３で乾燥する前に、例えば、図示しな
いベルトコンベア上などで少なくとも５ｍｉｎ、さらに
好ましくは２０ｍｉｎ以上保持して養生することも同様
の強度向上効果が得られ好ましい。
【００４０】（実施形態２）図２は、本発明の実施に係
る酸化金属塊成物の製造方法の別の実施形態（実施形態
２）の概要を説明するフロー図である。ここに、符号４
は金属精錬ダストＡの全部または一部を水洗する水洗手
段である。水洗手段４としては、例えば公知の濾過装置
を有するシックナーなどを用いることができる。金属精
錬ダストＡは必ずしも全量を水洗する必要はなく、その
一部を水洗することにより、混合原料として所要のアル
カリ金属元素濃度（乾量基準で０．７質量％未満、好ま
しくは、０．６質量％以下）まで低下できればよい。ま
た、金属精錬ダストＡとして複数のダストを組み合わせ
て用いる場合には、その複数のダストのうち、アルカリ
金属元素濃度の高いものから順に水洗することが最も効
率的で望ましい。
る酸化金属塊成物の製造方法の別の実施形態（実施形態
２）の概要を説明するフロー図である。ここに、符号４
は金属精錬ダストＡの全部または一部を水洗する水洗手
段である。水洗手段４としては、例えば公知の濾過装置
を有するシックナーなどを用いることができる。金属精
錬ダストＡは必ずしも全量を水洗する必要はなく、その
一部を水洗することにより、混合原料として所要のアル
カリ金属元素濃度（乾量基準で０．７質量％未満、好ま
しくは、０．６質量％以下）まで低下できればよい。ま
た、金属精錬ダストＡとして複数のダストを組み合わせ
て用いる場合には、その複数のダストのうち、アルカリ
金属元素濃度の高いものから順に水洗することが最も効
率的で望ましい。
【００４１】水洗手段４で水洗され濾過された水洗ダス
トＡ'と、水洗を行わない未水洗ダストＡ''とを混合器
１に装入し、さらに必要により水を添加し混合して混合
原料Ｂを作製し、以後、実施形態１と同様のプロセスを
経て、高強度の乾燥ペレットＤ1または乾燥ブリケット
Ｄ2が製造できる。
トＡ'と、水洗を行わない未水洗ダストＡ''とを混合器
１に装入し、さらに必要により水を添加し混合して混合
原料Ｂを作製し、以後、実施形態１と同様のプロセスを
経て、高強度の乾燥ペレットＤ1または乾燥ブリケット
Ｄ2が製造できる。
【００４２】なお、混合原料Ｂはアルカリ金属元素濃度
が十分低下されているので酸性物質を添加する必要がな
い。
が十分低下されているので酸性物質を添加する必要がな
い。
【００４３】混合器１で混合原料Ｂを作製する際、ＫＯ
Ｈ、ＫＣｌ、ＮａＯＨ、ＮａＣｌ等のアルカリ金属の水
酸化物や塩化物Ｆを添加することが、塊成物の乾燥後に
バインダーとして働くので好ましく、これらは、混合原
料Ｂ中に万遍なく行き渡るよう、水に溶かして水溶液と
して添加するのがよい。なお、塊成化手段２としてペレ
タイザー２１を用いる場合には、上記アルカリ金属の水
酸化物や塩化物の水溶液の全部または一部をここで添加
してもよい。
Ｈ、ＫＣｌ、ＮａＯＨ、ＮａＣｌ等のアルカリ金属の水
酸化物や塩化物Ｆを添加することが、塊成物の乾燥後に
バインダーとして働くので好ましく、これらは、混合原
料Ｂ中に万遍なく行き渡るよう、水に溶かして水溶液と
して添加するのがよい。なお、塊成化手段２としてペレ
タイザー２１を用いる場合には、上記アルカリ金属の水
酸化物や塩化物の水溶液の全部または一部をここで添加
してもよい。
【００４４】このようにして製造された乾燥ペレットＤ
1または乾燥ブリケットＤ2は強度に優れ、図示しない還
元炉である例えば回転炉床炉への装入時に粉化すること
がないので、高歩留まりで、かつ操業トラブルを生じる
ことなく高生産性で還元鉄が製造できる。
1または乾燥ブリケットＤ2は強度に優れ、図示しない還
元炉である例えば回転炉床炉への装入時に粉化すること
がないので、高歩留まりで、かつ操業トラブルを生じる
ことなく高生産性で還元鉄が製造できる。
【００４５】なお、ＫＯＨ、ＫＣｌ、ＮａＯＨ、ＮａＣ
ｌ等のアルカリ金属の水酸化物や塩化物Ｆの混合原料へ
の添加は、上記のように金属精錬ダストＡを水洗した後
に行うことが好ましいが、金属精錬ダストＡを水洗しな
いでそのまま用いた場合にも効果を有する。
ｌ等のアルカリ金属の水酸化物や塩化物Ｆの混合原料へ
の添加は、上記のように金属精錬ダストＡを水洗した後
に行うことが好ましいが、金属精錬ダストＡを水洗しな
いでそのまま用いた場合にも効果を有する。
【００４６】また、上記実施形態１および２（図１、
２）において乾燥機３を省略し、生ペレットＣ1または
生ブリケットＣ2を直接、図示しない還元炉である例え
ば回転炉床炉へ装入し、回転炉床炉内に設けた、還元ゾ
ーンに先行する乾燥ゾーンで乾燥を行ってもよい。この
乾燥ゾーンで乾燥されたペレットまたはブリケットは強
度が高いので、還元ゾーンで還元され回転炉床炉から排
出される際の機械的ハンドリングによっても還元鉄が壊
れたり粉化することがなく、高歩留まりで還元鉄を製造
できる。
２）において乾燥機３を省略し、生ペレットＣ1または
生ブリケットＣ2を直接、図示しない還元炉である例え
ば回転炉床炉へ装入し、回転炉床炉内に設けた、還元ゾ
ーンに先行する乾燥ゾーンで乾燥を行ってもよい。この
乾燥ゾーンで乾燥されたペレットまたはブリケットは強
度が高いので、還元ゾーンで還元され回転炉床炉から排
出される際の機械的ハンドリングによっても還元鉄が壊
れたり粉化することがなく、高歩留まりで還元鉄を製造
できる。
【００４７】
【実施例】本発明の作用効果を確認するため、以下の実
験を実施した。
験を実施した。
【００４８】（実施例１）表１に示す成分の高炉湿ダス
トと溶銑予備処理ダストとを質量比で３８：６２の割合
で配合し、これに種々の添加剤を添加して混合器で混合
し、この後、ディスク型ペレタイザーで水分を調整して
水分含有量が１３〜１９質量％（乾量基準）の生ペレッ
トに造粒した。造粒後、篩い分けた直径１６〜１９ｍｍ
の生ペレットを、電気恒温器内で１６０℃で２ｈ乾燥し
て水分含有量１質量％未満とし、冷却して乾燥ペレット
を得た。この乾燥ペレットについて圧潰強度と落下強度
を測定し、比較試験を行った。
トと溶銑予備処理ダストとを質量比で３８：６２の割合
で配合し、これに種々の添加剤を添加して混合器で混合
し、この後、ディスク型ペレタイザーで水分を調整して
水分含有量が１３〜１９質量％（乾量基準）の生ペレッ
トに造粒した。造粒後、篩い分けた直径１６〜１９ｍｍ
の生ペレットを、電気恒温器内で１６０℃で２ｈ乾燥し
て水分含有量１質量％未満とし、冷却して乾燥ペレット
を得た。この乾燥ペレットについて圧潰強度と落下強度
を測定し、比較試験を行った。
【００４９】圧潰強度は、ＩＳＯ４７００に基づいて測
定し、落下強度は、乾燥ペレットを４５ｃｍの高さから
水平な鉄板上に繰り返し落下させ、破壊せずに形状を保
っていた落下回数で表したものである。
定し、落下強度は、乾燥ペレットを４５ｃｍの高さから
水平な鉄板上に繰り返し落下させ、破壊せずに形状を保
っていた落下回数で表したものである。
【００５０】
【表１】
【００５１】添加剤とその添加量および比較試験の結果
を表２に示す。
を表２に示す。
【００５２】乾燥ペレットに要求される強度は、採用す
る還元炉の形式・規模等により異なるが、一般的に、圧
潰強度で３ｋｇ／ｐ程度以上、落下強度で１回程度以
上、好ましくは２回程度以上である。表２に示すよう
に、比較例の番号１，２は酸性物質が添加されていない
ため、酸性物質以外の消石灰または小麦粉が添加されて
いるにも関わらず乾燥ペレットの圧潰強度は２．４７ｋ
ｇ／ｐ以下、また落下強度も０．８回以下と低く、要求
される強度を満足しない。
る還元炉の形式・規模等により異なるが、一般的に、圧
潰強度で３ｋｇ／ｐ程度以上、落下強度で１回程度以
上、好ましくは２回程度以上である。表２に示すよう
に、比較例の番号１，２は酸性物質が添加されていない
ため、酸性物質以外の消石灰または小麦粉が添加されて
いるにも関わらず乾燥ペレットの圧潰強度は２．４７ｋ
ｇ／ｐ以下、また落下強度も０．８回以下と低く、要求
される強度を満足しない。
【００５３】それに対し、本発明例の番号３〜８は、酸
性物質である、硫酸、塩酸、リグニンのいずれかが添加
されており、酸性物質以外の添加物の添加の有無に関わ
らず乾燥ペレットの圧潰強度は５．１７ｋｇ／ｐ以上、
落下強度は２．９回以上と要求される強度を満足した。
性物質である、硫酸、塩酸、リグニンのいずれかが添加
されており、酸性物質以外の添加物の添加の有無に関わ
らず乾燥ペレットの圧潰強度は５．１７ｋｇ／ｐ以上、
落下強度は２．９回以上と要求される強度を満足した。
【００５４】また、アルカリ金属元素の挙動を検討する
ため、番号１、６、７の乾燥ペレットについて、それぞ
れの断面をＥＰＭＡにより元素分布を調査した。なお、
アルカリ金属元素については、最も高濃度に含有されて
いるＫについてのみ調査を実施した。その結果、比較例
の、酸性物質を添加していない番号１の乾燥ペレットの
場合には、Ｋは断面全体にほぼ一様に分布しているのに
対し、Ｃｌは表層部で濃度が高く、内部で濃度が低くな
っていた。このことから、ダスト中の固相のＫＣｌは一
旦造粒水分に溶解した後、乾燥時にペレット表層部で結
晶化して晶出する一方、ダスト中の固相のＫ2Ｏは造粒
水分と反応してＫＯＨとなり、乾燥時にさらに水和反応
でＫＯＨ・ｍＨ2Ｏを生成し、乾燥ペレットの強度低下
をもたらしたものと想定される。
ため、番号１、６、７の乾燥ペレットについて、それぞ
れの断面をＥＰＭＡにより元素分布を調査した。なお、
アルカリ金属元素については、最も高濃度に含有されて
いるＫについてのみ調査を実施した。その結果、比較例
の、酸性物質を添加していない番号１の乾燥ペレットの
場合には、Ｋは断面全体にほぼ一様に分布しているのに
対し、Ｃｌは表層部で濃度が高く、内部で濃度が低くな
っていた。このことから、ダスト中の固相のＫＣｌは一
旦造粒水分に溶解した後、乾燥時にペレット表層部で結
晶化して晶出する一方、ダスト中の固相のＫ2Ｏは造粒
水分と反応してＫＯＨとなり、乾燥時にさらに水和反応
でＫＯＨ・ｍＨ2Ｏを生成し、乾燥ペレットの強度低下
をもたらしたものと想定される。
【００５５】一方、本発明例の、硫酸水溶液を添加した
番号６の乾燥ペレットの場合には、断面全体にＫとＳと
がほぼ同一場所に局所的に点在して分布しているのに対
し、Ｃｌは表層部で濃度が高く、内部で濃度が低くなっ
ていた。このことから、ダスト中の固相のＫ2Ｏはほぼ
全量がＨ2ＳＯ4と優先的に反応してＫ2ＳＯ4となり、こ
のＫ2ＳＯ4が一旦造粒水に溶解した後、乾燥時にペレッ
ト内部に析出する一方、ダスト中に当初から存在する固
相のＫＣｌは一旦造粒水に溶解した後、乾燥時にペレッ
ト表層部に析出したものと推定され、ＫＯＨ・ｍＨ2Ｏ
の生成が防止されて乾燥ペレットの強度が改善されたも
のと想定される。
番号６の乾燥ペレットの場合には、断面全体にＫとＳと
がほぼ同一場所に局所的に点在して分布しているのに対
し、Ｃｌは表層部で濃度が高く、内部で濃度が低くなっ
ていた。このことから、ダスト中の固相のＫ2Ｏはほぼ
全量がＨ2ＳＯ4と優先的に反応してＫ2ＳＯ4となり、こ
のＫ2ＳＯ4が一旦造粒水に溶解した後、乾燥時にペレッ
ト内部に析出する一方、ダスト中に当初から存在する固
相のＫＣｌは一旦造粒水に溶解した後、乾燥時にペレッ
ト表層部に析出したものと推定され、ＫＯＨ・ｍＨ2Ｏ
の生成が防止されて乾燥ペレットの強度が改善されたも
のと想定される。
【００５６】また、本発明例の、塩酸水溶液を添加した
番号７の乾燥ペレットの場合には、Ｋは表層部で濃度が
高く、内部ではＫはほとんど観察されないほど濃度が低
く、ＣｌもＫと同様の分布を示した。このことから、ダ
スト中の固相のＫ2Ｏはほぼ全量がＨＣｌと優先的に反
応してＫＣｌとなり、このＫＣｌがダスト中に当初から
存在するＫＣｌとともに一旦造粒水に溶解した後、乾燥
時にペレット表層部で析出したものと推定され、ＫＯＨ
・ｍＨ2Ｏの生成が防止されて乾燥ペレットの強度が改
善されたものと想定される。（なお、硫酸水溶液の添加
の場合と塩酸水溶液の添加の場合とでカリウム塩の析出
挙動が異なる理由は現在のところ不明である。）
番号７の乾燥ペレットの場合には、Ｋは表層部で濃度が
高く、内部ではＫはほとんど観察されないほど濃度が低
く、ＣｌもＫと同様の分布を示した。このことから、ダ
スト中の固相のＫ2Ｏはほぼ全量がＨＣｌと優先的に反
応してＫＣｌとなり、このＫＣｌがダスト中に当初から
存在するＫＣｌとともに一旦造粒水に溶解した後、乾燥
時にペレット表層部で析出したものと推定され、ＫＯＨ
・ｍＨ2Ｏの生成が防止されて乾燥ペレットの強度が改
善されたものと想定される。（なお、硫酸水溶液の添加
の場合と塩酸水溶液の添加の場合とでカリウム塩の析出
挙動が異なる理由は現在のところ不明である。）
【００５７】
【表２】
【００５８】（実施例２）次に、上記実施例１と同じ表
１に示す成分の高炉湿ダストと溶銑予備処理ダストとを
実施例１と同じく質量比で３８：６２の割合で混合後、
混合原料の２倍の質量の水中で５ｍｉｎ攪拌し、上澄み
液を排出する操作を２回繰り返す方法で水洗した。水洗
後の混合原料のアルカリ金属元素濃度（Ｎａ＋Ｋ）は
０．６質量％であり、０．７質量％未満となった。この
水洗後の混合原料に種々の添加剤を添加し、実施例１と
同様の製造条件で生ペレットを造粒し、この生ペレット
を実施例１と同様の条件で乾燥して乾燥ペレットを得
た。この乾燥ペレットについて圧潰強度と落下強度を測
定し、比較試験を行った。
１に示す成分の高炉湿ダストと溶銑予備処理ダストとを
実施例１と同じく質量比で３８：６２の割合で混合後、
混合原料の２倍の質量の水中で５ｍｉｎ攪拌し、上澄み
液を排出する操作を２回繰り返す方法で水洗した。水洗
後の混合原料のアルカリ金属元素濃度（Ｎａ＋Ｋ）は
０．６質量％であり、０．７質量％未満となった。この
水洗後の混合原料に種々の添加剤を添加し、実施例１と
同様の製造条件で生ペレットを造粒し、この生ペレット
を実施例１と同様の条件で乾燥して乾燥ペレットを得
た。この乾燥ペレットについて圧潰強度と落下強度を測
定し、比較試験を行った。
【００５９】添加剤とその添加量および比較試験の結果
を表３に示す。
を表３に示す。
【００６０】表３に示すように、本発明例の番号１１
は、水洗後の混合原料中のアルカリ金属元素濃度が０．
６質量％と０．７質量％未満となったことにより、乾燥
ペレットの圧潰強度は５．４２ｋｇ／ｐ、落下強度は
２．１回と要求される強度（圧潰強度３ｋｇ／ｐ以上、
落下強度２回以上）を満足した。
は、水洗後の混合原料中のアルカリ金属元素濃度が０．
６質量％と０．７質量％未満となったことにより、乾燥
ペレットの圧潰強度は５．４２ｋｇ／ｐ、落下強度は
２．１回と要求される強度（圧潰強度３ｋｇ／ｐ以上、
落下強度２回以上）を満足した。
【００６１】また、本発明例の番号１２〜１４は、番号
１１に対してさらにＫＯＨ、ＫＣｌのいずれかが添加さ
れたことにより、乾燥ペレットの圧潰強度は５．１３ｋ
ｇ／ｐ以上、落下強度は４．２回以上まで上昇し、ＫＯ
Ｈ、ＫＣｌ等の添加の効果が確認された。
１１に対してさらにＫＯＨ、ＫＣｌのいずれかが添加さ
れたことにより、乾燥ペレットの圧潰強度は５．１３ｋ
ｇ／ｐ以上、落下強度は４．２回以上まで上昇し、ＫＯ
Ｈ、ＫＣｌ等の添加の効果が確認された。
【００６２】
【表３】
【００６３】（実施例３）次に、上記実施例１と同じ表
１に示す成分の高炉湿ダストと溶銑予備処理ダストとを
質量比で３８：６２の割合で配合し、これに添加剤とし
て消石灰を１．５％添加し混合して混合原料とした。こ
の混合原料を表４に示す３通りの造粒条件で生ペレット
を造粒し、この生ペレットを実施例１と同様の条件で乾
燥して乾燥ペレットを得た。この乾燥ペレットについて
圧潰強度と落下強度を測定し、比較試験を行った。
１に示す成分の高炉湿ダストと溶銑予備処理ダストとを
質量比で３８：６２の割合で配合し、これに添加剤とし
て消石灰を１．５％添加し混合して混合原料とした。こ
の混合原料を表４に示す３通りの造粒条件で生ペレット
を造粒し、この生ペレットを実施例１と同様の条件で乾
燥して乾燥ペレットを得た。この乾燥ペレットについて
圧潰強度と落下強度を測定し、比較試験を行った。
【００６４】造粒条件とその添加量および比較試験の結
果を表４に示す。
果を表４に示す。
【００６５】表４に示すように、番号２１では、造粒時
に全造粒水分を添加し、養生時間を設けなかったことに
より、乾燥ペレットの圧潰強度は１．１７ｋｇ／ｐ、落
下強度は０．１回と著しく低かった。これに対し、番号
２２および２３では、混合原料に造粒水分の一部を添加
し所定時間養生したことにより、乾燥ペレットの圧潰強
度は２．０９ｋｇ／ｐ以上、落下強度は２．２回以上ま
で上昇し、養生の効果が確認された。
に全造粒水分を添加し、養生時間を設けなかったことに
より、乾燥ペレットの圧潰強度は１．１７ｋｇ／ｐ、落
下強度は０．１回と著しく低かった。これに対し、番号
２２および２３では、混合原料に造粒水分の一部を添加
し所定時間養生したことにより、乾燥ペレットの圧潰強
度は２．０９ｋｇ／ｐ以上、落下強度は２．２回以上ま
で上昇し、養生の効果が確認された。
【００６６】
【表４】
【００６７】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、ア
ルカリ金属元素を高濃度に含む金属精錬ダストを用いて
も、乾燥後の強度に優れた酸化金属塊成物が製造でき、
回転炉床炉などの還元炉に装入する際の粉化が防止さ
れ、製品還元鉄の歩留りの向上や品質（金属化率）向上
が達成できる。さらに、粉が炉床に付着することが防止
され、長期に安定操業が可能となり、生産性も向上す
る。
ルカリ金属元素を高濃度に含む金属精錬ダストを用いて
も、乾燥後の強度に優れた酸化金属塊成物が製造でき、
回転炉床炉などの還元炉に装入する際の粉化が防止さ
れ、製品還元鉄の歩留りの向上や品質（金属化率）向上
が達成できる。さらに、粉が炉床に付着することが防止
され、長期に安定操業が可能となり、生産性も向上す
る。
【００６８】その結果、低コストで高品質（高金属化
率）の還元鉄が製造できる。
率）の還元鉄が製造できる。
【図１】本発明の実施に係る酸化金属塊成物の製造方法
の実施形態（実施形態１）の概要を説明するフロー図で
ある。
の実施形態（実施形態１）の概要を説明するフロー図で
ある。
【図２】本発明の実施に係る酸化金属塊成物の製造方法
の別の実施形態（実施形態２）の概要を説明するフロー
図である。
の別の実施形態（実施形態２）の概要を説明するフロー
図である。
１…混合器
２…塊成化手段
２１…ペレタイザー
２２…ブリケットマシン
３…乾燥機
４…水洗手段
Ａ…金属精錬ダスト
Ａ'…水洗ダスト
Ａ''…未水洗ダスト
Ｂ…混合原料
Ｃ1…生ペレット
Ｃ2…生ブリケット
Ｄ1…乾燥ペレット
Ｄ2…乾燥ブリケット
Ｅ…酸性物質
Ｆ…アルカリ金属の水酸化物または塩化物
Claims (6)
- 【請求項１】 主成分たる酸化金属と、この酸化金属を
還元するのに必要な量の炭素質物質と、乾量基準でアル
カリ金属元素０．７質量％以上とを含む金属精錬ダスト
に、酸性物質と水とを添加して混合原料とし、この混合
原料を塊成化して酸化金属塊成物となすことを特徴とす
る酸化金属塊成物の製造方法。 - 【請求項２】 前記酸性物質が、塩酸、硫酸及びリグニ
ンよりなる群から選ばれた少なくとも１種の酸を含むこ
とを特徴とする請求項２に記載の酸化金属塊成物の製造
方法。 - 【請求項３】 主成分たる酸化金属と、この酸化金属を
還元するのに必要な量の炭素質物質と、乾量基準でアル
カリ金属元素０．７質量％以上とを含む金属精錬ダスト
の全部又は一部を水洗して前記アルカリ金属元素含有量
が乾量基準で０．７質量％未満とした後、必要により水
を添加して混合原料とし、この混合原料を塊成化して酸
化金属塊成物となすことを特徴とする酸化金属塊成物の
製造方法。 - 【請求項４】 主成分たる酸化金属と、この酸化金属を
還元するのに必要な量の炭素質物質と、乾量基準でアル
カリ金属元素０．７質量％以上とを含む金属精錬ダスト
に、ＫＯＨ、ＫＣｌ、ＮａＯＨ及びＮａＣｌよりなる群
から選ばれた少なくとも１種の物質と必要により水とを
添加して混合原料とし、この混合原料を塊成化して酸化
金属塊成物となすことを特徴とする酸化金属塊成物の製
造方法。 - 【請求項５】 主成分たる酸化金属と、この酸化金属を
還元するのに必要な量の炭素質物質と、乾量基準でアル
カリ金属元素０．７質量％以上とを含む金属精錬ダスト
に水を添加して混合原料とし、この混合原料を塊成化前
又は塊成化後に５ｍｉｎ以上養生することを特徴とする
酸化金属塊成物の製造方法。 - 【請求項６】 前記金属精錬ダストが、高炉ダスト、転
炉ダスト、焼結ダスト、電気炉ダスト、ミルスラッジ及
び酸洗スラッジよりなる群から選ばれた少なくとも１種
の製鉄ダストを含むことを特徴とする請求項１〜５のい
ずれかに記載の酸化金属塊成物の製造方法。
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| JP2001326201A JP3944378B2 (ja) | 2001-10-24 | 2001-10-24 | 酸化金属塊成物の製造方法 |
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|---|---|
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Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005200672A (ja) * | 2004-01-13 | 2005-07-28 | Nippon Steel Corp | 還元処理用ダスト成型物 |
| KR100526126B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-11-08 | 주식회사 포스코 | 초기강도가 우수한 성형탄 |
| JP2007197783A (ja) * | 2006-01-27 | 2007-08-09 | Nippon Steel Corp | 回転炉床式還元炉での酸化金属の還元方法 |
| JP2009007645A (ja) * | 2007-06-28 | 2009-01-15 | Daido Steel Co Ltd | 含金属副産物の造粒物製造方法および造粒設備 |
| JP2009535496A (ja) * | 2006-03-24 | 2009-10-01 | メサビ ナゲット エルエルシー | 塊成化物の製法 |
| WO2011010669A1 (ja) | 2009-07-21 | 2011-01-27 | 株式会社神戸製鋼所 | アルカリ含有製鉄ダストを原料とする還元鉄の製造装置および製造方法 |
| WO2011158338A1 (ja) * | 2010-06-16 | 2011-12-22 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 生ペレット |
| JP2012067351A (ja) * | 2010-09-22 | 2012-04-05 | Kobe Steel Ltd | 塊成物の製造装置、および塊成物の製造方法 |
| KR101181376B1 (ko) * | 2012-03-20 | 2012-09-19 | 한국지질자원연구원 | 페로망간 합금철 제련부산물로부터 페로망간 합금철 원료 제조 방법 |
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| KR101204170B1 (ko) | 2006-12-20 | 2012-11-22 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 더스트 성형체 제조방법 및 이를 이용한 폐산의 사용 방법 |
| KR101242697B1 (ko) | 2010-12-28 | 2013-03-12 | 주식회사 포스코 | 비소성 펠렛 및 비소성 펠렛 제조 방법 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005187870A (ja) * | 2003-12-25 | 2005-07-14 | Ntn Corp | 製鋼ダスト固形化物およびその製造方法，製造装置 |
| BRPI0905900A2 (pt) * | 2008-02-08 | 2015-06-30 | Vale Inco Ltd | "método para fabricação de um óxido metálico pré-escorificado" |
| FR2964392B1 (fr) * | 2010-09-06 | 2013-03-29 | Associates Res Ers And Engineers | Procede de valorisation de poussieres d'acieries electriques |
| AR084183A1 (es) * | 2010-12-08 | 2013-04-24 | Lanxess Deutschland Gmbh | Procedimiento para la produccion de oxido de cromo (iii) |
| CN104762467A (zh) * | 2015-04-01 | 2015-07-08 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种通过将钒渣进行钠化球团焙烧来实施提钒的方法 |
| JP6765339B2 (ja) * | 2017-04-24 | 2020-10-07 | キヤノン・コンポーネンツ株式会社 | イメージセンサユニット、紙葉類識別装置、読取装置および画像形成装置 |
| RU2674209C2 (ru) * | 2017-05-22 | 2018-12-05 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Казанский (Приволжский) федеральный университет" (ФГАОУ ВО КФУ) | Способ утилизации отходов хроматного производства методами черной металлургии |
| US10787368B2 (en) | 2018-06-06 | 2020-09-29 | Basf Corporation | Process for producing lithiated transition metal oxides |
| CN109650506A (zh) * | 2019-02-25 | 2019-04-19 | 江苏兰鲸环保科技有限公司 | 一种重金属离子絮凝剂及其制备方法 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3512959A (en) * | 1967-09-27 | 1970-05-19 | Rossborough Supply Co | Method of preparing melts of zinc base alloys and improved flux therefor |
| US3977892A (en) * | 1973-09-24 | 1976-08-31 | Clyde L. Miller | Agglomeration of finely divided particles |
| US4032352A (en) * | 1976-05-03 | 1977-06-28 | Midrex Corporation | Binder composition |
| US4585475A (en) * | 1980-06-25 | 1986-04-29 | Inland Steel Company | Method for recycling oily mill scale |
| GB2104882A (en) * | 1981-08-28 | 1983-03-16 | Coal Ind | Briquette for smelting process and method of its production |
| US6071325A (en) * | 1992-08-06 | 2000-06-06 | Akzo Nobel Nv | Binder composition and process for agglomerating particulate material |
| US5722929A (en) * | 1994-08-26 | 1998-03-03 | Southwind Enterprises Inc. | Particle agglomeration with acidic sulphate |
| DE4432721A1 (de) * | 1994-09-14 | 1996-03-21 | Hans Ruf | Verfahren zur Herstellung von eisenhaltigen Briketts |
| US5820668A (en) * | 1995-12-22 | 1998-10-13 | Ib Technologies Llc | Inorganic binder composition, production and uses thereof |
| JP3296974B2 (ja) * | 1996-08-15 | 2002-07-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 直接還元法及び回転床炉 |
| JPH10195513A (ja) * | 1996-12-27 | 1998-07-28 | Kobe Steel Ltd | 金属鉄の製法 |
| US6149709A (en) * | 1997-09-01 | 2000-11-21 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method of making iron and steel |
| TW495552B (en) * | 1997-12-18 | 2002-07-21 | Kobe Steel Ltd | Method of producing reduced iron pellets |
| JP3081581B2 (ja) * | 1998-03-23 | 2000-08-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 高金属化率還元鉄塊成物の製造方法 |
| EP0952230A1 (en) * | 1998-03-24 | 1999-10-27 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. | Method of producing reduced iron agglomerates |
| JP2997459B1 (ja) * | 1998-11-04 | 2000-01-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 還元鉄塊成物の製造方法 |
| TW502066B (en) * | 1998-08-27 | 2002-09-11 | Kobe Steel Ltd | Method for operating moving hearth reducing furnace |
| JP3004265B1 (ja) * | 1998-11-24 | 2000-01-31 | 株式会社神戸製鋼所 | 炭材内装ペレット及び還元鉄製造方法 |
| JP3404309B2 (ja) * | 1999-01-18 | 2003-05-06 | 株式会社神戸製鋼所 | 還元鉄塊成物の製造方法および製造装置 |
| JP3009661B1 (ja) * | 1999-01-20 | 2000-02-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 還元鉄ペレットの製造方法 |
| CN1219891C (zh) * | 1999-05-06 | 2005-09-21 | 株式会社神户制钢所 | 直接还原法及回转炉床炉 |
| CN1258605C (zh) * | 1999-10-15 | 2006-06-07 | 株式会社神户制钢所 | 还原金属制造设备以及还原金属的制造方法 |
-
2001
- 2001-10-24 JP JP2001326201A patent/JP3944378B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-09-30 CA CA 2405951 patent/CA2405951A1/en not_active Abandoned
- 2002-10-02 EP EP20020022253 patent/EP1306452A3/en not_active Withdrawn
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Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100526126B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-11-08 | 주식회사 포스코 | 초기강도가 우수한 성형탄 |
| JP2005200672A (ja) * | 2004-01-13 | 2005-07-28 | Nippon Steel Corp | 還元処理用ダスト成型物 |
| JP2007197783A (ja) * | 2006-01-27 | 2007-08-09 | Nippon Steel Corp | 回転炉床式還元炉での酸化金属の還元方法 |
| JP4589875B2 (ja) * | 2006-01-27 | 2010-12-01 | 新日本製鐵株式会社 | 回転炉床式還元炉での酸化金属の還元方法 |
| JP2009535496A (ja) * | 2006-03-24 | 2009-10-01 | メサビ ナゲット エルエルシー | 塊成化物の製法 |
| KR101204170B1 (ko) | 2006-12-20 | 2012-11-22 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 더스트 성형체 제조방법 및 이를 이용한 폐산의 사용 방법 |
| JP2009007645A (ja) * | 2007-06-28 | 2009-01-15 | Daido Steel Co Ltd | 含金属副産物の造粒物製造方法および造粒設備 |
| WO2011010669A1 (ja) | 2009-07-21 | 2011-01-27 | 株式会社神戸製鋼所 | アルカリ含有製鉄ダストを原料とする還元鉄の製造装置および製造方法 |
| WO2011158338A1 (ja) * | 2010-06-16 | 2011-12-22 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 生ペレット |
| JP5480969B2 (ja) * | 2010-06-16 | 2014-04-23 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 生ペレット |
| US9273262B2 (en) | 2010-06-16 | 2016-03-01 | Primetals Technologies Japan, Ltd. | Green pellet |
| KR101185208B1 (ko) | 2010-07-29 | 2012-09-21 | 현대제철 주식회사 | 연소 장치 |
| JP2012067351A (ja) * | 2010-09-22 | 2012-04-05 | Kobe Steel Ltd | 塊成物の製造装置、および塊成物の製造方法 |
| KR101242697B1 (ko) | 2010-12-28 | 2013-03-12 | 주식회사 포스코 | 비소성 펠렛 및 비소성 펠렛 제조 방법 |
| KR101181376B1 (ko) * | 2012-03-20 | 2012-09-19 | 한국지질자원연구원 | 페로망간 합금철 제련부산물로부터 페로망간 합금철 원료 제조 방법 |
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