JP7205211B2 - 高圧ポンプ - Google Patents

Description

本発明は、高圧ポンプに関する。

従来、加圧室からシリンダとプランジャとの隙間を通って漏れ出たリーク燃料を回収し外部に排出するリーク燃料回収路が形成された高圧ポンプが知られている。

例えば特許文献１に開示された燃料供給装置は、シリンダにおけるプランジャ挿入孔の内壁に環状のリーク回収溝が形成されている。燃料ギャラリに流入した燃料は、燃料バイパス経路を経由してリーク回収溝に供給される。リーク回収溝に流入した燃料は、戻し通路孔及び戻し燃料配管を経由して燃料タンクに戻される。また、戻し通路孔は、リリーフ通路孔を経由して燃料ギャラリに連通している。

特開２０１６－１４２１９７号公報

プランジャの軸方向をシリンダの上下方向と定義し、加圧室側をシリンダ上部、加圧室と反対側をシリンダ下部と表す。特許文献１の従来技術において、シリンダ下部に形成されたリーク回収溝と戻し燃料配管とを接続する戻し通路孔が「リーク燃料回収路」に相当する。シリンダ上部に位置する戻し通路孔の下流部は、リリーフ通路孔を経由して燃料入口に連通している。また、シリンダ下部に位置する戻し通路孔の上流部は、リーク回収溝から燃料バイパス経路を経由して燃料入口に連通している。

以下、本明細書では、燃料温度について「高温」、「低温」は相対的な温度を意味する。シリンダ内壁を摺動するプランジャの温度は高温になるのに対し、リーク燃料回収路の上流部に燃料タンクから低温の燃料が流入すると、シリンダ下部が冷却される。その結果、高温のプランジャ外壁と低温のシリンダ内壁とのクリアランスが熱膨張差により縮小し、プランジャの作動不良が生じるおそれがある。

本発明はこのような点に鑑みて創作されたものであり、その目的は、リーク燃料回収路の上流部でのプランジャとシリンダとの温度差を低減し、プランジャの作動不良を防止する高圧ポンプを提供することにある。

本発明は、シリンダ（２０）と、電磁弁部（３０）と、シリンダ内に摺動可能に設けられたプランジャ（２５）とを備える高圧ポンプである。電磁弁部は、シリンダの燃料入口（４１）側に設けられ、ボディ（３１）に形成された弁通路（３２）の開口（３３）を開閉させるように弁体（３５）を動作させて燃料入口から加圧室（２４）に吸入される燃料を調量する。この高圧ポンプは、加圧室に流入した燃料をプランジャの動作により加圧して吐出する。

この高圧ポンプは、加圧室からシリンダとプランジャとの隙間を通って漏れ出たリーク燃料を回収しシリンダの外部に排出するリーク燃料回収路（６０、６０１、６０２）が形成されている。リーク燃料回収路においてリーク燃料が流入する側の部位を上流部とし、リーク燃料が排出される側の部位を下流部とすると、リーク燃料回収路は、下流部でのみ燃料入口と連通する。リーク燃料回収路は、プランジャの軸に対する角度が互いに異なる上流側流路（６３）と下流側流路（６４）とが接続されており、上流側流路がプランジャの軸となす角度（θ１）は、下流側流路がプランジャの軸となす角度（θ２）より小さい。燃料入口とリーク燃料回収路の下流部とを連通する経路（４３）の少なくとも一部に、連通路としての機能以外の機能を有する容積室として、弁通路が含まれる。

本発明ではリーク燃料回収路の上流部に低温燃料が流入しないため、シリンダ下部におけるリーク燃料は冷却されない。そのため、高温のリーク燃料の熱がシリンダ下部に伝わりやすくなる。したがって、プランジャとシリンダとの温度差を低減し、適切なクリアランスを維持することができる。よって、プランジャの作動不良を防止することができる。

一方、リーク燃料回収路の下流部には燃料入口から低温燃料が流入されることで、高圧ポンプの外部に排出されるリーク燃料を冷却し、リターン燃料冷却装置の負担を軽減することができる。

本実施形態の高圧ポンプが適用されるコモンレールシステムの全体構成図。 第１実施形態の高圧ポンプの断面図。 第１実施形態の高圧ポンプの模式断面図。 第１実施形態の高圧ポンプの模式平面図。 （ａ）比較例、（ｂ）本実施形態の高圧ポンプのシリンダ及びプランジャの温度解析図。 第２実施形態の高圧ポンプの模式断面図。 第２実施形態の高圧ポンプの模式平面図。 第３実施形態の高圧ポンプの模式断面図。 第３実施形態の高圧ポンプの模式平面図。 第４実施形態の高圧ポンプの模式断面図。 第４実施形態の高圧ポンプの模式平面図。 第５実施形態の高圧ポンプの模式断面図。

以下、高圧ポンプの複数の実施形態を図面に基づいて説明する。複数の実施形態において、実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。また、第１～第５実施形態を包括して「本実施形態」という。本実施形態は、例えばディーゼルエンジンに適用され、高圧燃料をコモンレールに供給する高圧ポンプである。第１、第５実施形態が特許請求の範囲に記載の発明を実施するための形態に相当する。

［コモンレールシステム］
最初に図１を参照し、コモンレールシステムの全体構成を説明する。コモンレールシステムは、燃料タンク１、高圧ポンプ（又はサプライポンプ）１０、コモンレール８、複数の燃料噴射弁１２等がそれぞれパイプで接続されて構成されている。燃料タンク１と高圧ポンプ１０とは低圧燃料パイプ２で接続されており、低圧燃料パイプ２の途中には異物を除去するための燃料フィルタ３が設けられている。高圧ポンプ１０とコモンレール８との間はレール前高圧燃料パイプ７で接続されている。コモンレール８と複数の燃料噴射弁１２との間は複数のレール後高圧燃料パイプ１１で接続されている。

高圧ポンプ１０は、燃料タンク１から吸入した低圧燃料を加圧し、高圧燃料をコモンレール８に供給する。コモンレール８に供給された高圧燃料は、複数（図１の例では４つ）の燃料噴射弁１２に分配される。燃料噴射弁１２は、エンジンの気筒に燃料を噴射する。なお、制御系の構成に関する図示及び動作説明を省略する。

また、噴射により消費されないリターン燃料を燃料タンク１に戻すためのリターンパイプ１４が設けられている。高圧ポンプ１０、コモンレール８、燃料噴射弁１２からリターンパイプ１４までの間は、それぞれオーバーフローパイプ６、リリーフパイプ９、リークパイプ１３で接続されている。このうち本実施形態では、高圧ポンプ１０からオーバーフローパイプ６を経由してリターンパイプ１４に排出されるリターン燃料に着目する。

［高圧ポンプ］
続いて、高圧ポンプ１０の構成及び作用効果について実施形態毎に説明する。本実施形態の高圧ポンプ１０におけるリーク燃料回収路６０に関する構成以外の構成及び動作は、基本的に特許文献１（特開２０１６－１４２１９７号公報）に記載された燃料供給装置と同じであるため、以下の説明において詳細な記述を省略する。各実施形態の高圧ポンプの符号は、「１０」に続く３桁目に実施形態の番号を付す。

（第１実施形態）
第１実施形態の高圧ポンプ１０１について図２～図５を参照して説明する。図２に示すように、高圧ポンプ１０１は、シリンダ２０のプランジャ孔２３に挿入されたプランジャ２５が摺動することにより加圧室２４の容積を変化させる。以下、図２の上下方向に従って、プランジャ孔２３の加圧室２４側を上側とし、加圧室２４と反対側を下側とする。プランジャ２５はプランジャ孔２３に沿って上下方向に往復移動する。なお、実際にエンジンのシリンダブロック等に搭載された形態では、プランジャ２５の移動方向は厳密な鉛直方向に限らず、傾いて搭載されてもよい。

プランジャ２５の下端には、スプリング２８により下向きに付勢されたシート２９が連結されている。図示しないカムシャフトの回転がプランジャ２５の下端に伝達されることにより、プランジャ２５はスプリング２８の付勢力に抗して上昇し、燃料入口４１から加圧室２４に流入した燃料を加圧してコモンレール８に吐出する。なお、高圧燃料の吐出口は図２の断面には表れておらず、図３、図４に参照される。

シリンダ２０の上部に形成された弁ボディ収容部２１には、電磁弁部３０のボディ３１が収容されている。ボディ３１には、径方向に貫通し、加圧室２４に連通する開口３３を有する弁通路３２が形成されている。後述するように、弁通路３２は、「燃料入口４１とリーク燃料回収路６０の下流部との連通路としての機能以外の機能を有する容積室」に相当する。本明細書では「容積室」の用語を、具体的な部位の名称としてではなく、「連通路の一部を構成する空間」を意味する上位概念の用語として用いる。

シリンダ２０のダンパ装着部２２には、燃料の脈動を抑制するダンパ４２が装着されている。燃料入口４１から流入した燃料は、ダンパ４２を経由して弁通路３２に至る。弁体３５は、開弁時に弁通路３２の開口３３を開放し、閉弁時にシート部３４に着座して開口３３を閉鎖することで、加圧室２４に吸入される燃料を調量する。シリンダ２０の上方には、電磁弁部３０を構成するコイル３６、ステータコア３７、アーマチャ３８、スプリングガイドストッパ３９等が設けられている。

シリンダ２０の下部にはカバー２６が設けられており、プランジャ２５の外周をシールするオイルシール２７がカバー２６によって固定されている。オイルシール２７の上側の環状空間には、加圧室２４からシリンダ２０の内壁とプランジャ２５の外壁との隙間を通って漏れ出たリーク燃料が溜まる。

シリンダ２０には、この環状空間とリターン燃料出口６８とを連通し、リーク燃料をシリンダ２０の外部に排出するリーク燃料回収路６０が形成されている。つまり、この環状空間はリーク燃料がリーク燃料回収路６０に流入する「回収路入口６１」をなす。また、リーク燃料回収路６０においてリーク燃料が流入する側の部位を「上流部」とし、リーク燃料が排出される側の部位を「下流部」とする。

ここで、第１実施形態のリーク燃料回収路６０は、下流部に位置する合流部６６において、弁通路３２から連通する弁部連通路４３が合流している。すなわち、リーク燃料回収路６０の下流部は、弁部連通路４３及び弁通路３２を経由して燃料入口４１と連通している。弁部連通路４３には合流部６６の直前部に絞り４５が設けられている。絞り４５の径及び長さは適宜設定される。一方、リーク燃料回収路６０の上流部には、燃料入口４１と連通する経路は形成されていない。要するにリーク燃料回収路６０は、下流部でのみ燃料入口４１と連通している。

また、第１実施形態のリーク燃料回収路６０は、プランジャ２５の軸に対する角度が互いに異なる上流側流路６３と下流側流路６４とが接続されている。つまり、リーク燃料回収路６０は、上流側流路６３と下流側流路６４とが折れ曲がって接続される形状を呈している。

その他、図２では、プランジャ２５の軸に沿ってＺ軸が定義されており、加圧室２４の上端位置が「０」、回収路入口６１の位置が「ａ」と記されている。これらは図５の説明で用いられる。

次に、図３の模式断面図及び図４の模式平面図を参照する。なお、他の実施形態の図も図３及び図４に準じて記載される。図３は、高圧ポンプ１０１の軸方向断面について、特に燃料が流れる経路を模式的に示したものである。図２に対し図３には、吐出通路４６、吐出弁４７及び吐出口４８が図示されている点、電磁弁部３０及びダンパ４２を簡略化している点が主に異なる。燃料の吸入及び調量時、吐出弁４７はスプリング力により閉弁している。プランジャ２５が上昇し、加圧室２４内の燃料圧力による力が吐出弁４７のスプリング力を上回ると吐出弁４７が開弁し、高圧燃料は、吐出通路４６を通って吐出口４８から外部へ吐出される。

図４は、高圧ポンプ１０１の上方から視た径方向断面について、燃料が流れる経路を模式的に示したものである。正確には径方向の模式断面図であるが、便宜上「模式平面図」と呼ぶ。略円筒状のシリンダ２０の中心に加圧室２４が形成され、燃料入口４１、吐出口４８及びリターン燃料出口６８が周方向に適宜配置される。これらの配置は正確なものではなく、単にそれらが互いに干渉しない位置に配置されることを示しているに過ぎない。また、模式平面図上にて直線で示された経路が必ずしも真っ直ぐ形成されるわけでなく、逆に模式平面図にて折れ線で示された経路が実際には真っ直ぐ形成される場合もある。

シリンダ２０の中心部においてボディ３１を細破線で示し、弁通路３２及び開口３３を実線で示す。また、弁通路３２よりも下方にある加圧室２４、及び、加圧室２４から吐出口４８に連通する吐出通路４６を破線で示す。弁通路３２の開口３３内にある弁体３５の断面は図示しない。ダンパ４２は、燃料入口４１と弁通路３２との間に模式的に記す。燃料入口４１からダンパ４２を経由して弁通路３２に流入した燃料は、弁体３５の開弁時に開口３３から紙面奥の加圧室２４に供給される。また、弁通路３２に流入した燃料は、弁部連通路４３及び絞り４５を経由してリーク燃料回収路６０の下流部に位置する合流部６６でリーク燃料に合流する。合流した燃料は、リターン燃料出口６８から排出される。

このように第１実施形態では、ボディ３１の弁通路３２は、調量弁における「容積室」という本来の機能に加え、「燃料入口４１とリーク燃料回収路６０の下流部との連通路」として機能する。すなわち、第１実施形態の高圧ポンプ１０１は、調量弁の「容積室」である弁通路３２を「燃料入口４１とリーク燃料回収路６０の下流部との連通路」として共用している。

図２を参照して上述したように、第１実施形態のリーク燃料回収路６０は、プランジャ２５の軸に対する角度が互いに異なる上流側流路６３と下流側流路６４とが接続されている。詳しくは、上流側流路６３がプランジャ２５の軸となす角度θ１は、下流側流路６４がプランジャ２５の軸となす角度θ２より小さい。すなわち、相対的に上流側流路６３はプランジャ孔２３に沿うように形成され、下流側流路６４はプランジャ孔２３から離れるように形成されている。なお、図２では下流側流路６４はプランジャ２５の軸に対して傾斜しており、「θ１＜θ２＜９０°」の関係にある。ただし、下流側流路６４はプランジャ２５の軸に対して直交（すなわち「θ２＝９０°」）するように形成されてもよい。

また、上流側流路６３及び下流側流路６４は一般にドリル加工されるため、断面は円形である。そして、上流側流路６３の直径Ｄ１は、下流側流路６４の直径Ｄ２より小さい。なお、流路の断面形状が厳密に円形でない場合でも、例えば楕円形状であれば長径と短径との平均を直径とみなして比較すればよい。

次に図５を参照し、本実施形態の効果について比較例と対比しつつ説明する。「発明が解決しようとする課題」の欄に記載した通り、本明細書では、燃料温度について「高温」、「低温」は相対的な温度を意味する。比較例の高圧ポンプは、リーク燃料回収路の上流部で燃料入口と連通する構成であり、燃料タンクから低温の燃料が回収路入口６１付近に導入される。例えば独国ＤＥ１０２０１７２０４８４３Ｂ３のＦＩＧに開示された高圧ポンプが比較例に該当する。

なお、特許文献１（特開２０１６－１４２１９７号公報）の図１等に開示された燃料供給装置は、リーク燃料回収路の上流部及び下流部の両方で燃料入口と連通しており、この燃料供給装置の構成は比較例とは異なる。

図５の横軸は、図２に示すＺ軸上の位置を示す。Ｚ軸の「０」は加圧室２４の上端位置であり、Ｚ軸の「ａ」は、オイルシール２７の上側に相当する回収路入口６１の位置である。シリンダ２０の上部であるＺ軸の０付近において、燃料入口４１から加圧室２４に流入したばかりの燃料は比較的低温である。シリンダ２０の下部に近づきＺ軸の値が大きくなると、プランジャ２５とシリンダ２０との摺動によるリーク燃料の温度上昇が伝わることにより、プランジャ温度、シリンダ温度ともに上昇する。高温のリーク燃料が溜まるＺ軸の「ａ」の位置では最も高温となる。

図５（ａ）に示す比較例では、燃料入口からリーク燃料回収路の上流部に流入する低温燃料によりシリンダが冷却されるため、シリンダ温度が低下し、プランジャ温度との温度差が大きくなる。その結果、高温のプランジャ外壁と低温のシリンダ内壁とのクリアランスが熱膨張差により縮小し、プランジャの作動不良が生じるおそれがある。最悪の場合にはプランジャの焼き付きに至ることが懸念される。

それに対し、図５（ｂ）に示す本実施形態では、リーク燃料回収路６０の上流部に低温燃料が流入しないため、シリンダ２０の下部、すなわち「ａ」付近の位置におけるリーク燃料は冷却されない。そのため、高温のリーク燃料の熱がシリンダ２０の下部に伝わりやすくなる。したがって、プランジャ２５とシリンダ２０との温度差を低減し、適切なクリアランスを維持することができる。よって、プランジャ２５の作動不良を防止することができる。

一方、リーク燃料回収路６０の下流部には燃料入口４１から低温燃料が流入されることで、高圧ポンプ１０１の外部に排出されるリーク燃料を冷却し、リターン燃料冷却装置の負担を軽減することができる。その他、第１実施形態の高圧ポンプ１０１は以下のような効果を奏する。

燃料入口４１とリーク燃料回収路６０の下流部とは、「連通路としての機能以外の機能を有する容積室」としての弁通路３２を経由して連通する。言い換えれば、燃料入口４１とリーク燃料回収路６０の下流部とを連通する経路の一部に弁通路３２が含まれる。これにより、高圧ポンプ１０１に専用の連通路を設けることなく、他の機能を有する容積室を有効に共用することができる。

リーク燃料回収路６０は、プランジャ２５の軸に対する角度が互いに異なる上流側流路６３及び下流側流路６４が順に接続されて構成されている。これにより、リターン燃料出口６８の位置や孔加工の都合に応じて、リーク燃料回収路６０のレイアウトの自由度を増すことができる。

特に第１実施形態では、上流側流路６３がプランジャ２５の軸となす角度θ１は、下流側流路６４がプランジャ２５の軸となす角度θ２より小さい。高温のリーク燃料が通る上流側流路６３がプランジャ孔２３に近接しているため、シリンダ２０の下部を効果的に加温し、プランジャ２５とシリンダ２０との温度差をより小さくすることができる。また、上流側流路６３の直径Ｄ１は下流側流路６４の直径Ｄ２より小さいため、シリンダ２０の下部での燃料流速を上げ、シリンダ２０の下部での熱伝達率を増加させることができる。

さらに、燃料入口４１とリーク燃料回収路６０の下流部とを連通する弁部連通路４３には、絞り４５が設けられている。リーク燃料を冷却するために必要な燃料量に比べて弁部連通路４３を通ってリターンされる燃料量が過剰になると、圧送される燃料の比率が低下する。つまり、加圧室２４へ吸入される燃料が減少するため、高圧ポンプ１０１に要求される吐出量を吐出することができなくなる。そこで、弁部連通路４３に絞り４５を設けることで、リーク燃料回収路６０に合流する燃料量を適切に調整することができる。

（第２実施形態）
図６、図７に第２実施形態の高圧ポンプ１０２を示す。第２実施形態は、第１実施形態のリーク燃料回収路６０の形状等を単純化したものである。すなわち、リーク燃料回収路６０は、上流部から下流部まで単一径かつ直線状に形成されている。また、燃料入口４１と弁通路３２との間のダンパ４２は省略されており、弁部連通路４３には絞り４５が設けられていない。

要するに第２実施形態の高圧ポンプ１０２は、「リーク燃料回収路６０の下流部のみが燃料入口４１と連通する構成」を最低限に実現する形態である。少なくとも図６、図７の構成とすることで、プランジャ２５とシリンダ２０との温度差が小さくなり、プランジャ２５とシリンダ２０との適切なクリアランスが維持される。よって、プランジャ２５の作動不良を防止することができる。また第２実施形態では、単一径のリーク燃料回収路６０を直線状に加工すればよいため、加工工数を低減することができる。

（第３実施形態）
図８、図９に第３実施形態の高圧ポンプ１０３を示す。第３実施形態は、第２実施形態に対し、燃料入口４１からリーク燃料回収路６０の下流部に連通する経路が異なる。すなわち、燃料入口４１とリーク燃料回収路６０の下流部とは、専用の傍流連通路４４を経由して直接連通する。ここで「傍流連通路」の用語は、弁通路３２を経由する弁部連通路４３を「主流」の経路とみなしたとき、主流に対して傍流であるという意味合いに過ぎず、連通路が形成される位置を限定するものではない。図８、図９では、傍流連通路４４は数箇所で屈折するように模式的に示されているが、実際には加工が可能もしくは容易な形状に形成されればよい。

図８、図９において、弁通路３２とリーク燃料回収路６０の下流部との間は連通していなくてもよいし、二点鎖線で示すように弁部連通路４３が形成されてもよい。弁部連通路４３が形成されていない場合、燃料入口４１とリーク燃料回収路６０の下流部とは、傍流連通路４４のみを経由して連通する。また、弁部連通路４３が形成されている場合、燃料入口４１とリーク燃料回収路６０とは、傍流連通路４４及び弁部連通路４３の両方を並列に経由して連通する。

第３実施形態では、燃料入口４１とリーク燃料回収路６０の下流部とを連通する専用の傍流連通路４４が形成されるため、燃料入口４１からリーク燃料回収路６０の下流部に、低温燃料をより安定的に供給することができる。なお、第３実施形態も第１実施形態と同様に、プランジャ２５の軸に対する角度の異なる複数の流路が接続されてもよい。また、複数の流路の直径を変えたり、傍流連通路４４に絞りを設けたりしてもよい。

（第４実施形態）
図１０、図１１に第４実施形態の高圧ポンプ１０４を示す。第４実施形態は第３実施形態に対し、傍流連通路４３５の途中にダンパ５１又はバルブ５２が設けられている。ダンパ５１は、図２に示すダンパ４２に対し脈動を抑制するという機能は基本的に同じであるが設置位置が異なる。また、バルブ５２は傍流連通路４３５を開閉するものであり、具体的な構成は問わない。ダンパ５１やバルブ５２内の容積室は、「燃料入口４１とリーク燃料回収路６０の下流部との連通路としての機能以外の機能を有する容積室」に相当する。したがって、第３実施形態の傍流連通路４４とは異なり、第４実施形態の傍流連通路４３５は「専用の連通路」に該当しない場合がある。このように、燃料入口４１とリーク燃料回収路６０の下流部との連通路は、どのような形態で構成されてもよい。

（第５実施形態）
図１２に示す第５実施形態の高圧ポンプ１０５は、回収路入口６１の周方向の異なる位置からそれぞれリターン燃料出口６８に連通する２本のリーク燃料回収路６０１、６０２が形成されている。各リーク燃料回収路６０１、６０２は、プランジャ２５の軸に対する角度が相対的に小さい上流部回収路６３１、６３２と、プランジャ２５の軸に対する角度が相対的に大きい下流部回収路６４１、６４２とが接続されて構成されている。

同様に、３本以上のリーク燃料回収路が形成されてもよい。回収路入口６１の周方向の異なる位置に複数のリーク燃料回収路が形成されることで、リーク燃料排出量の周方向の偏りを低減することができる。よって、シリンダ温度を周方向で比較的均一にすることができる。

（その他の実施形態）
（ａ）上記第１実施形態に対し、上流側流路６３がプランジャ２５の軸となす角度θ１は、下流側流路６４がプランジャ２５の軸となす角度θ２より大きくなるようにしてもよい。その場合、プランジャ２５とシリンダ２０との温度差をより小さくする効果は期待できないが、リターン燃料出口６８の位置や孔加工の都合に応じて、リーク燃料回収路６０のレイアウトの自由度を増すことができるという効果は同様に得られる。

（ｂ）上記第１実施形態に対し、リーク燃料回収路６０は、加工が可能であれば、プランジャ２５の軸に対する角度が互いに異なる３本以上の流路が順に接続されて構成されてもよい。

（ｃ）上記第１実施形態の上流側流路６３及び下流側流路６４は、いずれもストレート状、すなわち単一の直径Ｄ１、Ｄ２を有するように形成されている。それに対し、例えばリーク燃料回収路６０が上流部から下流部に向かって連続的に拡径するテーパ状に形成されてもよい。その形態でも、リーク燃料回収路６０は、上流部の直径が下流部の直径より小さくなる。したがって、シリンダ２０下部での燃料流速を上げ、シリンダ２０下部での熱伝達率を増加させるという効果を奏する。

（ｄ）上記各実施形態のリーク燃料回収路や連通路に関する構成は、矛盾しない限り、適宜組み合わせて用いられてよい。

（ｅ）本発明の高圧ポンプは、ディーゼルエンジンに限らず、ガソリンエンジンその他の燃料圧送用ポンプとして使用されてもよい。

以上、本発明は、上記実施形態になんら限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の形態で実施可能である。

１０１－１０５・・・高圧ポンプ、
２０・・・シリンダ、 ２４・・・加圧室、 ２５・・・プランジャ、
３２・・・弁通路（容積室）、
４１・・・燃料入口、
６０、６０１、６０２・・・リーク燃料回収路。

Claims (4)

1. シリンダ（２０）と、
   前記シリンダの燃料入口（４１）側に設けられ、ボディ（３１）に形成された弁通路（３２）の開口（３３）を開閉させるように弁体（３５）を動作させて前記燃料入口から加圧室（２４）に吸入される燃料を調量する電磁弁部（３０）と、
   前記シリンダ内に摺動可能に設けられたプランジャ（２５）と、を備え、
   前記加圧室に流入した燃料を前記プランジャの動作により加圧して吐出する高圧ポンプであって、
   前記加圧室から前記シリンダと前記プランジャとの隙間を通って漏れ出たリーク燃料を回収し前記シリンダの外部に排出するリーク燃料回収路（６０、６０１、６０２）が形成されており、
   前記リーク燃料回収路においてリーク燃料が流入する側の部位を上流部とし、リーク燃料が排出される側の部位を下流部とすると、前記リーク燃料回収路は、下流部でのみ前記燃料入口と連通し、
   前記リーク燃料回収路は、前記プランジャの軸に対する角度が互いに異なる上流側流路（６３）と下流側流路（６４）とが接続されており、前記上流側流路が前記プランジャの軸となす角度（θ１）は、前記下流側流路が前記プランジャの軸となす角度（θ２）より小さく、
   前記燃料入口と前記リーク燃料回収路の下流部とを連通する経路（４３）の少なくとも一部に、連通路としての機能以外の機能を有する容積室として、前記弁通路が含まれる高圧ポンプ。
2. 前記リーク燃料回収路は、上流部の直径（Ｄ１）が下流部の直径（Ｄ２）より小さい請求項１に記載の高圧ポンプ。
3. 前記燃料入口と前記リーク燃料回収路の下流部とを連通する経路には、絞り（４５）が設けられている請求項１または２に記載の高圧ポンプ。
4. 複数の前記リーク燃料回収路（６０１、６０２）を有する請求項１～３のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。

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