JP6784665B2 - 光学フィルムの製造方法及び光学フィルム - Google Patents
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Description
(i)熱可塑性樹脂及びゴム粒子を含む熱可塑性樹脂組成物からなる延伸フィルムに対して前記延伸フィルムの延伸方向に張力を加えながら、前記延伸フィルムの寸法を前記延伸方向に縮小する緩和工程を有することを特徴とする光学フィルムの製造方法。
(ii)前記延伸が二軸延伸であることを特徴とする(i)に記載の光学フィルムの製造方法。
(iii)前記延伸の延伸倍率が1.5〜3.0倍である(i)又は(ii)に記載の光学フィルムの製造方法。
(iv)前記緩和工程前における前記延伸フィルムの前記延伸方向への寸法をD0とし、前記緩和工程後における前記延伸フィルムの前記延伸方向への寸法をD1としたとき、式:(D0−D1)/D0×100で表される寸法縮小率が0.1〜25%である(i)〜(iii)のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
(v)前記緩和工程は、前記延伸フィルムに対し熱処理を施すことにより行われ、前記熱処理の熱処理温度はTg以上、Tg+40℃以下であり、但し、Tgは前記延伸フィルムのガラス転移温度であることを特徴とする(i)〜(iv)のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
(vi)少なくとも、前記延伸フィルムの延伸時から前記緩和工程の終了時までの間、前記延伸フィルムの温度をTg以上に維持することを特徴とする(i)〜(v)のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
(vii)前記熱処理において輻射加熱装置を用いることを特徴とする(v)又は(vi)に記載の光学フィルムの製造方法。
(viii)前記熱可塑性樹脂がアクリル系樹脂を含有することを特徴とする(i)〜(vii)のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
(ix)前記熱可塑性樹脂が、ガラス転移温度が110℃以上であるアクリル系樹脂を含有する、(i)〜(viii)のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
(x)前記熱可塑性樹脂が、共重合成分としてN−置換マレイミド化合物が共重合されているアクリル系樹脂、無水グルタル酸アクリル系樹脂、ラクトン環構造を有するアクリル系樹脂、グルタルイミドアクリル系樹脂、水酸基及び/又はカルボキシル基を含有するアクリル系樹脂、芳香族ビニル単量体及びそれと共重合可能な他の単量体を重合して得られる芳香族ビニル含有重合体又はその芳香族環を部分的に若しくは全て水素添加して得られる水添芳香族ビニル含有重合体、並びに、環状酸無水物繰り返し単位を含有するアクリル系重合体からなる群より選択される少なくとも1種を含有する、(i)〜(ix)のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
(xi)光学フィルムの配向複屈折が−1.7×10−4から1.7×10−4であることを特徴とする(i)〜(x)のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
(xii)光学フィルムの光弾性定数が−10×10−12から4×10−12Pa−1であることを特徴とする(i)〜(xi)のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
(xiii)熱可塑性樹脂及びゴム粒子を含む熱可塑性樹脂組成物からなり、延伸された光学フィルムであって、前記光学フィルムの流れ方向のMITと前記光学フィルムの幅方向のMITとの比が0.7〜1.3の範囲であり、前記光学フィルムの流れ方向及び幅方向のMITがともに1000回以上であり、但し、MITは、JIS C 5016に準拠して測定される破断時の折り曲げ回数であり、前記光学フィルムのJIS K 7105に準拠して測定されるヘイズが1.0%以下である光学フィルム。
(xiv)熱可塑性樹脂及びゴム粒子を含む熱可塑性樹脂組成物からなり、延伸された光学フィルムであって、前記光学フィルム両面の5μm視野角の平均面粗さRaが0.1nm以上、4nm以下であって、両面の平均面粗さの差異が2.0nm以下であることを特徴とする光学フィルム。
(xv)前記延伸が二軸延伸であることを特徴とする(xiii)又は(xiv)に記載の光学フィルム。
(xvi)JIS K 7105に準拠して測定されるヘイズが1.0%以下である、(xiii)〜(xv)のいずれか一項に記載の光学フィルム。
(xvii)前記光学フィルムの流れ方向のMITと前記光学フィルムの幅方向のMITとの比が0.7〜1.3の範囲であり、前記光学フィルムの流れ方向及び幅方向のMITがともに1100回以上であり、但し、MITは、JIS C 5016に準拠して測定される破断時の折り曲げ回数である(xiii)〜(xvi)のいずれか一項に記載の光学フィルム。
(xviii)前記熱可塑性樹脂がアクリル系樹脂である、(xiii)〜(xvii)のいずれか一項に記載の光学フィルム。
(xix)平均膜厚が15〜60μmである、(xiii)〜(xviii)のいずれか一項に記載の光学フィルム。
溶融製膜方法では、押出機等の溶融手段を用いて、熱可塑性樹脂を加熱溶融後ダイへ供給し、ダイからフィルム状に吐出された溶融樹脂を、温調されたロール(以下、キャストロール)へキャスティングし、引き取りながら更に温調された他のロール(以下、冷却ロール)へ接せさせて冷却固化する。この時に、温調されたロール(以下、タッチロール)をキャストロールのフィルムが着地した地点付近に押圧させる挟み込み成形をすることを特徴とする。この場合、フィルムのロール着地位置が安定し厚み品質が向上することに加え、フィルム幅方向の冷却も均一化され、冷却固化時の配向状態も均一となる。
(I)メタクリル酸エステル40〜100重量%、及び、これと共重合可能な二重結合を有する他の単量体60〜0重量%からなる混合物(a)、並びに多官能性単量体0.01〜10重量部(単量体混合物(a)の合計量100重量部に対して)を重合して硬質重合体を得る。
(II)アクリル酸エステル60〜100重量%、及び、これと共重合可能な二重結合を有する他の単量体0〜40重量%からなる単量体混合物(b)、並びに多官能性単量体0.1〜5重量部を重合して軟質重合体を得る。
(III)の重合段階では、メタクリル酸エステル60〜100重量%、及びこれと共重合可能な二重結合を有する他の単量体40〜0重量%からなる単量体混合物(c)、並びに多官能性単量体0〜10重量部(単量体混合部(c)の合計量100重量部に対して)を重合して硬質重合体を得る。
(IV)メタクリル酸エステル40〜100重量%、アクリル酸エステル0〜60重量%、及び、共重合可能な二重結合を有する他の単量体0〜5重量%からなる単量体混合物(d)、並びに、多官能性単量体0〜10重量部(単量体混合物(d)100重量部に対して)を重合して硬質重合体を得る。
得られたアクリル系グラフト共重合体2gをメチルエチルケトン50mlに溶解させ、遠心分離機(日立工機(株)製、CP60E)を用い、回転数30000rpm、温度12℃にて1時間遠心し、不溶分と可溶分とに分離する(遠心分離作業を合計3回セット)。得られた不溶分を、アクリル酸エステル系グラフト重合体として以下の式により算出する。
グラフト率(%)=[{(メチルエチルケトン不溶分の重量)−(アクリル酸エステル系ゴム状重合体の重量)}/(アクリル酸エステル系ゴム状重合体の重量)]×100
で表される単位(以下、「グルタルイミド単位」ともいう)と、
下記一般式(2)
で表される単位(以下、「(メタ)アクリル酸エステル単位」ともいう)とを含むグルタルイミドアクリル系樹脂を好適に用いることができる。
で表される単位(以下、「芳香族ビニル単位」ともいう)を更に含んでいてもよい。
上記グルタルイミドアクリル系樹脂の重量平均分子量は特に限定されるものではないが、1×104〜5×105であることが好ましい。上記範囲内であれば、
溶融押出時の粘度が高くなったり、成形加工性が低下したり、成形品の生産性が低下したり、フィルム加工時の機械的強度が不足したりしにくい。
セイコーインスツルメンツ製の示差走査熱量分析装置(DSC)SSC−5200を用い、試料を一旦200℃まで25℃/分の速度で昇温した後10分間ホールドし、25℃/分の速度で50℃まで温度を下げる予備調整を経て、10℃/分の昇温速度で200℃まで昇温する間の測定を行い、得られたDSC曲線から積分値を求め(DDSC)、その極大点からガラス転移温度を求めた。
フィルムから40mm×40mmの試験片を切り出した後、王子計測製自動複屈折計(KOBRA−WR)を用いて、波長590nm、入射角0°にて面内位相差を測定し、試験片厚みで除し配向複屈折を算出した。
フィルムからフィルム幅方向90mm×フィルム流れ方向15mmの短冊状に試験片を切り出した後、王子計測製自動複屈折計(KOBRA−WR)を用いて、波長590nm、入射角0°にて測定した。測定は、フィルムの長編の一方を固定し、他方は無荷重から4kgfまで0.5kgfずつ荷重をかけた状態で複屈折を測定し、得られた結果から単位応力による複屈折の変化量を算出した。
フィルムのヘイズ値は、日本電色工業製濁度計(NDH−300A)を用い、JIS K7105に記載の方法にて測定した。
フィルムの耐折り曲げ性は、(株)東洋精機製作所 MIT耐折疲労試験機を用い、JIS C 5016の方法に従って行った。測定条件は、R=0.38、荷重100gとした。測定結果を破断時の折り曲げ回数(以下、「MIT」という場合がある。)で示した。
打ち抜き試験では、延伸フィルムを打抜機でダンベル状に打ち抜いて、ダンベルの周囲が、バリ等なく、滑らかかどうかを光学顕微鏡にて観察した。
<グルタルイミドアクリル系樹脂(A1)の製造>
原料樹脂としてポリメタクリル酸メチル、イミド化剤としてモノメチルアミンを用いて、グルタルイミドアクリル系樹脂(A1)を製造した。
この製造においては、押出反応機を2台直列に並べたタンデム型反応押出機を用いた。
タンデム型反応押出機に関しては、第1押出機、第2押出機共に直径が75mm、L/D(押出機の長さLと直径Dの比)が74の噛合い型同方向二軸押出機を使用し、定重量フィーダー(クボタ(株)製)を用いて、第1押出機の原料供給口に原料樹脂を供給した。
第1押出機、第2押出機における各ベントの減圧度は−0.095MPaとした。更に、直径38mm、長さ2mの配管で第1押出機と第2押出機を接続し、第1押出機の樹脂吐出口と第2押出機の原料供給口を接続する部品内圧力制御機構には定流圧力弁を用いた。
第2押出機から吐出された樹脂(ストランド)は、冷却コンベアで冷却した後、ペレタイザでカッティングしペレットとした。ここで、第1押出機の樹脂吐出口と第2押出機の原料供給口を接続する部品内圧力調整、又は押出変動を見極めるために、第1押出機の吐出口、第1押出機と第2押出機間の接続部品の中央部、及び、第2押出機の吐出口に樹脂圧力計を設けた。
第1押出機において、原料樹脂としてポリメタクリル酸メチル樹脂(Mw:10.5万)を使用し、イミド化剤として、モノメチルアミンを用いてイミド樹脂中間体1を製造した。この際、押出機の最高温部の温度は280℃、スクリュー回転数は55rpm、原料樹脂供給量は150kg/時間、モノメチルアミンの添加量は原料樹脂100重量部に対して2.0重量部とした。定流圧力弁は第2押出機の原料供給口直前に設置し、第1押出機のモノメチルアミン圧入部圧力を8MPaになるように調整した。
第2押出機において、リアベント及び真空ベントで残存しているイミド化剤及び副生成物を脱揮したのち、エステル化剤として炭酸ジメチルを添加しイミド樹脂中間体2を製造した。この際、押出機の各バレル温度は260℃、スクリュー回転数は55rpm、炭酸ジメチルの添加量は原料樹脂100重量部に対して3.2重量部とした。更に、ベントでエステル化剤を除去した後、ストランドダイから押し出し、水槽で冷却した後、ペレタイザでペレット化することで、グルタルイミドアクリル系樹脂(A1)を得た。
得られたグルタルイミドアクリル系樹脂(A1)は、グルタミルイミド単位と、(メタ)アクリル酸エステル単位が共重合したアクリル系樹脂である。
<グラフト共重合体(B2)の製造>
撹拌機付き8L重合装置に、以下の物質を仕込んだ。
脱イオン水 175重量部
ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸 0.104重量部
ホウ酸 0.4725重量部
炭酸ナトリウム 0.04725重量部
重合機内を窒素ガスで充分に置換した後、内温を80℃にし、単量体混合物27重量部(メタクリル酸メチル97重量%及びアクリル酸ブチル3重量%)及びメタクリル酸アリル0.135重量部からなる混合物(I)の26重量%を重合機に一括で追加し、その後ソディウムホルムアルデヒドスルフォキシレ−ト0.0645重量部、エチレンジアミン四酢酸−2−ナトリウム0.0056重量部、硫酸第一鉄0.0014重量部、t−ブチルハイドロパーオキサイド0.0207重量部を追加し、その15分後にt−ブチルハイドロパーオキサイド0.0345重量部を追加し、更に15分重合を継続させた。次に、水酸化ナトリウム0.0098重量部を2重量%水溶液の形態で、ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸0.0852重量部をそのまま追加し、混合物(I)の残り74重量%を60分かけて連続的に添加した。添加終了30分後にt−ブチルハイドロパーオキサイド0.069重量部を追加し、更に30分重合を継続することにより、重合物を得た。重合転化率は100.0%であった。
その後、水酸化ナトリウム0.0267重量部を2重量%水溶液の形態で、過硫酸カリウム0.08重量部を2重量%水溶液の形態で添加し、次いで、単量体混合物(アクリル酸ブチル82重量%、スチレン18重量%)50重量部及びメタクリル酸アリル0.75重量部からなる混合物を150分かけて連続的に添加した。添加終了後、過硫酸カリウム0.015重量部を2重量%水溶液の形態で添加し、120分重合を継続し、重合物を得た。重合転化率は99.0%であり、平均粒子径は225nmであった。
その後、過硫酸カリウム0.023重量部を2重量%水溶液の形態で添加し、単量体混合物15重量部(メタクリル酸メチル95重量%、アクリル酸ブチル5重量%)を45分かけて連続的に添加し、更に30分重合を継続した。
その後、単量体混合物8重量部(メタクリル酸メチル52重量%、アクリル酸ブチル48重量%)を25分かけて連続的に添加し、更に60分重合を継続することにより、グラフト共重合体ラテックスを得た。重合転化率は100.0%であった。
得られたラテックスを塩化マグネシウムで塩析、凝固し、水洗、乾燥を行い、白色粉末状のグラフト共重合体(B2)を得た。グラフト共重合体(B2)のグラフト率は24.2%であった。
<樹脂ペレットの製造1>
直径40mmのフルフライトスクリューを用いた単軸押出機を用い、押出機の温度調整ゾーンの設定温度を255℃、スクリュー回転数を52rpmとし、グルタルイミドアクリル系樹脂(A1)95重量部、及び白色粉末状のグラフト共重合体(B2)5重量部の混合物を、10kg/hrの割合で供給した。押出機出口に設けられたダイスからストランドとして出てきた樹脂を水槽で冷却し、ペレタイザでペレット化した。このペレットについて上述の通り溶融粘度を測定した。
<樹脂ペレットの製造2>
直径40mmのフルフライトスクリューを用いた単軸押出機を用い、押出機の温度調整ゾーンの設定温度を255℃、スクリュー回転数を52rpmとし、グルタルイミドアクリル系樹脂(A1)のみを、10kg/hrの割合で供給した。押出機出口に設けられたダイスからストランドとして出てきた樹脂を水槽で冷却し、ペレタイザでペレット化した。このペレットについて上述の通り溶融粘度を測定した。
ゴム含有熱可塑性樹脂組成物として、製造例3で得られたペレット(ガラス転移温度Tg122℃)を用い、乾燥機にて80℃で4時間乾燥させた後、φ65mm単軸押出機に供給した。押出機出口にはスクリーンメッシュを押出機側から#40、#100、#400、#400、#100、#40の順に重ねて設置した。押出機出口で樹脂温度が270℃となるよう加熱溶融し、ギアポンプを介し、リーフディスクフィルタ(目開き5μmカット)を通過させた後、Tダイへと溶融樹脂を押し出した。この時、Tダイ出口における吐出直後の樹脂温度は270℃であり、この温度での122sec −1 における溶融粘度は1050Pa・secであった。吐出された溶融フィルムを、70℃に温調したキャストロールと70℃に温調したタッチロールで挟み込み冷却固化した後、引き取りロールにて引き取り、厚さ160μmの原反を取得した。その原反を、同時二軸延伸機(熱処理ゾーン長/延伸ゾーン長=1.0)にて、縦方向及び横方向同時に2倍、132℃(Tg+10℃)の条件で延伸したのち、熱処理ゾーンにおいて、135℃において熱処理を施すとともに、縦方向及び横方向同時に5%緩和させた(即ち、縦方向及び横方向同時に寸法を5%縮小させた)のちにTg以下まで冷却した。冷却後のフィルムの両端を連続的にスリットした後、引き取りロールにて引き取り、巻き取りコアに厚み40μmのフィルムを得た。
得られた延伸フィルムのヘイズは0.5%、縦方向のMITは2500回、横方向のMITは2500回であり、打ち抜き試験におけるダンベル端面のバリは見られなかった。
熱処理温度を132℃とした以外は実施例1と同様にし、二軸延伸フィルムを得た。
得られた延伸フィルムのヘイズは0.7%、縦方向のMITは2900回、横方向のMITは2900回であり、打ち抜き試験におけるダンベル端面のバリは見られなかった。
延伸温度を125℃、熱処理温度を145℃とした以外は実施例1と同様にし、二軸延伸フィルムを得た。
得られた延伸フィルムのヘイズは0.4%、縦方向のMITは2000回、横方向のMITは2000回であり、打ち抜き試験におけるダンベル端面のバリは見られなかった。
熱処理ゾーンを設けず、延伸ゾーン後にTg以下に冷却させた以外は実施例1と同様にし、40μmの二軸延伸フィルムを得た。
得られた延伸フィルムのヘイズは1.8%、縦方向のMITは3000回、横方向のMITは3000回であり、打ち抜き試験におけるダンベル端面のバリが数か所見られた。フィルムの5μm視野角の平均面粗さRaはそれぞれの面で11.1nm、10.0nmであった。
熱処理温度を155℃とした以外は実施例1と同様にしたところ、熱処理ゾーンでフィルムが弛み、延伸機内ノズルにフィルムが触れて破断してしまった。
延伸温度を145℃、熱処理温度を145℃とした以外は実施例1と同様にして、厚さ40μmの二軸延伸フィルムを得た。
得られた延伸フィルムのヘイズは0.4%、縦方向のMITは1000回、横方向のMITは1000回であり、打ち抜き試験におけるダンベル端面のバリは数か所見られた。
延伸温度を125℃、熱処理温度を122℃とした以外は実施例1と同様にして、40μmの二軸延伸フィルムを得た。
得られた延伸フィルムのヘイズは2.1%、縦方向のMITは2900回、横方向のMITは2900回であり、打ち抜き試験におけるダンベル端面のバリは見られなかった。
ゴム含有熱可塑性樹脂組成物として、製造例3で得られたペレット(ガラス転移温度Tg122℃)を用い、乾燥機にて80℃で4時間乾燥させた後、φ65mm単軸押出機に供給した。押出機出口にはスクリーンメッシュを押出機側から#40、#100、#400、#400、#100、#40の順に重ねて設置した。押出機出口で樹脂温度が270℃となるよう加熱溶融し、ギアポンプを介し、リーフディスクフィルタ(目開き5μmカット)を通過させた後、Tダイへと溶融樹脂を押し出した。この時、Tダイ出口における吐出直後の樹脂温度は270℃であり、この温度での122sec −1 における溶融粘度は1050Pa・secであった。吐出された溶融フィルムを、70℃に温調したキャストロールと70℃に温調したタッチロールで挟み込み冷却固化した後、引き取りロールにて引き取り、厚み140μmの原反とした。この時の原反ライン速度は15m/分であった。
この原反を連続的にロール縦延伸機にて縦方向に2倍、145℃(Tg+23℃)の条件にて延伸した後、更に連続的にクリップ式テンター横延伸機(熱処理ゾーン長/延伸ゾーン長=1.0)にて横方向に2倍、145℃(Tg+23℃)の条件にて延伸したのち、熱処理ゾーンを設けず延伸ゾーン後にTg以下に冷却させた。冷却後のフィルムの両端を連続的にスリットした後、引き取りロールにて引き取り、巻き取りコアに厚み40μmの二軸延伸フィルムを得た。
得られた延伸フィルムのヘイズは1.1%、縦方向のMITは1200回、横方向のMITは1200回であり、打ち抜き試験におけるダンベル端面のバリは見られなかった。
ペレットとして製造例4で得たゴムを配合していない熱可塑性樹脂を用いたこと以外は実施例1と同様に行い、40μmの二軸延伸フィルムを得た。
得られた延伸フィルムのヘイズは0.2%、縦方向のMITは400回、横方向のMITは400回であり、打ち抜き試験におけるダンベル端面のバリは数か所見られた。
Claims (16)
- 熱可塑性樹脂及びゴム粒子を含む熱可塑性樹脂組成物からなる延伸フィルムに対して前記延伸フィルムの延伸方向に張力を加えながら、前記延伸フィルムの寸法を前記延伸方向に縮小する緩和工程を有し、
前記延伸は二軸延伸であり、
前記延伸の延伸温度は、Tg以上、Tg+20℃以下であり、但し、Tgは前記延伸フィルムのガラス転移温度であり、
前記緩和工程において、前記延伸フィルムの寸法の縮小は、前記延伸フィルムの縦方向及び幅方向の寸法を同時に縮小することにより、行われ、
前記緩和工程は、前記延伸フィルムに対し熱処理を施すことにより行われ、前記熱処理の熱処理温度はTg+10℃以上、Tg+23℃以下であることを特徴とする光学フィルムの製造方法。 - 前記延伸の延伸倍率が1.5〜3.0倍である請求項1に記載の光学フィルムの製造方法。
- 前記緩和工程前における前記延伸フィルムの前記延伸方向への寸法をD0とし、前記緩和工程後における前記延伸フィルムの前記延伸方向への寸法をD1としたとき、式:(D0−D1)/D0×100で表される寸法縮小率が0.1〜25%である請求項1又は2に記載の光学フィルムの製造方法。
- 少なくとも、前記延伸フィルムの延伸時から前記緩和工程の終了時までの間、前記延伸フィルムの温度をTg以上に維持することを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
- 前記熱処理において輻射加熱装置を用いることを特徴とする請求項1〜4のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
- 前記熱可塑性樹脂がアクリル系樹脂を含有することを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
- 前記熱可塑性樹脂が、ガラス転移温度が110℃以上であるアクリル系樹脂を含有する、請求項1〜6のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
- 前記熱可塑性樹脂が、共重合成分としてN−置換マレイミド化合物が共重合されているアクリル系樹脂、無水グルタル酸アクリル系樹脂、ラクトン環構造を有するアクリル系樹脂、グルタルイミドアクリル系樹脂、水酸基及び/又はカルボキシル基を含有するアクリル系樹脂、芳香族ビニル単量体及びそれと共重合可能な他の単量体を重合して得られる芳香族ビニル含有重合体又はその芳香族環を部分的に若しくは全て水素添加して得られる水添芳香族ビニル含有重合体、並びに、環状酸無水物繰り返し単位を含有するアクリル系重合体からなる群より選択される少なくとも1種を含有する、請求項1〜7のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
- 光学フィルムの配向複屈折が−1.7×10−4から1.7×10−4であることを特徴とする請求項1〜8のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
- 光学フィルムの光弾性定数が−10×10−12から4×10−12Pa−1であることを特徴とする請求項1〜9のいずれか一項に記載の光学フィルムの製造方法。
- 熱可塑性樹脂及びゴム粒子を含む熱可塑性樹脂組成物からなり、延伸された光学フィルムであって、前記光学フィルム両面の5μm視野角の平均面粗さRaが0.1nm以上、4nm以下であって、両面の平均面粗さの差異が2.0nm以下であることを特徴とする光学フィルム。
- 前記延伸が二軸延伸であることを特徴とする請求項11に記載の光学フィルム。
- JIS K 7105に準拠して測定されるヘイズが1.0%以下である、請求項11又は12に記載の光学フィルム。
- 前記光学フィルムの流れ方向のMITと前記光学フィルムの幅方向のMITとの比が0.7〜1.3の範囲であり、前記光学フィルムの流れ方向及び幅方向のMITがともに1100回以上であり、但し、MITは、JIS C 5016に準拠して測定される破断時の折り曲げ回数である請求項11〜13のいずれか一項に記載の光学フィルム。
- 前記熱可塑性樹脂がアクリル系樹脂である、請求項11〜14のいずれか一項に記載の光学フィルム。
- 平均膜厚が15〜60μmである、請求項11〜15のいずれか一項に記載の光学フィルム。
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