JP6638668B2 - 燃料噴射制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、筒内噴射とポート噴射との噴射モードの切り替えを行う燃料噴射制御装置に関する。

内燃機関の冷間時には、燃料の気化不良や壁面付着などにより、噴射した燃料の一部が燃焼に寄与しなくなるため、燃料噴射量の増量を行っている。一方、特許文献１に見られるように、吸気ポート内に燃料を噴射するポート噴射弁と燃焼室内に燃料を噴射する筒内噴射弁との２種の燃料噴射弁を備え、筒内噴射とポート噴射との噴射割合の異なる噴射モードの切り替えを行う内燃機関が知られている。

特開２０１２−１１７４７２号公報

燃料を噴射する場所が異なれば、冷間時における噴射燃料の気化不良や壁面付着の発生状況も異なったものとなる。そのため、冷間時の燃料噴射量の増量を、筒内噴射及びポート噴射の双方に対して一律の態様で行えば、実際に燃焼に供される燃料の量に過不足が生じる虞がある。

本発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであり、その解決しようとする課題は、筒内噴射とポート噴射との噴射モードの切り替えを行う内燃機関における冷間始動時の燃料噴射量の増量補正を適切に行うことのできる燃料噴射制御装置を提供することにある。

上記課題を解決する燃料噴射制御装置は、吸気ポート内に燃料を噴射するポート噴射弁と燃焼室内に燃料を噴射する筒内噴射弁とを備える内燃機関に適用され、内燃機関の運転状況に応じた噴射モードの切り替えを行う。切り替えを行う噴射モードとして、要求噴射量分の燃料をポート噴射弁により噴射するポート噴射モードと、要求噴射量分の燃料を筒内噴射弁の１回の燃料噴射により噴射するシングル筒内噴射モードと、を有するものとなっている。

また、上記燃料噴射制御装置は、要求噴射量の増量補正のための増量補正値として始動後増量補正値と基本暖機増量補正値とを演算する冷間増量部であって、内燃機関の始動後に行われた燃焼の回数の増加に応じて減衰していく値として始動後増量補正値を演算し、内燃機関の冷却水温の上昇に応じて減衰していく値として基本暖機増量補正値を演算する冷間増量部を備える。これらのうち、始動後増量補正値は、冷間始動の開始直後に増加する壁面付着分の燃料噴射量の増量を行う増量補正値となり、基本暖機増量補正値は、冷間始動時に顕著となる気化不良分の燃料噴射量の増量を行う増量補正値となる。

なお、冷間始動の開始直後における燃料の壁面付着量は、シングル筒内噴射モードの場合よりもポート噴射モードの場合の方が多くなる。そのため、上記冷間増量部は、（イ）噴射モードとしてポート噴射モードが選択されているときには、シングル筒内噴射モードが選択されているときよりも値が大きくなるように始動後増量補正値の値を演算するとよい。こうした場合のポート噴射モード時の始動後増量補正値の値は、壁面付着量がより多くなることを反映した、シングル筒内噴射モードの場合の値よりも大きい値となる。

また、冷間始動時の燃料の気化不良は、ポート噴射モードの場合よりもシングル筒内噴射モードの場合の方が顕著となる。そのため、上記冷間増量部は、（ロ）噴射モードとしてシングル筒内噴射モードが選択されているときには、ポート噴射モードが選択されているときよりも値が大きくなるように基本暖機増量補正値の値を演算することが望ましい。こうした場合のシングル筒内噴射モード時の基本暖機増量補正値の値は、気化不良がより顕著となることを反映した、ポート噴射モードの場合の値よりも大きい値となる。

いずれにせよ、上記（イ）の態様での始動後増量補正値の演算、上記（ロ）の態様での基本暖機増量補正値の演算のいずれか一方、又は双方を行えば、選択された噴射モードに応じて、冷間始動時の燃料噴射量の増量補正を適切に行うことができる。

内燃機関の運転状況に応じて切り替える噴射モードとして、上記ポート噴射モード、シングル筒内噴射モードに加え、要求噴射量をポート噴射弁の噴射量と筒内噴射弁の噴射量とに分配してポート噴射弁及び前記筒内噴射弁の双方に燃料を噴射させる噴き分け噴射モードを設定することがある。

こうした場合の冷間増量部は、噴射モードとして噴き分け噴射モードが選択されている場合、要求噴射量に対するポート噴射弁の噴射量の比率であるポート噴射率の値が１から０へと変化していったときに、ポート噴射モードの場合の値からシングル筒内噴射モードの場合の値へと変化する値となるように始動後増量補正値、基本暖機増量補正値の値を演算することが望ましい。このようにすれば、噴き分け噴射モード時の増量補正値、基本暖機増量補正値の値を、ポート噴射率に応じた適切な値に設定することが可能となる。

更に、内燃機関の運転状況に応じて切り替える噴射モードとして、上記ポート噴射モード、シングル筒内噴射モードに加え、要求噴射量分の燃料を、筒内噴射弁の複数回の燃料噴射に分配して噴射するマルチ筒内噴射モードを設定することがある。こうしたマルチ筒内噴射モードでは、シングル筒内噴射モードの場合よりも、冷間始動時の気化不良が緩和する。更に、マルチ噴射モードでの燃料噴射の分割回数が多くなるほど、気化不良はより一層緩和するようになる。マルチ噴射モードを採用する場合には、冷間増量部が、上記（ロ）の態様での基本暖機増量補正値の演算を行うとともに、噴射モードとしてマルチ筒内噴射モードがされている場合、シングル筒内噴射モードの場合の値よりも小さい値となり、且つ、前記燃料噴射の分割の回数が多くなるにつれて減少する値となるように基本暖機増量補正値の値を演算することが望ましい。こうした場合、マルチ筒内噴射モードでの気化不良の緩和を反映した値として、同マルチ筒内噴射モード時の基本暖機増量補正値の値を演算することができる。

なお、噴射モードとしてマルチ筒内噴射モードが選択されているときには、燃焼が改善して内燃機関のトルクの発生効率が高くなる。そのため、噴射モードとしてマルチ筒内噴射モードが選択されているときに要求噴射量の規定量の減量補正を行って、他の噴射モードとのトルク段差を抑えることがある。こうした場合、シングル筒内噴射モード及びポート噴射モードのいずれかとマルチ筒内噴射モードとの噴射モードの切り替えの直後に、シリンダやピストンの壁面における燃料の付着量と揮発量とのバランスが一時的に乱れることがある。これに対しては、シングル筒内噴射モード及びポート噴射モードのいずれかからマルチ筒内噴射モードへの噴射モードの直後に、要求噴射量の減量補正を行うとともに、マルチ筒内噴射モードからシングル筒内噴射モード及びポート噴射モードのいずれかへの噴射モードの切り替えの直後に、要求噴射量の増量補正を行うウェット補正部を備えるようにすれば、上記バランスの一時的な乱れに対しての適切な燃料噴射量の補正を行うことが可能となる。

さらに、上記（イ）の態様で始動後増量補正値の演算を行う場合の冷間増量部は、噴射モードが決定されるよりも前の時期に、始動後増量補正値の値としてポート噴射モードの場合の値とシングル筒内噴射モードの場合の値との双方を演算し、且つ噴射モードの決定後に、演算した２つの値のうち、決定された噴射モードの場合の値を前記始動後増量補正値の演算値として設定することが望ましい。また、上記（ロ）の態様で基本暖機増量補正の演算を行う場合の冷間増量部は、噴射モードが決定されるよりも前の時期に、基本暖機増量補正値の値としてポート噴射モードの場合の値とシングル筒内噴射モードの場合の値との双方を演算し、且つ噴射モードの決定後に、演算した２つの値のうち、決定された噴射モードの場合の値を基本暖機増量補正値の演算値として設定することが望ましい。こうした場合、噴射モードが決定してから、決定した噴射モードに合わせた始動後増量補正値、基本暖機増量補正値の演算結果の操作が可能となる。そのため、実際に行われる噴射モードに適した増量補正値を確実に行うことが可能となる。しかも、増量補正値の演算は、噴射モードの決定前に行っているため、噴射モードの決定後は値の選択を行うだけで演算を完了できる。そのため、噴射モードの決定から燃料噴射の開始までの限られた時間内に、増量補正値の演算を完了可能とすることが容易となる。

燃料噴射制御装置の一実施形態が適用される内燃機関の構成を模式的に示す図。 同燃料噴射制御装置の始動時噴射制御にかかる制御構造のブロック図。 同燃料噴射制御装置に設けられた初期値設定部が設定する第１基準値及び第２基準値の各初期値と始動時冷却水温との関係を示すグラフ。 同燃料噴射制御装置に設けられた第１予備演算部が第１基準値及び第２基準値の演算に用いる減衰係数と機関始動後の燃焼回数との関係を示すグラフ。 同燃料噴射制御装置に設けられた始動後増量決定部が演算する始動後増量補正値とポート噴射率との関係を示すグラフ。 同燃料噴射制御装置に設けられた第２予備演算部が演算する第３基準値、第１修正値、第２修正値、及び第３修正値と冷却水温との関係を示すグラフ。 同燃料噴射制御装置に設けられた基本暖機増量決定部が行う基本暖機増量決定ルーチンのフローチャート。 噴き分け噴射モードにおける基本暖機増量補正値の値とポート噴射率との関係を示すグラフ。 ポート噴射モード、シングル筒内噴射モード、筒内２回噴射モード、及び筒内３回噴射モードのそれぞれにおける基本暖機増量補正値の演算値を対比して示すグラフ。 上記燃料噴射制御装置に設けられたウェット補正部によるウェット補正値の演算値の推移を示すタイムチャート。

以下、燃料噴射制御装置の一実施形態を、図１〜図１０を参照して詳細に説明する。
まず、図１を参照して、本実施形態の燃料噴射制御装置３０が適用される内燃機関１０の構成を説明する。

内燃機関１０は、往復動可能にピストン１１が収容されたシリンダ１２を備えている。ピストン１１は、コネクティングロッド１３を介してクランクシャフト１４に連結されており、それらの連結構造は、ピストン１１の往復運動をクランクシャフト１４の回転運動に変換するクランク機構として機能する。また、内燃機関１０におけるクランクシャフト１４の近傍の部分には、同クランクシャフト１４の回転に応じてパルス状の信号（クランク角信号ＣＲ）を出力するクランク角センサ１５が設置されている。

シリンダ１２の内部には、ピストン１１により、燃焼室１６が区画形成されている。燃焼室１６には、吸気ポート１７を介して吸気管１８が接続されている。また、燃焼室１６には、排気ポート１９を介して排気管２０が接続されている。吸気ポート１７における燃焼室１６との接続部分には、クランクシャフト１４の回転に連動して開閉する吸気バルブ２１が設置されている。また、排気ポート１９における燃焼室１６との接続部分には、クランクシャフト１４の回転に連動して開閉する排気バルブ２２が設置されている。

吸気管１８には、同吸気管１８を通って燃焼室１６に送られる吸気の流量（吸入空気量ＧＡ）を検出するエアフローメータ２３と、吸入空気量の調整弁であるスロットルバルブ２４とが設けられている。また、吸気ポート１７には、同吸気ポート１７を通過する吸気中に燃料を噴射するポート噴射弁２５が設置されている。さらに、燃焼室１６には、同燃焼室１６の内部に燃料を噴射する筒内噴射弁２６と、火花放電により燃料を点火する点火プラグ２７とが設置されている。

本実施形態の燃料噴射制御装置３０は、こうした内燃機関１０におけるポート噴射弁２５、筒内噴射弁２６を制御する電子制御ユニットとして構成されている。燃料噴射制御装置３０には、上述の吸入空気量ＧＡの検出信号、クランク角信号ＣＲが入力されている。また、燃料噴射制御装置３０には、内燃機関１０の冷却水の温度（冷却水温ＴＨＷ）を検出する水温センサ２９の検出信号も入力されている。なお、燃料噴射制御装置３０は、クランク角信号ＣＲから内燃機関１０の回転速度（機関回転数ＮＥ）を計算している。さらに燃料噴射制御装置３０は、機関回転数ＮＥと吸入空気量ＧＡとに基づいて機関負荷率ＫＬを計算している。なお、機関負荷率ＫＬは、燃焼室１６に流入する空気量であるシリンダ流入空気量を、内燃機関１０の全負荷時の値に対する比率で表したものである。

以下、燃料噴射制御装置３０が内燃機関１０の冷間始動時に行う燃料噴射制御（冷間時制御）について説明する。なお、ここでの冷間始動時とは、冷却水温ＴＨＷが規定温度以下の状態で内燃機関１０の始動が開始されたときの、同内燃機関１０の始動開始から冷却水温ＴＨＷが上記規定温度に達するまでの期間をいう。

燃料噴射制御装置３０は、ポート噴射弁２５、筒内噴射弁２６により行われる燃料の噴射形態（噴射モードＭＯＤＥ）を、内燃機関１０の運転状況に応じて切り替えている。燃料噴射制御装置３０において噴射モードＭＯＤＥの種別は、２つの要素を有した配列により表されている。この噴射モードＭＯＤＥの種別を表す配列の１番目の要素は、当該噴射形態において行うポート噴射弁２５の噴射（ポート噴射）の回数を、２番目の要素は、当該噴射形態において行う筒内噴射弁２６の燃料噴射（筒内噴射）の回数を、それぞれ表している。以下では、噴射モードＭＯＤＥの配列における１番目の要素をＭＯＤＥ［０］、２番目の要素をＭＯＤＥ［１］と記載する（ＭＯＤＥ＝｛ＭＯＤＥ［０］，ＭＯＤＥ［１］｝）。

内燃機関１０の冷間始動時には、噴射モードＭＯＤＥとして、ポート噴射モード、噴き分け噴射モード、シングル筒内噴射モード、及びマルチ噴射モードが用いられる。ポート噴射モードでは、要求噴射量ＱＩＮＪ分の燃料を１回のポート噴射により噴射する。また、噴き分け噴射モードでは、要求噴射量ＱＩＮＪ分の燃料を、１回のポート噴射と１〜３回の筒内噴射とに分割して噴射する。シングル筒内噴射モードでは、要求噴射量ＱＩＮＪ分の燃料を１回の筒内噴射により噴射する。マルチ筒内噴射モードでは、要求噴射量ＱＩＮＪの複数回の筒内噴射に分割して噴射する。なお、マルチ筒内噴射モードでは、筒内噴射を２回行う場合と３回行う場合とがあり、以下では前者を筒内２回噴射モード、後者を筒内３回噴射モードと記載して区別する。

また、以下では、要求噴射量ＱＩＮＪに対するポート噴射の噴射量（ポート噴射量）の比率を、ポート噴射率ＫＰＩと記載する。表１に、上記各噴射モードＭＯＤＥにおけるＭＯＤＥ［０］、ＭＯＤＥ［１］、ＫＰＩの値を示す。同表に示すように、ポート噴射率ＫＰＩの値は、ポート噴射モードでは１となり、シングル筒内噴射モード、筒内２回噴射モード及び筒内３回噴射モードでは０となる。また、噴き分け噴射モードでは、ポート噴射率ＫＰＩの値は、ポート噴射、筒内噴射の燃料噴射量の分配の比率に応じて０と１の間で変化する値となる。

図２は、燃料噴射制御装置３０における冷間始動時の燃料噴射制御にかかる制御構造を示している。同図に示すように、燃料噴射制御装置３０は、上記制御構造として、噴射モード決定部３１、基本噴射量演算部３２、冷間増量部３３、ウェット補正部３４、要求噴射量決定部３５、及び噴射制御部３６を備えている。

噴射モード決定部３１は、機関回転数ＮＥ、機関負荷率ＫＬ、及び冷却水温ＴＨＷを入力し、それらに基づき内燃機関１０において実施する噴射モードＭＯＤＥを選択する。また、噴射モード決定部３１は、噴き分け噴射モードを選択する場合には、機関回転数ＮＥ、機関負荷率ＫＬ、及び冷却水温ＴＨＷに基づきポート噴射率ＫＰＩの演算も行う。そして、噴射モード決定部３１は、そうした選択、演算の結果に従って、噴射モードＭＯＤＥ、ポート噴射率ＫＰＩを出力する。

基本噴射量演算部３２は、機関回転数ＮＥ及び機関負荷率ＫＬを入力し、それらに基づき基本噴射量ＱＢＳＥを演算して出力する。ここで演算される基本噴射量ＱＢＳＥの値は、燃焼室１６内で燃焼させる燃料の量を表している。

冷間増量部３３は、内燃機関１０の冷間始動時に行う燃料噴射量の増量補正のための補正値として、始動後増量補正値ＦＡＳＥ、及び基本暖機増量補正値ＦＷＬを演算して出力する。なお、冷間増量部３３が行う始動後増量補正値ＦＡＳＥ、及び基本暖機増量補正値ＦＷＬの演算の詳細は後述する。

ウェット補正部３４は、噴射モードの切り替え直後に行われる燃料噴射量の補正のための補正値であるウェット補正値ＦＷＥＴを演算して出力する。なお、ウェット補正部３４が行うウェット補正値ＦＷＥＴの演算の詳細は後述する。

要求噴射量決定部３５は、基本噴射量ＱＢＳＥ、ウェット補正値ＦＷＥＴ、始動後増量補正値ＦＡＳＥ、及び基本暖機増量補正値ＦＷＬを入力し、それらに基づき要求噴射量ＱＩＮＪを演算して出力する。要求噴射量ＱＩＮＪの値は、下式の関係となるように演算されている。

噴射制御部３６は、噴射モードＭＯＤＥ、ポート噴射率ＫＰＩ、及び要求噴射量ＱＩＮＪを入力し、それらに基づきポート噴射量、及び筒内噴射量を設定する。すなわち、噴射モードＭＯＤＥとしてポート噴射モードが選択されている場合、ポート噴射量として要求噴射量ＱＩＮＪの値が、筒内噴射量として０がそれぞれ設定され、噴射モードＭＯＤＥとしてシングル筒内噴射モードが選択されている場合、ポート噴射量として０が、筒内噴射量として要求噴射量ＱＩＮＪの値がそれぞれ設定される。また、噴射モードＭＯＤＥとして噴き分け噴射モードが選択されている場合、ポート噴射量として要求噴射量ＱＩＮＪにポート噴射率ＫＰＩを乗算した積が、筒内噴射量（２回以上の筒内噴射が行われる場合には各筒内噴射の噴射量の合計）として要求噴射量からポート噴射量を引いた差がそれぞれ設定される。更に、噴射モードＭＯＤＥとしてマルチ筒内噴射モードが選択されている場合には、ポート噴射量として０が設定され、要求噴射量ＱＩＮＪに基づき、２回又は３回行われる筒内噴射のそれぞれの噴射量が設定される。なお、マルチ筒内噴射モードで燃料噴射を行うと、燃焼が改善して、同量の燃料噴射に対して内燃機関１０が発生するトルクが他の噴射モードの場合よりも大きくなる。そのため、マルチ筒内噴射モードの場合、２回又は３回行われる筒内噴射の噴射量の合計が、要求噴射量ＱＩＮＪに規定量の定常減量補正を適用した値となるように、各筒内噴射の噴射量が設定される。そして、噴射制御部３６は、設定した噴射量分の燃料を噴射するようにポート噴射弁２５、筒内噴射弁２６を制御する。

なお、基本噴射量演算部３２の基本噴射量ＱＢＳＥの演算は、規定の時間毎に繰り返し実行される定期タスクとして行われている。これに対して、ウェット補正部３４によるウェット補正値ＦＷＥＴの演算、要求噴射量決定部３５による要求噴射量ＱＩＮＪの演算は、吸気上死点前の規定のクランク角において実行される直近ＮＥ割込処理として行われている。

なお、噴射モード決定部３１による噴射モードＭＯＤＥの決定及びポート噴射率ＫＰＩの演算は、上記基本噴射量ＱＢＳＥの演算周期よりも短い周期の定期タスクとして行われる。また、最終的に実施する噴射モードは、直近ＮＥ割込処理時の噴射モードＭＯＤＥの値により決定されるようになっている。そのため、基本噴射量ＱＢＳＥの演算を終えてから、実施する噴射モードが決定するまでの期間に、噴射モードＭＯＤＥの値が変わることがある。このように、基本噴射量ＱＢＳＥの演算は、噴射モードが決定していない時期に行われることになる。これに対して、上記直近ＮＥ割込処理が行われるときには、噴射モードは決定していることになる。

（始動後増量）
次に、冷間増量部３３が行う始動後増量補正値ＦＡＳＥの演算の詳細を説明する。なお、ポート噴射弁２５から噴射した燃料の一部は、吸気ポート１７や吸気バルブ２１の壁面に、筒内噴射弁２６から噴射した燃料の一部は、シリンダ１２やピストン１１の壁面に、それぞれ付着する。冷間始動時には、それらの壁面温度が低く、燃料の壁面付着が多くなる。こうした壁面付着により燃焼に寄与しない分の燃料を見込んで燃料噴射量を増量するための補正値が、始動後増量補正値ＦＡＳＥとなっている。冷間増量部３３は、こうした始動後増量補正値ＦＡＳＥの演算のための下位の制御構造として、初期値設定部３７、第１予備演算部３８、及び始動後増量決定部４０を備えている。

初期値設定部３７は、内燃機関１０の始動開始時に１回限りで実行される始動時処理として、同始動開始時の冷却水温ＴＨＷに基づき、始動後増量補正値ＦＡＳＥの演算に使用する第１基準値ＦＡＳＥＰ及び第２基準値ＦＡＳＥＤの初期値ＦＡＳＥＰＢ、ＦＡＳＥＤＢの値を演算する。初期値ＦＡＳＥＰＢ、ＦＡＳＥＤＢの演算は、燃料噴射制御装置３０に予め記憶された演算マップＭ１、Ｍ２をそれぞれ参照して行われる。なお、初期値ＦＡＳＥＰＢの値は、始動開始時の冷却水温ＴＨＷにおいてポート噴射モードで燃焼噴射を行った場合の噴射した燃料のうち、壁面に付着する燃料の量の比率に相当する値として演算される。また、初期値ＦＡＳＥＤＢの値は、始動開始時の冷却水温ＴＨＷにおいて筒内噴射を行ったときの、噴射した燃料のうち、壁面に付着する燃料の量の比率に相当する値として演算される。

図３に、演算マップＭ１及び演算マップＭ２における冷却水温ＴＨＷと初期値ＦＡＳＥＰＢ、ＦＡＳＥＤＢとの関係を示す。初期値ＦＡＳＥＰＢ、ＦＡＳＥＤＢの値はいずれも、冷却水温ＴＨＷが低いほど大きくなる値となっている。これは、冷却水温ＴＨＷが低いときには、吸気ポート１７やシリンダ１２等の壁面温度も低くなり、噴射燃料の壁面付着量が多くなることを反映している。また、演算マップＭ１における初期値ＦＡＳＥＰＢの値は、冷却水温ＴＨＷが同じときの演算マップＭ２における初期値ＦＡＳＥＤＢの値よりも大きい値となっている。これは、噴射燃料の壁面付着量が、筒内噴射よりもポート噴射の方が多くなることを反映している。

第１予備演算部３８は、内燃機関１０の始動開始時に初期値設定部３７が設定した初期値ＦＡＳＥＰＢ、ＦＡＳＥＤＢと、内燃機関１０の始動後に行われた燃焼の回数（燃焼回数ＮＢＲＮ）とに基づき、第１基準値ＦＡＳＥＰ、及び第２基準値ＦＡＳＥＤの値を演算する。なお、第１予備演算部３８は、こうした第１基準値ＦＡＳＥＰ及び第２基準値ＦＡＳＥＤの演算を、基本噴射量ＱＢＳＥの演算と同期した定期タスクとして実行する。こうした第１基準値ＦＡＳＥＰ及び第２基準値ＦＡＳＥＤの演算は、噴射モードの決定前に行われることになる。

上記演算に際して第１予備演算部３８はまず、燃料噴射制御装置３０に予め記憶された演算マップＭ３を参照して、燃焼回数ＮＢＲＮから減衰係数ＣＤＡＭの値を求める。そして、第１予備演算部３８は、初期値ＦＡＳＥＰＢに減衰係数ＣＤＡＭを乗算した積を第１基準値ＦＡＳＥＰの値として、初期値ＦＡＳＥＤＢに減衰係数ＣＤＡＭを乗算した積を第２基準値ＦＡＳＥＤの値としてそれぞれ演算する。

図４に、演算マップＭ３における燃焼回数ＮＢＲＮと減衰係数ＣＤＡＭとの関係を示す。燃焼回数ＮＢＲＮが０回から増加していったときの減衰係数ＣＤＡＭの値は、燃焼回数ＮＢＲＮが規定の回数Ｎ１に達するまでは１に保持される。回数Ｎ１から燃焼回数ＮＢＲＮが更に増加していくと、減衰係数ＣＤＡＭの値は次第に減衰していき、燃焼回数ＮＢＲＮが規定の回数Ｎ２に達したところで減衰係数ＣＤＡＭの値は０となり、以降は０に保持される。

こうした減衰係数ＣＤＡＭを初期値ＦＡＳＥＰＢ、ＦＡＳＥＤＢに乗算した積として演算される第１基準値ＦＡＳＥＰ、及び第２基準値ＦＡＳＥＤはいずれも、燃焼回数ＮＢＲＮの増加に応じて減衰していく値となる。なお、燃焼回数ＮＢＲＮが回数Ｎ２に達して値が０となるまでは、第１基準値ＦＡＳＥＰの値は常に、第２基準値ＦＡＳＥＤの値よりも大きい値となっている。

なお、上述のように、冷間始動時には、噴射燃料の壁面付着により、噴射した燃料の量より燃焼する燃料の量が少なくなる。このときの噴射した燃料の量に対する燃焼する燃料の量の差を壁面付着不足量とする。噴射の都度、新たに燃料が壁面に付着するため、内燃機関１０の始動後、壁面に付着している燃料の量（壁面付着量）は、ある程度の時期までは増加する。一方、燃料が付着した壁面からは、燃料の一部が揮発して、燃焼室１６で燃焼される。このときの壁面付着量が多いほど、１燃焼サイクルの間に壁面から揮発する燃料の量（燃料揮発量）は多くなる。そのため、内燃機関１０の始動後に行われた燃焼サイクルの回数がある程度よりも多くなると、燃料の壁面付着不足量は減少していき、やがて、噴射により新規に壁面に付着する量と上記燃料揮発量とが平衡して、燃料の壁面付着不足量は０となる。上記のような、燃焼回数ＮＢＲＮの増加に応じた第１基準値ＦＡＳＥＰ、及び第２基準値ＦＡＳＥＤの値の減衰は、これを反映したものとなっている。

なお、第１基準値ＦＡＳＥＰの値は、噴射モードＭＯＤＥとしてポート噴射モードが選択されているとしたときの始動後増量補正値ＦＡＳＥの値を表している。また、第２基準値ＦＡＳＥＤの値は、噴射モードＭＯＤＥとしてシングル筒内噴射モードが選択されているとしたときの始動後増量補正値ＦＡＳＥの値を表している。ちなみに、ポート噴射モードでは、内燃機関１０の冷間始動の開始直後の壁面付着量が、シングル筒内噴射モードの場合よりも多くなる。上記のように第１基準値ＦＡＳＥＰの値は、第２基準値ＦＡＳＥＤの値よりも大きい値となるように演算されているが、これは、ポート噴射モードではシングル筒内噴射モードよりも冷間始動の開始直後の壁面付着量が多くなることを反映している。

一方、始動後増量決定部４０は、第１予備演算部３８が演算した第１基準値ＦＡＳＥＰ及び第２基準値ＦＡＳＥＤと、噴射モード決定部３１が演算したポート噴射率ＫＰＩとに基づき、要求噴射量決定部３５に出力する始動後増量補正値ＦＡＳＥの値を演算する。始動後増量決定部４０は、こうした始動後増量補正値ＦＡＳＥの演算を、直近ＮＥ割込処理として、噴射モード決定部３１による噴射モードＭＯＤＥの決定後に実行する。このとき、始動後増量補正値ＦＡＳＥの値は、第１基準値ＦＡＳＥＰ、第２基準値ＦＡＳＥＤ、及びポート噴射率ＫＰＩに対して、下式の関係となるように演算される。

図５に、ポート噴射率ＫＰＩと始動後増量補正値ＦＡＳＥとの関係を示す。ポート噴射率ＫＰＩの値が１となるポート噴射モードでは、始動後増量補正値ＦＡＳＥの値は、第１予備演算部３８が演算した第１基準値ＦＡＳＥＰの値と等しい値となる。これに対して、ポート噴射率ＫＰＩの値が０となるシングル筒内噴射モード及びマルチ筒内噴射モードでは、始動後増量補正値ＦＡＳＥの値は、第１予備演算部３８が演算した第２基準値ＦＡＳＥＤの値と等しい値となる。そして、ポート噴射率ＫＰＩが０から１までの値に設定される噴き分け噴射モードでは、ポート噴射率ＫＰＩの値が１から０へと変化していったときに、第１基準値ＦＡＳＥＰの値から第２基準値ＦＡＳＥＤの値へと変化する値となる。

（基本暖機増量）
次に、冷間増量部３３が行う基本暖機増量補正値ＦＷＬの演算の詳細を説明する。なお、内燃機関１０の冷間始動時は、燃焼室１６内の温度が低く、燃料が気化し難いため、噴射した燃料の一部が十分に気化されず、燃え残ってしまう。こうした気化不良により燃焼に寄与しなくなる分の燃料を見込んで燃料噴射量を増量するための補正値が基本暖機増量補正値ＦＷＬとなっている。冷間増量部３３は、こうした基本暖機増量補正値ＦＷＬの演算のための下位の制御構造として、第２予備演算部３９と基本暖機増量決定部４１とを備えている。

第２予備演算部３９は、冷却水温ＴＨＷに基づき、第３基準値ＦＷＬＤ、第１修正値ＣＰ、第２修正値ＣＤ２、及び第３修正値ＣＤ３を演算する。第２予備演算部３９は、同演算を、基本噴射量ＱＢＳＥの演算と同期した定期タスクとして実行する。よって、これら第３基準値ＦＷＬＤ、第１修正値ＣＰ、第２修正値ＣＤ２、及び第３修正値ＣＤ３の演算は、噴射モードの決定前に行われることになる。なお、第３基準値ＦＷＬＤ、第１修正値ＣＰ、第２修正値ＣＤ２、及び第３修正値ＣＤ３の演算は、燃料噴射制御装置３０に予め記憶された演算マップＭ４、Ｍ５、Ｍ６、Ｍ７をそれぞれ参照して行われる。

なお、第３基準値ＦＷＬＤの値は、シングル筒内噴射モードで燃料噴射を行っているときの、噴射した燃料のうち、上記気化不良のため、燃焼に寄与しなくなる燃料の量の比率（気化不良率）に相当する値として演算されている。また、第１修正値ＣＰの値は、シングル筒内噴射モードの場合の気化不良率からポート噴射モードの場合の気化不良率を引いた差に相当する値として演算されている。さらに、第２修正値ＣＤ２の値は、シングル筒内噴射モードの場合の気化不良率から筒内２回噴射モードの場合の気化不良率を引いた差に相当する値として、第３修正値ＣＤ３の値は、シングル筒内噴射モードの場合の気化不良率から筒内３回噴射モードの場合の気化不良率を引いた差に相当する値として、それぞれ演算されている。

なお、第３基準値ＦＷＬＤの値は、噴射モードＭＯＤＥとしてシングル筒内噴射モードが選択されているとしたときの基本暖機増量補正値ＦＷＬの値を表している。また、第３基準値ＦＷＬＤの値から第１修正値ＣＰを引いた差は、噴射モードＭＯＤＥとしてポート噴射モードが選択されているとしたときの基本暖機増量補正値ＦＷＬの値を表している。さらに、第３基準値ＦＷＬＤの値から第２修正値ＣＤ２を引いた差は、噴射モードＭＯＤＥとして筒内２回噴射モードが選択されているとしたときの基本暖機増量補正値ＦＷＬの値を表している。そして、第３基準値ＦＷＬＤの値から第３修正値ＣＤ３を引いた差は、噴射モードＭＯＤＥとして筒内３回噴射モードが選択されているとしたときの基本暖機増量補正値ＦＷＬの値を表している。

なお、第２予備演算部３９は、ポート噴射モード、筒内２回噴射モード、及び筒内３回噴射モードのそれぞれの選択時における基本暖機増量補正値ＦＷＬの値そのものに対応する値の演算は行っていない。ただし、第３基準値ＦＷＬＤ及び第１修正値ＣＰを演算した時点で、ポート噴射モードの選択時における基本暖機増量補正値ＦＷＬの値は、既に定まっている。また、第３基準値ＦＷＬＤ及び第２修正値ＣＤ２を演算した時点で、筒内２回噴射モードの選択時における基本暖機増量補正値ＦＷＬの値が、第３基準値ＦＷＬＤ及び第３修正値ＣＤ３を演算した時点で、筒内３回噴射モードの選択時における基本暖機増量補正値ＦＷＬの値が、定まったものとなる。このように、第２予備演算部３９は、シングル筒内噴射モードの場合の基本暖機増量補正値ＦＷＬの値に加え、ポート噴射モードの場合、筒内２回噴射モードの場合、筒内３回噴射モードの場合のそれぞれの基本暖機増量補正値ＦＷＬの値も実質的に演算している。

図６に、上記演算マップＭ４〜７における第３基準値ＦＷＬＤ、第１修正値ＣＰ、第２修正値ＣＤ２、及び第３修正値ＣＤ３の各値と冷却水温ＴＨＷとの関係を示す。第３基準値ＦＷＬＤ、第１修正値ＣＰ、第２修正値ＣＤ２、及び第３修正値ＣＤ３の値はいずれも、冷却水温ＴＨＷが規定の温度ＴＨ１未満の範囲では、冷却水温ＴＨＷの上昇に応じて減衰していき、冷却水温ＴＨＷが規定の温度ＴＨ１に達して以降は０となる。なお、基本噴射量ＱＢＳＥは、内燃機関１０の暖機が完了したときの気化不良率を見込んだ値として演算されているが、上記温度ＴＨ１は、シングル筒内噴射モードの場合の気化不良率が、基本噴射量ＱＢＳＥの演算において想定されている気化不良率と等しい値となるときの冷却水温ＴＨＷとなっている。

基本暖機増量決定部４１は、こうした第２予備演算部３９の演算結果と、噴射モード決定部３１が決定、演算した噴射モードＭＯＤＥ及びポート噴射率ＫＰＩに基づき、要求噴射量決定部３５に出力する基本暖機増量補正値ＦＷＬの値を演算する。基本暖機増量決定部４１は、こうした基本暖機増量補正値ＦＷＬの演算を、直近ＮＥ割込処理として、噴射モード決定部３１による噴射モードＭＯＤＥの決定後に実行する。

図７に、こうした基本暖機増量補正値ＦＷＬの演算のため、基本暖機増量決定部４１が実行する基本暖機増量決定ルーチンのフローチャートを示す。
本ルーチンが開始されると、まずステップＳ１００において、噴射モードＭＯＤＥにおける２番目の要素ＭＯＤＥ［１］の値が示す筒内噴射の回数が１以下であるか否かが判定される。すなわち、噴射モード決定部３１が決定した噴射モードＭＯＤＥがポート噴射モード、噴き分け噴射モード、及びシングル筒内噴射モードのいずれかであるか否かが判定される（表１参照）。

ここで、筒内噴射回数が１回以下であれば（ＹＥＳ）、ステップＳ１１０に処理が進められる。そして、そのステップＳ１１０において、第２予備演算部３９が演算した第３基準値ＦＷＬＤ、第１修正値ＣＰ、及び噴射モード決定部３１が演算したポート噴射率ＫＰＩに基づき、下式の関係となるように基本暖機増量補正値ＦＷＬの値が演算された後、今回の本ルーチンの処理が終了される。

図８に、このときのポート噴射率ＫＰＩと基本暖機増量補正値ＦＷＬの演算値との関係を示す。筒内噴射回数が１回以下、且つポート噴射率ＫＰＩの値が０の場合、噴射モードＭＯＤＥは、シングル筒内噴射モードとなっている。このときの基本暖機増量補正値ＦＷＬの値は、第２予備演算部３９が演算した第３基準値ＦＷＬＤの値と等しい値となる。これに対してポート噴射率ＫＰＩの値が１の場合、すなわちポート噴射モードの場合、第３基準値ＦＷＬＤから第１修正値ＣＰを引いた差（ＦＷＬＤ−ＣＰ）が、基本暖機増量補正値ＦＷＬの値として演算される。さらに、ポート噴射率ＫＰＩが０と１との間の値である場合、すなわち噴き分け噴射モードの場合には、基本暖機増量補正値ＦＷＬの値は、ポート噴射率ＫＰＩに対して次のように変化する値となる。すなわち、このときの基本暖機増量補正値ＦＷＬの値は、ポート噴射率ＫＰＩの値が１から０へと変化していったときに、ポート噴射モードの場合の値（ＦＷＬＤ−ＣＰ）からシングル筒内噴射モードの場合の値（ＦＷＬＤ）へと変化する値となる。

さて、上記ステップＳ１００において筒内噴射回数が１回を超えると判定された場合（ＮＯ）、ステップＳ１２０において筒内噴射回数が２回であるか否かが、すなわち噴射モード決定部３１が決定した噴射モードＭＯＤＥが筒内２回噴射モードであるか否かが判定される。ここで、筒内噴射回数が２回であると判定された場合（ＹＥＳ）、ステップＳ１３０に処理が進められる。そして、そのステップＳ１３０において、第２予備演算部３９が演算した第３基準値ＦＷＬＤから同じく第２予備演算部３９が演算した第２修正値ＣＤ２を引いた差（ＦＷＬＤ−ＣＤ２）が基本暖機増量補正値ＦＷＬの値として演算された後、今回の本ルーチンの処理が終了される。

これに対して、上記ステップＳ１２０において筒内噴射回数が２回でないと判定された場合（ＮＯ）、すなわち噴射モード決定部３１が決定した噴射モードＭＯＤＥが筒内３回噴射モードであった場合には、ステップＳ１４０に処理が進められる。そして、そのステップＳ１４０において、第２予備演算部３９が演算した第３基準値ＦＷＬＤから同じく第２予備演算部３９が演算した第３修正値ＣＤ３を引いた差（ＦＷＬＤ−ＣＤ３）が基本暖機増量補正値ＦＷＬの値として演算された後、今回の本ルーチンの処理が終了される。

図９に、ポート噴射モード、シングル筒内噴射モード、筒内２回噴射モード、及び筒内３回噴射モードのそれぞれにおける、冷却水温ＴＨＷが同じときの基本暖機増量補正値ＦＷＬの演算値を示す。

上述のように、内燃機関１０の冷間始動時には、燃焼室１６内の温度が低く、燃料が気化し難い状態にある。ポート噴射モードの場合には、吸気ポート１７から燃焼室１６内に流入する気流により燃料噴霧が撹拌される分、シングル筒内噴射モードの場合よりも、気化不良率が低くなる。そのため、ポート噴射モードの場合の基本暖機増量補正値ＦＷＬの値は、シングル筒内噴射モードの場合よりも小さい値となるように演算される。

また、筒内２回噴射モードの場合には、時間を空けて２回に分けて燃料が噴射されるため、燃焼室１６内で燃料噴霧が分散される分、シングル筒内噴射モードの場合よりも気化不良率が低くなる。そのため、筒内２回噴射モードの場合の基本暖機増量補正値ＦＷＬの値は、シングル筒内噴射モードの場合よりも小さい値となるように演算される。さらに、筒内３回噴射モードでは、燃焼室１６内での燃料噴霧の分散が更に進むため、基本暖機増量補正値ＦＷＬの値は、筒内２回噴射モードの場合よりも更に小さい値となるように演算される。

（ウェット補正）
続いて、ウェット補正部３４が行うウェット補正値ＦＷＥＴの演算について説明する。ウェット補正部３４は、直近ＮＥ割込処理として、噴射モード決定部３１による噴射モードＭＯＤＥの決定後にウェット補正値ＦＷＥＴの演算を行う。

上述したように、噴射モードＭＯＤＥとしてマルチ筒内噴射モードが選択されているときには、定常減量補正が行われる。そのため、マルチ筒内噴射モード以外の噴射モード（以下、非マルチ噴射モードと記載する）、すなわちポート噴射モード、噴き分け噴射モード、及びシングル筒内噴射モードのいずれかからマルチ筒内噴射モードに噴射モードＭＯＤＥが切り替えられると、定常減量補正が開始されて、その分、燃料噴射量が減ることになる。これとは逆に、マルチ筒内噴射モードから非マルチ噴射モードに噴射モードＭＯＤＥが切り替えられると、定常減量補正が解除されて、その分、燃料噴射量が増えることになる。

一方、内燃機関１０の定常運転時には、吸気ポート１７やシリンダ１２等の壁面に新たに付着する燃料の量と壁面から揮発する燃料の量が釣り合った状態となっている。ここで、非マルチ噴射モードからマルチ筒内噴射モードに噴射モードＭＯＤＥが切り替わると、燃料噴射量が減少した分、壁面に新たに付着する燃料の量が減少することになる。一方、そうした噴射モードＭＯＤＥの切り替えの直後には、定常減量補正を開始する前の燃料噴射量に応じた量の燃料が壁面に付着している。そのため、非マルチ噴射モードからマルチ筒内噴射モードへの噴射モードＭＯＤＥの切り替えの直後には、壁面からの燃料揮発量は切り替え前から変わらず、壁面に新たに付着する燃料の量（新規付着量）は切り替え前より減少している期間が存在する。このときの燃焼室１６内で燃焼する燃料の量は、新規付着量の減少量の分、噴射した燃料の量よりも多くなる。

これとは逆に、マルチ筒内噴射モードから非マルチ噴射モードへの噴射モードＭＯＤＥの切り替えの直後には、壁面からの燃料揮発量は切り替え前から変わらず、燃料の新規付着量は切り替え前より増加している期間が存在する。このときの燃焼室１６内で燃焼する燃料の量は、新規付着量の増加量の分、噴射した燃料の量よりも少なくなる。

ウェット補正値ＦＷＥＴは、こうしたマルチ筒内噴射モードと非マルチ噴射モードとの噴射モードＭＯＤＥの切り替えの直後に発生する燃料揮発量と新規付着量との偏差分の燃料噴射量の補正を行うための補正値となっている。

図１０に示すように、ウェット補正部３４は、他の噴射モードからマルチ噴射モードへの噴射モードＭＯＤＥの切り替えが行われると、ウェット補正値ＦＷＥＴの値として「−α」を設定する（時刻Ｔ１）。αは定数であり、その値は、上記マルチ噴射モードと非マルチ噴射モードとの噴射モードＭＯＤＥの切り替え直後に発生する燃料揮発量と新規付着量との偏差に相当する値が予め設定されている。その後、ウェット補正部３４は、上記噴射モードＭＯＤＥの切り替え後に行われた燃焼の回数の増加に応じて、規定の比率ずつ、ウェット補正値ＦＷＥＴの値を減衰させる。そして、ウェット補正値ＦＷＥＴの絶対値が規定値未満に減衰すると、同ウェット補正値ＦＷＥＴの値を０とする（時刻Ｔ２）。

一方、ウェット補正部３４は、マルチ噴射モードから他の噴射モードへの噴射モードＭＯＤＥの切り替えが行われると、ウェット補正値ＦＷＥＴの値として「α」を設定する（時刻Ｔ３）。その後、ウェット補正部３４は、上記噴射モードＭＯＤＥの切り替え後に行われた燃焼の回数の増加に応じて、規定の比率ずつ、ウェット補正値ＦＷＥＴの値を減衰させる。そして、ウェット補正値ＦＷＥＴの絶対値が規定値未満に減衰すると、同ウェット補正値ＦＷＥＴの値を０とする（時刻Ｔ４）。

以上説明した本実施形態の燃料噴射制御装置３０によれば、以下の効果を奏することができる。
（１）本実施形態の燃料噴射制御装置３０において冷間増量部３３は、要求噴射量の増量補正のための増量補正値である始動後増量補正値ＦＡＳＥ及び基本暖機増量補正値ＦＷＬのうち、始動後増量補正値ＦＡＳＥを内燃機関１０の始動後に行われた燃焼の回数の増加に応じて減衰していく値として演算し、基本暖機増量補正値ＦＷＬを内燃機関１０の冷却水温ＴＨＷの上昇に応じて減衰していく値として演算している。そして、冷間増量部３３は、噴射モードＭＯＤＥとしてポート噴射モードが選択されているときには、シングル筒内噴射モードが選択されているときよりも値が大きくなるように始動後増量補正値ＦＡＳＥの値を演算している。

始動後の燃焼回数の増加に応じて減衰していく値として演算される始動後増量補正値ＦＡＳＥは、冷間始動の開始直後に増加する壁面付着分の燃料噴射量の増量補正を行う補正値となる。冷間始動の開始直後における燃料の壁面付着量は、シングル筒内噴射モードの場合よりもポート噴射モードの場合の方が多くなる。その点、本実施形態では、ポート噴射モード時の始動後増量補正値ＦＡＳＥの値が、これを反映した、シングル筒内噴射モードの場合よりも大きい値として演算される。そのため、冷間始動時における壁面付着分の燃料噴射量の増量補正を、ポート噴射モード、シングル筒内噴射モードのいずれにおいても、適切に行うことができる。

（２）冷間増量部３３は、噴射モードＭＯＤＥとしてシングル筒内噴射モードが選択されているときには、ポート噴射モードが選択されているときよりも値が大きくなるように基本暖機増量補正値ＦＷＬの値を演算している。冷却水温ＴＨＷの上昇に応じて減衰していく値として演算される基本暖機増量補正値ＦＷＬは、冷間始動時に顕著となる気化不良分の燃料噴射量の増量を行う増量補正値となる。シングル筒内噴射モードでは、ポート噴射モードの場合よりも、冷間始動時の燃料の気化不良が更に顕著となる。その点、本実施形態では、シングル筒内噴射モード時の基本暖機増量補正値ＦＷＬの値が、これを反映した、ポート噴射モードの場合よりも大きい値として演算される。そのため、冷間始動時における気化不良分の燃料噴射量の増量補正を、ポート噴射モード、シングル筒内噴射モードのいずれにおいても、適切に行うことができる。

（３）冷間増量部３３は、噴射モードＭＯＤＥとして、噴き分け噴射モードが選択されている場合、ポート噴射率ＫＰＩの値が１から０へと変化していったときに、ポート噴射モードの場合の値からシングル筒内噴射モードの場合の値へと変化する値となるように始動後増量補正値ＦＡＳＥ、及び基本暖機増量補正値ＦＷＬの値を演算している。こうした場合、噴き分け噴射モード時の始動後増量補正値ＦＡＳＥ、及び基本暖機増量補正値ＦＷＬの値をそれぞれ、ポート噴射率ＫＰＩに応じた適切な値に設定することができる。

（４）冷間増量部３３は、噴射モードＭＯＤＥとしてマルチ筒内噴射モードが選択されている場合、シングル筒内噴射モードの場合の値よりも小さい値となり、且つ、燃料噴射の分割の回数が多くなるにつれて減少する値となるように基本暖機増量補正値ＦＷＬの値を演算している。マルチ筒内噴射モードでは、シングル筒内噴射モードの場合よりも、冷間始動時の気化不良が緩和する。更に、マルチ噴射モードでの燃料噴射の分割回数が多くなるほど、気化不良はより一層緩和するようになる。そのため、燃料噴射の分割による気化不良の緩和を反映した値として、マルチ噴射モード時の基本暖機増量補正値ＦＷＬの値を演算することができる。

（５）本実施形態の燃料噴射制御装置３０においてウェット補正部３４は、定常減量補正が行われるマルチ筒内噴射モードから非マルチ噴射モードへの噴射モードＭＯＤＥの切り替え直後に、要求噴射量ＱＩＮＪの増量補正を行っている。また、ウェット補正部３４は、非マルチ噴射モードからマルチ筒内噴射モードへの噴射モードＭＯＤＥの切り替えの直後に、要求噴射量ＱＩＮＪの減量補正を行っている。上記噴射モードＭＯＤＥの切り替え時には、定常減量補正の開始、解除に伴う燃料噴射量の段差が発生して、ピストン１１やシリンダ１２の壁面における燃料付着と燃料揮発とのバランスに一時的な乱れが生じる。上記ウェット補正部３４によれば、こうした乱れに対して適切に燃料噴射量を補正することができる。

（６）冷間増量部３３は、ポート噴射モードの場合、シングル筒内噴射モードの場合のそれぞれの場合の始動後増量補正値ＦＡＳＥ、及び基本暖機増量補正値ＦＷＬの値を、噴射モードＭＯＤＥが決定されるよりも前の時期に演算している。そして、冷間増量部３３は、噴射モードＭＯＤＥの決定後に、演算した値のうちから決定された噴射モードＭＯＤＥの場合の値を始動後増量補正値ＦＡＳＥ、及び基本暖機増量補正値ＦＷＬの演算値として設定している。また、冷間増量部３３は、筒内２回噴射モード及び筒内３回噴射モードについても、同様に噴射モードＭＯＤＥの決定よりも前の時期に始動後増量補正値ＦＡＳＥ、及び基本暖機増量補正値ＦＷＬの演算を行っておくようにしている。更に噴き分け噴射モードの場合、噴き分け噴射モードが噴射モードＭＯＤＥとして決定された後、ポート噴射モードの場合、シングル筒内噴射モードの場合のそれぞれの場合の値とポート噴射率ＫＰＩとから始動後増量補正値ＦＡＳＥ、及び基本暖機増量補正値ＦＷＬの値を演算するようにしている。そのため、実際に行われる噴射モードＭＯＤＥに対応した適切な増量補正を確実に行うことができる。しかも、演算の一部又は全てを噴射モードＭＯＤＥの決定前に行っておくことで、噴射モードＭＯＤＥの決定後に行う演算量をその分減らすことができる。そのため、噴射モードＭＯＤＥの決定から噴射開始までの限られた時間内に、始動後増量補正値ＦＡＳＥ及び基本暖機増量補正値ＦＷＬの演算を完了可能とすることが容易となる。

なお、上記実施形態は、以下のように変更して実施することもできる。
・上記実施形態では、第１予備演算部３８による第１基準値ＦＡＳＥＰ及び第２基準値ＦＡＳＥＤの演算と、始動後増量決定部４０による始動後増量補正値ＦＡＳＥの演算とを、それぞれ別の時期に行っていたが、それらの演算を同じ時期に行うようにしてもよい。そうした場合、第１予備演算部３８も、いずれの噴射モードＭＯＤＥの場合の値を演算するかが決まってから演算を行うことになるため、第１基準値ＦＡＳＥＰ及び第２基準値ＦＡＳＥＤのいずれか一方のみを演算すればよいことなる。

・上記実施形態では、第２予備演算部３９による第３基準値ＦＷＬＤ、第１修正値ＣＰ、第２修正値ＣＤ２、及び第３修正値ＣＤ３の演算と、基本暖機増量決定部４１による基本暖機増量補正値ＦＷＬの演算とを、それぞれ別の時期に行っていたが、それらの演算を同じ時期に行うようにしてもよい。そうした場合、第２予備演算部３９も、いずれの噴射モードＭＯＤＥの場合の値を演算するかが決まってから演算を行うことになる。そのため、第２予備演算部３９は、第３基準値ＦＷＬＤは常に演算する必要があるが、第１修正値ＣＰ、第２修正値ＣＤ２、第３修正値ＣＤ３は、必要な場合にのみ演算すればよいことになる。

・ウェット補正値ＦＷＥＴによる補正を割愛し、ウェット補正部３４を省略するようにしてもよい。
・内燃機関１０の運転状況に応じて切り替える噴射モードＭＯＤＥの中からマルチ筒内噴射モードを割愛するようにしてもよい。そうした場合、第２予備演算部３９による第２修正値ＣＤ２、及び第３修正値ＣＤ３の演算は不要となる。また、ウェット補正部３４によるウェット補正値ＦＷＥＴの演算も自ずと不要となる。

・内燃機関１０の運転状況に応じて切り替える噴射モードＭＯＤＥの中から噴き分け筒内噴射モードを割愛するようにしてもよい。そうした場合、噴射モード決定部３１によるポート噴射率ＫＰＩの演算は不要となる。また、このときの始動後増量決定部４０による始動後増量補正値ＦＡＳＥの演算処理は、第１基準値ＦＡＳＥＰ、第２基準値ＦＡＳＥＤのうち、いずれの値を始動後増量補正値ＦＡＳＥの値として設定するかを噴射モードＭＯＤＥに応じて選択する処理となる。さらに、図７の基本暖機増量決定ルーチンにおけるステップＳ１１０での基本暖機増量補正値ＦＷＬの演算処理も、第３基準値ＦＷＬＤの値と、同第３基準値ＦＷＬＤの値から第１修正値ＣＰを引いた差のうち、いずれの値を基本暖機増量補正値ＦＷＬの値として設定するかを噴射モードＭＯＤＥに応じて選択する処理となる。

・上記実施形態において冷間増量部３３は、ポート噴射モードの選択時とシングル筒内噴射モードの選択時とで、始動後増量補正値ＦＡＳＥ及び基本暖機増量補正値ＦＷＬの双方の値を、異ならせるようにしていた。すなわち、冷間増量部３３は、（イ）噴射モードＭＯＤＥとしてポート噴射モードが選択されているときには、シングル筒内噴射モードが選択されているときよりも値が大きくなるように始動後増量補正値ＦＡＳＥの値を演算すること、及び（ロ）噴射モードＭＯＤＥとしてシングル筒内噴射モードが選択されているときには、ポート噴射モードが選択されているときよりも値が大きくなるように基本暖機増量補正値ＦＷＬの値を演算すること、の双方を行っていた。冷間増量部３３が、上記（イ）、（ロ）のいずれか一方のみを行うようにしてもよい。

・上記実施形態では、それぞれポート噴射の回数、筒内噴射の回数を表す２つの要素からなる配列（ＭＯＤＥ）を用いて噴射モードを表していたが、他の方法で噴射モードを表すようにしてもよい。

１０…内燃機関、１１…ピストン、１２…シリンダ、１３…コネクティングロッド、１４…クランクシャフト、１５…クランク角センサ、１６…燃焼室、１７…吸気ポート、１８…吸気管、１９…排気ポート、２０…排気管、２１…吸気バルブ、２２…排気バルブ、２３…エアフローメータ、２４…スロットルバルブ、２５…ポート噴射弁、２６…筒内噴射弁、２７…点火プラグ、２９…水温センサ、３０…燃料噴射制御装置、３１…噴射モード決定部、３２…基本噴射量演算部、３３…冷間増量部、３４…ウェット補正部、３５…要求噴射量演算部、３６…噴射制御部、３７…初期値設定部、３８…第１予備演算部、３９…第２予備演算部、４０…始動後増量決定部、４１…基本暖機増量決定部。

Claims (2)

1. 吸気ポート内に燃料を噴射するポート噴射弁と燃焼室内に燃料を噴射する筒内噴射弁とを備える内燃機関に適用され、前記内燃機関の運転状況に応じた噴射モードの切り替えを行うとともに、前記噴射モードとして、要求噴射量分の燃料を前記ポート噴射弁により噴射するポート噴射モードと、同要求噴射量分の燃料を前記筒内噴射弁の１回の燃料噴射により噴射するシングル筒内噴射モードと、前記要求噴射量分の燃料を、前記筒内噴射弁の複数回の燃料噴射に分配して噴射するマルチ筒内噴射モードと、を有する燃料噴射制御装置において、
   前記要求噴射量の増量補正のための増量補正値として始動後増量補正値と基本暖機増量補正値とを演算する冷間増量部であって、前記内燃機関の始動後に行われた燃焼の回数の増加に応じて減衰していく値として前記始動後増量補正値を演算し、前記内燃機関の冷却水温の上昇に応じて減衰していく値として前記基本暖機増量補正値を演算する冷間増量部を備え、
   前記冷間増量部は、
   （イ）前記噴射モードとして前記ポート噴射モードが選択されているときには、前記シングル筒内噴射モードが選択されているときよりも値が大きくなるように前記始動後増量補正値の値を演算すること、及び
   （ロ）前記噴射モードとして前記シングル筒内噴射モードが選択されているときには、前記ポート噴射モードが選択されているときよりも値が大きくなるように前記基本暖機増量補正値の値を演算すること、
   （ハ）前記噴射モードとして前記マルチ筒内噴射モードがされているときには、前記シングル筒内噴射モードの場合の値よりも小さい値となり、且つ、前記燃料噴射の分割の回数が多くなるにつれて減少する値となるように前記基本暖機増量補正値の値を演算すること、
   のいずれもを行う燃料噴射制御装置。
2. 当該燃料噴射制御装置は、前記噴射モードとして前記マルチ筒内噴射モードが選択されているときに前記要求噴射量の規定量の減量補正を行うものであって、
   前記シングル筒内噴射モード及び前記ポート噴射モードのいずれかから前記マルチ筒内噴射モードへの前記噴射モードの切り替えの直後に、前記要求噴射量の減量補正を行うとともに、前記マルチ筒内噴射モードから前記シングル筒内噴射モード及び前記ポート噴射モードのいずれかへの前記噴射モードの切り替えの直後に、前記要求噴射量の増量補正を行うウェット補正部を備える
   請求項１に記載の燃料噴射制御装置。