JP6112215B2 - 大径溶接鋼管の製造過程における仮付け溶接方法 - Google Patents
大径溶接鋼管の製造過程における仮付け溶接方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6112215B2 JP6112215B2 JP2015540933A JP2015540933A JP6112215B2 JP 6112215 B2 JP6112215 B2 JP 6112215B2 JP 2015540933 A JP2015540933 A JP 2015540933A JP 2015540933 A JP2015540933 A JP 2015540933A JP 6112215 B2 JP6112215 B2 JP 6112215B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- steel pipe
- welded steel
- manufacturing process
- tack
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims description 142
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 46
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 46
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 20
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 23
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 9
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 25
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 18
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
- B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/025—Seam welding; Backing means; Inserts for rectilinear seams
- B23K9/0253—Seam welding; Backing means; Inserts for rectilinear seams for the longitudinal seam of tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/08—Making tubes with welded or soldered seams
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K33/00—Specially-profiled edge portions of workpieces for making soldering or welding connections; Filling the seams formed thereby
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/025—Seam welding; Backing means; Inserts for rectilinear seams
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/032—Seam welding; Backing means; Inserts for three-dimensional seams
- B23K9/0325—Seam welding; Backing means; Inserts for three-dimensional seams helicoidal seams
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
- B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/235—Preliminary treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/04—Tubular or hollow articles
- B23K2101/06—Tubes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Description
大径溶接鋼管(たとえばUOE鋼管、スパイラル鋼管等)の製造過程では、エッジ部の溶接(たとえばサブマージアーク溶接等)に先立って、エッジ部を仮付け溶接してオープンパイプの形状を維持する必要がある。
すなわち、本発明の要旨構成は、次のとおりである。
1.大径溶接鋼管の製造過程にて作製するオープンパイプのエッジ部の仮付け溶接を行う仮付け溶接方法において、
前記エッジ部に、径が4.8mm以上8.0 mm以下のソリッドの溶接ワイヤを用いるガスメタルアーク溶接を、前記エッジ部に形成する開先の底部と前記溶接ワイヤを装着するコンタクトチップの下端との距離を25mm以上45mm以下、かつ溶接電流を1000A以上2200A以下にて行う大径溶接鋼管の製造過程における仮付け溶接方法。
溶接ワイヤについては、溶接進行方向に垂直な面と溶接ワイヤがなす角度(以下、電極角度という)を0°以上35°以下の後退角とすることが好ましい。なお後退角は、溶接ワイヤの先端がコンタクトチップよりも溶接進行方向と逆向きに位置するよう溶接ワイヤを傾斜させ、その溶接ワイヤと溶接進行方向に垂直な面とのなす角を指す。
本発明を適用する大径溶接鋼管は、UOE鋼管またはスパイラル鋼管であることが好ましく、板厚は30mm以上が好ましい。
このソリッドの径は4.8mm以上とする。望ましくは5.5mm以上である。ワイヤ径の大きい溶接ワイヤを用いることによって、電流密度が低下する。その結果、電磁ピンチ力を低減して、溶融金属の後方への湯流れを抑制し、溶滴の円滑な短絡移行を実現することができる。また、太径ワイヤによりアークの幅が広がるため、開先内のビード幅が広がるメリットがあり、開先の高い位置に溶融メタルを溶着させることができる。その結果、開先壁の間に溶融メタルを保持する界面張力が強く作用し、開先壁の間に溶融メタルを保持することが可能となり、ハンピングビードが防止される。さらに、表面形状が凸形状になるのを抑え、フラットなビードを形成しやすくなるため、仮付け溶接の後の本溶接における溶接欠陥の発生を抑制することができる。また、溶融メタルが溶接進行方向の後方に流出(以下、湯流れという)するのを抑制して、ハンピングビードや溶落ちを防止できる。
したがって、本発明では4.8mm以上の太径の溶接ワイヤを用いる。アークを広げて仮付け溶接を行うことによって、上記の通り、ハンピングビード、溶落ち、融合不良を防止でき、その後の本溶接(すなわちサブマージアーク溶接)でオープンパイプのエッジ部を接合する工程の安定操業に寄与する。
ただしワイヤ径が8.0mmを超えると、溶接ワイヤをコンタクトチップに供給するための取り回しが困難になる。したがって、ワイヤ径は8.0mm以下の範囲が好ましく、より好ましくは5.5〜6.4mmの範囲内である。
そこで、図1に示すように、オープンパイプ1のエッジ部1aに形成するX形開先の底部とコンタクトチップ2の下端との距離Lを25mm以上として、仮付け溶接を行うことが肝要である。すなわち、コンタクトチップ2からのワイヤ3の突き出し(L)を長くすることにより、ワイヤの発熱を促進し、アーク熱でのワイヤの溶解を安定化させる。この距離Lが25mm未満になると、電圧変動が大きくなり、ビードが不均一となる。
ただし、溶接電流が2200Aを超えると、アーク力が強すぎて、ハンピングビードや多大なスパッタが発生するとともに、短絡を破るための高電流の確保が困難となる。したがって、溶接電流は2200A以下の範囲が好ましい。より好ましくは1200〜2000Aである。
なお、後退角は、図1に示すように、溶接ワイヤ3の先端がコンタクトチップ2よりも溶接進行方向と逆向きに位置するよう溶接ワイヤを傾斜させた際の、溶接ワイヤ3と溶接進行方向に垂直な面とのなす角θを指す。
従来は、電極角度を後退角とすると、溶接進行方向への湯流れを抑制できず、ハンピングビードが発生し易いという問題があった。これに対して本発明では、関連する条件を適正に設定して仮付け溶接を行うことから、後退角とすることで得られる上記のような効果を有効に活用して、ハンピングビード、溶落ち、融合不良を防止できる。
ガスメタルアーク溶接のシールドガスは、100%CO2ガスが好ましい。CO2ガスとその他のガス(たとえばAr等)とを混合したシールドガスを用いる場合は、CO2を50%以上含有することが好ましい。CO2が50%未満では、電位傾度が低下して、溶滴が小さくなり、さらには短絡移行の安定性が損なわれ、ハンピングビードが発生しやすくなる。より好ましくは75%以上である。したがってシールドガス中のCO2濃度は、50〜100%の範囲内が好ましく、より好ましくは75〜100%である。なお、CO2濃度は体積率を指す。
ただし、溶接速度は速いほど好ましいが、速いほどハンピングビードが生じやすく、技術的困難が伴う。したがって、溶接速度は3000〜8000mm/分の範囲内が好ましい。
仮付け溶接を適用する大径溶接鋼管の板厚(すなわち板状鋼素材の板厚)は、30mm以上が好ましい。板厚がこの範囲の大径溶接鋼管に本発明を適用することによって、のど厚を十分に確保して、溶落ちを防止しつつ、高速溶接を可能とする。
さらに本発明に係る仮付け溶接は、直流逆極性で行うことが望ましい。その理由は、アークが安定し、ハンピングビードやスパッタの発生を少なくできるからである。
ガスメタルアーク溶接のシールドガスは、表1に示す通り、100%CO2ガス、あるいはCO 2とArとの混合ガスを使用した。シールドガスの流量は50L/分とした。
そして仮付け溶接が終了した後、本溶接を行わず、仮付け溶接によるビードの外観を観察して、ハンピングが生じていないものを無(良)、ハンピングが生じたものを有(不良)と判定した。
比較例である記号14、15、16、17は、エッジ部の開先底部とコンタクトチップの下端との距離が25mmを下回る例であり、いずれもビードのハンピングが生じた。
1a エッジ部
2 コンタクトチップ
3 ワイヤ
Claims (6)
- 大径溶接鋼管の製造過程にて作製するオープンパイプのエッジ部の仮付け溶接を行う仮付け溶接方法において、
前記エッジ部に、径が4.8mm以上8.0 mm以下のソリッドの溶接ワイヤを用いるガスメタルアーク溶接を、前記エッジ部に形成する開先の底部と前記溶接ワイヤを装着するコンタクトチップの下端との距離を25mm以上45mm以下、かつ溶接電流を1000A以上2200A以下にて行う大径溶接鋼管の製造過程における仮付け溶接方法。 - 前記エッジ部にX形開先を形成し、該X形開先の開先角度を40〜100°とする請求項1に記載の大径溶接鋼管の製造過程における仮付け溶接方法。
- 前記エッジ部の溶接進行方向に垂直な面と溶接ワイヤがなす電極角度を0°以上35°以下の後退角とする請求項1または2に記載の大径溶接鋼管の製造過程における仮付け溶接方法。
- 前記ガスメタルアーク溶接にてCO2を50〜100%含有するシールドガスを用いる請求項1〜3のいずれか一項に記載の大径溶接鋼管の製造過程における仮付け溶接方法。
- 前記大径溶接鋼管の板厚を30mm以上とし、前記ガスメタルアーク溶接の溶接速度を3000mm/分以上8000mm/分以下とする請求項1〜4のいずれか一項に記載の大径溶接鋼管の製造過程における仮付け溶接方法。
- 前記大径溶接鋼管がUOE鋼管またはスパイラル鋼管である請求項1〜5のいずれか一項に記載の大径溶接鋼管の製造過程における仮付け溶接方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014085398 | 2014-04-17 | ||
JP2014085398 | 2014-04-17 | ||
PCT/JP2015/002088 WO2015159545A1 (ja) | 2014-04-17 | 2015-04-15 | 大径溶接鋼管の製造過程における仮付け溶接方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP6112215B2 true JP6112215B2 (ja) | 2017-04-12 |
JPWO2015159545A1 JPWO2015159545A1 (ja) | 2017-04-13 |
Family
ID=54323768
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2015540933A Active JP6112215B2 (ja) | 2014-04-17 | 2015-04-15 | 大径溶接鋼管の製造過程における仮付け溶接方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP3132879B1 (ja) |
JP (1) | JP6112215B2 (ja) |
CN (1) | CN106232281B (ja) |
RU (1) | RU2656431C2 (ja) |
WO (1) | WO2015159545A1 (ja) |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU129172A1 (ru) * | 1959-08-17 | 1959-11-30 | П.Н. Калинушкин | Стан дл сборки заготовок сварных труб большого диаметра |
JPS57184599A (en) * | 1981-05-08 | 1982-11-13 | Nippon Steel Corp | Tack welding method for production of spiral welded steel pipe |
JPS60255298A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-16 | Kobe Steel Ltd | ガスシ−ルドア−ク溶接用ワイヤ |
SU1660887A1 (ru) * | 1988-10-06 | 1991-07-07 | Мариупольский металлургический институт | Способ электродуговой сварки |
JPH0716750A (ja) * | 1993-07-07 | 1995-01-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 大径溶接管の仮付溶接方法および装置 |
JPH0857642A (ja) * | 1994-08-15 | 1996-03-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶接鋼管の製造方法 |
RU2158662C2 (ru) * | 1999-02-04 | 2000-11-10 | Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш им. акад. В.П. Глушко" | Способ получения сварного соединения |
JP4020873B2 (ja) * | 2004-03-03 | 2007-12-12 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
JP4786402B2 (ja) * | 2006-04-17 | 2011-10-05 | 新日本製鐵株式会社 | Uoe鋼管の製造方法 |
CN101205596B (zh) * | 2007-12-10 | 2010-12-01 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 一种x120管线钢所制直缝埋弧焊管的制造工艺 |
JP4998353B2 (ja) * | 2008-03-31 | 2012-08-15 | Jfeスチール株式会社 | 溶接鋼管の製造方法 |
JP2013081985A (ja) * | 2011-10-11 | 2013-05-09 | Jfe Steel Corp | 鋼材のサブマージアーク溶接方法 |
JP5915371B2 (ja) * | 2012-05-21 | 2016-05-11 | 新日鐵住金株式会社 | Uoe鋼管の製造方法 |
RU2511191C1 (ru) * | 2013-03-06 | 2014-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Способ многослойной сварки труб |
CN103540867B (zh) * | 2013-10-07 | 2015-10-28 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种抗硫化氢应力腐蚀的x80级直缝埋弧焊管及其制造方法 |
CN103521549B (zh) * | 2013-10-07 | 2015-09-16 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种x100高钢级大口径厚壁直缝埋弧焊管的制造方法 |
CN103521550B (zh) * | 2013-10-07 | 2016-08-31 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种x90级管线钢大口径厚壁直缝埋弧焊管制造方法 |
CN103706928B (zh) * | 2013-12-25 | 2016-06-01 | 江苏玉龙钢管股份有限公司 | 耐腐蚀冶金复合双金属钢管的直缝埋弧焊焊接方法 |
-
2015
- 2015-04-15 CN CN201580020120.0A patent/CN106232281B/zh active Active
- 2015-04-15 JP JP2015540933A patent/JP6112215B2/ja active Active
- 2015-04-15 WO PCT/JP2015/002088 patent/WO2015159545A1/ja active Application Filing
- 2015-04-15 RU RU2016144976A patent/RU2656431C2/ru active
- 2015-04-15 EP EP15780550.8A patent/EP3132879B1/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2015159545A1 (ja) | 2015-10-22 |
RU2016144976A3 (ja) | 2018-05-18 |
WO2015159545A8 (ja) | 2016-10-20 |
EP3132879B1 (en) | 2020-04-01 |
JPWO2015159545A1 (ja) | 2017-04-13 |
EP3132879A4 (en) | 2017-04-26 |
RU2656431C2 (ru) | 2018-06-05 |
CN106232281A (zh) | 2016-12-14 |
EP3132879A1 (en) | 2017-02-22 |
CN106232281B (zh) | 2020-06-30 |
RU2016144976A (ru) | 2018-05-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5772977B2 (ja) | 鋼板のサブマージアーク溶接方法 | |
JP5283306B2 (ja) | 鋼材のサブマージアーク溶接方法 | |
JP6119940B1 (ja) | 立向き狭開先ガスシールドアーク溶接方法 | |
JP2015223605A (ja) | 狭開先ガスシールドアーク溶接方法 | |
JP6439882B2 (ja) | 立向き狭開先ガスシールドアーク溶接方法 | |
JP2007237225A (ja) | 薄鋼板の高速ホットワイヤ多電極tig溶接方法 | |
JP5354236B1 (ja) | 鋼板のサブマージアーク溶接方法 | |
JP6119948B1 (ja) | 立向き狭開先ガスシールドアーク溶接方法 | |
CN108290239B (zh) | 立式窄坡口气体保护弧焊方法 | |
JP2008055479A (ja) | 金属板の突合せ接合方法および接合金属板 | |
JP6383319B2 (ja) | 多電極片面1層サブマージアーク溶接方法 | |
WO2017098692A1 (ja) | 立向き狭開先ガスシールドアーク溶接方法 | |
JP6112215B2 (ja) | 大径溶接鋼管の製造過程における仮付け溶接方法 | |
JP5236337B2 (ja) | 薄鋼板のパルスmag溶接用ソリッドワイヤ | |
JP6412817B2 (ja) | 亜鉛めっき鋼板の溶接方法 | |
KR101595279B1 (ko) | Fgb 용접방법 | |
JP2007237224A (ja) | 薄鋼板のtig溶接方法 | |
JP5895423B2 (ja) | 鋼板の多電極サブマージアーク溶接方法 | |
JP6676553B2 (ja) | 高強度薄鋼板のmag溶接用ワイヤ及びこれを使用したパルスmag溶接方法 | |
CN107344263A (zh) | 牛腿零件板与钢柱零件板的焊接方法 | |
JP6101724B2 (ja) | 亜鉛めっき鋼板の溶接方法 | |
JP2010052007A (ja) | レーザブレージング方法 | |
JP5895477B2 (ja) | 鋼板の多電極サブマージアーク溶接方法 | |
JP6715682B2 (ja) | サブマージアーク溶接方法 | |
JPS6335352B2 (ja) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170214 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170227 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6112215 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |