JP5941886B2 - サスペンション制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、入力信号に応じて減衰力を調整可能な減衰力可変ダンパを備えた車両のサスペンション制御装置に関する。

近年、自動車のサスペンションに用いられるダンパとして、減衰力を段階的あるいは無段階に可変制御できる減衰力可変型のものが種々開発されている。減衰力を変化させる機構としては、ピストンに設けたオリフィスの面積をロータリバルブによって変化させる機械式のほか、作動油に磁気粘性流体（Magneto-Rheological Fluid：以下、ＭＲＦと記す）を用い、ピストンに設けた磁気流体バルブによってＭＲＦの粘度を制御するＭＲＦ式が知られている。このような減衰力可変ダンパ（以下、単にダンパと記す）を装着した車両では、車両の走行状態に応じてダンパの減衰力を可変制御することにより、操縦安定性や乗り心地の向上を図ることが可能となる。

乗心地を向上する手法の１つとして、スカイフック理論に基づくスカイフック制御が知られている。乗心地制御（ばね上制振制御）を行うスカイフック制御では、ばね上の上下方向の移動を抑制するように目標減衰力を設定するため、ばね上速度を検出する必要がある。また、ダンパの特性として、オリフィスの面積やＭＲＦの粘度が一定であったとしても、ストローク速度に応じて減衰力が変化することから、スカイフック制御を行うためにはストローク速度すなわちばね上とばね下との相対変位速度も検出する必要がある。

従来、スカイフック制御を行うサスペンション制御装置では、ばね上の上下速度やストローク速度を検出するために、各輪について上下Ｇセンサやストロークセンサを装着する必要があった。ところが、ストロークセンサはホイールハウス内またはその近傍に取り付けられることから、配置スペースの確保などが困難である。そこで、この問題を解決すべく、ストロークセンサを設置することなく、ばね上とばね下との相対変位速度を車輪速変動量から算出し、算出した相対変位速度などに基づいて、ダンパの減衰力を制御するようにしたサスペンション制御装置が提案されている（特許文献１参照）。

特開平６−４８１３９号公報

しかしながら、特許文献１のサスペンション装置では、車輪がサスペンションのジオメトリにしたがって車体に対して上下方向に相対変位したときに、キャスター角に応じて車輪が車体に対して前後方向にも相対変位することに起因して車輪速度が変動することを利用して、ばね上とばね下との相対変位速度を算出している。したがって、サスペンションに設定されたキャスター角がない場合や微小な場合には相対変位速度を算出することができない、あるいは算出精度が低下してしまう。また、ばね上速度は、追加的に設けた上下Ｇセンサによって検出するようにしており、スカイフック制御を行うサスペンション制御装置が高コストになる要因となっていた。

さらに、特許文献１のサスペンション装置では、車輪速に基づいて車輪と車体との相対変位速度を算出しているため、車輪がスリップした場合には相対変位速度に基づく制御が不的確になり、車両挙動が不安定になる虞がある。ここで、車輪がスリップが発生したときなどに車両挙動を安定化させる車両挙動制御装置が作動したときにダンパの制御電流を固定化することが考えられるが、このようにすると、ダンパの減衰力が小さな状態で制御電流が固定された場合には、減衰力不足によって車体姿勢が適正に保たれない虞や、ばね下が暴れる虞がある。

本発明は、このような従来技術に含まれる課題を解消するべく案出されたものであり、上下Ｇセンサやストロークセンサを装着することなく、かつサスペンションに設定されたキャスター角にかかわらず、ダンパの減衰力を適正に制御できるサスペンション制御装置を提供することを第１の目的とし、車両挙動が不安定になったときにも車体姿勢を適正化するとともに、ばね下の暴れを防止できるサスペンション制御装置を提供することを第２の目的とする。

このような課題を解決するために、本発明の一側面によれば、入力信号（Ｖｗ）に応じて減衰力を調整可能な減衰力可変ダンパ（６）を備えた車両（Ｖ）のサスペンション制御装置（２０）であって、車輪速（Ｖｗ）を検出する車輪速センサ（９）と、前記車輪速センサが検出した車輪速変動量（ΔＶｗ）に基づいて前記車両の基本入力量（ｕ_１）を算出する基本入力量算出手段（３７）と、前記基本入力量に基づいて前記減衰力可変ダンパに対する第１目標電流（Ａｔｇｔ１）を設定する第１目標電流設定手段（２２、２３）と、前記車両の車体加速度（Ｇｘ，Ｇｙ）を検出する加速度センサ（１０、１１）と、前記加速度センサが検出した車体加速度（Ｇｘ，Ｇｙ）に基づいて前記減衰力可変ダンパに対する第２目標電流（Ａｔｇｔ２）を設定する第２目標電流設定手段（２４）と、前記第１目標電流および前記第２目標電流の少なくとも一方に基づいて前記減衰力可変ダンパ（６）の減衰力を制御するダンパ制御手段（２６）とを備え、前記ダンパ制御手段（２６）は、前記車両の挙動を制御する車両挙動制御装置（ＡＢＳ、ＴＣＳ、ＶＳＡ）の非作動時には前記第１目標電流（Ａｔｇｔ１）に基づいて前記減衰力可変ダンパの減衰力を制御し、前記車両挙動制御装置の作動時には前記第２目標電流（Ａｔｇｔ２）に基づいて前記減衰力可変ダンパの減衰力を制御する構成とする。ここで、基本入力量とは、サスペンションのジオメトリにかかわりのない、車輪に対する路面などの外部からの入力量のことを意味する。

この構成によれば、検出した車輪速変動量に基づいて車両の基本入力量を算出することにより、この値から車両の状態量に応じた適正な第１目標電流を算出して減衰力可変ダンパの減衰力を適正に制御できる。これにより、従来必要とされていた上下Ｇセンサやストロークセンサを省略することができ、コストを低減することができる。また、サスペンションに設定されたキャスター角にかかわらずに、ダンパに対する第１目標電流を適正に設定することができる。そして、車両挙動制御装置の作動時には、車両挙動が不安定であることから、車輪速変動量に基づく第１目標電流が不適切になり得るが、このような場合には検出した車体加速度に基づいて設定した第２目標電流に基づいてダンパの減衰力を制御することにより、車体姿勢を適正化するとともに、ばね下の暴れを防止することもできる。

また、本発明の一側面によれば、前記加速度センサは、前記車両の前後加速度（Ｇｘ）を検出する前後加速度センサ（１０）と、前記車両の横加速度（Ｇｙ）を検出する横加速度センサ（１１）とを含み、前記第２目標電流設定手段は、検出された前記車両の前後加速度（Ｇｘ）に基づいて第２ピッチ制御目標電流（Ａｐ２）を設定する第２ピッチ制御手段（１０８）と、検出された前記車両の横加速度（Ｇｙ）に基づいて第２ロール抑制目標電流（Ａｒ２）を設定する第２ロール制御手段（１０９）と、当該第２ピッチ制御目標電流および第２ロール抑制のうち値がより大きい方を前記第２目標電流（Ａｔｇｔ２）として選択する第２目標電流選択手段（１１０）とを含む構成とすることができる。

この構成によれば、車両挙動制御装置が作動する車両挙動の不安定時においても、ピッチ制御およびロール制御を行って車体姿勢を適正化することができる。また、第２ピッチ制御目標電流と第２ロール抑制目標電流とのうち値がより大きい方を第２目標電流として選択することことにより、ダンパの減衰力不足によってばね下が暴れることを効果的に防止できる。

また、本発明の一側面によれば、前記第２ピッチ制御手段（１０８）は、前記車両の前後加速度（Ｇｘ）が大きいほど前記第２ピッチ制御目標電流（Ａｐ２）を大きく設定する構成とすることができる。

この構成によれば、車両挙動制御装置が作動する車両挙動の不安定時においても、車体のピッチ運動を効果的に抑制できる。

また、本発明の一側面によれば、前記第２ロール制御手段（１０９）は、前記車両の横加速度（Ｇｙ）が大きいほど前記第２ロール抑制目標電流（Ａｒ２）を大きく設定する構成とすることができる。

この構成によれば、車両挙動制御装置が作動する車両挙動の不安定時においても、車体のロール運動を効果的に抑制できる。

また、本発明の一側面によれば、前記第１目標電流設定手段は、前記車両の挙動を表す車両モデル（３８）に前記基本入力量（ｕ_１）を入力することにより前記車両の状態量（Ｓ_２，Ｓｓ）を算出する状態量算出手段（３１）と、前記車両の状態量（Ｓ_２，Ｓｓ）に基づいてスカイフック制御目標電流（Ａｓｈ）を設定するスカイフック制御手段（９０）とを有し、当該スカイフック制御目標電流（Ａｓｈ）に基づいて前記第１目標電流（Ａｔｇｔ１）を設定する構成とすることができる。

この構成によれば、各輪の基本入力量を車両モデルに入力することにより、減衰力可変ダンパのスカイフック（ばね上制振）制御に供される車両の状態量を高精度に算出でき、スカイフック制御の実施によって乗心地を向上させることができる。

また、本発明の一側面によれば、前記第１目標電流設定手段は、前記基本入力量（ｕ_１）に基づいて第１ピッチ制御目標電流（Ａｐ１）を設定する第１ピッチ制御手段（９１）を有し、当該第１ピッチ制御目標電流（Ａｐ１）に基づいて前記第１目標電流（Ａｔｇｔ１）を設定する構成とすることができる。

この構成によれば、基本入力量から車体の前後加速度に対応する第１ピッチ制御目標電流を設定することができ、ピッチ制御の実施によって車体のピッチ姿勢を適正に保つことができる。

また、本発明の一側面によれば、前記第１目標電流設定手段は、前記基本入力量（ｕ_１）に基づいて第１ロール抑制目標電流（Ａｒ１）を設定する第１ロール制御手段（９２）を有し、当該第１ロール抑制目標電流（Ａｒ１）に基づいて前記第１目標電流（Ａｔｇｔ１）を設定する構成とすることができる。

この構成によれば、基本入力量から車体の左右方向加速度に対応する第１ロール制御目標電流を設定することができ、ロール制御の実施によって車体のロール姿勢を適正に保つことができる。

このように本発明によれば、上下Ｇセンサやストロークセンサを装着することなく、かつサスペンションに設定されたキャスター角にかかわらず、ダンパの減衰力を適正に制御でき、車両挙動が不安定になったときにも車体姿勢を適正化するとともにばね下の暴れを防止できるサスペンション制御装置を提供することができる。

第１実施形態に係るサスペンション制御装置を適用した車両の概略構成図 図１に示すサスペンションのモデル図 図１に示すサスペンション制御装置の概略構成を示すブロック図 図３に示す状態量推定部のブロック図 図４に示すばね下荷重一輪モデルにおける車輪速と接地荷重の関係を示すタイムチャート 図４に示すばね下荷重一輪モデルにおける車輪速変動量と接地荷重変動量との相関を示すグラフ 図４に示すばね下荷重一輪モデル計算部のブロック図 図３に示す車体速推定部のブロック図 図８に示す車体速推定部の要部制御ブロック図 図８に示す操舵補正量算出部のブロック図 （Ａ）図４に示す一輪モデルによるばね上速度の推定値とセンサ値とを比較したタイムチャート、（Ｂ）図４に示す一輪モデルによるストローク速度の推定値とセンサ値とを比較したタイムチャート 図３に示すスカイフック制御演算部のブロック図 図１２に示す目標電流設定部が用いる目標電流マップ 図３に示すばね下制振制御演算部のブロック図 車輪速とばね下加速度とを対比して示す周波数応答図 ばね下加速度と図１４に示すピークホールド・ランプダウン回路による目標電流とを対比して示すタイムチャート （Ａ）平坦路走行時のローパスフィルタ処理前後の車輪速変動量のタイムチャート、（Ｂ）荒れた舗装路走行時のローパスフィルタ処理前後の車輪速変動量のタイムチャート 図３に示す第２ピッチ制御部が用いる目標電流マップ 図３に示す第２ロール制御部が用いる目標電流マップ 図３に示すサスペンション制御装置による減衰力制御の手順を示すフロー図

以下、本発明に係るサスペンション制御装置２０を４輪自動車に適用した実施形態について、図面を参照して詳細に説明する。なお、図中では４本の車輪３やそれらに対して配置された要素、すなわち、ダンパ６や車輪速Ｖｗ等については、それぞれ数字の符号に前後左右を示す添字を付して、例えば、車輪３_ＦＬ（左前）、車輪３_ＦＲ（右前）、車輪３_ＲＬ（左後）、車輪３_ＲＲ（右後）と記している。また、符号に添字を付した要素について一部をまとめて指す場合には、例えば、前輪３_Ｆ、後輪３_Ｒと記している。

≪第１実施形態≫
≪自動車Ｖの概略構成≫
先ず、図１を参照して、第１実施形態に係る自動車Ｖの概略構成について説明する。自動車（車両）Ｖの車体１にはタイヤ２が装着された車輪３が前後左右に設置されており、これら各車輪３がサスペンションアーム４や、スプリング５、減衰力可変式ダンパ（以下、単にダンパ６と記す）等からなるサスペンション７によって車体１に懸架されている。自動車Ｖには、各種の制御に供されるＥＣＵ（Electronic Control Unit）８の他、車輪３ごとに設置された各車輪３の車輪速Ｖｗを検出する車輪速センサ９や、車体１の前後加速度Ｇｘを検出する前後Ｇセンサ１０、車体１の横加速度Ｇｙを検出する横Ｇセンサ１１、車体１のヨーレイトγを検出するヨーレイトセンサ１２、ステアリング操舵角δｆを検出する操舵角センサ１３等が車体１の適所に設置されている。

図示は省略するが、自動車Ｖには、ブレーキ時の車輪ロックを防ぐＡＢＳ（Antilock Brake System）、または、加速時などの車輪空転を防ぐＴＣＳ（トラクションコントロールシステム）、あるいは、ＡＢＳとＴＣＳとを備え、旋回時のヨーモーメント制御、ブレーキアシスト機能などのための自動ブレーキ機能を備えた車両挙動安定化制御システムとして公知のＶＳＡ（Vehicle Stability Assist）制御が可能なブレーキ装置が搭載されている。これらＡＢＳ、ＴＣＳおよびＶＳＡは、推定した車体速Ｖｂに基づく車輪速に対して車輪速センサ９の検出値が所定値以上乖離したことや、ステアリング操舵角δｆや車速などに応じて設定した規範ヨーレイトに対してヨーレイトセンサ１２の検出値（実ヨーレイト）が所定値以上乖離したことをもってスリップ状態を判定し、走行状態に応じて最適なブレーキ制御またはトラクションコントロール制御を行うことで車両挙動を安定化させる。

また、自動車Ｖには、ブレーキ装置のブレーキ液圧Ｐｂを検出するブレーキ圧センサや、駆動トルクＴｅを検出するトルクセンサ、変速機のギヤポジションＰｇを検出するギヤポジションセンサなどが適所に設定されている。

ＥＣＵ８は、マイクロコンピュータやＲＯＭ、ＲＡＭ、周辺回路、入出力インタフェース、各種ドライバ等から構成されており、通信回線（本実施形態では、ＣＡＮ１４（Controller Area Network））を介して、各車輪３のダンパ６や各センサ９〜１３などと接続されている。ＥＣＵ８やこれらのセンサ９〜１３などによってサスペンション制御装置２０が構成される。

本実施形態のダンパ６は、詳細な図示は省略するが、モノチューブ式（ド・カルボン式）であり、ＭＲＦが充填された円筒状のシリンダに対してピストンロッドが軸方向に摺動可能に挿入され、ピストンロッドの先端に装着されたピストンがシリンダ内を上部油室と下部油室とに区画し、上部油室と下部油室とを連通する連通路とこの連通路の内側に位置するＭＬＶコイルとがピストンに設けられた公知の構成のものである。

ダンパ６は、シリンダの下端が車輪側部材であるサスペンションアーム４の上面に連結され、ピストンロッドの上端が車体側部材であるダンパベース（ホイールハウス上部）に連結される。模式的に表せば、図２に示すように各ダンパ６は、質量Ｍ_１を有するばね下（車輪３やナックル、サスペンションアーム４を含むサスペンションスプリングの下側の可動部位）と車体１からなる質量Ｍ_２を有するばね上とをスプリング５とともに連結している。

ＥＣＵ８からＭＬＶコイルに電流が供給されると、連通路を流通するＭＲＦに磁界が印可されて強磁性微粒子が鎖状のクラスタを形成する。これにより、連通路を通過するＭＲＦの見かけ上の粘度（以下、単に粘度と記す）が上昇し、ダンパ６の減衰力が増大する。

≪ＥＣＵ８≫
次に、図３を参照して、サスペンション制御装置２０の構成要素のうち、ダンパ６の制御を行うＥＣＵ８の概略構成について説明する。なお、ＥＣＵ８は、ダンパ６の制御だけでなく、ＡＢＳ、ＴＣＳおよびＶＳＡの制御も併せて行うものであるが、これらの制御を行う車両挙動制御部についての説明はここでは割愛する。

ＥＣＵ８は、ＣＡＮ１４を介して上述した各センサ９〜１３や車両挙動制御部などが接続する入力部２１と、各センサ９〜１３の検出信号などから自動車Ｖの状態量を推定する車両状態量推定部２２と、車両状態量推定部２２にて算出された各種値や各センサ９〜１３などの検出信号から、自動車Ｖの操縦安定性および乗心地を向上すべく、各ダンパ６の各種制御目標電流を設定してこれらのなかから第１目標電流Ａｔｇｔ１を選択する第１制御目標電流設定部２３と、各センサ１０、１１の検出信号から、自動車Ｖの乗心地を向上すべく、各ダンパ６の各種制御目標電流を設定してこれらのなかから第２目標電流Ａｔｇｔ２を選択する第２制御目標電流設定部２４と、所定の条件に応じてダンパ６の駆動電流を切り換えるべく切換信号Ｓｃを出力する切換信号出力部２５と、切換信号Ｓｃに応じ、第１制御目標電流設定部２３で設定された第１目標電流Ａｔｇｔ１および第２制御目標電流設定部２４で設定された第２目標電流Ａｔｇｔ２のいずれかに基づいて各ダンパ６（ＭＬＶコイル）への駆動電流を生成してダンパ６の減衰力を制御するダンパ制御部２６とを主要素として構成されている。

＜車両状態量推定部２２＞
車両状態量推定部２２は、車輪速変動量ΔＶｗが車輪３の接地荷重変動量に一定の関係を有することを利用して自動車Ｖの状態量を推定するものであり、車輪速センサ９の検出値に基づき、車両モデルを用いて自動車Ｖの各種状態量を各輪について推定する状態量算出部３１と、状態量算出部３１に対する車輪速補正量である車体速Ｖｂ（内輪側車体速Ｖｂｉおよび外輪側車体速Ｖｂｏ）を算出する車体速推定部３２とを有している。状態量算出部３１は、前後左右の各輪に対する一輪モデル計算部３３や四輪モデル計算部３４、スリップ判定部５０（図４参照）を含んでいる。車体速推定部３２は、加減速力算出部５１や、ステアリング操作による補正量を算出する操舵補正量算出部５３などを含んでいる。以下では、車両状態量推定部２２の各部について、図４〜図１１を参照しながら詳細に説明する。

＜状態量算出部３１＞
図４に示すように、状態量算出部３１では、入力した車輪速Ｖｗ（信号）が減算器３５に加算値として入力する。減算器３５には、後述する内輪側車体速Ｖｂｉまたは外輪側車体速Ｖｂｏが減算値として入力しており、減算器３５にて各車輪速Ｖｗから内輪側車体速Ｖｂｉまたは外輪側車体速Ｖｂｏが減算されることにより、車輪速Ｖｗが補正される。また、減算器３５は、車輪速Ｖｗに基づいて車輪速変動量ΔＶｗを算出する車輪速変動量算出手段としても機能する。

減算器３５に入力する内輪側車体速Ｖｂｉまたは外輪側車体速Ｖｂｏは、後述するように、自動車Ｖの車速変化や内外輪の旋回半径差に起因する軌跡長さの差による車輪速変動成分を除去するために算出されるものである。つまり、減算器３５は、バンドパスフィルタ３６に入力する前の各車輪速Ｖｗから、車体速推定部３２で算出された内輪側車体速Ｖｂｉまたは外輪側車体速Ｖｂｏを減算することにより、運転者による操作などに起因する車体速Ｖｂ成分を車輪速Ｖｗから除去する補正処理を行う補正手段として機能する。

減算器３５から出力された車輪速Ｖｗは、バンドパスフィルタ３６を介してゲイン回路３７に入力する。バンドパスフィルタ３６は、０．５〜５Ｈｚの周波数成分を通過させるバンドパス特性を有する。本実施形態では、通信回線としてＣＡＮ１４を用いており、１０〜２０ｍｓｅｃ程度の更新周期で車輪速Ｖｗ信号が入力するため、バンドパスフィルタ３６は、高周波成分を遮断し且つばね上共振帯の周波数成分（ばね上振動に対応した周波域の信号）を確実に取り出せるように、５Ｈｚ程度よりも低い帯域を通過させるローパス特性を有する。一方、車輪速Ｖｗ信号がより短い更新周期で入力する場合には、ばね下共振帯の周波数成分をも抽出できるように、例えば２０Ｈｚといったより高い帯域のローパス特性を有するバンドパスフィルタ３６を用いてもよい。

また、バンドパスフィルタ３６は、連続的に入力する車輪速Ｖｗ信号からＤＣ成分を除去すべく、０．５Ｈｚ程度よりも高い帯域を通過させるハイパス特性を有する。これにより、ばね上振動に対応した５Ｈｚ以下の低周波域の信号から、運転者による操作などに起因する車体速Ｖｂ成分（制駆動力による車体速成分）を除去することができる。つまり、バンドパスフィルタ３６は、車輪速Ｖｗに基づいて車輪速変動量ΔＶｗを抽出する車輪速変動量抽出手段として機能する。なお、バンドパスフィルタ３６によって車輪速Ｖｗ信号からＤＣ成分を除去できるため、車輪速Ｖｗから車体速Ｖｂを減算する減算器３５を設けない構成とすることも可能である。

ゲイン回路３７は、車輪速変動量ΔＶｗとばね下の外部からの入力荷重（変動荷重）を示すばね下荷重ｕ_１（接地荷重変動量）とが一定の相関関係にあることを利用して、各輪の車輪速変動量ΔＶｗをばね下荷重ｕ_１に変換する。以下に、ゲイン回路３７が利用する車輪速変動量ΔＶｗとばね下荷重ｕ_１との関係について説明する。

例えば、自動車Ｖが一定速度で平坦路を直進走行している場合、車輪３の接地荷重は一定であり、車輪速Ｖｗも一定である。ここで、車輪３は、接地荷重（ばね下質量Ｍ_１＋ばね上質量Ｍ_２）に応じて接地部分が変形しており、タイヤ２の動的荷重半径Ｒｄは無荷重状態に比べて小さくなっている。ところが、例えば時速８０ｋｍ／ｈ程度で走行中に路面の凹凸によって接地荷重が図５（Ｂ）に示すように増減すると、タイヤ２の動的荷重半径Ｒｄの変化に起因して、車輪速も接地荷重に対応して図５（Ａ）に示すように増減する。ここでは、路面バウンスにより接地荷重が１Ｈｚ程度で変動するのと同様に、車輪速Ｖｗも１Ｈｚ程度で変動している。なお、車輪速Ｖｗおよび接地荷重はいずれもセンサによる検出値である。

このときの両センサの検出信号をバンドパス処理（ここでは０．５〜２Ｈｚのバンドパスフィルタを通過させる）して求めたときの車輪速変動量ΔＶｗを横軸に、接地荷重変動量を縦軸にとったグラフが図６である。図６に示すように、車輪速変動量ΔＶｗは接地荷重変動量と比例関係になっており、下式として表すことができる。
ｕ_１＝ｋΔＶｗ
ただし、ｋ：比例定数である。

そこで、図４のゲイン回路３７は、車輪速変動量ΔＶｗに比例定数ｋを乗じて各輪のばね下荷重ｕ_１を算出する。つまり、ゲイン回路３７は、車輪速センサ９が検出した車輪速変動量ΔＶｗに基づいて自動車Ｖの基本入力量であるばね下荷重ｕ_１を算出する基本入力量算出手段として機能する。

このように、車輪速Ｖｗの信号から車体速Ｖｂ成分を除去する補正を行うことにより、車速速変動の影響を受けることなく車輪速変動量ΔＶｗを精度良く算出することができる。また、車輪速Ｖｗ信号をばね上振動に対応するバンドパスフィルタ３６に通すことにより、車輪速変動量ΔＶｗに基づいてばね下荷重ｕ_１を高精度に算出することができる。そして、バンドパスフィルタ３６によってばね下振動に対応する周波数域をカットすることにより、車輪速センサ９の検出精度や計測周期・通信速度を必要以上に高めずに済むため、サスペンション制御装置２０の汎用性が向上する。

（一輪モデル計算部３３）
ゲイン回路３７から出力されたばね下荷重ｕ_１は、一輪モデル計算部３３に含まれる一輪モデル３８に入力する。一輪モデル計算部３３は、一輪モデル３８にばね下荷重ｕ_１を入力することにより、スカイフック制御部９０での演算に供されるばね上速度Ｓ_２およびサスペンション７のストローク速度Ｓｓといった自動車Ｖの状態量を演算・出力する。すなわち、一輪モデル３８は、車輪速変動量ΔＶｗを外力として扱うことで自動車Ｖの各種状態量を算出する状態量算出手段をなす。

ここで、一輪モデル３８の一例について詳細に説明すると、前述したように自動車Ｖの各車輪３は図２に示すように表すことができ、車輪３のばね下荷重ｕ_１を入力ｕとして下式（１）で表すことができる。なお、本明細書の式中および図中では、１階微分値（ｄｘ／ｄｔ）および２階微分値（ｄ^２ｘ／ｄｔ^２）を下のように表示するものとする。

ここで、Ｍ_１：ばね下質量、Ｍ_２：ばね上質量、ｘ_１：ばね下の上下方向位置、ｘ_２：ばね上の上下方向位置、であり、ｄ^２ｘ_１／ｄｔ^２は、ばね下の上下方向加速度、ｄ^２ｘ_２／ｄｔ^２は、ばね上の上下方向加速度である。

ここで、ばね下質量Ｍ_１およびばね上質量Ｍ_２は既知である。一方、入力ｕとしては、ばね下荷重ｕ_１のほか、ダンパ６が減衰力可変式であることからダンパ６の減衰力ｕ_２が含まれるが、ダンパ６の減衰力ｕ_２は一輪モデル３８内においてばね下荷重ｕ_１に基づいて求めることができる。そこで、ばね下荷重ｕ_１が車輪速Ｖｗに基づいて算出できれば、ばね下荷重ｕ_１およびこれに基づいて算出したダンパ６の減衰力ｕ_２を入力ｕとし、ばね上およびばね下間のばね定数Ｋ（スプリング５のばね定数）や、ばね下質量Ｍ_１、ばね上質量Ｍ_２を考慮したシステム行列を用いることにより、ばね下およびばね上の上下方向加速度ｄ^２ｘ_１／ｄｔ^２、ｄ^２ｘ_２／ｄｔ^２や、ばね下位置ｘ_１、ばね下速度ｄｘ／ｄｔなどを求めることができる。なお、ストローク速度Ｓｓは、ｄｘ_２／ｄｔ−ｄｘ_１／ｄｔで表される。

具体的に説明すると、上式（１）のＭ_１・ｄ^２ｘ_１／ｄｔ^２およびＭ_２・ｄ^２ｘ_２／ｄｔ^２は、それぞれ下式（２）、（３）のように表すことができる。

ただし、ｕ_１：ばね下荷重、ｕ_２：ダンパ６の減衰力、Ｋ：ばね定数、である。

そこで、一輪モデル３８では、下式（４）の状態方程式をモデルとし、入力ベクトルｕから下式（５）の状態変数ｘを算出する。

ただし、ｘ：状態変数ベクトル、Ａ，Ｂ：システム行列、である。
上式（２）〜（５）から、上式（４）は下式（６）として表される。

このような状態方程式を用いた一輪モデル３８は、図７に示すように、システム行列Ｂを用いた演算器３９に入力ｕを入力し、演算器３９からの出力を、加算器４０を介して積分器４１に入力させ、積分器４１からの出力を、システム行列Ａを用いた演算器４２に入力させて加算器４０に戻す処理を行う。この一輪モデル３８から第１〜第４観測行列４３〜４６の出力を得ることにより、ばね下位置ｘ_１、ばね上位置ｘ_２、ばね上速度Ｓ_２（ｄ^２ｘ_２／ｄｔ^２）、およびストローク速度Ｓｓ（ｄ^２ｘ_２／ｄｔ^２−ｄ^２ｘ_１／ｄｔ^２）を算出することができる。なお、第１観測行列４３は、ばね下位置観測行列であり、［１ ０ ０ ０］である。第２観測行列４４は、ばね上位置観測行列であり、［０ １ ０ ０］である。第３観測行列４５は、ばね上速度観測行列であり、［０ ０ ０ １］である。第４観測行列４６は、ストローク速度観測行列であり、［０ ０ −１ １］である。すなわち、一輪モデル３８における第１〜第４観測行列４３〜４６はそれぞれ、車輪速変動量ΔＶｗに基づいてばね下位置ｘ_１、ばね上位置ｘ_２、ばね上速度Ｓ_２およびストローク速度Ｓｓを算出するための手段である。

このように、車輪速Ｖｗに基づいて算出したばね下荷重ｕ_１を一輪モデル３８に入力することにより、サスペンション７にキャスター角が設定されているか否かにかかわらず、ばね上速度Ｓ_２およびストローク速度Ｓｓを算出することができる。そして、ばね下荷重ｕ_１からばね上速度Ｓ_２およびストローク速度Ｓｓを算出できるため、自動車Ｖに上下Ｇセンサやストロークセンサを設ける必要がなく、サスペンション制御装置２０のコスト低減を図ることができる。

再び図４に戻り、一輪モデル計算部３３は、一輪モデル３８にて算出されたばね下位置ｘ_１およびばね上位置ｘ_２をフィードバックさせるフィードバック手段としてのＰＩＤ回路４７を備えている。これにより、一輪モデル計算部３３では、一輪モデル３８にて算出されたばね下位置ｘ_１およびばね上位置ｘ_２と、ばね下基準位置ｘ_１o（＝０）またはばね上基準位置ｘ_２o（＝０）との偏差に基づいて、一輪モデル計算部３３で算出されるばね下位置ｘ_１およびばね上位置ｘ_２が補正され、平坦路の定速直進走行時といった定常状態における一輪モデル３８のばね上位置ｘ_２およびばね下位置ｘ_１が基準位置（初期値）に収束するようになっている。

これにより、ばね下荷重ｕ_１が基準位置を参照して調整されるため、一方にオフセットした入力が継続した際にも、系全体がオフセットすることでばね上速度Ｓ_２およびストローク速度Ｓｓに誤差が生じることが抑制される。また、他制御システム上でのデータ利用等も可能となる。

このように、一輪モデル計算部３３は、ばね下荷重ｕ_１およびダンパ６の減衰力ｕ_２を入力として一輪モデル３８から第１観測行列４３および第２観測行列４４の出力を得ることにより、ばね下位置ｘ_１、ばね上位置ｘ_２を算出する位置算出手段として機能する。なお、ここでは一輪モデル計算部３３を、ＰＩＤ回路４７がばね下位置ｘ_１およびばね上位置ｘ_２の両方をフィードバックさせる形態としているが、ばね下位置ｘ_１とばね上位置ｘ_２との少なくとも一方をフィードバックさせ、ばね下位置ｘ_１およびばね上位置ｘ_２を補正する形態としてもよい。一輪モデル計算部３３で算出されたばね上速度Ｓ_２およびストローク速度Ｓｓは、図３に示すように、スカイフック制御部９０に入力する。

（四輪モデル計算部３４）
図４に示すように、状態量算出部３１に含まれる四輪モデル計算部３４は、ピッチ角速度算出部４８とロール角速度算出部４９とを備えている。ピッチ角速度算出部４８およびロール角速度算出部４９には、ゲイン回路３７から出力されたばね下荷重ｕ_１が入力する。ピッチ角速度算出部４８は、入力された前後輪のばね下荷重ｕ_１の差に基づいて（車輪速Ｖｗに基づいて）自動車Ｖの加減速度（前後加速度Ｇｘ）を算出し、算出した加減速度や、サスペンション特性、ばね上質量Ｍ_２などに基づいてピッチ角速度ωｐを求める。一方、ロール角速度算出部４９は、入力された左右輪のばね下荷重ｕ_１の差に基づいて（車輪速Ｖｗに基づいて）自動車Ｖの左右方向加速度（横加速度Ｇｙ）を算出し、算出した左右方向加速度や、サスペンション特性、ばね上質量Ｍ_２などに基づいてロール角速度ωｒを求める。なお、図３に示すように、ピッチ角速度ωｐは第１ピッチ制御部９１に入力し、ロール角速度ωｒは第１ロール制御部９２に入力する。

（スリップ判定部５０）
スリップ判定部５０には、減算器３５から出力された車輪速Ｖｗ、すなわち各輪の車輪速Ｖｗと推定した車体速Ｖｂとの偏差が入力する。スリップ判定部５０は、入力した車輪速Ｖｗ（偏差）の絶対値が所定値以上であるか否か、すなわち車輪速センサ９で検出した車輪速Ｖｗが車体速Ｖｂに対して所定値以上乖離しているか否かを判定し、所定値以上である場合には対応する車輪３がスリップ状態にあるものと判定してスリップ信号ＳＳを出力する。出力されたスリップ信号ＳＳは、ＡＢＳ、ＴＣＳおよびＶＳＡを制御する図示しない車両挙動制御部に入力する。なお、車両挙動制御部は、スリップ信号ＳＳが入力してＡＢＳ、ＴＣＳおよびＶＳＡのいずれかを作動させると、それらの作動を示す作動信号を入力部２１に入力させる。

＜車体速推定部３２＞
図３の車体速推定部３２は、図８に示すように、自動車Ｖの加減速力Ｆ（Ｆｅ、Ｆｓ、Ｆｄ）を算出する加減速力算出部５１と、加減速力算出部５１により算出された加減速力に基づいて車体速Ｖｂを算出する車体速算出部５２と、ステアリング操作に応じた補正量（後述する内輪車体速比Ｒｖｉおよび外輪車体速比Ｒｖｏ）を算出する操舵補正量算出部５３と、操舵補正量算出部５３により算出された補正量に基づいて車体速Ｖｂを補正する車体速補正部５４とを有している。

加減速力算出部５１は、エンジンまたはモータ等の原動機の出力による自動車Ｖの駆動力Ｆｅ（加速力）を算出する加速力算出部５５と、路面勾配による自動車Ｖの減速力Ｆｓを算出する路面勾配減速力算出部５６と、路面勾配以外の要素に起因する自動車Ｖの減速力Ｆｄを算出する減速力算出部５７とを含んでいる。

加速力算出部５５は、トルクセンサにより検出された駆動トルクＴｅ、およびギヤポジションＰｇを入力として、原動機出力による自動車Ｖの駆動力Ｆｅを算出する。

路面勾配減速力算出部５６は、例えば、加速力算出部５５が算出した駆動力Ｆｅから減速力算出部５７が算出した減速力Ｆｄを減じて求めた加減速力から、前後Ｇセンサ１０が検出した前後加速度Ｇｘに車体重量Ｍを乗じて求めた加減速力を減じることにより、路面勾配による減速力Ｆｓを算出する。

減速力算出部５７は、ブレーキ装置のブレーキ液圧Ｐｂを入力として、ブレーキ液圧Ｐｂに比例して増大するブレーキ操作にかかる自動車Ｖの減速力を算出するブレーキ減速力算出部５８と、車輪速Ｖｗの平均値を概算車体速として用いることにより、車体形状および概算車体速に起因する走行抵抗にかかる減速力を算出する走行抵抗算出部５９と、車輪速フィードバックによる走行抵抗力を算出するフィードバック抵抗力算出部６０とを含んでおり、ブレーキ減速力算出部５８、走行抵抗算出部５９およびフィードバック抵抗力算出部６０の算出結果を加算して、路面勾配以外の要素に起因する自動車Ｖの減速力Ｆｄを算出する。

車体速算出部５２は、加速力算出部５５で算出された駆動力Ｆｅから、路面勾配減速力算出部５６で算出された減速力Ｆｓを減じるとともに、減速力算出部５７で算出された減速力Ｆｄを減じて車体１の加減速力Ｆを算出した後、算出した加減速力Ｆを車体重量Ｍで除して加速度を求め、これを積算することで車体速Ｖｂを算出する。算出された車体速Ｖｂは、車体速補正部５４に入力する。

ここで、図９を参照して、加速力算出部５５および減速力算出部５７における処理について詳細に説明する。駆動トルクＴｅは乗算器６１に入力する。ギヤポジションＰｇは、ギヤポジション−変速ギヤ比変換回路６２に入力する。ギヤポジション−変速ギヤ比変換回路６２では、ギヤポジションＰｇに基づいてテーブルを参照することにより変速ギヤ比Ｒｇが求められ、出力された変速ギヤ比Ｒｇが乗算器６１に入力する。なお、乗算器６１には、後述する第１車輪速ゲイン設定回路６３からの第１車輪速ゲインＧ_１も入力する。

第１車輪速ゲインＧ_１は、第１車輪速ゲイン設定回路６３において、各車輪速センサ９が検出した車輪３の車輪速平均値である平均車輪速Ｖｗａｖに基づいて、参照テーブルを参照することにより設定される。なお、この例においては第１車輪速ゲインＧ_１は、平均車輪速Ｖｗａｖが微小の領域では０、平均車輪速Ｖｗａｖが所定の閾値よりも大きい場合には略一定としている。乗算器６１にて、駆動トルクＴｅ、変速ギヤ比Ｒｇおよび第１車輪速ゲインＧ_１が乗じられて駆動輪の出力である車輪トルクＴｗが算出されると、この車輪トルクＴｗは、トルク−駆動力変換回路６４に入力し、タイヤ２の動的荷重半径Ｒｄで除算されることよって自動車Ｖの駆動力Ｆｅに変換され、その出力がゲイン回路６５を介して減算器６６に加算値として入力する。

減算器６６には、ゲイン回路６５から出力される駆動力Ｆｅの他、後述する制動力Ｆｂ、走行抵抗力Ｆｒおよびフィードバック抵抗力Ｆｆｂが入力している。

ブレーキ液圧Ｐｂは、乗算器６７に入力する。乗算器６７には、第２車輪速ゲイン設定回路６８からの第２車輪速ゲインＧ_２も入力する。第２車輪速ゲインＧ_２は、第２車輪速ゲイン設定回路６８において、平均車輪速Ｖｗａｖに基づいて参照テーブルを参照することにより設定される。なお、この例においては第２車輪速ゲインＧ_２は、平均車輪速Ｖｗａｖが微小の領域では０、平均車輪速Ｖｗａｖが所定の閾値よりも大きい場合には略一定としている。乗算器６７にてブレーキ液圧Ｐｂと第２車輪速ゲインＧ_２とが乗じられてブレーキ装置による制動力に相当する制動力Ｆｂが算出されると、正の値を示すこの制動力Ｆｂは、減算器６６に減算値として入力する。

また、平均車輪速Ｖｗａｖは走行抵抗力設定回路６９に入力する。走行抵抗力設定回路６９では、入力した平均車輪速Ｖｗａｖに基づいて参照テーブルを参照することにより、車速（平均車輪速Ｖｗａｖ）に依存する走行抵抗力Ｆｒが設定される。走行抵抗力設定回路６９で算出された正の値を示す走行抵抗力Ｆｒは、減算器６６に減算値として入力する。

さらに、従動輪である後輪３_Ｒの車輪速平均値である平均後輪速Ｖｗａｖ_Ｒがフィードバック抵抗力算出部６０に入力する。フィードバック抵抗力算出部６０は、減算器７１に入力する車体速Ｖｂから平均後輪速Ｖｗａｖ_Ｒを減じて求めた偏差ΔＶにそれぞれ基づいて、比例ゲインに基づく走行抵抗力を設定する比例回路７２と、積分ゲインに基づく走行抵抗力を設定する積分回路７３と、微分ゲインに基づく走行抵抗力を設定する微分回路７４とを備えている。これら比例回路７２、積分回路７３および微分回路７４の出力が加算器７５に入力して加算され、車体速Ｖｂのフィードバックによる補正値であるフィードバック抵抗力Ｆｆｂが出力される。出力されたフィードバック抵抗力Ｆｆｂは、減算器６６に減算値として入力する。

減算器６６では、駆動力Ｆｅから、これら制動力Ｆｂ、走行抵抗力Ｆｒおよびフィードバック抵抗力Ｆｆｂ、ここでは図示しない図８の路面勾配による減速力Ｆｓが減算され、その出力である加減速力Ｆが、加減速力−加減速度変換回路７６に入力し、加減速力Ｆが車体重量Ｍで除算されることにより自動車Ｖの加減速度（前後加速度Ｇｘ）に変換される。自動車Ｖの加減速度は、ゲイン回路７７を介して積算器７８に入力して積算されることによって車体速Ｖｂとなって出力される。

このように、駆動力Ｆｅや制動力Ｆｂ、走行抵抗力Ｆｒおよびフィードバック抵抗力Ｆｆｂに基づいて自動車Ｖの車体速Ｖｂを算出することにより、車輪速Ｖｗを補正するための車体速Ｖｂを求めることができる。

図８に戻り、操舵補正量算出部５３は、各車輪速Ｖｗおよびヨーレイトγに基づいて自動車Ｖの旋回半径ＴＲを算出する旋回半径算出部７９と、自動車ＶのトレッドＴと算出された旋回半径ＴＲとに基づいて、補正量としての旋回状態量、すなわち内輪および外輪に対応する各車体部位の車体速Ｖｂに対する比である内輪車体速比Ｒｖｉおよび外輪車体速比Ｒｖｏを算出する内外輪車体速比算出部８０とを含んでいる。

図１０を参照して、操舵補正量算出部５３における処理について詳細に説明する。各車輪速センサ９が検出した車輪速Ｖｗの平均車輪速Ｖｗａｖが除算器８１に被除数（分子）として入力する。除算器８１には、ヨーレイトセンサ１２の検出値であるヨーレイトγも除数（分母）として入力しており、除算器８１では、各輪の平均車輪速Ｖｗａｖをヨーレイトγで除すことにより自動車Ｖの旋回半径ＴＲが算出される。なお、除算時にヨーレイトγが０となる場合には、定数で置換する等の周知の方法により値を規制する。算出された旋回半径ＴＲは、減算器８３および加算器８５にそれぞれ加算値として入力する。減算器８３および加算器８５はそれぞれ、入力した旋回半径ＴＲに対し、メモリ８２に記憶されたトレッドＴの１／２を減算または加算することにより、内輪旋回半径ＴＲｉおよび外輪旋回半径ＴＲｏを算出する。減算器８３および加算器８５からの出力は、それぞれ除算器８４・８６に被除数として入力する。除算器８４・８６には、除算器８１で算出した自動車Ｖの旋回半径ＴＲが除数として入力しており、各除算器８４・８６は、内輪旋回半径ＴＲｉまたは外輪旋回半径ＴＲｏを自動車Ｖの旋回半径ＴＲで除すことにより、それぞれ内輪車体速比Ｒｖｉおよび外輪車体速比Ｒｖｏを算出する。

各除算器８４・８６で算出された内輪車体速比Ｒｖｉおよび外輪車体速比Ｒｖｏは、図８に示すように、車体速補正部５４に入力し、車体速補正部５４にて車体速Ｖｂと内輪車体速比Ｒｖｉおよび外輪車体速比Ｒｖｏとがそれぞれ乗じられることにより、内輪に対応する車体部位の車体速Ｖｂである内輪側車体速Ｖｂｉおよび外輪に対応する車体部位の車体速Ｖｂである外輪側車体速Ｖｂｏが算出される。つまり、車体速補正部５４は、内輪車体速比Ｒｖｉおよび外輪車体速比Ｒｖｏに基づいて車体速Ｖｂを補正する補正手段である。

このように、自動車Ｖの旋回状態に応じて車体速Ｖｂが補正されることにより、運転者のステアリング操作に応じて変化する内輪側および外輪側の車体速Ｖｂ（Ｖｂｉ・Ｖｂｏ）が正確に算出される。

内輪側車体速Ｖｂｉおよび外輪側車体速Ｖｂｏは、図４に示すように状態量算出部３１に、より詳しくはバンドパスフィルタ３６の上流側に設けられた減算器３５に減算値として入力し、車輪速Ｖｗに基づく車輪速変動量ΔＶｗの算出に供されるとともに、自動車Ｖの車体速変動成分や内外輪の旋回半径差に起因する軌跡長さの差による車輪速変動成分の除去に供される。

このように、状態量算出部３１において入力した各車輪速Ｖｗから内輪側車体速Ｖｂｉまたは外輪側車体速Ｖｂｏが減算されることにより、車輪速Ｖｗから自動車Ｖの制駆動力による影響が排除されるため、自動車Ｖの状態量（ばね上速度Ｓ_２やストローク速度Ｓｓ）がより高精度に算出される。また、車体速補正部５４が、内輪車体速比Ｒｖｉおよび外輪車体速比Ｒｖｏに基づいて車体速Ｖｂを補正することにより、各輪に対応した車体速Ｖｂが高精度に算出されて、自動車Ｖの旋回による車輪速Ｖｗに対する影響が排除されるため、自動車Ｖの状態量がより高精度に算出される。

図１１（Ａ）は、センサを用いて検出したばね上速度と、状態量算出部３１により算出されたばね上速度Ｓ_２とをそれぞれ破線と実線とで示したタイムチャートであり、図１１（Ｂ）は、センサを用いて検出したストローク速度と、状態量算出部３１により算出されたストローク速度Ｓｓとをそれぞれ破線と実線とで示したタイムチャートである。図１１に示すように、算出されたストローク速度Ｓｓおよびばね上速度Ｓ_２は、センサ値と略一致しており、車輪速Ｖｗに基づいて状態量算出部３１がストローク速度Ｓｓおよびばね上速度Ｓ_２を高精度に算出できることがわかる。また、本実施形態では、車輪速Ｖｗに基づいてばね下荷重ｕ_１を算出し、ばね下荷重ｕ_１を車両モデルの入力にするため、サスペンション７にキャスター角が設定されているか否かにかかわらず、ばね上速度Ｓ_２およびストローク速度Ｓｓを算出することができる。

＜第１制御目標電流設定部２３＞
図３に示すように、第１制御目標電流設定部２３は、スカイフック制御を行い、スカイフック制御目標電流Ａｓｈを設定するスカイフック制御部９０や、四輪モデル計算部３４で算出されたピッチ角速度ωｐに基づくピッチ制御を行い、第１ピッチ制御目標電流Ａｐ１を設定する第１ピッチ制御部９１、四輪モデル計算部３４で算出されたロール角速度ωｒに基づくロール制御を行い、第１ロール制御目標電流Ａｒ１を設定する第１ロール制御部９２、ステアリング操舵角δｆに基づくロール制御を行い、舵角比例制御目標電流Ａｓａを設定する舵角比例制御部９３、自動車Ｖのばね下の制振制御を行い、ばね下制振制御目標電流Ａｕを設定するばね下制振制御部９５、車速に依存する最低減衰力を発生させるための最低目標電流Ａｍｉｎを設定する最低目標電流制御部９６、第１高電流選択部９７等を有している。

スカイフック制御部９０は、路面の凹凸を乗り越える際の車両の動揺を抑えて乗り心地を高める乗り心地制御（制振制御）を行う。第１ピッチ制御部９１は、自動車Ｖの急加速時や急減速時のピッチングを抑えて車体１の姿勢を適正化する車体姿勢制御を行う。第１ロール制御部９２および舵角比例制御部９３からなるロール姿勢制御部９４は、自動車Ｖの旋回時のローリングを抑えて車体１の姿勢を適正化する車体姿勢制御を行う。ばね下制振制御部９５は、ばね下の共振域の振動を抑制して車輪３の接地性や乗り心地を高めるものである。

＜スカイフック制御部９０＞
次に、図１２および図１３を参照してスカイフック制御部９０における処理について詳細に説明する。スカイフック制御部９０では、図３の状態量算出部３１で算出されたばね上速度Ｓ_２が減衰力ベース値算出部９８に入力する。減衰力ベース値算出部９８は、入力したばね上速度Ｓ_２に基づいて、ばね上―減衰力マップを参照することにより減衰力ベース値Ｄｓｂを設定する。設定された減衰力ベース値Ｄｓｂは、ゲイン回路９９に入力する。ゲイン回路９９では、減衰力ベース値ＤｓｂにスカイフックゲインＧｓｈが乗じられてスカイフック目標減衰力Ｄｓｈｔが算出され、算出された目標減衰力Ｄｓｈｔが目標電流設定回路１００に入力する。目標電流設定回路１００にはストローク速度Ｓｓも入力しており、目標電流設定回路１００は、スカイフック目標減衰力Ｄｓｈｔとストローク速度Ｓｓとに基づいて、図１３に示す電流マップを参照することにより各ダンパ６に対するスカイフック制御目標電流Ａｓｈを設定し、スカイフック制御目標電流Ａｓｈを出力する。

＜ばね下制振制御部９５＞
次に、図３のばね下制振制御部９５について、図１４〜図１７を参照して詳細に説明する。図１４に示すように、ばね下制振制御部９５では、入力した各車輪速Ｖｗがバンドパスフィルタ１０１に入力する。バンドパスフィルタ１０１は、ばね下の共振域の車輪速Ｖｗ信号を通過させるべく、ここでは８〜１８Ｈｚのバンドパス特性を有する。したがって、バンドパスフィルタ１０１は、スカイフック制御のためのバンドパスフィルタ３６（図４）の０．５〜５Ｈｚの周波数域よりも高い周波数域の信号を抽出する。そして、スカイフック制御のためのバンドパスフィルタ３６の高周波側のカット周波数が５Ｈｚとされ、ばね下制振制御のためのバンドパスフィルタ１０１の低周波側のカット周波数が８Ｈｚとされ、両バンドパスフィルタ３６、１０１の間にバンドギャップが設けられていることにより、スカイフック制御とばね下制振制御とによる相互干渉が防止される。

ＣＡＮ１４から入力する車輪速Ｖｗ信号には、ばね下共振域以外の信号も含まれており、例えば時速４０ｋｐｍで走行中に得られる図１５（Ａ）に示す周波数特性の車輪速Ｖｗ信号には、図１５（Ｂ）に示すようなばね下共振域の車輪速Ｖｗ信号が含まれている。そこで、車輪速Ｖｗ信号をばね下の共振域に対応するバンドパスフィルタ１０１を通過させることにより、ばね下信号成分を含んだ車輪速Ｖｗ信号を抽出して車輪速Ｖｗ信号からＤＣ成分を除去することができる。すなわち、バンドパスフィルタ１０１は、車輪速Ｖｗ信号に基づいて車輪速変動量ΔＶｗを抽出する車輪速変動量抽出手段として機能する。

バンドパスフィルタ１０１を通過した車輪速変動量ΔＶｗは、絶対値演算回路１０２に入力して車輪速変動量ΔＶｗの絶対値に変換される。車輪速変動量ΔＶｗは、前述したようにばね下荷重ｕ_１に比例し、ばね下荷重ｕ_１をばね下質量Ｍ_１で除算して求まるばね下の上下方向加速度も車輪速変動量ΔＶｗに対応した値となる。そのため、上下方向加速度の絶対値に応じた減衰力を発生させることにより、ばね下振動を抑制することができる。

絶対値演算回路１０２から出力された車輪速変動量ΔＶｗが、ゲイン回路１０３に入力してゲインが乗じられることにより、ばね下加速度Ｇｚ_１の大きさ（絶対値）が算出される。具体的には、ゲイン回路１０３では、図６に関連して説明した比例定数ｋをばね下質量Ｍ_１で除算した値をゲインとして車輪速変動量ΔＶｗに乗算する。

ゲイン回路１０３から出力されたばね下加速度Ｇｚ_１は、目標電流設定回路１０４に入力する。目標電流設定回路１０４では、ばね下加速度Ｇｚ_１に対応する算出電流が算出され、この算出電流に基づいてピークホールド・ランプダウン制御によるばね下制振制御目標電流Ａｕが設定される。

目標電流設定回路１０４は、図１６（Ａ）に示す特性のばね下加速度Ｇｚ_１の入力に対して、図１６（Ｂ）に破線で示す算出電流に基づいて、図１６（Ｂ）に実線で示すようなばね下制振制御目標電流Ａｕを設定する。具体的には、目標電流設定回路１０４は、入力した算出電流のうちの最大値をばね下制振制御目標電流Ａｕとして所定時間ホールドし、この最大値が入力してから所定時間が経過した後に、ばね下制振制御目標電流Ａｕの値を所定の勾配で低下させる。すなわち、ばね下加速度Ｇｚ_１が増大する場合には、ばね下加速度Ｇｚ_１に合わせて（早く）応答するようにばね下制振制御目標電流Ａｕの値を設定する一方、ばね下加速度Ｇｚ_１が縮小する場合には、増大する場合に比べて遅く応答するように設定される。これにより、破線で示すような算出電流をばね下制振制御目標電流Ａｕに設定する場合に比べて、ばね下振動がより効果的かつ安定的に減衰する。

図１４に戻り、目標電流設定回路１０４から出力されるばね下制振制御目標電流Ａｕは、制限回路１０５に入力する。制限回路１０５は、ばね下制振制御目標電流Ａｕの上限を上限値Ａｕｍａｘに制限し、ばね下制振制御目標電流Ａｕを出力する。すなわち、制限回路１０５は、入力したばね下制振制御目標電流Ａｕが上限値Ａｕｍａｘを超えている場合、上限値Ａｕｍａｘをばね下制振制御目標電流Ａｕに設定する。これにより、車輪速変動量ΔＶｗの大きさに応じて設定されるばね下制振制御目標電流Ａｕが、自動車Ｖの電源容量やダンパ６の減衰力特性を考慮して設定される上限値Ａｕｍａｘを超えて設定されることが防止される。

絶対値演算回路１０２から出力された車輪速変動量ΔＶｗは、ゲイン回路１０３だけでなくローパスフィルタ１０６にも入力している。ローパスフィルタ１０６は、ここでは１Ｈｚよりも低い帯域を通過させるローパス特性を有する。上限設定回路１０７は、ローパスフィルタ１０６を通過した車輪速変動量ΔＶｗの絶対値に応じて上限値Ａｕｍａｘを設定し、上限値Ａｕｍａｘを制限回路１０５に入力させる。具体的には、上限設定回路１０７は、車輪速変動量ΔＶｗの絶対値が所定値を超える場合に、車輪速変動量ΔＶｗが大きくなるほど小さくなるように上限値Ａｕｍａｘを設定する。

制限回路１０５は、入力した上限値Ａｕｍａｘに応じてばね下制振制御目標電流Ａｕの上限を変更する、すなわちローパスフィルタ１０６を通過した車輪速変動量ΔＶｗの絶対値が大きいほど上限値Ａｕｍａｘが小さくなるように変更する。その効果について以下に説明する。

比較的平坦な舗装路では、図１７（Ａ）に実線で示すローパスフィルタ１０６通過後の車輪速変動量ΔＶｗ（絶対値）は、細線で示すローパスフィルタ１０６通過前の車輪速変動量ΔＶｗに比べて小さく、かつその平均値も小さい。これに対し、荒れた舗装路では、図１７（Ｂ）に示すように、細線で示すローパスフィルタ１０６通過前の車輪速変動量ΔＶｗが（Ａ）の平坦路に比べて大きいだけでなく、実線で示すローパスフィルタ１０６通過後の車輪速変動量ΔＶｗも（Ａ）に比べて大きくなっている。そこで、ローパスフィルタ１０６を通過した車輪速変動量ΔＶｗの絶対値が大きい場合には、路面が荒れているものとして、制限回路１０５がばね下制振制御目標電流Ａｕを小さくする（ばね下制振制御を弱める）ことで、下制振制御目標電流Ａｕが過剰に高く設定されることによって乗心地が悪化することを防止できる。

このように、ばね下制振制御部９５を、車輪速Ｖｗ信号に基づいてばね下制振制御目標電流Ａｕを設定する構成とすることができ、ばね下制振制御目標電流Ａｕを、車輪速Ｖｗのばね下共振域成分の車輪速変動量ΔＶｗの大きさに基づいて決定するため、ばね上などの他の要因を介入させることなくばね下の制振制御を行うことができる。

図３に戻り、第１高電流選択部９７は、設定されたスカイフック制御目標電流Ａｓｈ、第１ピッチ制御目標電流Ａｐ１、第１ロール制御目標電流Ａｒ１、舵角比例制御目標電流Ａｓａ、ばね下制振制御目標電流Ａｕおよび最低目標電流Ａｍｉｎのなかから値が最も大きなものを第１目標電流Ａｔｇｔ１に設定する。このように、第１制御目標電流設定部２３が、スカイフック制御、ピッチ制御、ロール制御などを行い、第１高電流選択部９７これらの各制御目標電流のなかから最大値を選択することにより、自動車Ｖの乗り心地が向上するとともに、車体１のピッチ姿勢およびロール姿勢を適正に保たれる。また、第１制御目標電流設定部２３が、舵角比例制御およびばね下制振制御をも行うことにより、車体１のロール姿勢がより適正に保たれるとともに、ばね下振動に起因する乗り心地に悪化が防止される。

＜第２制御目標電流設定部２４＞
図３に示すように、第２制御目標電流設定部２４は、前後Ｇセンサ１０によって検出された前後加速度Ｇｘに基づくピッチ制御を行い、第２ピッチ制御目標電流Ａｐ２を設定する第２ピッチ制御部１０８、横Ｇセンサ１１によって検出された横加速度Ｇｙに基づくロール制御を行い、第２ロール制御目標電流Ａｒ２を設定する第２ロール制御部１０９、第２高電流選択部１１０を有している。

第２ピッチ制御部１０８は、後述するようにＶＳＡ、ＡＢＳおよびＴＣＳのいずれかが作動しているときに、自動車Ｖの急加速時や急減速時のピッチングを抑えて車体１の姿勢を適正化する車体姿勢制御を行う。具体的には、第２ピッチ制御部１０８は、前後Ｇセンサ１０によって検出された前後加速度Ｇｘに基づいて、図１８に示す電流マップを参照することにより各ダンパ６に対する第２ピッチ制御目標電流Ａｐ２を設定し、第２ピッチ制御目標電流Ａｐ２を出力する。この電流マップは、前後加速度Ｇｘの絶対値が大きいほど第２ピッチ制御目標電流Ａｐ２が大きく、前後加速度Ｇｘの絶対値が所定の値よりも小さいときには、０Ａよりも大きな所定の最低電流値が設定されるようになっている。これにより、車体１のピッチ運動が効果的に抑制される。

第２ロール制御部１０９は、後述するようにＶＳＡ、ＡＢＳおよびＴＣＳのいずれかが作動しているときに、自動車Ｖの旋回時のローリングを抑えて車体１の姿勢を適正化する車体姿勢制御を行う。具体的には、第２ロール制御部１０９は、横Ｇセンサ１１によって検出された横加速度Ｇｙに基づいて、図１９に示す電流マップを参照することにより各ダンパ６に対する第２ロール制御目標電流Ａｒ２を設定し、第２ロール制御目標電流Ａｒ２を出力する。この電流マップは、横加速度Ｇｙの絶対値が大きいほど第２ロール制御目標電流Ａｒ２が大きく、横加速度Ｇｙの絶対値が所定の値よりも小さいときには、０Ａよりも大きな所定の最低電流値が設定されるようになっている。これにより、車体１のロール運動が効果的に抑制される。

第２高電流選択部１１０は、設定された第２ピッチ制御目標電流Ａｐ２、第２ロール制御目標電流Ａｒ２のなかから値が最も大きなものを第２目標電流Ａｔｇｔ２に設定する。これにより、後述するように第２目標電流Ａｔｇｔ２がダンパ６の制御に用いられる車両挙動の不安定時においても、車体１の姿勢が適正化されるとともに、減衰力不足によってばね下が暴れることが効果的に防止される。

＜切換信号出力部２５＞
図３に示すように、切換信号出力部２５は、ＶＳＡ、ＡＢＳおよびＴＣＳが作動していることを示す作動信号のいずれかが入力部２１に入力している場合、自動車Ｖの挙動が不安定であるものとして、切換信号Ｓｃを出力する。出力された切換信号Ｓｃは、ダンパ制御部２６に入力する。

＜ダンパ制御部２６＞
ダンパ制御部２６には、第１目標電流Ａｔｇｔ１と第２目標電流Ａｔｇｔ２と切換信号Ｓｃとが入力している。ダンパ制御部２６は、切換信号Ｓｃが入力していないときには、第１高電流選択部９７が設定した第１目標電流Ａｔｇｔ１に基づいて各ダンパ６への駆動電流を生成してダンパ６の減衰力を制御する。一方、切換信号Ｓｃが入力した場合、ダンパ制御部２６は、第２高電流選択部１１０が設定した第２目標電流Ａｔｇｔ２に基づいて各ダンパ６への駆動電流を生成してダンパ６の減衰力を制御する。すなわち、ダンパ制御部２６は、ＶＳＡやＡＢＳ、ＴＣＳが作動していない安定走行時には、第１高電流選択部９７が設定した第１目標電流Ａｔｇｔ１に基づいてダンパ６の減衰力を制御し、ＶＳＡやＡＢＳ、ＴＣＳが作動している不安定走行時には、第２高電流選択部１１０が設定した第２目標電流Ａｔｇｔ２に切り換えてダンパ６の減衰力を制御する。

なお、ダンパ制御部２６は、ここでは切換信号Ｓｃの入力の存否に応じて第１目標電流Ａｔｇｔ１と第２目標電流Ａｔｇｔ２とを切り換える。あるいは、第１目標電流Ａｔｇｔ１から第２目標電流Ａｔｇｔ２への切換時や、第２目標電流Ａｔｇｔ２から第１目標電流Ａｔｇｔ１への切換時に、ダンパ制御部２６が目標電流Ａｔｇｔを徐々に変化させる形態としてもよい。

≪減衰力制御手順≫
このように構成されたＥＣＵ８は、次のような基本手順にしたがって減衰力制御を行う。すなわち、自動車Ｖが走行を開始すると、ＥＣＵ８は、所定の処理インターバル（例えば、１０ｍｓ）をもって、図２０のフローチャートにその手順を示す減衰力制御を実行する。減衰力制御を開始すると、ＥＣＵ８は、車輪速センサ９の検出値などに基づいて各輪のばね下荷重ｕ_１を演算するとともに、演算したばね下荷重ｕ_１や、横Ｇセンサ１１の検出値に基づいて、自動車Ｖの運動状態量（各輪におけるばね上速度Ｓ_２やストローク速度Ｓｓ、車体１のロール角速度ωｒ、ピッチ角速度ωｐ）を演算する（ステップＳＴ１）。

次に、ＥＣＵ８は、ばね上速度Ｓ_２およびストローク速度Ｓｓに基づいて各ダンパ６のスカイフック制御目標電流Ａｓｈを算出し（ステップＳＴ２）、車体１のピッチ角速度ωｐに基づいて各ダンパ６の第１ピッチ制御目標電流Ａｐ１を算出し（ステップＳＴ３）、車体１のロール角速度ωｒに基づいて各ダンパ６の第１ロール制御目標電流Ａｒ１を算出し（ステップＳＴ４）、ステアリング操舵角δｆに基づいて各ダンパ６の舵角比例制御目標電流Ａｓａを算出し（ステップＳＴ５）、各輪の車輪速Ｖｗに基づいて各ダンパ６のばね下制振制御目標電流Ａｕを算出し（ステップＳＴ６）、各輪の車輪速Ｖｗに基づいて各ダンパ６の最低目標電流Ａｍｉｎを算出する（ステップＳＴ７）。なお、ステップＳＴ２〜ＳＴ７の処理は、この順に行われる必要はなく、あるいは、並行して行われてもよい。次に、ＥＣＵ８は、各輪について６つの制御目標電流Ａｓｈ，Ａｐ１，Ａｒ１，Ａｓａ，Ａｕ，Ａｍｉｎのうち値が最も大きいものを第１目標電流Ａｔｇｔ１に設定する（ステップＳＴ８）。

その後、ＥＣＵ８は、前後Ｇセンサ１０の検出値に基づいて第２ピッチ制御目標電流Ａｐ２を算出し（ステップＳＴ９）、横Ｇセンサ１１の検出値に基づいて各ダンパ６の第２ロール制御目標電流Ａｒ２を算出する（ステップＳＴ１０）。なお、ステップＳＴ９およびＳＴ１０の処理は、この順に行われる必要はなく、あるいは、並行して行われてもよい。次に、ＥＣＵ８は、各輪について２つの制御目標電流Ａｐ２，Ａｒ２のうち値が最も大きいものを第２目標電流Ａｔｇｔ２に設定する（ステップＳＴ１１）。ステップＳＴ９〜ＳＴ１１の処理は、ステップＳＴ２〜ＳＴ８の処理の前に行われてもよく、ステップＳＴ２〜ＳＴ８の処理と並行して行われてもよい。

その後、ＥＣＵ８は、切換信号Ｓｃが入力しているか否かを判定し（ステップＳＴ１２）、この判定がＮｏであった場合（すなわち、ＶＳＡ、ＡＢＳおよびＴＣＳのいずれも作動していない場合）、ステップＳＴ８で選択した第１目標電流Ａｔｇｔ１に基づき、各ダンパ６のＭＬＶコイルに駆動電流を出力する（ステップＳＴ１３）。これにより、減衰力制御においては、ダンパ６の荷重に応じた最適な目標減衰力が設定され、操縦安定性や乗り心地の向上が実現される。

一方、ステップＳＴ１２の判定がＹｅｓであった場合（すなわち、ＶＳＡ、ＡＢＳおよびＴＣＳのいずれかが作動している場合）、ＥＣＵ８は、ステップＳＴ１１で選択した第２目標電流Ａｔｇｔ２に基づき、各ダンパ６のＭＬＶコイルに駆動電流を出力する（ステップＳＴ１４）。これにより、ＶＳＡ、ＡＢＳおよびＴＣＳのいずれかが作動している場合に、ステップＳＴ８で選択する第１目標電流Ａｔｇｔ１が急変して車両挙動が不安定になることが防止されるとともに、前後加速度Ｇｘおよび横加速度Ｇｙに応じたピッチ制御およびロール制御が行われ、車体１の姿勢が適切に制御されるとともに、ばね下の暴れも防止される。

以上で具体的実施形態の説明を終えるが、本発明は上記実施形態に限定されることなく幅広く変形実施することができる。例えば、上記実施形態では、図３に示すように切換信号出力部２５が出力する切換信号Ｓｃはダンパ制御部２６に入力している。そのため、図２０に示すようにＥＣＵ８は、ステップＳＴ１〜ＳＴ８で第１目標電流Ａｔｇｔ１を設定するとともに、ステップＳＴ９〜ＳＴ１１で第２目標電流Ａｔｇｔ２を設定した後に、切換信号Ｓｃの入力に応じて（ステップＳＴ１２）、第１目標電流Ａｔｇｔ１を選択するか（ステップＳＴ１３）、第２目標電流Ａｔｇｔ２を選択している（ステップＳＴ１４）。これに対し、図３において、切換信号Ｓｃが車両状態量推定部２２や第１制御目標電流設定部２３、第２制御目標電流設定部２４に入力するように構成することも可能である。この場合には、図２０に示すルーチンのうち、ステップＳＴ１２の判定処理を先に行って、第１目標電流Ａｔｇｔ１を設定するステップＳＴ１〜ＳＴ８の処理と、第２目標電流Ａｔｇｔ２を設定するステップＳＴ９〜ＳＴ１１の処理との一方のみを行えばよい。

また、上記実施形態では、ステップＳＴ２〜ＳＴ７で設定した６つの制御目標電流Ａｓｈ，Ａｐ１，Ａｒ１，Ａｓａ，Ａｕ，Ａｍｉｎに基づいて、ステップＳＴ８で第１目標電流Ａｔｇｔ１を設定しているが、車輪速変動量ΔＶｗに基づいて算出した制御目標電流を少なくとも１つ（例えば、スカイフック制御目標電流Ａｓｈ）を用いて第１目標電流Ａｔｇｔ１を設定する形態や、車輪速変動量ΔＶｗに基づいて算出した複数制御目標電流のみ（例えば、スカイフック制御目標電流Ａｓｈ、第１ピッチ制御目標電流Ａｐ１、第１ロール制御目標電流Ａｒ１）を用いて第１目標電流Ａｔｇｔ１を設定する形態としてもよい。

上記実施形態では、ＥＣＵ８が切換信号出力部２５を有し、ＶＳＡ、ＡＢＳおよびＴＣＳが作動していることを示す作動信号のいずれかが入力している場合に切換信号出力部２５がダンパ制御部２６に向けて切換信号Ｓｃを出力するように構成しているが、切換信号出力部２５を有さずに、ＶＳＡ、ＡＢＳおよびＴＣＳの作動信号が直接ダンパ制御部２６に入力する形態としてもよい。この他、各部材や部位の具体的構成や配置、あるいは制御の具体的手順などは、本発明の趣旨を逸脱しない範囲であれば適宜変更可能である。一方、上記実施形態に示した本発明に係るの各構成要素は必ずしも全てが必須ではなく、適宜取捨選択することが可能である。

Ｖ 自動車
１ 車体
３ 車輪
６ ダンパ（減衰力可変ダンパ）
８ ＥＣＵ
９ 車輪速センサ
１０ 前後Ｇセンサ
１１ 横Ｇセンサ
２０ サスペンション制御装置
２２ 車両状態量推定部（第１目標電流設定手段）
２３ 第１制御目標電流設定部（第１目標電流設定手段）
２４ 第２制御目標電流設定部（第２目標電流設定手段）
２５ 切換信号出力部
２６ ダンパ制御部
３１ 状態量算出部
３７ ゲイン回路（基本入力量算出手段）
３８ 一輪モデル（車両モデル）
９０ スカイフック制御部
９１ 第１ピッチ制御部
９２ 第１ロール制御部
９７ 第１高電流選択部
１０８ 第２ピッチ制御部
１０９ 第２ロール制御部
１１０ 第２高電流選択部
Ａｓｈ スカイフック制御目標電流
Ａｐ１ 第１ピッチ制御目標電流
Ａｐ２ 第２ピッチ制御目標電流
Ａｒ１ 第１ロール制御目標電流
Ａｒ２ 第２ロール制御目標電流
Ａｔｇｔ１ 第１目標電流
Ａｔｇｔ２ 第２目標電流
Ｇｘ 前後加速度（車体加速度）
Ｇｙ 横加速度（車体加速度）
Ｖｗ 車輪速（入力信号）
ΔＶｗ 車輪速変動量
ｕ_１ ばね下荷重（基本入力量）
Ｓｃ 切換信号
Ｓ_２ ばね上速度（状態量）
Ｓｓ ストローク速度（状態量）

Claims (7)

1. 入力信号に応じて減衰力を調整可能な減衰力可変ダンパを備えた車両のサスペンション制御装置であって、
   車輪速を検出する車輪速センサと、
   前記車輪速センサが検出した車輪速変動量に基づいて前記車両の基本入力量としてばね下荷重を算出する基本入力量算出手段と、
   前記ばね下荷重に基づいて前記減衰力可変ダンパに対する第１目標電流を設定する第１目標電流設定手段と、
   前記車両の車体加速度を検出する加速度センサと、
   前記加速度センサが検出した車体加速度に基づいて前記減衰力可変ダンパに対する第２目標電流を設定する第２目標電流設定手段と、
   前記第１目標電流および前記第２目標電流の少なくとも一方に基づいて前記減衰力可変ダンパの減衰力を制御するダンパ制御手段と
   を備え、
   前記ダンパ制御手段は、前記車両の挙動を制御する車両挙動制御装置の非作動時には前記第１目標電流に基づいて前記減衰力可変ダンパの減衰力を制御し、前記車両挙動制御装置の作動時には前記第２目標電流に基づいて前記減衰力可変ダンパの減衰力を制御することを特徴とするサスペンション制御装置。
2. 前記加速度センサは、前記車両の前後加速度を検出する前後加速度センサと、前記車両の横加速度を検出する横加速度センサとを含み、
   前記第２目標電流設定手段は、検出された前記車両の前後加速度に基づいて第２ピッチ制御目標電流を設定する第２ピッチ制御手段と、検出された前記車両の横加速度に基づいて第２ロール抑制目標電流を設定する第２ロール制御手段と、当該第２ピッチ制御目標電流および第２ロール抑制目標電流のうち値がより大きい方を前記第２目標電流として選択する第２目標電流選択手段とを含むことを特徴とする、請求項１に記載のサスペンション制御装置。
3. 前記減衰力可変ダンパは、入力電流が大きいほど減衰力を増大させるものであり、
   前記第２ピッチ制御手段は、前記車両の前後加速度が大きいほど前記第２ピッチ制御目標電流を大きく設定することを特徴とする、請求項２に記載のサスペンション制御装置。
4. 前記減衰力可変ダンパは、入力電流が大きいほど減衰力を増大させるものであり、
   前記第２ロール制御手段は、前記車両の横加速度が大きいほど前記第２ロール抑制目標電流を大きく設定することを特徴とする、請求項２に記載のサスペンション制御装置。
5. 前記第１目標電流設定手段は、前記車両の挙動を表す車両モデルに前記ばね下荷重を入力することにより前記車両の状態量を算出する状態量算出手段と、前記車両の状態量に基づいてスカイフック制御目標電流を設定するスカイフック制御手段とを有し、当該スカイフック制御目標電流に基づいて前記第１目標電流を設定することを特徴とする、請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載のサスペンション制御装置。
6. 前記第１目標電流設定手段は、前記ばね下荷重に基づいて第１ピッチ制御目標電流を設定する第１ピッチ制御手段を有し、当該第１ピッチ制御目標電流に基づいて前記第１目標電流を設定することを特徴とする、請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載のサスペンション制御装置。
7. 前記第１目標電流設定手段は、前記ばね下荷重に基づいて第１ロール抑制目標電流を設定する第１ロール制御手段を有し、当該第１ロール抑制目標電流に基づいて前記第１目標電流を設定することを特徴とする、請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載のサスペンション制御装置。

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