JP5732425B2

JP5732425B2 - 蒸発器

Info

Publication number: JP5732425B2
Application number: JP2012089624A
Authority: JP
Inventors: リム，ホン−ヨン; フンオ，クォン; ジョン，ヨン−ハ
Original assignee: ハラ、ビステオン、クライメイト、コントロールコーポレーション
Priority date: 2007-09-03
Filing date: 2012-04-10
Publication date: 2015-06-10
Anticipated expiration: 2028-08-27
Also published as: CN101796367A; EP2195597A4; CN101796367B; CA2698575C; KR101260765B1; JP2012132679A; CA2698575A1; US20100243223A1; CA2762017A1; WO2009031782A2; JP2010538239A; EP2195597B1; WO2009031782A3; CA2762017C; KR20090023901A; EP2195597A2; JP5348668B2; US9127892B2

Description

本発明は蒸発器に係り、より詳しくは隔室の断面積に対する連通孔の面積とフィンの面積に対するチューブの面積を限定して熱交換効率を最大化することができる寸法の範囲を提供可能な蒸発器に関する。

近来、自動車産業において世界的に環境とエネルギーに対する関心が高まるとともに燃費改善のための研究や多様な消費者の欲求を満たすために軽量化・小型化及び高機能化のための研究、さらに蒸発器に関する小型化と共に熱交換性能を高めるための研究がなされている。
蒸発器は液状の熱交換媒体が気体状態に変化する過程において、送風装置によって導入された空気を熱交換によって冷却されるようにし、冷却された空気を車室内へ供給するようにする冷房装置の構成品である。

従来の蒸発器は少なくとも一つ以上の隔室が形成され一定間隔を置いて並べられた第１ヘッドタンク及び第２ヘッドタンク、前記第１ヘッドタンクの一側に形成される入口パイプ及び出口パイプ、前記第１ヘッドタンクまたは第２ヘッドタンクの内部に備えられて冷媒の流動を調節するバッフル、前記第１ヘッドタンク及び第２ヘッドタンクに両端が固定されて前記入口パイプと連通される第１列と前記出口パイプと連通される第２列を形成する複数個のチューブ、前記チューブに取り付けられた複数個のフィンを含むコア部、及び前記第１ヘッドタンク内部の前記第１列と第２列の一定領域を連通させる連通孔が形成された連通部、とを含めて形成される。

前記蒸発器は第１列と第２列のチューブから形成されるため、前記ヘッドタンク及びチューブの流路が適切に形成されたとしても前記第１列と第２列を連通する連通部の連通孔の大きさに応じて冷媒の流動が大きく変化する。
また、前記蒸発器は内部冷媒が前記ヘッドタンク及びチューブにそって流れ、前記チューブに取り付けられたフィンに沿って空気が流動しながら内部の冷媒と熱交換される。前記チューブの高さが高ければ内部冷媒の流動は円滑になるものの、外部フィンの高さは減少するため、外部空気の流動は制限されて熱交換性能が低下する。しかし、前記チューブの高さが低くなれば外部空気の流動は円滑になるが、内部冷媒の流動は制限されるため熱交換性能が低下するという問題点がある。

なお、前記連通孔の大きさ、連通孔の面積、フィン及びチューブの高さに応じて蒸発器の表面温度に変化が生じ、これによるコア部表面の温度偏差が生じるという問題点もある。
しかし、従来の蒸発器については、限られた形状や一般的な寸法が提示されているだけで、冷媒流動を考慮した連通孔の面積及び個数、空気及び冷媒の圧力降下量を考慮したフィンとチューブの高さ及び面積、フィンの密度などの具体的な寸法の範囲は提示されていない。

本発明は前記問題点を解決するためになされたものであって、本発明の目的はコア部の幅が２０乃至３５ｍｍである蒸発器において、冷媒流動を考慮して連通孔の面積及び個数、フィン及びチューブの高さ、フィンの密度などの寸法の範囲を提示して表面温度差異を最小化し、蒸発器の放熱量を最大化することができ、空気及び冷媒の流動を円滑にして熱交換効率を高めることができる蒸発器を提供することである。

前記の目的を達成するため、本発明は、少なくとも１つ以上の隔室（１１）が形成され、一定の間隔を置いて配置される第１ヘッドタンク（１０）、及び第２ヘッドタンク（２０）、前記第１ヘッドタンク（１０）の一側に形成される入口パイプ（３０）、及び出口パイプ（４０）、前記第１ヘッドタンク（１０）または第２ヘッドタンク（２０）の内部に備えられて冷媒の流動を調節するバッフル（５０）、及び、前記第１ヘッドタンク（１０）、及び第２ヘッドタンク（２０）に両端が固定されて前記入口パイプ（３０）と連通する第１列と前記出口パイプ（４０）と連通する第２列を形成する複数個のチューブ（６１）、前記チューブ（６１）に取り付けられる複数個のフィン（６２）を含めて形成されるコア部（６０）、とを含めて形成される蒸発器（８０）において、
前記蒸発器（８０）は、前記コア部（６０）の幅Ｗｃｏｒｅが２０乃至３５ｍｍで形成され、
前記蒸発器（８０）を空気が流入する正面から眺めたとき、コア部（６０）正面の全断面において前記チューブ（６１）が設置された部分の面積Ａ６１と、前記蒸発器（８０）を空気が流入する正面から眺めたとき、コア部（６０）正面の全断面において前記フィン（６２）が設置された部分の面積Ａ６２に対して、
前記コア部（６０）は前記チューブ（６１）の面積Ａ６１が前記フィン（６２）の面積Ａ６２の３０％乃至５０％で形成され、
前記第１ヘッドタンク（１０）または第２ヘッドタンク（２０）の内部の前記第１列と第２列の一定領域を連通する一つの連通孔（７１）が形成された連通部（７０）が形成され、
前記連通孔（７１）の面積Ａ７１が連通部（７０）の面積Ａ７０の５〜３０％で形成され、
前記連通孔（７１）の面積Ａ７１は前記第１列が連通する第１ヘッドタンク（１０）または第２ヘッドタンク（２０）の隔室（１１）の断面積Ａ１１’の７０％乃至１３０％で形成され、
前記フィン（６２）の密度ＤＦｉｎは６０乃至７８ＦＰＤＭ（ＦｉｎＰｅｒＤｅｃｉ−Ｍｅｔｅｒ）であり、
前記チューブ（６１）の高さ（Ｈｔｕｂｅ）は、２乃至３（ｍｍ）で形成されることを特徴とする。

本発明の蒸発器は、連通部の面積と第１ヘッドタンクの隔室の断面積または連通部の面積との関係、チューブとフィンの高さ及び各面積に対する寸法を最適化して放熱量を最大にし、コア部の最大温度偏差を減らすとともに、冷媒及び空気の流れを円滑にし熱交換性能を最大にすることができる効果がある。

本発明の蒸発器を示した斜視図である。図１に示した蒸発器の冷媒流れの概略図である。図１に示した蒸発器の断面図である。図１に示した蒸発器のヘッドタンクの断面図である。図１に示した蒸発器の正面図（チューブの面積図示）である。図１に示した蒸発器の正面図（フィンの面積図示）である。連通孔の面積と隔室の断面積による放熱量の関係を示した図面である。連通孔の面積と隔室の断面積によるコア部表面の最大温度偏差の関係を示した図面である。連通孔の数による放熱量及びコア部表面の最大温度偏差の関係を示した図面である。フィンの高さによる冷媒側の圧力降下量、空気側の圧力降下量、及び放熱量を示した図面である。チューブの高さによる冷媒側の圧力降下量、空気側の圧力降下量、及び放熱量を示した図面である。チューブの面積とフィンの面積による放熱量の関係を示したグラフである。チューブの面積とフィンの面積による空気側の圧力降下量の関係を示した図面である。連通孔の面積と連通部の面積による放熱量の関係を示した図面である。連通孔の面積と連通部の面積によるコア部表面の最大温度偏差の関係を示した図面である。ＦＰＤＭを説明するための図面である。本発明のもう一つの蒸発器を示した図面である。図１７に示した蒸発器の断面図である。

以下、本発明の蒸発器８０について添付図面を参照して詳細に説明する。
図１は本発明の蒸発器８０を示した斜視図であって、本発明の蒸発器８０は、少なくとも一つ以上の隔室１１が形成されて一定距離をおいて並んで配置される第１ヘッドタンク１０及び第２ヘッドタンク２０が備えられ、第１ヘッドタンク１０及び第２ヘッドタンク２０に両端が固定されて第１列及び第２列を形成するチューブ６１、及びチューブ６１に取り付けられるフィン６２を含むコア部６０が形成され、第１ヘッドタンク１０または第２ヘッドタンク２０の一側にそれぞれ入口パイプ３０及び出口パイプ４０が形成されている。

第１ヘッドタンク１０または第２ヘッドタンク２０の内部には冷媒の流動を調節するバッフル５０が形成され、前記第１列と第２列を連通させる連通孔７１が形成された連通部７０が形成され、コア部６０の幅Ｗｃｏｒｅは２０乃至３５ｍｍで形成される。
本発明においてコア部６０の幅Ｗｃｏｒｅとはチューブ６１とフィン６２との横面で熱交換媒体が流通される有効面積の幅を意味するものであり、図１により確認することができる。
本発明は図１に示したような４−パスの流れを有するように形成され、コア部６０の幅Ｗｃｏｒｅが２０乃至３５ｍｍで形成された場合の熱交換効率を高めることができる連通孔７０の面積Ａ７１、フィン６２の面積Ａ６２、チューブの面積Ａ６１、フィン６２の密度Ｄｆｉｎなどの寸法の範囲にその特徴がある。先ず本発明の蒸発器８０の冷媒流れ及び本発明において意味する用語を説明する。

本発明の蒸発器８０は図１７に示すように、６−パスの流れを有するように形成される。
先ず、図２は図１に示した蒸発器８０の冷媒流れの概略図であって、本発明の蒸発器８０は第１列と連通し隣り合って位置する第１領域Ａ１及び第２領域Ａ２、及び第２列と連通し隣り合って位置する第３領域Ａ３及び第４領域Ａ４が形成され、前記領域を順次移動した後、排出される。
さらに詳しくは、本発明の蒸発器８０は、入口パイプ３０を通じて第１ヘッドタンク１０に流入した冷媒が第１列のチューブ６１を通じて第２ヘッドタンク２０に移動する第１領域Ａ１、第１領域Ａ１を通過して第２ヘッドタンク２０へ移動した冷媒が第１列のチューブ６１を通じて第１ヘッドタンク１０へ移動し第１領域Ａ１に隣り合って位置する第２領域Ａ２、第１ヘッドタンク１０の連通部７０を通じて移動した冷媒が第２列のチューブ６１を通じて第２ヘッドタンク２０へ移動する第３領域Ａ３、第３領域を通じて第２ヘッドタンク２０に流入した冷媒が第２列のチューブ６１を通じて第１ヘッドタンク１０に移動し第３領域Ａ３に隣り合って位置する第４領域Ａ４を経て出口パイプ４０を通じて排出される。

図３は図１に示した蒸発器８０の断面図であって、連通部７０は第２領域Ａ２と第３領域Ａ３とを連結する部分であり、連通部７０の面積Ａ７０は図３に示したように、連通孔７１が形成される部分の全体の面積であり、連通孔７１の面積Ａ７１は連通部７０に形成された孔の面積を意味する。
また、コア部の面積Ａ６０は図３に斜線に示した部分のように、チューブ６１及びフィン６２が形成される全体を意味する。
図４は図１に示した蒸発器８０のヘッドタンクの断面図であって、第１ヘッドタンク１０の第１列と連通する隔室１１の断面積Ａ１１’は図４に斜線に示した部分を意味する。
図５及び図６は図１に示した蒸発器の正面図であり、それぞれチューブ６１の面積Ａ６１とフィン６２の面積Ａ６２を示す。

図５に示す通り、チューブ６１の面積Ａ６１は蒸発器８０を正面から眺めたとき、チューブ６１が形成される面積を意味し、図６に示す通り、フィン６２の面積Ａ６２はチューブ６１と同様に蒸発器８０を正面から眺めたとき、フィン６２が形成される面積を意味する。
本発明の蒸発器８０は図１及び図４に示したように形成される。コア部６０の幅Ｗｃｏｒｅが２０乃至３５ｍｍで形成され、連通孔７１の面積Ａ７１は第１列が連通される第１ヘッドタンク１０の隔室１１の断面積の７０％乃至１３０％で形成される。
図７は連通孔の面積Ａ７１と隔室の断面積Ａ１１’による放熱量の関係を示した図面であり、図８は連通孔の面積Ａ７１と隔室の断面積Ａ１１’によるコア部６０表面の最大温度偏差の関係を示した図面である。横×縦×幅が２７０乃至２８０×２６５×３５ｍｍで形成された蒸発器８０において、第１ヘッドタンク１０の第１列が連通する隔室１１の断面積Ａ１１’を固定し、連通孔７１の面積Ａ７１を変化させながら行った結果である。

図７及び図８に示す通り、隔室１１の断面積Ａ１１’による連通孔７１の面積Ａ７１が７０％乃至１３０％で形成されたとき、蒸発器８０の放熱量が最大になり、蒸発器８０の表面の最大温度偏差が最小になった。
放熱量が低ければ、蒸発器８０の熱交換効率が低下して安定的な冷房性能を期待することができず、蒸発器８０の表面に温度偏差が大きく生じるほど各部分を通過する空気の温度が異なって、車両内部の搭乗客の温度快適性を低下させる。
本発明の蒸発器８０は放熱量を高めて最大温度偏差を小さくするために、連通孔７１の面積Ａ７１が第１列が連通する第１ヘッドタンク１０の隔室１１の断面積Ａ１１’の７０％乃至１３０％で形成されるようにする。

図９は連通孔７１の数と放熱量及びコア部６０の表面の最大温度偏差の関係を示した図面であって、連通孔７１の総面積Ａ７１は固定し、連通孔７１の数を１、２、３に調節したときの結果を示した。
図９に示す通り、連通孔７１の面積Ａ７１を変化させずに連通孔７１の個数を調節した場合、連通孔７１の数が増加するほど最大温度偏差が増加し放熱量が低下する。従って、本発明の蒸発器８０では、連通部７０が一つの連通孔７１で形成されるようしている。
連通孔７１の数が増加する場合、それぞれの連通孔７１の面積Ａ７１は減少して連通孔７１間に間隔が形成される。そのため、連通孔７１に影響を与えるチューブ６１の個数などの変化に応じて冷媒の配分に悪影響を及ぼすようになる。

図１０はフィン６２の高さＨｆｉｎによる冷媒側の圧力降下量、空気側の圧力降下量、及び放熱量との関係を示した図面であって、各チューブ６１の高さＨｔｕｂｅに基づいてフィン６２の高さＨｆｉｎを変化させたときの冷媒側の圧力降下量を（ａ）に、空気側の圧力降下量を（ｂ）に、放熱量を（ｃ）に図示した。
図１０に示す通り、フィン６２の高さＨｆｉｎは４乃至７ｍｍで形成されたとき、冷媒側の圧力降下量及び空気側の圧力降下量が適切に現れ、放熱量が高く現れる。
また、図１１はチューブ６１の高さＨｔｕｂｅによる冷媒側の圧力降下量、空気側の圧力降下量、及び放熱量との関係を示した図面であって、各フィン６２の高さＨｆｉｎに基づいてチューブ６１の高さＨｔｕｂｅを変化させたときの冷媒側の圧力降下量を（ａ）に、空気側の圧力降下量を（ｂ）に、放熱量を（ｃ）に図示した。

図１１に示す通り、チューブ６１の高さＨｔｕｂｅは２乃至３ｍｍで形成されるとき、冷媒側の圧力降下量及び空気側の圧力降下量が適切に現れ、放熱量が高く現れる。
図１０及び図１１に示す通り、本発明の蒸発器８０はフィン６２の高さＨｆｉｎは４乃至７ｍｍで形成され、チューブ６１の高さＨｔｕｂｅは２乃至３ｍｍで形成されることが望ましい。

本発明の別の実施例の蒸発器８０は、図１乃至図４に示したように形成され、コア部６０の幅Ｗｃｏｒｅが２０乃至３５ｍｍで形成され、コア部６０はチューブ６１の面積Ａ６１がフィン６２の面積Ａ６２の３０％乃至５０％で形成される。
チューブ６１とフィン６２はそれぞれ冷媒及び空気の流路を形成するため、チューブ６１の面積Ａ６１とフィン６２の面積Ａ６２は冷媒及び空気の流れに大きな影響を及ぼす。さらに詳しくはチューブ６１の面積Ａ６１が増えると、チューブ６１内を流動する冷媒の流れは円滑になるが、空気側の圧力降下量が非常に高くなって放熱量が低下し、フィン６２の面積Ａ６２が増えると、流動する空気の流れは円滑になるが、チューブ６１内の空間が狭くなり冷媒側の圧力降下量が増加して放熱量が低下する。

一般的に、蒸発器８０の全体サイズは定められているため、本発明の蒸発器８０はチューブ６１及びフィン６２の面積Ａ６２を適切に調節して放熱量を最大にすることができるフィン６２の面積Ａ６２によるチューブの面積Ａ６１の寸法を提示している。
図１２はチューブの面積Ａ６１／フィンの面積Ａ６２と放熱量との関係を示したグラフであり、図１３はチューブの面積Ａ６１／フィンの面積Ａ６２と空気側の圧力降下量の関係を示した図面である。チューブの面積Ａ６１がフィンの面積Ａ６２の３０％乃至５０％であるとき、放熱量は最大になり、空気側の圧力降下量も適正水準を保持することが確認できた。

また、蒸発器８０において、連通孔７１の面積Ａ７１は第１列が連通する第１ヘッドタック１０の隔室１１の断面積Ａ１１’の７０％乃至１３０％で形成され、フィン６２の密度ＤＦｉｎは６０乃至７８ＦＰＤＭ（ＦｉｎＰｅｒＤｅｃｉ−Ｍｅｔｅｒ）で形成されるのが望ましい。これにより、流動する冷媒の量に基づいて放熱量が高くなる。
ＦＰＤＭとはＦｉｎＰｅｒＤｉｃｅ−Ｍｅｔｅｒの略語であって、１０Ｃｍ当たりフィンの個数を意味する。図１６はＦＰＤＭを説明するための図面であって、図１６に示したフィンの密度は７ＦＰＤＭである。
空気の適切な流動は、フィン６２が形成される全体面積のみならず、フィン６２の面積Ａ６２にいくつのフィン６２が形成されるのかに影響されるため、本発明の蒸発器８０では、フィン６２の密度ＤＦｉｎが１０Ｃｍ当たり６０乃至７８個（６０乃至７８ＦＰＤＭ）で形成されるようにする。

蒸発器８０は連通孔７１の面積Ａ７１が連通部７０の面積Ａ７０の５％乃至３０％で形成されることが望ましい。
図１４は連通孔の面積Ａ７１／連通部７０の面積Ａ７０と放熱量の関係を示した図面であり、図１５は連通孔の面積Ａ７１／連通部７０の面積Ａ７０とコア部６０表面の最大温度偏差の関係を示した図面である。図１４及び図１５は他の条件は同一にして連通部７０の全体面積を０．００１８０８１ｍ２で固定した後、連通孔７１の面積Ａ７１を変化させたとき、放熱量及びコア部６０表面の最大温度偏差をそれぞれ示したものである。

図１４に示す通り、放熱量は連通孔の面積Ａ７１／連通部７０の面積Ａ７０が４０％を超えると急激に低下し、コア部６０の表面の最大温度偏差は連通孔の面積Ａ７１／連通部７０の面積Ａ７０が３０％を超えると急激に高くなる。このため、放熱量の低下を防止して最大温度偏差を減らすようにした本発明の蒸発器８０では、連通部７０の面積Ａ７０による連通孔７１の面積Ａ７１が３０％で形成されるようにする。
上述のように、本発明の蒸発器８０は放熱量を最大にしてコア部６０の最大温度偏差を減らすことができ、内部を流動する冷媒及び空気の流れを円滑にすることができて熱交換性能を最大にできる各領域の寸法範囲を提示している。

一方、本発明の蒸発器８０は上述したような特徴を有するが、図１７及び図１８に示したような６−パス流れを有する形態にも適用できる。図１７に示す本発明の蒸発器８０は、入口パイプ３０を通じて第１ヘッドタンク１０に流入した冷媒が第１列のチューブ６１を通じて第２ヘッドタンク２０へ移動する第１領域Ａ１、第１領域Ａ１を通過して第２ヘッドタンク２０へ移動した冷媒が第１列のチューブ６１を通じて第１ヘッドタンク１０へ移動し第１領域Ａ１に隣り合って位置する第２領域Ａ２、第２領域Ａ２を通過して第１ヘッドタンク１０へ移動した冷媒が第１列のチューブ６１を通じて第２ヘッドタンク２０へ移動し第２領域Ａ２に隣り合って位置する第３領域Ａ３を含んで構成される。

さらに、本発明の蒸発器８０は、第２ヘッドタンク２０の連通部７０を通じて移動した冷媒が第２列のチューブ６１を通じて第１ヘッドタンク１０に移動する第４領域Ａ４、第４領域Ａ４を通過して第１ヘッドタンク１０へ移動した冷媒が第２列のチューブ６１を通じて第２ヘッドタンク２０へ移動し第４領域Ａ４に隣り合って位置する第５領域Ａ５、第５領域Ａ５を通過して第２ヘッドタンク２０に移動した冷媒が第２列のチューブ６１を通じて第１ヘッドタンク１０に移動し第５領域Ａ５に隣り合って位置する第６領域Ａ６を含んで構成される。そして、冷媒亞は出口パイプ４０を通じて排出される。

このとき、図１８に図示したように、連通孔７１を含む連通部７０は第３領域Ａ３と第４領域Ａ４とが連通されるように第２ヘッドタンク２０の一側（図面において右側）に形成され、連通部７０の面積Ａ７０は連通孔７１が形成できる全体面積であって、連通孔７１の面積Ａ７１を含む第２ヘッドタンク２０の斜線の面積を意味する。

以上、本発明に関する好ましい実施例を説明したが、本発明は前記実施例に限定されず、本発明の属する技術範囲を逸脱しない範囲での全ての変更が含まれる。

１０：第１ヘッドタンク
１１：隔室
２０：第２ヘッドタンク
３０：入口パイプ
４０：出口パイプ
５０：バッフル
６０：コア部
６１：チューブ
６２：フィン
７０：連通部
７１：連通孔
８０：本発明の蒸発器
Ａ１乃至Ａ４：蒸発器の各領域
Ａ７０：連通部の面積
Ａ７１：連通孔の面積
Ａ６０：コア部の面積
Ａ６１：チューブの面積
Ａ６２：フィンの面積
Ａ１１’：第１ヘッドタンクの第１列と連通される隔室の断面積
Ｗｃｏｒｅ：コア部の幅
Ｈｆｉｎ：フィンの高さ
Ｈｔｕｂｅ：チューブの高さ
Ｄｆｉｎ：フィンの密度

Claims

少なくとも１つ以上の隔室（１１）が形成され、一定の間隔を置いて配置される第１ヘッドタンク（１０）、及び第２ヘッドタンク（２０）、前記第１ヘッドタンク（１０）の一側に形成される入口パイプ（３０）、及び出口パイプ（４０）、前記第１ヘッドタンク（１０）または第２ヘッドタンク（２０）の内部に備えられて冷媒の流動を調節するバッフル（５０）、及び、前記第１ヘッドタンク（１０）、及び第２ヘッドタンク（２０）に両端が固定されて前記入口パイプ（３０）と連通する第１列と前記出口パイプ（４０）と連通する第２列を形成する複数個のチューブ（６１）、前記チューブ（６１）に取り付けられる複数個のフィン（６２）を含めて形成されるコア部（６０）、とを含めて形成される蒸発器（８０）において、
前記蒸発器（８０）は、前記コア部（６０）の幅Ｗｃｏｒｅが２０乃至３５ｍｍで形成され、
前記蒸発器（８０）を空気が流入する正面から眺めたとき、コア部（６０）正面の全断面において前記チューブ（６１）が設置された部分の面積Ａ６１と、前記蒸発器（８０）を空気が流入する正面から眺めたとき、コア部（６０）正面の全断面において前記フィン（６２）が設置された部分の面積Ａ６２に対して、
前記コア部（６０）は前記チューブ（６１）の面積Ａ６１が前記フィン（６２）の面積Ａ６２の３０％乃至５０％で形成され、
前記第１ヘッドタンク（１０）または第２ヘッドタンク（２０）の内部の前記第１列と第２列の一定領域を連通する一つの連通孔（７１）が形成された連通部（７０）が形成され、
前記連通孔（７１）の面積Ａ７１が連通部（７０）の面積Ａ７０の５〜３０％で形成され、
前記連通孔（７１）の面積Ａ７１は前記第１列が連通する第１ヘッドタンク（１０）または第２ヘッドタンク（２０）の隔室（１１）の断面積Ａ１１’の７０％乃至１３０％で形成され、
前記フィン（６２）の密度ＤＦｉｎは６０乃至７８ＦＰＤＭ（ＦｉｎＰｅｒＤｅｃｉ−Ｍｅｔｅｒ）であり、
前記チューブ（６１）の高さ（Ｈｔｕｂｅ）は、２乃至３（ｍｍ）で形成されることを特徴とする蒸発器。