JP5695414B2 - タイヤの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、タイヤの製造方法に関する。

タイヤは、モールドとブラダーとに囲まれたキャビティにおいてローカバー（未架橋タイヤとも称される）を加圧及び加熱することにより得られる。

モールドとして、割モールドが用いられることがある。このモールドは、円弧状のトレッドセグメントを備えている。このモールドでは、複数のセグメントが並べられることで、リング状のキャビティ面が形成される。

このタイヤの製造方法には、（１）ブラダーに加熱媒体を充填し、ローカバーを加熱する工程、（２）ブラダーに加圧媒体をさらに充填し、ローカバーを加熱しつつ加圧する工程及び（３）ブラダーから加熱媒体及び加圧媒体を排出する工程が含まれている。

図９には、従来の製造方法における、加熱工程が開始されてから排出工程が完了するまでのブラダーの内圧の経時変化が示されている。横軸は時刻、縦軸は圧力を表している。この図９では、加熱工程の開始時刻がｔ０、その時刻ｔ０におけるブラダーの内圧が基準圧Ｐ０（通常は、０ｋＰａ）として示されている。図９中、両矢印Ｓ１は加熱工程を、両矢印Ｓ２は加圧工程をそして両矢印Ｓ３は排出工程を表している。

加熱工程Ｓ１では、加熱媒体の充填により、ブラダーの内圧が時刻ｔ１において一次圧Ｐ１に到達する。この加熱工程Ｓ１では、ブラダーの内圧は時刻ｔ２までこの一次圧Ｐ１で保持される。通常、この加熱媒体には、その温度が１８０℃から２００℃に調整されたスチームが用いられる。

時刻ｔ２において、加圧工程Ｓ２が開始される。加圧工程Ｓ２では、ブラダーに加圧媒体が充填される。この充填により、ブラダーの内圧は時刻ｔ３において二次圧Ｐ２に到達する。この加圧工程Ｓ２では、ブラダーの内圧は時刻ｔ４までこの二次圧Ｐ２で保持される。通常、この加圧媒体には、常温の窒素ガスが用いられる。

時刻ｔ４において、排出工程Ｓ３が開始される。この排出工程Ｓ３では、ブラダーから加熱媒体及び加圧媒体が排出される。この排出により、ブラダーの内圧は低下していく。この排出は、時刻ｔ５において完了する。その後、モールドからタイヤが取り出される。

高品質なタイヤを安定に生産するために、タイヤの製造方法について様々な検討がなされている。この検討の例が、特開平９−３００３５６号公報及び特開２００２−３６２４５公報に開示されている。

特開平９−３００３５６号公報 特開２００２−３６２４５公報

前述した加熱工程Ｓ１においては、その開始と同時に、加熱媒体の配管に設けられたバルブが開けられる。これにより、ブラダーの内圧は一次圧Ｐ１まで一気に昇圧させられる。この製造方法では、ブラダーの内圧の上昇速度は制御されていない。

この製造方法では、ブラダーの内圧の上昇により、ローカバーは加熱されたモールドのキャビティ面に当接していく。ローカバーにおいては、その表面から、ゴム組成物の架橋反応が進行していく。

この製造方法では、架橋によりゴム組成物の流動性が低下し、このゴム組成物がキャビティ面の細部にまで行きわたらないことがある。この場合、タイヤの表面に欠けが発生してしまう。

流動性の高いゴム組成物が用いられた場合においては、モールドを構成する一のセグメントとこの一のセグメントの隣に位置する他のセグメントとの間に形成された隙間に、このゴム組成物が入り込むことがある。この場合、タイヤの表面にバリが形成されてしまう。この製造方法には、タイヤの外観に不具合が発生しやすいという問題がある。

タイヤの外観に不具合が発生すると、補修可能なタイヤには補修がなされる。しかし、この補修作業は手間である。この補修作業は、生産コストを上昇させてしまう。一方、補修不能なタイヤは廃棄される。この廃棄も、生産コストを上昇させてしまう。

本発明の目的は、高品質なタイヤを安定に生産しうる製造方法の提供にある。

本発明に係るタイヤの製造方法は、
（１）ＪＩＳ Ｋ ６３００−２に準拠して得られる誘導時間ｔｃ（１０）が２．０分以上４．５分以下であるゴム組成物を用いて、部材を準備する工程、
（２）この部材と他の部材とを組み合わせて、ローカバーを得る工程、
（３）このローカバーをモールドに投入する工程、
（４）このローカバーの内側に位置するブラダーに加熱媒体を充填してこのローカバーを加熱する工程
及び
（５）このブラダーに加圧媒体をさらに充填してこのローカバーを加圧する工程
を含む。上記加熱工程において、上記加熱媒体の充填を開始してから時刻ｔ１までの上記ブラダーの内圧の上昇速度は０．１ＭＰａ／分以上１．０ＭＰａ／分以下である。この加熱媒体の充填を開始してから時刻ｔ１までの圧力上昇時間は、０．５分以上５．０分以下である。

好ましくは、このタイヤの製造方法では、上記部材はトレッド又はサイドウォールである。

本発明に係る製造方法によれば、外観不具合の発生が防止されうる。この製造方法では、高品質なタイヤが安定に生産されうる。

図１は、本発明の一実施形態に係る製造方法で製造されたタイヤの一部が示された断面図である。 図２は、図１のタイヤの製造に用いられる加硫装置の一部が示された平面図である。 図３は、図２のIII−III線に沿った断面図である。 図４は、図２の加硫装置を構成するモールドのセグメントが示された斜視図である。 図５は、タイヤの製造方法が示されたフロー図である。 図６は、ブラダーの内圧の経時変化を表したグラフである。 図７は、本発明の他の実施形態に係るタイヤの製造方法が示されたフロー図である。 図８は、ブラダーの内圧の経時変化を表したグラフである。 図９は、従来のタイヤの製造方法におけるブラダーの内圧の経時変化を表したグラフである。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１に示されたタイヤ２は、トレッド４、サイドウォール６、ビード８、カーカス１０、ベルト１２、バンド１４、インナーライナー１６及びチェーファー１８を備えている。このタイヤ２は、チューブレスタイプである。このタイヤ２は、乗用車に装着される。この図１において、上下方向が半径方向であり、左右方向が軸方向であり、紙面との垂直方向が周方向である。このタイヤ２は、図１中の一点鎖線ＣＬを中心としたほぼ左右対称の形状を呈する。この一点鎖線ＣＬは、タイヤ２の赤道面を表す。

トレッド４は、耐摩耗性に優れた架橋ゴムからなる。トレッド４は、半径方向外向きに凸な形状を呈している。トレッド４は、トレッド面２０を備えている。このトレッド面２０は、路面と接地する。トレッド面２０には、溝２２が刻まれている。この溝２２により、トレッドパターンが形成されている。

サイドウォール６は、トレッド４の端から半径方向略内向きに延びている。このサイドウォール６は、架橋ゴムからなる。

ビード８は、サイドウォール６よりも半径方向略内側に位置している。ビード８は、コア２４と、このコア２４から半径方向外向きに延びるエイペックス２６とを備えている。コア２４は、リング状である。コア２４は、非伸縮性ワイヤーが巻かれてなる。エイペックス２６は、半径方向外向きに先細りである。エイペックス２６は、高硬度な架橋ゴムからなる。

カーカス１０は、カーカスプライ２８からなる。カーカスプライ２８は、両側のビード８の間に架け渡されており、トレッド４及びサイドウォール６の内側に沿っている。カーカスプライ２８は、コア２４の周りを、軸方向内側から外側に向かって折り返されている。

図示されていないが、カーカスプライ２８は、並列された多数のコードとトッピングゴムとからなる。各コードが赤道面に対してなす角度の絶対値は、通常は７０°から９０°である。コードは、通常は有機繊維からなる。好ましい有機繊維としては、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、レーヨン繊維、ポリエチレンナフタレート繊維及びアラミド繊維が例示される。バイアス構造のカーカスが採用されてもよい。

ベルト１２は、カーカス１０の半径方向外側に位置している。ベルト１２は、カーカス１０と積層されている。ベルト１２は、カーカス１０を補強する。ベルト１２は、内側層３０及び外側層３２からなる。図示されていないが、内側層３０及び外側層３２のそれぞれは、並列された多数のコードとトッピングゴムとからなる。各コードは、赤道面に対して傾斜している。傾斜角度の絶対値は、１０°以上３５°以下である。内側層３０のコードの傾斜方向は、外側層３２のコードの傾斜方向とは逆である。コードの好ましい材質は、スチールである。コードに、有機繊維が用いられてもよい。

バンド１４は、ベルト１２を覆っている。図示されていないが、このバンド１４は、コードとトッピングゴムとからなる。コードは実質的に周方向に延びており、螺旋状に巻かれている。コードは、通常は有機繊維からなる。好ましい有機繊維としては、ナイロン繊維、ポリエステル繊維、レーヨン繊維、ポリエチレンナフタレート繊維及びアラミド繊維が例示される。

インナーライナー１６は、カーカス１０の内周面に接合されている。インナーライナー１６は、架橋ゴムからなる。

チェーファー１８は、ビード８の近傍に位置している。タイヤ２がリムに組み込まれると、このチェーファー１８がリムと当接する。チェーファー１８は、通常は布とこの布に含浸したゴムとからなる。ゴム単体からなるチェーファー１８が用いられてもよい。

図２及び図３には、図１のタイヤ２の製造に用いられる加硫装置３４が示されている。この加硫装置３４は、ブラダー３６及びモールド３８を備えている。図３中、符号Ｒで示されているのはローカバー（未架橋タイヤとも称される。）である。この加硫装置３４では、ブラダー３６とモールド３８とに囲まれたキャビティ４０においてローカバーＲが加圧及び加熱される。この加圧及び加熱により、タイヤ２が得られる。なお、図２において両矢印Ａで示されている方向が周方向であり、この紙面に対して垂直な方向が軸方向である。図３においては、左右方向が半径方向であり、上下方向が軸方向である。

ブラダー３６は、架橋ゴムからなる。図３に示されているように、ブラダー３６は半径方向においてローカバーＲの内側に位置している。ブラダー３６は、略円筒状を呈している。

この加硫装置３４では、ブラダー３６の内部には気体が充填される。この充填により、ブラダー３６は膨張する。この内部から気体が排出されると、ブラダー３６は収縮する。

モールド３８は、多数のトレッドセグメント４２と、上下一対のサイドプレート４４と、上下一対のビードリング４６とを備えている。セグメント４２の平面形状は、実質的に円弧状である。このモールド３８では、多数のセグメント４２がリング状に配置されている。セグメント４２の数は、通常３以上２０以下である。このモールド３８では、サイドプレート４４及びビードリング４６は、実質的にリング状である。このモールド３８は、いわゆる「割モールド」である。このモールド３８では、セグメント４２、サイドプレート４４及びビードリング４６が組み合わされることにより、キャビティ面４８が構成される。このキャビティ面４８が、タイヤ２の外面を形作る。

図４には、セグメント４２が示されている。この図４において、矢印Ｘで示された方向が半径方向であり、矢印Ｙで示された方向が軸方向である。

このモールド３８では、セグメント４２はホルダー５０とブロック５２とからなる。ホルダー５０は、鋼又はアルミニウム合金からなる。ブロック５２は、ホルダー５０に装着されている。

ブロック５２は、成形面５４を備えている。成形面５４は、キャビティ面４８の一部をなしている。この成形面５４は、凸部５６と凹部５８とを備えている。この凸部５６は、タイヤ２のトレッド４の溝２２に対応する。この凸部５６及び凹部５８により、タイヤ２にトレッドパターンが形成される。なお図３では、凸部５６及び凹部５８の図示が省略されている。このブロック５２は、金属材料からなる。典型的な金属材料は、アルミニウム合金である。

このモールド３８では、セグメント４２の、隣接するセグメント４２に当接する面６０は、分割面と称されている。分割面６０と、この分割面６０に隣接する他の分割面６０との間には、微小な隙間が生じる。このモールド３８では、この隙間を通じてエアが排出される。

図５は、タイヤ２の製造方法が示されたフロー図である。この製造方法は、準備工程（ＳＴＥＰ１）、予備成形工程（ＳＴＥＰ２）、投入工程（ＳＴＥＰ３）、第一加熱工程（ＳＴＥＰ４）、第二加熱工程（ＳＴＥＰ５）、加圧工程（ＳＴＥＰ６）及び排出工程（ＳＴＥＰ７）を含んでいる。

準備工程（ＳＴＥＰ１）では、ゴム組成物を用いて、トレッド４、サイドウォール６、ビード８等の部材が準備される。これら部材は、フォーマー（図示されず）に供給される。

予備成形工程（ＳＴＥＰ２）では、フォーマーにおいて、準備された部材が組み合わされる。この組み合わせにより、ローカバーＲが得られる。

投入工程（ＳＴＥＰ３）では、ローカバーＲは開かれたモールド３８に投入される。投入のとき、モールド３８は加熱されている。ブラダー３６は、このモールド３８の内側において収縮している。投入後、モールド３８は閉じられ、第一加熱工程（ＳＴＥＰ４）が開始される。

第一加熱工程（ＳＴＥＰ４）では、ブラダー３６に第一加熱媒体が充填される。この充填により、ブラダー３６は膨張する。ブラダー３６は、ローカバーＲに当接する。このブラダー３６は、ローカバーＲを押し広げる。ローカバーＲは、モールド３８のキャビティ面４８に当接していく。

この製造方法では、第一加熱媒体は、その温度が１８０℃から２００℃に調整されたスチームである。第一加熱媒体は、高温である。しかも、この第一加熱媒体の熱容量は大きい。この第一加熱媒体は、ローカバーＲに十分な熱量を供給しうる。第一加熱媒体は、ローカバーＲを加熱しうる。前述したように、モールド３８は加熱されている。このため、ローカバーＲはその外側及び内側から加熱される。

図６に示されているのは、第一加熱工程（ＳＴＥＰ４）が開始されてから排出工程（ＳＴＥＰ７）が完了するまでのブラダー３６の内圧の経時変化である。この図６において、横軸が時刻、縦軸が圧力を表している。第一加熱工程の開始時刻がｔ０、その時刻ｔ０におけるブラダー３６の内圧が基準圧Ｐ０として示されている。なお、この製造方法では、基準圧Ｐ０は０ｋＰａである。

図示されているように、第一加熱工程（ＳＴＥＰ４）では、第一加熱媒体の充填により、ブラダー３６の内圧は徐々に上昇していく。ブラダー３６の内圧は、時刻ｔ１において一次圧Ｐ１に到達する。この第一加熱工程では、ブラダー３６に第一加熱媒体が充填され、ブラダー３６の内圧は時間をかけて一次圧Ｐ１に到達させられる。ローカバーＲは、加圧及び加熱される。加圧及び加熱により、ローカバーＲは流動しつつ、その表面からゴム組成物の架橋反応が進展していく。

第二加熱工程（ＳＴＥＰ５）では、ブラダー３６に第二加熱媒体がさらに充填される。この充填により、ブラダー３６はさらに膨張する。ブラダー３６は、ローカバーＲと十分に当接する。ブラダー３６は、ローカバーＲをさらに押し広げる。ブラダー３６は、ローカバーＲの形状を整える。

この製造方法では、第二加熱媒体には、前述の第一加熱媒体と同じ、その温度が１８０℃から２００℃に調整されたスチームが用いられる。したがって、この第二加熱媒体も、ローカバーＲに十分な熱量を供給しうる。ローカバーＲは、第二加熱媒体によりさらに加熱される。なお、この製造方法では、第一加熱工程から第二加熱工程までの一連の工程が加熱工程とも称される。

図６に示されているように、第二加熱工程（ＳＴＥＰ５）は時刻ｔ１において開始される。この製造方法では、ブラダー３６の内圧が一次圧Ｐ１に到達後直ぐに、第二加熱工程が開始される。この第二加熱工程では、第二加熱媒体の充填により、ブラダー３６の内圧は一気に昇圧させられる。ブラダー３６の内圧は、時刻ｔ２において二次圧Ｐ２に到達する。そして、このブラダー３６の内圧は、時刻ｔ３までこの二次圧Ｐ２で保持される。この二次圧Ｐ２は、加熱工程における最高到達圧力である。この二次圧Ｐ２は、一次圧Ｐ１よりも高い。この製造方法では、この二次圧Ｐ２は１．０ＭＰａから１．５ＭＰａに調整される。

加圧工程（ＳＴＥＰ６）では、ブラダー３６に加圧媒体がさらに充填される。この充填により、ブラダー３６はさらに膨張していく。ブラダー３６は、ローカバーＲをモールド３８のキャビティ面４８に押し付ける。この押し付けにより、ローカバーＲはさらに加圧される。

図６に示されているように、加圧工程（ＳＴＥＰ６）は時刻ｔ３において開始される。この加圧工程では、加圧媒体の充填により、ブラダー３６の内圧はさらに上昇していく。ブラダー３６の内圧は、時刻ｔ４において三次圧Ｐ３に到達する。そして、このブラダー３６の内圧は、時刻ｔ５までこの三次圧Ｐ３で保持される。この三次圧Ｐ３は、加圧工程における最高到達圧力である。この製造方法では、この三次圧Ｐ３は２．１ＭＰａから２．４ＭＰａに調整される。

この製造方法では、加圧媒体の充填を開始してからブラダー３６の内圧が三次圧Ｐ３に到達するまでの時間（以下、加圧時間Ｔｂ（＝ｔ４−ｔ３））は、０．５分以下に設定される。ブラダー３６の内圧が三次圧Ｐ３に到達してから加熱媒体及び加圧媒体の排出が開始されるまでの時間（以下、加圧保持時間Ｔｃ（＝ｔ５−ｔ４））は、３分以上１５分以下に設定される。

この加圧工程（ＳＴＥＰ６）では、ブラダー３６には、加圧媒体以外に、第一加熱媒体及び第二加熱媒体が充填されている。このため、この加圧工程では、ローカバーＲは加圧及び加熱される。ゴムの架橋反応が進展し、タイヤ２が得られる。

この製造方法では、加圧媒体には、常温の窒素ガスが用いられる。この加圧媒体は、第一加熱媒体及び第二加熱媒体よりも低温である。この加圧媒体の熱容量は、第一加熱媒体及び第二加熱媒体のそれよりも小さい。このため、この加圧媒体は、断熱圧縮による温度上昇を防止しうる。この加圧工程（ＳＴＥＰ６）では、ローカバーＲを加熱する温度が適切に維持されるので、適正に加硫されたタイヤ２が得られる。この加圧媒体は、高品質なタイヤ２の生産に寄与しうる。しかも、前述したように、この加圧媒体は窒素ガスである。このため、この加圧媒体はブラダー３６の耐久性向上にも寄与しうる。

図６に示されているように、排出工程（ＳＴＥＰ７）は時刻ｔ５において開始される。排出工程では、ブラダー３６から加熱媒体及び加圧媒体が排出される。加熱媒体及び加圧媒体の排出により、ブラダー３６の内圧は低下していく。この排出は、時刻ｔ６において完了する。その後、モールド３８からタイヤ２が取り出される。

前述したように、この製造方法では、第一加熱工程（ＳＴＥＰ４）では、第一加熱媒体の充填により、ブラダー３６の内圧は徐々に上昇していく。このため、ローカバーＲのゴム組成物はその流動性を失う前にキャビティ面４８の細部にまで到達しうる。ゴム組成物がキャビティ面４８の細部にまで行きわたった後に第二加熱工程（ＳＴＥＰ５）及び加圧工程（ＳＴＥＰ６）が開始されるので、タイヤ２の外観が設計した通りに形成される。この製造方法は、欠け等の不具合の発生を効果的に防止しうる。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。

この製造方法では、第一加熱工程（ＳＴＥＰ４）において、ブラダー３６の内圧は一気に昇圧されない。このため、この製造方法では、モールド３８の分割面６０と、この分割面６０に隣接する他の分割面６０との間に生じた隙間へのゴム組成物の浸入が抑制されている。この製造方法では、バリの形成が抑えられたタイヤ２が得られうる。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。

このように、この製造方法によれば、生産されたタイヤ２の外観不具合の発生が効果的に防止されうる。この製造方法では、タイヤ２の補修の頻度及び補修不能なために廃棄されるタイヤ２の本数が低減されうる。この製造方法は、タイヤ２の生産コストの低減に寄与しうる。

前述したように、図６中、時刻ｔ０は第一加熱工程を開始した時刻である。圧力Ｐ０は、この時刻ｔ０におけるブラダー３６の内圧である。時刻ｔ１は、第一加熱工程を終了した時刻である。圧力Ｐ１は、この時刻ｔ１におけるブラダー３６の内圧である。この製造方法では、時刻ｔ０から時刻ｔ１までのブラダー３６の内圧の上昇速度は、圧力Ｐ１と圧力Ｐ０との差（Ｐ１−Ｐ０）の、時刻ｔ１と時刻ｔ０との差（ｔ１−ｔ０）に対する比（（Ｐ１−Ｐ０）／（ｔ１−ｔ０））で表される。そして、この時刻ｔ１と時刻ｔ０との差（ｔ１−ｔ０）が、第一加熱媒体の充填を開始してから時刻ｔ１までの圧力上昇時間である。図６中、この圧力上昇時間が両矢印Ｔａで示されている。

この製造方法では、第一加熱工程（ＳＴＥＰ４）における、ブラダー３６の内圧の上昇速度は０．１ＭＰａ／分以上１．０ＭＰａ／分以下である。この上昇速度が０．１ＭＰａ／分以上に設定されることにより、ブラダー３６の内圧がゴム組成物の流動性に効果的に寄与しうる。この製造方法では、ローカバーＲのゴム組成物はその流動性を失う前にキャビティ面４８の細部にまで到達しうる。ゴム組成物がキャビティ面４８の細部にまで行きわたった後に第二加熱工程（ＳＴＥＰ５）及び加圧工程（ＳＴＥＰ６）が開始されるので、タイヤ２の外観に欠け等の不具合の発生が効果的に防止されている。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。この観点から、この上昇速度は０．２ＭＰａ／分以上が好ましい。この上昇速度が１．０ＭＰａ／分以下に設定されることにより、ゴム組成物の過剰な流動が防止されている。この製造方法では、モールド３８の分割面６０と、この分割面６０に隣接する他の分割面６０との間に生じた隙間へのゴム組成物の浸入が抑制されている。この製造方法では、バリの形成が抑えられたタイヤ２が得られうる。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。この観点から、この上昇速度は０．５ＭＰａ／分以下が好ましい。

この製造方法では、タイヤ２の生産時間が適切に維持されうるという観点から、圧力上昇時間Ｔａは５．０分以下に設定される。上昇速度の制御の観点から、この圧力上昇時間は０．５分以上に設定される。

この製造方法では、ローカバーＲのゴム組成物の誘導時間ｔｃ（１０）は、２．０以上４．５分以下である。誘導時間ｔｃ（１０）が２．０分以上に設定されることにより、ゴム組成物の流動性の急激な低下が防止されている。この製造方法では、ローカバーＲのゴム組成物はその流動性を失う前にキャビティ面４８の細部にまで到達しうる。ゴム組成物がキャビティ面４８の細部にまで行きわたった後に第二加熱工程（ＳＴＥＰ５）及び加圧工程（ＳＴＥＰ６）が開始されるので、タイヤ２の外観に欠け等の不具合の発生が効果的に防止されている。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。この観点から、この誘導時間ｔｃ（１０）は２．５分以上が好ましい。この誘導時間ｔｃ（１０）が４．５分以下に設定されることにより、ゴム組成物の過剰な流動が防止される。この製造方法では、モールド３８の分割面６０と、この分割面６０に隣接する他の分割面６０との間に生じた隙間へのゴム組成物の浸入が抑制されている。この製造方法では、バリの形成が抑えられたタイヤ２が得られうる。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。この観点から、この誘導時間ｔｃ（１０）は３．６分以下が好ましい。なお、この誘導時間ｔｃ（１０）は、ＪＩＳ Ｋ ６３００−２に準拠して、ＪＳＲ製の商品名「キュラストメーター（レオメーター）」を用いて、下記の測定条件で測定された時間−応力曲線から読み取った１０％加硫度に達するまでの時間である。
測定温度：１６０℃
振幅角：±３°

図１に示されているように、タイヤ２の外面はトレッド４及びサイドウォール６で構成されている。このため、ブラダー３６の内圧の上昇により、モールド３８のキャビティ面４８に当接するのは、ローカバーＲのトレッド４及びサイドウォール６である。したがって、この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうるという観点から、このトレッド４が、ＪＩＳ Ｋ ６３００−２に準拠して得られる誘導時間ｔｃ（１０）が２．０分以上４．５分以下であるゴム組成物を用いて構成されるのが好ましい。このサイドウォール６が、ＪＩＳ Ｋ ６３００−２に準拠して得られる誘導時間ｔｃ（１０）が２．０分以上４．５分以下であるゴム組成物を用いて構成されるのが好ましい。

このように、この製造方法では、第一加熱工程におけるブラダー３６の内圧の上昇速度、圧力上昇時間Ｔａ及びゴム組成物の誘導時間ｔｃ（１０）がそれぞれ適切に調整されている。この製造方法では、ローカバーＲのゴム組成物はその流動性を失う前にキャビティ面４８の細部にまで確実に到達しうる。ゴム組成物がキャビティ面４８の細部にまで行きわたった後に第二加熱工程（ＳＴＥＰ５）及び加圧工程（ＳＴＥＰ６）が開始されるので、タイヤ２の外観に欠け等の不具合の発生が効果的に防止されている。しかも、この製造方法では、ゴム組成物の過剰な流動が防止されている。モールド３８の分割面６０と、この分割面６０に隣接する他の分割面６０との間に生じた隙間へのゴム組成物の浸入が抑制されているので、バリの形成が抑えられたタイヤ２が得られうる。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。

図７に示されているのは、本発明の他の実施形態に係るタイヤ２の製造方法が示されたフロー図である。この製造方法は、準備工程（ＳＴＥＰ１）、予備成形工程（ＳＴＥＰ２）、投入工程（ＳＴＥＰ３）、加熱工程（ＳＴＥＰ４）、加圧工程（ＳＴＥＰ５）及び排出工程（ＳＴＥＰ６）を含んでいる。この製造方法においても、図２から図４に示された加硫装置３４が用いられ、図１に示されたタイヤ２が得られる。

準備工程（ＳＴＥＰ１）では、ゴム組成物を用いて、トレッド４、サイドウォール６、ビード８等の部材が準備される。これら部材は、フォーマー（図示されず）に供給される。

予備成形工程（ＳＴＥＰ２）では、フォーマーにおいて、準備された部材が組み合わされる。この組み合わせにより、ローカバーＲが得られる。

投入工程（ＳＴＥＰ３）では、ローカバーＲは開かれたモールド３８に投入される。投入のとき、モールド３８は加熱されている。ブラダー３６は、このモールド３８の内側において収縮している。投入後、モールド３８は閉じられ、第一加熱工程（ＳＴＥＰ４）が開始される。

加熱工程（ＳＴＥＰ４）では、ブラダー３６に加熱媒体が充填される。この充填により、ブラダー３６は膨張する。ブラダー３６は、ローカバーＲに当接する。このブラダー３６は、ローカバーＲを押し広げる。ブラダー３６は、ローカバーＲの形状を整える。ローカバーＲは、モールド３８のキャビティ面４８に当接していく。

この製造方法では、加熱媒体は、その温度が１８０℃から２００℃に調整されたスチームである。この加熱媒体は、高温である。しかも、この加熱媒体の熱容量は大きい。加熱媒体は、ローカバーＲを加熱しうる。前述したように、モールド３８は加熱されている。このため、ローカバーＲはその外側及び内側から加熱される。

図８に示されているのは、加熱工程（ＳＴＥＰ４）が開始されてから排出工程（ＳＴＥＰ６）が完了するまでのブラダー３６の内圧の経時変化である。この図８において、横軸が時刻、縦軸が圧力を表している。第一加熱工程の開始時刻がｔ０、その時刻ｔ０におけるブラダー３６の内圧が基準圧Ｐ０として示されている。

図示されているように、加熱工程（ＳＴＥＰ４）では、加熱媒体の充填により、ブラダー３６の内圧は徐々に上昇していく。ブラダー３６の内圧は、時刻ｔ１において一次圧Ｐ１に到達する。この加熱工程（ＳＴＥＰ４）では、ブラダー３６に加熱媒体が充填され、ブラダー３６の内圧は時間をかけて一次圧Ｐ１に到達させられる。ローカバーＲは、加圧及び加熱される。加圧及び加熱により、ローカバーＲは流動しつつ、その表面からゴム組成物の架橋反応が進展していく。

この製造方法では、この一次圧Ｐ１は、加熱工程における最高到達圧力である。この製造方法では、ブラダー３６の内圧が一次圧Ｐ１に到達すると直ぐに加圧工程（ＳＴＥＰ５）が開始される。

加圧工程（ＳＴＥＰ５）では、ブラダー３６に加圧媒体がさらに充填される。この充填により、ブラダー３６はさらに膨張していく。ブラダー３６は、ローカバーＲをモールド３８のキャビティ面４８に押し付ける。この押し付けにより、ローカバーＲはさらに加圧される。

図８に示されているように、加圧工程（ＳＴＥＰ５）は時刻ｔ１において開始される。この加圧工程では、加圧媒体の充填により、ブラダー３６の内圧はさらに上昇していく。ブラダー３６の内圧は、時刻ｔ２において二次圧Ｐ２に到達する。そして、このブラダー３６の内圧は、時刻ｔ３までこの二次圧Ｐ２で保持される。この二次圧Ｐ２は、加圧工程における最高到達圧力である。この製造方法では、この二次圧Ｐ２は２．１ＭＰａから２．４ＭＰａに調整される。

この製造方法では、加圧媒体の充填を開始してからブラダー３６の内圧が二次圧Ｐ２に到達するまでの時間（以下、加圧時間Ｔｂ（＝ｔ２−ｔ１））は、０．５分以下に設定される。ブラダー３６の内圧が二次圧Ｐ２に到達してから加熱媒体及び加圧媒体の排出が開始されるまでの時間（以下、加圧保持時間Ｔｃ（＝ｔ３−ｔ２））は、３分以上１５分以下に設定される。

この加圧工程（ＳＴＥＰ５）では、ブラダー３６には、加圧媒体以外に、加熱媒体が充填されている。このため、この加圧工程では、ローカバーＲは加圧及び加熱される。ゴムの架橋反応が進展し、タイヤ２が得られる。

この製造方法では、加圧媒体には、常温の窒素ガスが用いられる。この加圧媒体は、加熱媒体よりも低温である。この加圧媒体の熱容量は、加熱媒体のそれよりも小さい。このため、この加圧媒体は、断熱圧縮による温度上昇を防止しうる。この加圧工程（ＳＴＥＰ５）では、ローカバーＲを加熱する温度が適切に維持されるので、適正に加硫されたタイヤ２が得られる。この加圧媒体は、高品質なタイヤ２の生産に寄与しうる。

図８に示されているように、排出工程（ＳＴＥＰ６）は時刻ｔ３において開始される。排出工程では、ブラダー３６から加熱媒体及び加圧媒体が排出される。加熱媒体及び加圧媒体の排出により、ブラダー３６の内圧は低下していく。この排出は、時刻ｔ４において完了する。その後、モールド３８からタイヤ２が取り出される。

前述したように、この製造方法では、加熱工程（ＳＴＥＰ４）では、加熱媒体の充填により、ブラダー３６の内圧は徐々に上昇していく。このため、ローカバーＲのゴム組成物はその流動性を失う前にキャビティ面４８の細部にまで到達しうる。ゴム組成物がキャビティ面４８の細部にまで行きわたった後に加圧工程（ＳＴＥＰ５）が開始されるので、タイヤ２の外観が設計した通りに形成される。この製造方法は、欠け等の不具合の発生を効果的に防止しうる。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。

この製造方法では、加熱工程（ＳＴＥＰ４）において、ブラダー３６の内圧は一気に昇圧されない。このため、この製造方法では、モールド３８の分割面６０と、この分割面６０に隣接する他の分割面６０との間に生じた隙間へのゴム組成物の浸入が抑制されている。この製造方法では、バリの形成が抑えられたタイヤ２が得られうる。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。

このように、この製造方法によれば、生産されたタイヤ２の外観不具合の発生が効果的に防止されうる。この製造方法では、タイヤ２の補修の頻度及び補修不能なために廃棄されるタイヤ２の本数が低減されうる。この製造方法は、タイヤ２の生産コストの低減に寄与しうる。

前述したように、図８中、時刻ｔ０は加熱工程を開始した時刻である。圧力Ｐ０は、この時刻ｔ０におけるブラダー３６の内圧である。時刻ｔ１は、加熱工程を終了した時刻である。圧力Ｐ１は、この時刻ｔ１におけるブラダー３６の内圧である。この製造方法では、時刻ｔ０から時刻ｔ１までのブラダー３６の内圧の上昇速度は、圧力Ｐ１と圧力Ｐ０との差（Ｐ１−Ｐ０）の、時刻ｔ１と時刻ｔ０との差（ｔ１−ｔ０）に対する比（（Ｐ１−Ｐ０）／（ｔ１−ｔ０））で表される。そして、この時刻ｔ１と時刻ｔ０との差（ｔ１−ｔ０）が、加熱媒体の充填を開始してから時刻ｔ１までの圧力上昇時間である。図８中、この圧力上昇時間が両矢印Ｔａで示されている。

この製造方法では、加熱工程（ＳＴＥＰ４）における、ブラダー３６の内圧の上昇速度は０．１ＭＰａ／分以上１．０ＭＰａ／分以下である。この上昇速度が０．１ＭＰａ／分以上に設定されることにより、ブラダー３６の内圧がゴム組成物の流動性に効果的に寄与しうる。この製造方法では、ローカバーＲのゴム組成物はその流動性を失う前にキャビティ面４８の細部にまで到達しうる。ゴム組成物がキャビティ面４８の細部にまで行きわたった後に加圧工程（ＳＴＥＰ５）が開始されるので、タイヤ２の外観に欠け等の不具合の発生が効果的に防止されている。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。この観点から、この上昇速度は０．２ＭＰａ／分以上が好ましい。この上昇速度が１．０ＭＰａ／分以下に設定されることにより、ゴム組成物の過剰な流動が防止されている。この製造方法では、モールド３８の分割面６０と、この分割面６０に隣接する他の分割面６０との間に生じた隙間へのゴム組成物の浸入が抑制されている。この製造方法では、バリの形成が抑えられたタイヤ２が得られうる。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。この観点から、この上昇速度は０．５ＭＰａ／分以下が好ましい。

この製造方法では、タイヤ２の生産時間が適切に維持されうるという観点から、圧力上昇時間Ｔａは５．０分以下に設定される。上昇速度の制御の観点から、この圧力上昇時間は０．５分以上に設定される。

この製造方法では、ローカバーＲのゴム組成物の誘導時間ｔｃ（１０）は、２．０以上４．５分以下である。誘導時間ｔｃ（１０）が２．０分以上に設定されることにより、ゴム組成物の流動性の急激な低下が防止されている。この製造方法では、ローカバーＲのゴム組成物はその流動性を失う前にキャビティ面４８の細部にまで到達しうる。ゴム組成物がキャビティ面４８の細部にまで行きわたった後に第二加熱工程（ＳＴＥＰ５）が開始されるので、タイヤ２の外観に欠け等の不具合の発生が効果的に防止されている。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。この観点から、この誘導時間ｔｃ（１０）は２．５分以上が好ましい。この誘導時間ｔｃ（１０）が４．５分以下に設定されることにより、ゴム組成物の過剰な流動が防止される。この製造方法では、モールド３８の分割面６０と、この分割面６０に隣接する他の分割面６０との間に生じた隙間へのゴム組成物の浸入が抑制されている。この製造方法では、バリの形成が抑えられたタイヤ２が得られうる。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。この観点から、この誘導時間ｔｃ（１０）は３．６分以下が好ましい。なお、前述したように、この誘導時間ｔｃ（１０）は、ＪＩＳ Ｋ ６３００−２に準拠して、ＪＳＲ製の商品名「キュラストメーター（レオメーター）」を用いて、下記の測定条件で測定された時間−応力曲線から読み取った１０％加硫度に達するまでの時間である。
測定温度：１６０℃
振幅角：±３°

図示されていないが、タイヤ２の外面はトレッド４及びサイドウォール６で構成されている。このため、ブラダー３６の内圧の上昇により、モールド３８のキャビティ面４８に当接するのは、ローカバーＲのトレッド４及びサイドウォール６である。したがって、この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうるという観点から、このトレッド４が、ＪＩＳ Ｋ ６３００−２に準拠して得られる誘導時間ｔｃ（１０）が２．０分以上４．５分以下であるゴム組成物を用いて構成されるのが好ましい。このサイドウォール６が、ＪＩＳ Ｋ ６３００−２に準拠して得られる誘導時間ｔｃ（１０）が２．０分以上４．５分以下であるゴム組成物を用いて構成されるのが好ましい。

このように、この製造方法では、加熱工程におけるブラダー３６の内圧の上昇速度、圧力上昇時間Ｔａ及びゴム組成物の誘導時間ｔｃ（１０）がそれぞれ適切に調整されている。この製造方法では、ローカバーＲのゴム組成物はその流動性を失う前にキャビティ面４８の細部にまで確実に到達しうる。ゴム組成物がキャビティ面４８の細部にまで行きわたった後に加圧工程（ＳＴＥＰ５）が開始されるので、タイヤ２の外観に欠け等の不具合の発生が効果的に防止されている。しかも、この製造方法では、ゴム組成物の過剰な流動が防止されている。モールド３８の分割面６０と、この分割面６０に隣接する他の分割面６０との間に生じた隙間へのゴム組成物の浸入が抑制されているので、バリの形成が抑えられたタイヤ２が得られうる。この製造方法では、高品質なタイヤ２が安定に生産されうる。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
予備成形で得られたローカバーを、図２から図４に示されたモールドに投入し、図６に示された内圧のシーケンスに基づいて、タイヤを製造した。タイヤのサイズは、１９５／６５Ｒ１４である。このタイヤのトレッドには、ＪＩＳ Ｋ ６３００−２に準拠して得られる誘導時間ｔｃ（１０）が３．６分とされたゴム組成物が用いられている。第一加熱工程では、内圧が０ｋＰａ（基準圧Ｐ０）のブラダーに、その温度が１９０℃に調整されたスチームが充填された。この充填によりローカバーを加熱しつつ、時間をかけてブラダーの内圧を０．５ＭＰａ（一次圧Ｐ１）に到達させた。内圧の上昇速度は、０．５ＭＰａ／分とされた。圧力上昇時間Ｔａは、１．０分とされた。第二加熱工程において、このスチームをさらにブラダーに充填してローカバーをさらに加熱しつつ、一気にこのブラダーの内圧を１．５ＭＰａ（二次圧Ｐ２）に到達させた。ブラダーの内圧は、この二次圧Ｐ２で保持された。第一加熱工程及び第二加熱工程における加熱時間（図６中の、両矢印Ｔｔ）は、３．５分とされた。加圧工程では、常温の窒素ガスがブラダーにさらに充填された。この充填により、ブラダーの内圧は２ＭＰａ（三次圧Ｐ３）に一気に到達された。ブラダーの内圧は、この三次圧Ｐ３で保持された。加熱を開始してから加圧が終了するまでの時間（加硫時間；図６中の両矢印Ｔｖ）は、１０．０分とされた。排出工程において、スチーム及び窒素ガスが排出され、モールドからタイヤが取り出された。この実施例１では、このサイクルが繰り返され、タイヤが５００本製造された。

［実施例２−５及び比較例１−４］
上昇速度、圧力上昇時間Ｔａ、誘導時間ｔｃ（１０）、加熱時間Ｔｔ、加硫時間Ｔｖ及び一次圧Ｐ１を下記の表１及び表２の通りとした他は実施例１と同様にして、タイヤを製造した。

［比較例５］
比較例５は、従来の製造方法である。予備成形で得られたローカバーを、図２から図４に示されたモールドに投入し、図９に示された内圧のシーケンスに基づいて、タイヤを製造した。タイヤのサイズは、１９５／６５Ｒ１４である。このタイヤのトレッドには、ＪＩＳ Ｋ ６３００−２に準拠して得られる誘導時間ｔｃ（１０）が３．０分とされたゴム組成物が用いられている。加熱工程では、内圧が０ｋＰａ（基準圧Ｐ０）のブラダーに、その温度が１９０℃に調整されたスチームが一気に充填された。この充填により、ローカバーを加熱しつつ、ブラダーの内圧を１．５ＭＰａ（一次圧Ｐ１）に到達させた。内圧の上昇速度は、３．０ＭＰａ／分とされた。圧力上昇時間Ｔａは、０．５分とされた。ブラダーの内圧は、この一次圧Ｐ１で保持された。この加熱工程における加熱時間（図９中の、両矢印Ｔｔ）は、３．０分とされた。加圧工程では、常温の窒素ガスがブラダーにさらに充填された。この充填により、ブラダーの内圧は２ＭＰａ（二次圧Ｐ２）に一気に到達された。ブラダーの内圧は、この二次圧Ｐ２で保持された。加熱を開始してから加圧が終了するまでの時間（加硫時間；図９中の両矢印Ｔｖ）は、１０．０分とされた。排出工程において、スチーム及び窒素ガスが排出され、モールドからタイヤが取り出された。この比較例５では、このサイクルが繰り返され、タイヤが５００本製造された。

［実施例６］
予備成形で得られたローカバーを、図２から図４に示されたモールドに投入し、図８に示された内圧のシーケンスに基づいて、タイヤを製造した。タイヤのサイズは、１９５／６５Ｒ１４である。このタイヤのトレッドには、ＪＩＳ Ｋ ６３００−２に準拠して得られる誘導時間ｔｃ（１０）が２．５分とされたゴム組成物が用いられている。加熱工程では、内圧が０ｋＰａ（基準圧Ｐ０）のブラダーに、その温度が１９０℃に調整されたスチームが充填された。この充填によりローカバーを加熱しつつ、時間をかけてブラダーの内圧を０．５ＭＰａ（一次圧Ｐ１）に到達させた。内圧の上昇速度は、０．１ＭＰａ／分とされた。圧力上昇時間Ｔａは、５．０分とされた。一次圧Ｐ１に到達後直ぐに、加圧工程が開始された。したがって、加熱工程における加熱時間Ｔｔは、圧力上昇時間Ｔａと同等である。加圧工程では、常温の窒素ガスがブラダーにさらに充填された。この充填により、ブラダーの内圧は２ＭＰａ（二次圧Ｐ２）に一気に到達された。ブラダーの内圧は、この二次圧Ｐ２で保持された。加熱を開始してから加圧が終了するまでの時間（加硫時間；図８中の両矢印Ｔｖ）は、１２．５分とされた。排出工程において、スチーム及び窒素ガスが排出され、モールドからタイヤが取り出された。この実施例６では、このサイクルが繰り返され、タイヤが５００本製造された。

［実施例７−８及び比較例６−７］
上昇速度、圧力上昇時間Ｔａ、誘導時間ｔｃ（１０）、加熱時間Ｔｔ、加硫時間Ｔｖ及び一次圧Ｐ１を下記の表３の通りとした他は実施例６と同様にして、タイヤを製造した。

［不具合発生率の測定］
製造したタイヤの外観を観察し、外観不具合の発生状況を確認した。製造したタイヤ５００本に対する、外観不具合の発生が確認されたタイヤの本数の比率が、不具合発生率として、下記の表１、表２及び表３に示されている。この数値が小さいほど、良好であること（外観不具合の発生が抑制されていること）を表している。

表１、表２及び表３に示されるように、実施例の製造方法では、比較例の製造方法に比べて評価が高い。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。

以上説明された方法は、様々なタイヤの製造に適用されうる。

２・・・タイヤ
４・・・トレッド
６・・・サイドウォール
２０・・・トレッド面
２２・・・溝
３４・・・加硫装置
３６・・・ブラダー
３８・・・モールド
４０・・・キャビティ
４２・・・セグメント
４４・・・サイドプレート
４６・・・ビードリング
４８・・・キャビティ面

Claims (7)

1. ＪＩＳ Ｋ ６３００−２に準拠して得られる誘導時間ｔｃ（１０）が、２．０分以上４．５分以下であるゴム組成物を用いて、部材を準備する工程と、
   この部材と他の部材とを組み合わせて、ローカバーを得る工程と、
   このローカバーをモールドに投入する工程と、
   このローカバーの内側に位置するブラダーに加熱媒体として１８０℃から２００℃に調整されたスチームを充填してこのローカバーを加熱する工程と、
   このブラダーに加圧媒体をさらに充填してこのローカバーを加圧する工程とを含んでおり、
   上記加熱媒体の充填を開始してから時刻ｔ１までの上記ブラダーの内圧の上昇速度が、０．１ＭＰａ／分以上１．０ＭＰａ／分以下であり、
   この加熱媒体の充填を開始してから時刻ｔ１までの圧力上昇時間が、０．５分以上５．０分以下である、タイヤの製造方法。
2. 上記部材が、トレッド又はサイドウォールである請求項１に記載のタイヤの製造方法。
3. 上記誘導時間ｔｃ（１０）の測定温度が１６０℃であり、
   この誘導時間ｔｃ（１０）が３．６分以下である、請求項１又は２に記載のタイヤの製造方法。
4. 上記内圧の上昇速度が、０．５ＭＰａ／分以上であり、
   上記圧力上昇時間が、１．０分以下である、請求項１から３のいずれかに記載のタイヤの製造方法。
5. 上記内圧の上昇速度が、０．２ＭＰａ／分以下であり、
   上記圧力上昇時間が、４．０分以上である、請求項１から３のいずれかに記載のタイヤの製造方法。
6. 上記加圧媒体が常温の窒素である、請求項１から５のいずれかに記載のタイヤの製造方法。
7. 上記タイヤが乗用車用である、請求項１から６のいずれかに記載のタイヤの製造方法。

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