JP5404132B2 - 熱源システムおよびその制御方法 - Google Patents
熱源システムおよびその制御方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5404132B2 JP5404132B2 JP2009083371A JP2009083371A JP5404132B2 JP 5404132 B2 JP5404132 B2 JP 5404132B2 JP 2009083371 A JP2009083371 A JP 2009083371A JP 2009083371 A JP2009083371 A JP 2009083371A JP 5404132 B2 JP5404132 B2 JP 5404132B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling tower
- capacity
- cooling
- turbo
- heat source
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
- F25B1/04—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of rotary type
- F25B1/053—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of rotary type of turbine type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
- F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems
- F25B49/027—Condenser control arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B9/00—Auxiliary systems, arrangements, or devices
- F28B9/04—Auxiliary systems, arrangements, or devices for feeding, collecting, and storing cooling water or other cooling liquid
- F28B9/06—Auxiliary systems, arrangements, or devices for feeding, collecting, and storing cooling water or other cooling liquid with provision for re-cooling the cooling water or other cooling liquid
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/06—Several compression cycles arranged in parallel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
- F25B2700/21—Temperatures
- F25B2700/2106—Temperatures of fresh outdoor air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28C—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA COME INTO DIRECT CONTACT WITHOUT CHEMICAL INTERACTION
- F28C1/00—Direct-contact trickle coolers, e.g. cooling towers
- F28C2001/006—Systems comprising cooling towers, e.g. for recooling a cooling medium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F27/00—Control arrangements or safety devices specially adapted for heat-exchange or heat-transfer apparatus
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Description
このような熱源システムに対して、下記特許文献1には、冷凍機単体だけでなく、冷却水ポンプ、冷却塔、冷水ポンプ等の補機も考慮した熱源システム全体の運転効率を高める発明が開示されている。具体的には、外気湿球温度と冷凍機負荷率との関係で熱源システム全体のCOPを把握できる表を作成し、この表から熱源システム全体のCOPが最も高くなる演算式に用いるパラメータを決定し、この演算結果に基づいて冷凍機の運転台数および出力と、冷却水の流量および温度を制御する。
これに対して、それぞれのターボ冷凍機に対して共通に接続された複数台の冷却塔を備えた熱源システムがある。このような熱源システムの場合、一部のターボ冷凍機が停止している場合には、運転しているターボ冷凍機に対応した容量よりも大きい冷却塔容量となるように冷却塔を複数台起動させることができる。
例えば1つのターボ冷凍機のみが運転されている場合に、このターボ冷凍機に対応した容量の冷却塔だけでなく、さらに他の冷却塔を起動させると、冷却能力が増大するため冷却水温度が下がる。冷却水温度が下がると、ターボ冷凍機の消費電力が減少して効率が上昇することが期待される。一方で、起動する冷却塔を増台させると、冷却塔ファンの消費電力が大きくなるため、熱源システム全体としては効率が低下することも考えられる。あるいは、冷却塔ファンの消費電力の上昇分は相対的に小さく、むしろターボ冷凍機の消費電力が減少し、熱源システム全体として効率が上昇することも考えられる。
このように、それぞれのターボ冷凍機に対して共通に接続された複数台の冷却塔を備えた熱源システムでは、冷却塔の起動台数を適切に選択することによって熱源システム全体として効率向上を図ることができると考えられる。
すなわち、本発明にかかる熱源システムは、電気駆動にて回転周波数可変とされて冷媒を圧縮するターボ圧縮機、該ターボ圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮液化させる凝縮器、該凝縮器によって凝縮液化された冷媒を膨張させる膨張弁、及び、該膨張弁によって膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器を備えたターボ冷凍機と、前記凝縮器にて熱交換を行うことによって冷媒を冷却する冷却水を供給する電気駆動による冷却水ポンプと、該冷却水ポンプによって前記凝縮器から導かれた冷却水を、外気と接触させることにより熱交換させて冷却する冷却塔と、該冷却塔に設けられ、該冷却塔内に外気を導く電気駆動による冷却塔ファンと、前記蒸発器にて熱交換を行うことによって冷却された冷水を外部負荷側へ供給する電気駆動による冷水ポンプと、前記ターボ冷凍機、前記冷却水ポンプ、前記冷却塔、前記冷却塔ファン、及び前記冷水ポンプを制御する制御部とを備え、前記ターボ冷凍機は、複数台設けられ、前記冷却塔は、それぞれの前記ターボ冷凍機の定格容量の合計容量に対応する冷却塔容量を有するように複数台設けられるとともに、複数の前記ターボ冷凍機に対して共通して接続された熱源システムにおいて、前記冷却塔は、前記制御部により、前記冷却塔容量を変更し得るように運転台数が切り替え可能とされており、前記制御部には、予め、外気湿球温度と前記ターボ冷凍機部分負荷率との関係において、前記ターボ冷凍機、前記冷却水ポンプ、前記冷却塔、前記冷却塔ファン、及び前記冷水ポンプを考慮した熱源システム効率が高い前記冷却塔の冷却塔容量の関係が、運転中の前記ターボ冷凍機の定格容量に相当する前記冷却塔の冷却塔容量とした場合と、運転中の前記ターボ冷凍機の定格容量よりも前記冷却塔の冷却塔容量を大きくした場合とを比較した上で示された最適冷却塔容量関係が格納されており、前記制御部は、運転時における外気湿球温度と前記ターボ冷凍機の前記部分負荷率に基づいて、前記最適冷却塔容量関係を参照して、前記熱源システム効率が高くなる前記冷却塔容量となるように前記冷却塔の運転台数を決定することを特徴とする。
本発明者は、外気湿球温度とターボ冷凍機部分負荷率によって熱源システム効率が高くなる冷却塔の冷却塔容量(例えば起動する冷却塔の台数)が存在することを見出した。そこで、予め、外気湿球温度とターボ冷凍機部分負荷率との関係において熱源システム効率が高い冷却塔容量を得ておき、これに基づいて運転することとした。これにより、熱源システム全体として効率の高い運転を実現することができる。
また、外気湿球温度とターボ冷凍機部分負荷率を得るだけで冷却塔の運転台数を決定できるので、極めて簡便な運転制御が可能となる。
外気湿球温度を得るには、例えば、湿度センサを用いることが好ましい。あるいは、湿度センサに代えて、乾球温度と相対湿度と外気圧で、外気湿球温度を出しても良い。
なお、ターボ冷凍機部分負荷率にかかわらず、熱源システム全体の効率が高くなる冷却塔容量が存在し、この状態の上限値として第1所定温度を設定すると、ターボ冷凍機部分負荷率とは無関係に外気湿球温度のみで冷却塔運転台数を決定できるので、簡便な運転制御が実現される。
なお、本発明の「第2所定温度」を、第1容量となるように冷却塔の運転台数を決定する際の閾値として用いた「第1所定温度」(請求項2)と同一値に設定すれば、この所定温度を閾値として冷却塔台数を変更するだけで済むので、さらに簡便な運転制御が実現される。
また、外気湿球温度が第2所定温度以上の場合には、所定負荷率を閾値として、本発明の第2容量か同等容量(請求項3)かを選択するだけで済むので、さらに簡便な運転制御が実現される。
なお、本発明の「第2所定温度」を、第1容量となるように冷却塔の運転台数を決定する際の閾値として用いた「第1所定温度」(請求項2)と同一値に設定すれば、第1所定温度(=第2所定温度)および所定負荷率を閾値として、同等容量(請求項3)か、第1容量(請求項2)か、本発明の第2容量かの3パターンのいずれかを選択するだけで済むので、さらに簡便な運転制御が実現される。
また、冷却塔の運転台数を効率の観点から最適に設定した上記の各発明と組み合わせることによって、さらに高効率にて熱源システムを運転することができる。
本発明者は、外気湿球温度とターボ冷凍機部分負荷率によって熱源システム効率が高くなる冷却塔の冷却塔容量(例えば起動する冷却塔の台数)が存在することを見出した。そこで、予め、外気湿球温度とターボ冷凍機部分負荷率との関係において熱源システム効率が高い冷却塔容量を得ておき、これに基づいて運転することとした。これにより、熱源システム全体として効率の高い運転を実現することができる。
また、外気湿球温度とターボ冷凍機部分負荷率を得るだけで冷却塔の運転台数を決定できるので、極めて簡便な運転制御が可能となる。
外気湿球温度を得るには、例えば、湿度センサを用いることが好ましい。あるいは、湿度センサに代えて、乾球温度と相対湿度と外気圧で、外気湿球温度を出しても良い。
外気湿球温度とターボ冷凍機部分負荷率に対して熱源システム全体として効率が高い冷却塔の冷却塔容量が示された関係に基づいて、冷却塔の運転台数を決定することとした。したがって、極めて簡便な運転制御によって、熱源システムの高効率運転が実現される。
また、冷却水流量を減流量とすることで、さらに高効率とされた熱源システムの運転が実現される。
図1には、本発明の熱源システムの一実施形態が示されている。熱源システム1は、複数台(本実施形態では6台)が並列に設けられたターボ冷凍機3と、複数台(本実施形態では6台)が並列に設けられた冷却塔5とを備えている。
ターボ冷凍機3は、冷媒を圧縮するターボ圧縮機7と、このターボ圧縮機7によって圧縮された冷媒を凝縮液化させる凝縮器9と、この凝縮器9によって凝縮液化された冷媒を膨張させる膨張弁(図示せず)と、この膨張弁によって膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器11とを備えている。
ターボ圧縮機7は、インバータ装置によって回転周波数可変とされた電動モータ13によって駆動される。
各冷却水ポンプ15は、冷却水還ヘッダ17から導かれた冷却水を吸込み、凝縮器9側へ吐出する。凝縮器9側から吐出された冷却水は、冷却水往ヘッダ19へと導かれる。冷却水還ヘッダ17には、全てのターボ冷凍機3及び全ての冷却塔5が共通に接続されている。冷却水往ヘッダ19にも、全てのターボ冷凍機3及び全ての冷却塔5が共通に接続されている。
各冷水ポンプ21は、冷水還ヘッダ23から導かれた冷水を吸込み、蒸発器11側へ吐出する。蒸発器11側から吐出された冷水は、冷水往ヘッダ25へと導かれる。冷水還ヘッダ23には、全てのターボ冷凍機3が共通に接続されている。冷水往ヘッダ25にも、全てのターボ冷凍機3が共通に接続されている。
冷水還ヘッダ23及び冷水往ヘッダ25は、図示しない外部負荷に接続されている。外部負荷には、蒸発器11によって冷却された冷水(例えば7℃)が冷水往ヘッダ25を介して供給され、外部負荷にて使用され昇温した冷水(例えば12℃)は、冷水還ヘッダ23を介して蒸発器11側に戻される。
冷却塔ファン30は、冷却塔5内に外気を導入するために用いられ、電動モータ36によって駆動される。この電動モータ36としては、インバータ装置によって回転周波数可変としたものが好適に用いられる。
散水ヘッダ32は、上方から冷却水を散布し、散水ヘッダ32の下部に設けられている表面積の大きな充填材(図示せず)上を沿って流下させ、外気と接触させることによって顕熱だけでなく蒸発潜熱をも用いて冷却水を冷却する。散水ヘッダ32と冷水往ヘッダ19との間には冷却水往用開閉弁38が設けられている。
冷却水貯留タンク34には、散布されて外気によって冷却された冷却後の冷却水が貯留される。冷却水貯留タンク34内に貯留された冷却水は、冷却水還用開閉弁40を介して冷却水還ヘッダ17へと導かれる。
冷却水往用開閉弁38と冷却水還用開閉弁40を開閉することによって冷却塔5の起動停止が行われる。これにより、冷却塔5の起動台数を変更することができる。
冷却塔5には、湿度センサ(図示せず)が設けられている。この湿度センサによって、外気湿球温度が得られる。湿度センサの出力は、後述する制御部へと送られる。なお、湿度センサに代えて、乾球温度と相対湿度と外気圧で、外気湿球温度を出しても良い。
図2は、横軸がターボ冷凍機の部分負荷率を示し、縦軸が熱源システム全体としての効率であるシステムCOPを示している。このマップ(最適冷却塔容量関係)は、ターボ冷凍機部分負荷率と外気湿球温度との関係で、熱源システム全体として最も効率の高い冷却塔5の冷却塔容量を示したものである。
同図における曲線L1は、閾値となる外気湿球温度(第1温度)を示している。この外気湿球温度よりも外気湿球温度が低い場合には、冷却塔容量は300%が最も効率が高くなる(同図における上方領域)。ここで、冷却塔容量300%とは、起動しているターボ冷凍機3の定格容量の合計の3倍(300%)の合計容量となる冷却塔容量を意味する。
同図には、参考のため、外気湿球温度の等温線La,Lb,Lc,Ldが示されている。外気湿球温度は、La,Lb,L1,Lc,Ldの順に高くなる。
同図に示されているように、制御部は、外気湿球温度および冷却塔5の運転台数によらず、ターボ冷凍機部分負荷率のみに基づいて冷却水ポンプ流量を制御する。
また、同図に示されているように、冷却水ポンプ流量とターボ冷凍機部分負荷率とを線形関係の一次式として表しておけば、極めて簡便な制御が実現される。
まず、ステップS1にて、負荷と外気条件を得る。具体的には、制御部は、蒸発器11に流入する冷水の冷水入口温度、蒸発器11から流出した冷水出口温度を温度センサによって得る。そして、冷水ポンプ21によって供給される冷水流量を流量計から得る。制御部は、温度センサから得られた冷水入口出口温度差と、冷水流量と、冷水の比熱と、冷水の比重を乗じることによって、外部負荷にて消費されている負荷を算出する。また、制御部は、冷却塔5に設けた湿度センサから外気湿球温度を得る。
冷水ポンプ21の冷水流量は、外部負荷の冷水需要に応じて決定される。このとき、ステップS4のように、冷水ポンプ21の流量を、冷水需要を満足する程度に可能な限り減流量とすることによって、冷水ポンプ21の消費電力を可及的に抑える。冷水の減流量は、冷水ポンプ21を駆動する電動モータの回転周波数をインバータ装置によって減少させることによって行う。外部の冷水重要は、冷水水量需要の場合と、必要需要を送水できる冷水往ヘッダ25と冷水還ヘッダ23との差圧とする場合がある。
冷却水ポンプ15の流量は、ステップS6にて、図3に示したように、予め得られた関係式から得られる。この関係式は、ターボ冷凍機部分負荷率に対する一次関数として記述されており、制御部の記憶領域に格納されている。具体的には、定格冷却水入出温度差が5℃の場合、ターボ冷凍機部分負荷率が100%(定格)のときに冷却水流量が100%となり、ターボ冷凍機部分負荷率が最低の20%のときに冷却水流量が50%となるように、ターボ冷凍機部分負荷率が減少するに従い冷却水流量が単調に減少するように制御する。このように、冷却水ポンプ15の流量は、冷却塔の台数制御とは別個独立に制御される。
外気湿球温度が10℃未満の場合には、冷却塔5に対する要求容量QCTdを300%とする(ステップS8)。この場合、図2に示したマップの曲線L1よりも上の上方領域を要求することになる。ここで、要求容量QCTdとは、運転中とされた1台のターボ冷凍機3の定格容量に相当する冷却塔の容量を100%とした場合に要求する冷却塔容量を意味する。したがって、QCTd=300%とは、運転中とされた1台のターボ冷凍機3の定格容量の3倍の冷却塔容量を冷却塔に要求することを意味する。
外気湿球温度が10℃以上でかつターボ冷凍機部分負荷率が60%以上の場合には、冷却塔5に対する要求容量QCTdを200%とする(ステップS8)。この場合、図2に示したマップの曲線L1よりも下方でかつ線L2よりも右方の右下領域を要求することになる。
外気湿球温度が10℃以上でかつターボ冷凍機部分負荷率が60%未満の場合には、冷却塔5に対する要求容量QCTdを100%とする(ステップS8)。この場合、図2に示したマップの曲線L1よりも下方でかつ線L2よりも左方の左下領域を要求することになる。
一方、合計要求容量ΣQCTdが、設置冷却塔合計容量ΣQCTiを超える場合には、ステップS11へと進み、合計要求容量ΣQCTdを設置冷却塔合計容量ΣQCTiに等しくなるように修正する。そして、運転中とされたターボ冷凍機3のうちの1台が要求可能な冷却塔能力QCTd’は、設置冷却塔合計容量ΣQCTiをターボ冷凍機3の運転台数Nで除した値となる(ステップS12)。
熱源システム1全体の効率を示す熱源システムCOPは、式(1)のように,ターボ冷凍機が出力する熱量から冷水ポンプの熱入力を引いた熱量を、ターボ冷凍機、冷水ポンプ、冷却水ポンプ、冷却塔ファンのエネルギー消費量の和で除したものとする。
(i)熱源システム熱出力
冷水には冷水ポンプによりηmp・Pchpを入熱として与えられるため、熱源システムの熱出力は,ターボ冷凍機の熱出力Qtbからηmp・Pchpを差し引いたものとなる。また、冷水ポンプの残りの(1−ηmp)・Pchpの熱量は大気に放出されるものとする。
ターボ冷凍機の熱出力Qtbを、冷却水温度、ターボ冷凍機部分負荷率と性能特性から求めたCOPtbで除し、エネルギー消費量Ptbを算定する。
ポンプの吐き出し量をQ[m3/s]、全揚程をH [m]、揚液の密度をρ[kg/ m3]、重力加速度をg[m/s2]とすれば、ポンプによって液体に与えられる動力Pw[kW]は、式(2)のようになる。
Pwを水動力といい、ポンプの効率をηpとするとポンプの軸動力P[kW]は式(3)となる。
冷却塔ファン電力消費量Pct[kW]は、式(4)のように表わされる。回転数制御される冷却塔ファンの電力消費量は空気風量の3乗に比例し、空気風量はファン回転数の2乗に比例する。一般的な開放型冷却塔は塔頂にファンがあるため、蒸発して大気に放出される冷却水量を考慮する。式(4)では計算を簡略化するために空気の比体積を冷却塔の吸い込み条件とし、蒸発する水分量を加算する手法をとった。定格条件は乾球温度35℃、湿球温度27℃であり、排熱量から水の蒸発量を考慮している。
図5には、上述の条件の下、ターボ冷凍機単体での効率を示す冷凍機COPについてのシミュレーション結果が示されている。同図において横軸はターボ冷凍機部分負荷率である。それぞれの外気湿球温度ごとにプロットされている。実線は冷却塔容量100%を示し、破線は冷却塔容量300%を示している。
冷凍機COPは、全ての湿球温度に対して、冷却塔容量を100%から300%に増大することによって増加している。ただし、20〜40%程度の低負荷率の領域では、冷凍機COPの改善幅が小さい。
システムCOPは、外気湿球温度が8℃以下の場合には、全てのターボ冷凍機部分負荷率にて、冷却塔容量を100%から300%に増大することによって増加している。しかし、外気湿球温度が12℃以上の場合には、ターボ冷凍機部分負荷率が大きい領域では冷却塔容量300%の方が高いCOPを示しているが、ターボ冷凍機部分負荷率が低い領域では、関係が逆転し、冷却塔容量100%の方が高いCOPを示している。このように、冷却塔容量300%におけるシステムCOPと冷却塔容量100%におけるシステムCOPの関係が逆転するターボ冷凍機部分負荷率は、外気湿球温度が高くなるほど高負荷側に移動する。
同図に示されているように、外気湿球温度が8℃を下回るとターボ冷凍機部分負荷率にかかわらず冷却塔容量300%におけるCOPが最も高い。また、外気湿球温度が8℃を上回る領域では、冷凍機負荷率が60%を超える領域では冷却塔容量200%におけるCOPが良く、60%以下では冷却塔容量100%におけるCOPが最も高くなる。
したがって、冬期や中間期において外気湿球温度が低い場合には、ターボ冷凍機部分負荷率に関わらず冷却塔容量を300%に増大することによって省エネルギー効果を得ることができる。しかし、外気湿球温度が高くターボ冷凍機部分負荷率が低い領域では、冷却塔容量の増大の効果は得られない。さらに、夏期など湿球温度が高い条件では、一定の冷凍機負荷率を超える領域において冷却塔容量の増大による効果が見込めるため、過剰とならない冷却塔容量200%が良いと言える。
図8には、定格冷却水入出温度差が5℃の仕様であって、冷却水流量を定格の100%から減少させた場合について、ターボ冷凍機単体での効率を示す冷凍機COPについてのシミュレーション結果が示されている。同図において横軸はターボ冷凍機部分負荷率である。それぞれの外気湿球温度ごとにプロットされている。実線は冷却水の減流量を行わない場合(すなわち冷却水流量100%)を示し、破線は冷却水流量を100%から5%ずつ減じ、冷凍機COPが最も高いときの冷却水流量における冷凍機COPを示している。
同図からわかるように、全ての外気湿球温度および全てのターボ冷凍機部分負荷率において冷凍機COPが低下している。これは、冷却水流量の減少によって冷却水温度が上昇し、ターボ冷凍機の消費電力が増大したためと考えられる。
また、同図には、冷却水流量を減流量したときに最も高いシステムCOPを示す冷却水流量の領域が点線で区切られて示されている。すなわち、ターボ冷凍機部分負荷率が大きい領域では冷却水流量90%が最も高いシステムCOPを示し、ターボ冷凍機部分負荷率が低下するに従い、80%,70%,60%,50%というように最高効率を示す冷却水流量が低下している。
同図から分かるように、システムCOPは、全ての外気湿球温度および全てのターボ冷凍機部分負荷率について向上している。これは、冷却水流量の減流量によって冷凍機COPは低下した(図8参照)にもかかわらずシステムCOPが増大したことを意味し、新たな知見といえる。
システムCOPの最高値を示す冷却水流量は、ターボ冷凍機部分負荷率が減少するに従い減少する。最小となるターボ冷凍機部分負荷率20%では、冷却水流量は最小値の50%となっている。この冷却水流量とターボ冷凍機部分負荷率との関係をさらに検討したところ、ターボ冷凍機部分負荷率に対する冷却水流量は、外気湿球温度による影響はそれほど大きくなく10%程度であった。また、最小となる冷却水流量は、外気湿球温度に依存せず50%であった。したがって、冷却水流量は、図3に示したように、ターボ冷凍機部分負荷率との関係のみで、しかも一次式で表せば十分であることが分かった。もちろん、外気湿球温度を考慮して、冷却水流量の10%の誤差範囲を小さくする手法を採用しても良い。しかし、図3のように単純に冷却水流量をターボ冷凍機部分負荷率との関係で規定した方が、制御の点で簡便となり好ましい。
図10には、冷却塔容量を増大させ、かつ、冷却水流量を減流量させた場合について、熱源システムの効率を示すシステムCOPについてのシミュレーション結果が示されている。同図において横軸はターボ冷凍機部分負荷率である。それぞれの外気湿球温度ごとにプロットされている。実線は、最も高いシステムCOPを示す点を示している。また、点線によって、最も高いシステムCOPを示すときの冷却水流量の領域が区切られて示されている。さらに、図7と同様に、最も高いシステムCOPを示す冷却塔能力の領域が示されている。
最も高いシステムCOPを示す冷却水流量は、定格冷却水入出温度差が5℃の仕様の場合、ターボ冷凍機部分負荷率が減少するに従い低下し、最小のターボ冷凍機部分負荷率20%では最小の冷却水流量50%となっている。この傾向は、図9と同様であり、最適な冷却水流量は、冷却塔容量の増大に対する影響は小さいことが分かる。したがって、図4のフローチャートに示したように、冷却水流量は、冷却塔の増大(ステップS7)とは別個に演算して得る(ステップS5)ことが妥当といえる。
また、図10と図7を比較すると、システムCOPが増大していることがわかる。したがって、冷却塔容量の増大と冷却水流の減流量を組み合わせることによって、熱源システム全体としての効率向上を図ることができる。
また、冷却水流量の減流量についても、上述したシミュレーション結果を用いて、最も高いシステムCOPを示す冷却水流量をターボ冷凍機部分負荷率との関係で図3のように関係式として予め得ておき、これに基づいて図4に示したステップS5〜S6に従い冷却水の減流量を決定する。
外気湿球温度とターボ冷凍機部分負荷率によって熱源システム効率が最も高くなる冷却塔5の冷却塔容量が存在するという知見を得た。そこで、予め、外気湿球温度とターボ冷凍機部分負荷率との関係において熱源システム効率が高い冷却塔容量を示したマップを得ておき、これに基づいて運転することとした。これにより、熱源システム全体として効率の高い運転を実現することができる。
また、外気湿球温度とターボ冷凍機部分負荷率を得るだけで冷却塔5の運転台数を決定できるので、極めて簡便な運転制御が可能となる。
なお、冷却塔容量300%の場合には、ターボ冷凍機部分負荷率にかかわらず、熱源システム全体の効率が高くなるので、ターボ冷凍機部分負荷率とは無関係に外気湿球温度のみで冷却塔運転台数を決定でき、簡便な運転制御が実現される。
また、外気湿球温度が第1所定温度以上の場合には、ターボ冷凍機部分負荷率60%を閾値として、冷却塔容量200%か100%かを選択するだけで済むので、さらに簡便な運転制御が実現される。また、第1所定温度以下となれば、冷却塔容量300%を選択するだけで済むので、さらに簡便な運転制御が実現される。
また、冷却塔5の運転台数を効率の観点から最適に設定した場合と組み合わせることによって、さらに高効率にて熱源システムを運転することができる。
3 ターボ冷凍機
5 冷却塔
7 ターボ圧縮機
9 凝縮器
11 蒸発器
13 電動モータ
15 冷却水ポンプ
17 冷却水還ヘッダ
19 冷却水往ヘッダ
21 冷水ポンプ
23 冷水還ヘッダ
25 冷水往ヘッダ
30 冷却塔ファン
32 散水ヘッダ
34 冷却水貯留タンク
36 電動モータ
38 冷却水往用開閉弁
40 冷却水還用開閉弁
Claims (6)
- 電気駆動にて回転周波数可変とされて冷媒を圧縮するターボ圧縮機、該ターボ圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮液化させる凝縮器、該凝縮器によって凝縮液化された冷媒を膨張させる膨張弁、及び、該膨張弁によって膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器を備えたターボ冷凍機と、
前記凝縮器にて熱交換を行うことによって冷媒を冷却する冷却水を供給する電気駆動による冷却水ポンプと、
該冷却水ポンプによって前記凝縮器から導かれた冷却水を、外気と接触させることにより熱交換させて冷却する冷却塔と、
該冷却塔に設けられ、該冷却塔内に外気を導く電気駆動による冷却塔ファンと、
前記蒸発器にて熱交換を行うことによって冷却された冷水を外部負荷側へ供給する電気駆動による冷水ポンプと、
前記ターボ冷凍機、前記冷却水ポンプ、前記冷却塔、前記冷却塔ファン、及び前記冷水ポンプを制御する制御部と、
を備え、
前記ターボ冷凍機は、複数台設けられ、
前記冷却塔は、それぞれの前記ターボ冷凍機の定格容量の合計容量に対応する冷却塔容量を有するように複数台設けられるとともに、複数の前記ターボ冷凍機に対して共通して接続された熱源システムにおいて、
前記冷却塔は、前記制御部により、前記冷却塔容量を変更し得るように運転台数が切り替え可能とされており、
前記制御部には、予め、外気湿球温度と前記ターボ冷凍機部分負荷率との関係において、前記ターボ冷凍機、前記冷却水ポンプ、前記冷却塔、前記冷却塔ファン、及び前記冷水ポンプを考慮した熱源システム効率が高い前記冷却塔の冷却塔容量の関係が、運転中の前記ターボ冷凍機の定格容量に相当する前記冷却塔の冷却塔容量とした場合と、運転中の前記ターボ冷凍機の定格容量よりも前記冷却塔の冷却塔容量を大きくした場合とを比較した上で示された最適冷却塔容量関係が格納されており、
前記制御部は、運転時における外気湿球温度と前記ターボ冷凍機の前記部分負荷率に基づいて、前記最適冷却塔容量関係を参照して、前記熱源システム効率が高くなる前記冷却塔容量となるように前記冷却塔の運転台数を決定することを特徴とする熱源システム。 - 前記制御部は、前記最適冷却塔容量関係に基づき、外気湿球温度が第1所定温度以下の場合には、運転中の前記ターボ冷凍機の定格容量よりも大きい第1容量となるように、前記冷却塔の運転台数を決定することを特徴とする請求項1に記載の熱源システム。
- 前記制御部は、外気湿球温度が第2所定温度以上でかつ、前記ターボ冷凍機部分負荷率が所定負荷率以下の場合には、運転中の前記ターボ冷凍機の定格容量と同等の同等容量となるように、前記冷却塔の運転台数を決定することを特徴とする請求項2に記載の熱源システム。
- 前記制御部は、外気湿球温度が前記第2所定温度以上でかつ、前記ターボ冷凍機部分負荷率が前記所定負荷率以上の場合には、前記第1容量以下でかつ前記同等容量以上となる第2容量となるように、前記冷却塔の運転台数を決定することを特徴とする請求項3に記載の熱源システム。
- 前記制御部は、前記冷却水ポンプの流量を、外気湿球温度および前記冷却塔の運転台数によらず、前記ターボ冷凍機部分負荷率に基づいて制御することを特徴とする請求項1から4のいずれかに記載の熱源システム。
- 電気駆動にて回転周波数可変とされて冷媒を圧縮するターボ圧縮機、該ターボ圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮液化させる凝縮器、該凝縮器によって凝縮液化された冷媒を膨張させる膨張弁、及び、該膨張弁によって膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器を備えたターボ冷凍機と、
前記凝縮器にて熱交換を行うことによって冷媒を冷却する冷却水を供給する電気駆動による冷却水ポンプと、
該冷却水ポンプによって前記凝縮器から導かれた冷却水を、外気と接触させることにより熱交換させて冷却する冷却塔と、
該冷却塔に設けられ、該冷却塔内に外気を導く電気駆動による冷却塔ファンと、
前記蒸発器にて熱交換を行うことによって冷却された冷水を外部負荷側へ供給する電気駆動による冷水ポンプと、
前記ターボ冷凍機、前記冷却水ポンプ、前記冷却塔、前記冷却塔ファン、及び前記冷水ポンプを制御する制御部と、
を備え、
前記ターボ冷凍機は、複数台設けられ、
前記冷却塔は、それぞれの前記ターボ冷凍機の定格容量の合計容量に対応する冷却塔容量を有するように複数台設けられるとともに、複数の前記ターボ冷凍機に対して共通して接続された熱源システムの制御方法において、
前記冷却塔は、前記制御部により、前記冷却塔容量を変更し得るように運転台数が切り替え可能とされており、
前記制御部には、予め、外気湿球温度と前記ターボ冷凍機部分負荷率との関係において、前記ターボ冷凍機、前記冷却水ポンプ、前記冷却塔、前記冷却塔ファン、及び前記冷水ポンプを考慮した熱源システム効率が高い前記冷却塔の冷却塔容量の関係が、運転中の前記ターボ冷凍機の定格容量に相当する前記冷却塔の冷却塔容量とした場合と、運転中の前記ターボ冷凍機の定格容量よりも前記冷却塔の冷却塔容量を大きくした場合とを比較した上で示された最適冷却塔容量関係が格納されており、
前記制御部は、運転時における外気湿球温度と前記ターボ冷凍機の前記部分負荷率に基づいて、前記最適冷却塔容量関係を参照して、前記熱源システム効率が高くなる前記冷却塔容量となるように前記冷却塔の運転台数を決定することを特徴とする熱源システムの制御方法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009083371A JP5404132B2 (ja) | 2009-03-30 | 2009-03-30 | 熱源システムおよびその制御方法 |
PCT/JP2010/055531 WO2010113850A1 (ja) | 2009-03-30 | 2010-03-29 | 熱源システムおよびその制御方法 |
EP10758621.6A EP2416082A4 (en) | 2009-03-30 | 2010-03-29 | Heat source system and control method therefor |
CN201080009831.5A CN102341656B (zh) | 2009-03-30 | 2010-03-29 | 热源***及其控制方法 |
US13/146,811 US8646284B2 (en) | 2009-03-30 | 2010-03-29 | Heat-source system and method for controlling the same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009083371A JP5404132B2 (ja) | 2009-03-30 | 2009-03-30 | 熱源システムおよびその制御方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010236728A JP2010236728A (ja) | 2010-10-21 |
JP5404132B2 true JP5404132B2 (ja) | 2014-01-29 |
Family
ID=42828140
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009083371A Active JP5404132B2 (ja) | 2009-03-30 | 2009-03-30 | 熱源システムおよびその制御方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8646284B2 (ja) |
EP (1) | EP2416082A4 (ja) |
JP (1) | JP5404132B2 (ja) |
CN (1) | CN102341656B (ja) |
WO (1) | WO2010113850A1 (ja) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10845067B2 (en) | 2010-05-18 | 2020-11-24 | Energy & Enviornmental Research Center | Hygroscopic cooling tower for waste water disposal |
US10808948B2 (en) | 2010-05-18 | 2020-10-20 | Energy & Environmental Research Center | Heat dissipation systems with hygroscopic working fluid |
US10260761B2 (en) | 2010-05-18 | 2019-04-16 | Energy & Environmental Research Center Foundation | Heat dissipation systems with hygroscopic working fluid |
JP5715455B2 (ja) * | 2011-03-15 | 2015-05-07 | 株式会社Nttファシリティーズ | 空調機とデータ処理負荷分配の連係制御方法 |
JP5777929B2 (ja) * | 2011-04-22 | 2015-09-09 | 株式会社日立製作所 | 冷熱源装置の運転制御システム |
JP5755013B2 (ja) * | 2011-04-25 | 2015-07-29 | 三菱重工業株式会社 | 熱源システムの冷却水流量制御方法 |
JP5843630B2 (ja) * | 2012-01-25 | 2016-01-13 | 三菱電機株式会社 | 冷却システム |
JP6090904B2 (ja) | 2012-02-29 | 2017-03-08 | 三菱重工業株式会社 | 冷却塔制御装置、冷却塔制御方法、及び熱源システム |
JP6066648B2 (ja) * | 2012-09-27 | 2017-01-25 | 三菱重工業株式会社 | 熱源システム及びその制御方法 |
US20140202177A1 (en) * | 2013-01-22 | 2014-07-24 | Charles Warrener Rush | Cooling water process control system |
US10408712B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-09-10 | Vertiv Corporation | System and method for energy analysis and predictive modeling of components of a cooling system |
CN110285615B (zh) | 2014-06-03 | 2021-07-20 | 特灵国际有限公司 | 控制冷却***的***和方法 |
WO2016009498A1 (ja) * | 2014-07-15 | 2016-01-21 | 株式会社インティ | 冷凍システム、コントローラ、及び冷却塔 |
KR20160043402A (ko) * | 2014-10-13 | 2016-04-21 | 엘지전자 주식회사 | 칠러용 컨트롤러 및 칠러의 제어방법 |
JP6408972B2 (ja) | 2015-10-05 | 2018-10-17 | 日本エア・リキード株式会社 | 冷却塔制御システムおよび冷却塔制御方法 |
CN107305082B (zh) * | 2016-04-21 | 2021-08-31 | 开利公司 | 冷却器***、其中间水温获取方法及其控制方法 |
CN106123215B (zh) * | 2016-06-27 | 2019-04-16 | 新奥泛能网络科技股份有限公司 | 一种空调冷却水***控制方法及装置 |
CN109863356A (zh) * | 2016-09-02 | 2019-06-07 | 江森自控科技公司 | 用于蒸发式排热设备风扇速度控制的***和方法 |
CN107062472A (zh) * | 2017-03-08 | 2017-08-18 | 大连国霖技术有限公司 | 自然冷却机组与离心冷水机组相结合的双冷源制冷*** |
CN108626923B (zh) * | 2017-03-15 | 2021-10-22 | 约克广州空调冷冻设备有限公司 | 一种空调***的控制结构以及控制方法 |
KR102364621B1 (ko) * | 2017-04-04 | 2022-02-17 | 엘지전자 주식회사 | 공기조화기 시스템 및 그 제어방법 |
JP7149800B2 (ja) * | 2018-10-15 | 2022-10-07 | 東京瓦斯株式会社 | 冷却塔システム |
JP2020183816A (ja) * | 2019-04-26 | 2020-11-12 | ダイキン工業株式会社 | 熱源システム、目標運転容量推定方法、目標運転容量推定プログラム |
JP6866447B2 (ja) * | 2019-10-01 | 2021-04-28 | 新菱冷熱工業株式会社 | 熱源システム制御方法及びその装置 |
IT201900024138A1 (it) * | 2019-12-16 | 2021-06-16 | Daikin Applied Europe S P A | Metodo per effettuare una valutazione diagnostica di un refrigeratore |
CN112129015A (zh) * | 2020-09-27 | 2020-12-25 | 厦门烟草工业有限责任公司 | 制冷***及其控制方法 |
CN112556222A (zh) * | 2020-12-14 | 2021-03-26 | 珠海格力电器股份有限公司 | 船用空调及基于船用空调的海水流量检测控制方法和装置 |
KR102483126B1 (ko) * | 2021-04-14 | 2022-12-30 | 유병천 | 공조시스템의 에너지 절감을 위한 운전제어방법 및 이를 이용한 공조기 제어시스템 |
CN114110946B (zh) * | 2021-11-12 | 2022-09-09 | 贵州绿云科技有限公司 | 水冷式中央空调自然冷却充分利用的控制方法及装置 |
CN114623636B (zh) * | 2022-05-17 | 2023-02-03 | 中国空气动力研究与发展中心高速空气动力研究所 | 一种用于冷却水温度分类调节的循环水*** |
CN114791163B (zh) * | 2022-06-23 | 2022-09-06 | 蘑菇物联技术(深圳)有限公司 | 用于控制中央空调***的方法、设备和介质 |
CN115235051B (zh) * | 2022-07-27 | 2023-03-14 | 广州市铭汉科技股份有限公司 | 一种双控式冷却水控制*** |
CN116222097A (zh) * | 2022-12-29 | 2023-06-06 | 佛山中科融谷科技有限公司 | 一种低阻力变流场控制供冷装置及控制方法 |
Family Cites Families (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4926649A (en) * | 1987-06-11 | 1990-05-22 | Martinez Jr George | Method and apparatus for saving energy in an air conditioning system |
JP2742407B2 (ja) | 1996-06-24 | 1998-04-22 | 日本たばこ産業株式会社 | 冷却水温度のマトリックス制御方法 |
US6405543B2 (en) * | 1997-05-16 | 2002-06-18 | Work Smart Energy Enterprises Inc. | High-efficiency air-conditioning system with high-volume air distribution |
US5946926A (en) * | 1998-04-07 | 1999-09-07 | Hartman; Thomas B. | Variable flow chilled fluid cooling system |
US6185946B1 (en) * | 1999-05-07 | 2001-02-13 | Thomas B. Hartman | System for sequencing chillers in a loop cooling plant and other systems that employ all variable-speed units |
US20030000230A1 (en) * | 1999-06-25 | 2003-01-02 | Kopko William L. | High-efficiency air handler |
US6848267B2 (en) * | 2002-07-26 | 2005-02-01 | Tas, Ltd. | Packaged chilling systems for building air conditioning and process cooling |
US6532754B2 (en) * | 2001-04-25 | 2003-03-18 | American Standard International Inc. | Method of optimizing and rating a variable speed chiller for operation at part load |
US6718779B1 (en) * | 2001-12-11 | 2004-04-13 | William R. Henry | Method to optimize chiller plant operation |
JP2003336891A (ja) | 2002-05-22 | 2003-11-28 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置の制御方法および冷凍装置 |
JP3783859B2 (ja) | 2002-07-19 | 2006-06-07 | 日立プラント建設株式会社 | 空調設備及びその制御方法 |
JP4435533B2 (ja) * | 2003-10-09 | 2010-03-17 | 高砂熱学工業株式会社 | 熱源システム及び制御装置 |
JP2005214608A (ja) * | 2004-01-31 | 2005-08-11 | Kiyoshi Yanagimachi | 空気調和設備の省エネルギー改善の方法 |
JP4167190B2 (ja) * | 2004-02-20 | 2008-10-15 | 三菱重工業株式会社 | 冷凍システムおよびその運転方法 |
JP4422572B2 (ja) | 2004-07-29 | 2010-02-24 | 東洋熱工業株式会社 | 冷温熱源機の冷温水制御方法 |
JP4435651B2 (ja) | 2004-08-31 | 2010-03-24 | 東洋熱工業株式会社 | 冷温水システムの冷温熱源機出力分配制御方法 |
JP4630702B2 (ja) * | 2005-03-28 | 2011-02-09 | 三機工業株式会社 | 熱源システム最適運転制御装置 |
JP4594146B2 (ja) | 2005-03-29 | 2010-12-08 | 東洋熱工業株式会社 | 空調システムの変風量最適制御方法 |
US7698906B2 (en) * | 2005-12-30 | 2010-04-20 | Nexajoule, Inc. | Sub-wet bulb evaporative chiller with pre-cooling of incoming air flow |
CN2909078Y (zh) | 2005-12-31 | 2007-06-06 | 东莞市广大制冷有限公司 | 可自动调节冷却水及冷冻水流量的中央空调*** |
HK1086984A2 (en) * | 2006-02-23 | 2006-09-29 | David Man Chu Lau | An industrial process efficiency method and system |
JP2007240131A (ja) * | 2006-03-03 | 2007-09-20 | Es Systems Kk | 熱源機廻りの最適化制御 |
JP4594276B2 (ja) | 2006-05-26 | 2010-12-08 | 東洋熱工業株式会社 | 冷温熱源機の冷温水制御方法及びこれに用いる空調システム |
JP4505436B2 (ja) | 2006-06-19 | 2010-07-21 | 東洋熱工業株式会社 | 冷却塔群の省エネルギー運転方法及びこれに用いる冷却塔群 |
JP4994754B2 (ja) * | 2006-09-12 | 2012-08-08 | 株式会社九電工 | 熱源システム |
JP2008070067A (ja) | 2006-09-15 | 2008-03-27 | Yamatake Corp | 冷凍機運転台数決定装置および方法 |
JP2008134013A (ja) * | 2006-11-29 | 2008-06-12 | Toyo Netsu Kogyo Kk | 冷熱源機の運転制御方法及びこれを用いた冷熱源システム |
TWI326018B (en) * | 2006-12-27 | 2010-06-11 | Ind Tech Res Inst | Method to optimize chiller system |
JP4943880B2 (ja) | 2007-02-01 | 2012-05-30 | 東洋熱工業株式会社 | 冷却塔の冷却水給排水方法及びこれを用いた冷却塔群の冷却水給排水方法 |
JP5244420B2 (ja) | 2008-02-28 | 2013-07-24 | 三菱重工業株式会社 | ターボ冷凍機および熱源システムならびにこれらの制御方法 |
-
2009
- 2009-03-30 JP JP2009083371A patent/JP5404132B2/ja active Active
-
2010
- 2010-03-29 EP EP10758621.6A patent/EP2416082A4/en not_active Withdrawn
- 2010-03-29 CN CN201080009831.5A patent/CN102341656B/zh active Active
- 2010-03-29 WO PCT/JP2010/055531 patent/WO2010113850A1/ja active Application Filing
- 2010-03-29 US US13/146,811 patent/US8646284B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102341656B (zh) | 2014-06-25 |
WO2010113850A1 (ja) | 2010-10-07 |
JP2010236728A (ja) | 2010-10-21 |
EP2416082A4 (en) | 2018-03-14 |
EP2416082A1 (en) | 2012-02-08 |
US20110283718A1 (en) | 2011-11-24 |
CN102341656A (zh) | 2012-02-01 |
US8646284B2 (en) | 2014-02-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5404132B2 (ja) | 熱源システムおよびその制御方法 | |
US6257007B1 (en) | Method of control of cooling system condenser fans and cooling tower fans and pumps | |
JP5558400B2 (ja) | 熱源システム及び熱源システムの台数制御方法 | |
JP5308214B2 (ja) | ターボ冷凍機およびその制御方法 | |
JP5495526B2 (ja) | 熱源システムおよびその制御方法 | |
JP5398395B2 (ja) | 冷凍機の台数制御方法 | |
US10352606B2 (en) | Cooling system | |
CN108397942A (zh) | 一种制冷***的运行方法 | |
JP4167190B2 (ja) | 冷凍システムおよびその運転方法 | |
CN111795535A (zh) | 制冷器具及其控制方法 | |
CN107461970B (zh) | 一种具有蒸发式冷凝器的冷水机组控制方法 | |
JP5593905B2 (ja) | 冷凍装置 | |
JP5755013B2 (ja) | 熱源システムの冷却水流量制御方法 | |
JP5971964B2 (ja) | ターボ冷凍機 | |
JP5227919B2 (ja) | ターボ冷凍機 | |
JP2010085009A (ja) | 空調方法及び空調システム並びに空調システムの制御方法 | |
JP4608790B2 (ja) | 冷蔵庫 | |
JP7187659B2 (ja) | 蒸気圧縮システム | |
CN106016528A (zh) | 一种动态冰蓄冷风冷机构及其变频低温*** | |
JP4859500B2 (ja) | 熱源システムおよびその制御方法 | |
JP2017161159A (ja) | 空気調和機の室外ユニット | |
JP2011106718A (ja) | ヒートポンプチラー | |
JP3996321B2 (ja) | 空調機とその制御方法 | |
JP3888814B2 (ja) | 製氷用冷却装置 | |
JP2018146144A (ja) | 冷凍サイクル装置及びその運転方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120227 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130226 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130430 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20131001 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20131029 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5404132 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |