JP4864470B2

JP4864470B2 - ダクト部品

Info

Publication number: JP4864470B2
Application number: JP2006018582A
Authority: JP
Inventors: 雅直大脇; 誠一近藤; 正行戸泉; 孝友村田; 大輔山中; 真幸尾形; 直人松岡
Original assignee: Kumagai Gumi Co Ltd; Fujimori Sangyo Co Ltd; Fatech Co Ltd
Current assignee: Kumagai Gumi Co Ltd; Fujimori Sangyo Co Ltd; Fatech Co Ltd
Priority date: 2006-01-27
Filing date: 2006-01-27
Publication date: 2012-02-01
Anticipated expiration: 2026-01-27
Also published as: JP2007198679A

Description

本発明は、遮音効果の優れたダクト部品に関する。

外筒体と外筒体の内側に外筒体と同軸に設けられた内筒体とを備え、内筒体の筒周面に内筒体の内側と内筒体の外側とに貫通する複数の孔を備えたダクト部品が知られている（例えば、特許文献１等参照）。
外筒体と外筒体の内側に外筒体と同軸に設けられた内筒体とを備え、内筒体の筒周面に内筒体の内側と内筒体の外側とに貫通する複数の孔を備え、外筒体と内筒体との間の空間に無機珪酸塩発泡体層が形成されたダクト部品が知られている（例えば、特許文献２等参照）。
外筒体と外筒体の内側に外筒体と同軸に設けられた内筒体とを備え、外筒体と内筒体との間には一端部から他端部に続く螺旋経路が形成され、内筒体の内側を通過する音の位相と螺旋経路を通過する音の位相との違いを利用した波形合成によって消音効果を得るようにしたダクト部品が知られている（例えば、特許文献３等参照）。
実開昭５８−１５３９３４号公報特開平６−３３１２０８号公報特開平６−１４７６２４号公報

しかしながら、特許文献１乃至３に開示されたダクト部品は、断面真円形状の円筒により形成された内筒体と断面真円形状の円筒により形成されて内筒体の外径寸法より内径寸法の大きい外筒体とが同軸に配置されて、内筒体の外周面と外筒体の内周面との間に空気層が形成された構造である。したがって、空気層と接する外筒体の内面の面積は、断面真円形状の外筒体の内面の面積以上とはならないので、空気層と接する外筒体の内面の面積を大きくできず、音の低周波成分を効果的に減衰させることができない。

本発明によるダクト部品は、外筒体と、外筒体の内側に設けられた内筒体と、外筒体及び内筒体の筒の前後の端部において外筒体の端部と内筒体の端部とを互いに繋いで外筒体の端部と内筒体の端部との間を密閉状態に塞ぐ塞体と、外筒体と内筒体と塞体とで囲まれた空気層とを備え、外筒体は、筒の前後の方向に対する筒の左右の方向の長さが筒の上下の方向の長さより長く形成され、内筒体は、筒の前端部に形成された前側有孔筒部と、筒の後端部に形成された後側有孔筒部と、前側有孔筒部と後側有孔筒部との間の筒の中央部に形成された無孔筒部と、後側有孔筒部の外周側に設けられた吸音材部とを備え、吸音材部が、空気層と遮断された吸音材収納部と、吸音材収納部に収納された吸音材とを備え、前側有孔筒部が内筒体の内部と空気層とに跨って貫通する複数の孔を備え、後端側有孔筒部が内筒体の内部と吸音材収納部の内部とに跨って貫通する複数の孔を備えたことを特徴とする。

本発明によれば、外筒体の筒の左右の方向の長さを筒の上下の方向の長さより長くしたので、内筒体の外面と外筒体の内面との間の左右の方向の長さを長くでき、空気層の容積を大きくでき、空気層と接する外筒体の内面の面積を大きくできる。このため、音の低周波成分が空気層内の空気と衝突することによって減衰する量が多くなり、さらに、音の低周波成分が外筒体の内面と衝突することによって減衰する量が多くなるので、音の低周波成分の減衰効果が向上する。即ち、音の低周波成分を効果的に減衰させることができるため、遮音効果の優れたダクト部品を得ることができる。また、内筒体が、前側有孔筒部と後側有孔筒部と無孔筒部と吸音材部とを備えたので、前側有孔筒部の孔を経由して内筒体の内側から空気層に入り込んだ音の低周波成分が空気層で減衰し、後側有孔筒部の孔を経由して内筒体の内側から吸音材部に入り込んだ音の高周波成分が吸音材により吸収されて減衰する。また、内筒体が無孔筒部を備えたのでダクト部品内での圧力損失を小さくできる。即ち、内筒体に形成する孔を少なくしたことで、孔に起因する圧力損失を少なくできる。よって、音の低周波成分及び高周波成分を共に効果的に減衰させることができるとともに圧力損失も小さくできるダクト部品を得ることができる。

最良の形態１
図１乃至図３は本発明によるダクト部品の最良の形態１を示し、図１はダクト部品を示し、図１（ａ）はダクト部品の外観を示し、図１（ｂ）はダクト部品を前側から見て示す。図２は排気ダクトを形成するダクト部品及び単位ダクトの断面を示す。図３は排気ダクトの設置例を示す。本明細書において、「前」、「後」、「左」、「右」、「上」、「下」の方向は、図１（ａ）の状態にダクト部品１を置いて矢印Ａで示す前側から見た場合に特定される方向である。

図１を参照し、ダクト部品１を説明する。ダクト部品１は、内筒体２、外筒体３、塞体４、連結部５を備える。内筒体２、外筒体３、塞体４、連結部５は、板厚０．５ｍｍ〜１．６ｍｍ程度の金属板により形成される。

内筒体２は、筒の中心軸に沿った方向の一端としての前端と筒の中心軸に沿った方向の他端としての後端、すなわち、筒の前後の両端が開放された断面真円形状の円筒により形成される。

外筒体３は、筒の前後の両端が開放され、筒の中心軸に沿った方向と直交する第１直交方向としての左右の方向に扁平な断面横長扁平形状の筒により形成される。即ち、外筒体３は、上下の平壁部６；７と左右の側壁部８；９とにより形成される。上下の平壁部６；７は、筒の前後の方向と左右の方向とに沿って延長し、かつ、筒の中心軸及び第１直交方向と直交する第２直交方向としての筒の上下の方向で互いに平行に相対峙する平板により形成される。左右の側壁部８；９は、断面真円形状の円筒を円筒の中心軸に沿って切断した断面半円弧形状の前後に長い長尺板により形成される。上下の平壁部６；７の左端部同士が左の側壁部８によって互いに繋がれ、上下の平壁部６；７の右端部同士が右の側壁部９によって互いに繋がれたことによって、外筒体３が形成される。

外筒体３は、筒の左右の方向の長さ（以下、左右の長さという）Ｗが筒の上下の方向の長さ（以下、上下の長さという）Ｈより長く形成される。左右の長さＷは外筒体３の左右の端部外面間の長さ、上下の長さＨは外筒体３の上下の端部外面間の最短部分の長さである。即ち、外筒体３は、筒の中心軸と直交する第１直交方向の長さが筒の中心軸及び第１直交方向と直交する第２直交方向の長さより長く形成される。外筒体３の前後の長さと内筒体２の前後の長さは同じである。内筒体２が外筒体３の内側に設けられて、内筒体２と外筒体３とが互いに同軸に配置され、外筒体３の前端と内筒体２の前端及び外筒体３の後端と内筒体２の後端とが互いに一致された状態において、内筒体２の筒の外周面の上端と外筒体３の上の平壁部６の内面における左右間の中央とが筒の前端から後端にかけて互いに接続され、内筒体２の筒の外周面の下端と外筒体３の下の平壁部７の内面における左右間の中央とが筒の前端から後端に渡って互いに接続される。内筒体２と外筒体３とを接続する上下の接続部１０；１０は、内筒体２の外周面において互いに１８０度隔てた位置に形成される。この上下の接続部１０；１０を境として内筒体２の左右両側に、接続部１０；１０によって区切られた空気層１１；１１が形成される。即ち、外筒体３と内筒体２とが同軸に配置され、内筒体２の筒外面と外筒体３の筒内面とが筒の前後に渡って互いに接続され、この接続部１０を境として内筒体２の筒の左右の両側に接続部１０によって区切られた空気層１１が形成されたことによって、内筒体２の外面と外筒体３の内面との間の左右の方向の長さを長くでき、空気層１１の容積を大きくでき、空気層１１と接する外筒体３の内面の面積を大きくできるので、音の低周波成分が空気層１１内の空気と衝突することによって減衰する量が多くなり、さらに、音の低周波成分が外筒体３の内面と衝突することによって減衰する量が多くなるので、音の低周波成分の減衰効果が向上する。さらに、筒の左右の方向に沿って延長して上下で互いに平行に相対峙する一対の平板により形成された平壁部６；７を備えて、左右の方向に扁平な形状で上下の長さの短い外筒体３を備えたので、上下方向の長さの短い天井裏空間においても設置しやすいダクト部品１を得ることができる。尚、上述の接続とは、内筒体２の筒外面と外筒体３の筒内面とが互いに接触しているが結合されていない状態、あるいは、内筒体２の筒外面と外筒体３の筒内面とが接着剤や係合結合などによって互いに結合された状態をいう。

蓋体４は前蓋１２と後蓋１３とを有する。前蓋１２は内筒体２の前端と外筒体３の前端とを繋いで外筒体３の前端と内筒体２の前端との間を密閉状態に塞ぐ。後蓋１３は内筒体２の後端と外筒体３の後端とを繋いで外筒体３の後端と内筒体２の後端との間を密閉状態に塞ぐ。この蓋体４と外筒体３と内筒体２とで囲まれた空間により空気層１１が形成される。

図２に示すように、内筒体２は、筒の前端部に前側有孔筒部１５を備え、筒の後端部に後側有孔筒部１６を備え、前側有孔筒部１５と後側有孔筒部１６との間の筒部が無孔筒部１７に形成される。内筒体２の後側有孔筒部１６の外周側には吸音材部２０を備える。
前側有孔筒部１５および後側有孔筒部１６は、内筒体２の筒壁に内筒体２の内部と空気層１１とに跨って貫通する複数の孔１８が形成された構成である。例えば、内筒体２の前側有孔筒部１５と後側有孔筒部１６とがパンチング鉄板により形成される。
吸音材部２０は、吸音材収納部２１と吸音材収納部２１に収納された吸音材２２とにより構成される。吸音材収納部２１は、内筒体２と外筒体３と左右の外囲板２３；２４と左右の前閉塞板２５；２６と後蓋１３とによって密閉されることによって、空気層１１と遮断された空間により形成される。左右の外囲板２３；２４は、内筒体２の径より大径の筒の一部をなす断面弧状の前後に長い長尺板により形成される。左右の外囲板２３；２４は、内筒体２の左右の半円弧状の筒壁部の左右の外側に内筒体２と同軸状に配置され、その上端と外筒体３の上の平壁部６とが互いに接続され、その下端と外筒体３の下の平壁部７とが互いに接続される。左の前閉塞板２５が、左の外囲板２３の前端と内筒体２の外周面と外筒体３の内周面との間を密閉状態に塞ぐ。右の前閉塞板２６が、右の外囲板２４の前端と内筒体２の外周面と外筒体３の内周面との間を密閉状態に塞ぐ。左の外囲板２３の後端及び右の外囲板２４の前端と後蓋１３とが密閉状態に互いに接続される。吸音材収納部２１内には、連続気泡を備えたグラスウールやガラス繊維フェルトや不織布などのような吸音材２２が収納される。音は、前側有孔筒部１５を経由して内筒体２の内側と空気層１１の内側とに行き来するとともに後側有孔筒部１６を経由して内筒体２の内側と吸音材部２０の内側とに行き来する。
上記前側有孔筒部１５の複数の孔１８を経由して空気層１１に入り込んだ音の低周波成分が空気層１１により減衰し、後側有孔筒部１６の複数の孔１８を経由して吸音材部２０内に入り込んだ音の高周波成分が吸音材２２により吸収されて減衰する。また、内筒体２が無孔筒部１７を備えたので、ダクト部品１内での圧力損失を小さくできる。つまり、内筒体２に形成する孔１８を少なくしたことで、孔１８が内筒体２の筒内を流通する空気の抵抗となることによる圧力損失や、空気が内筒体２の筒内から空気層１１に流出することによる圧力損失を少なくでき、孔に起因する圧力損失を少なくできるため、送風機として能力を小さくできる。

連結部５は、前側連結部２８と後側連結部２９とを有する。前側連結部２８及び後側連結部２９は、筒の前後の両端が開放された断面真円形状の円筒により形成され、筒の直径が内筒体２の筒の直径と同じ寸法に形成される。前側連結部２８は、筒の後端と内筒体２の筒の前端とが互いに連接されて内筒体２の前端より前方に延長する。後側連結部２９は、筒の前端と内筒体２の後端とが互いに連接されて内筒体２の後端より後方に延長する。

図３に示すように、ダクト部品１は、集合住宅３０において、空調ファン３１を備えたレンジフード３２と集合住宅３０の外部とを繋ぐ排気ダクト３３の途中箇所に繋がれることによって、排気ダクト３３の一部を形成する中継用遮音ダクトとして機能させることができる。つまり、排気ダクト３３の一部にダクト部品１を設けることによって、音の低周波成分及び高周波成分を共に効果的に減衰させることができる排気ダクト３３を形成できる。排気ダクト３３は、複数の単位ダクト部品３４とダクト部品１とにより形成される。他のダクト部品としての単位ダクト部品３４は、同軸配置された内筒体３５と外筒体３６とを備えて内筒体３５と外筒体３６との間にグラスウールのような保温材３７を備えた構成である（図２参照）。内筒体３５及び外筒体３６は、筒の前後の両端が開放された断面真円形状の円筒により形成される。
複数の単位ダクト部品３４としては、両端側にダクト部品１の連結部５と同様の連結部を備えた形態の雄形単位ダクト部品４１と、両端側に連結部を備えない形態の雌形単位ダクト部品４２とが用いられる。複数の単位ダクト部品３４のみで排気ダクト３３を構成する場合は、雄形単位ダクト部品４１の連結部を雌形単位ダクト部品４２の内筒体３５の内側に嵌め込んで雄形単位ダクト部品４１と雌形単位ダクト部品４２とを交互に連結していけばよいが、最良の形態１では、排気ダクト３３の途中箇所に位置させる１つの雄形単位ダクト部品４１の代わりにダクト部品１を接続する。この際、ダクト部品１が、連結部５を備えるので、雌形単位ダクト部品４２との接続作業が容易となり、排気ダクト３３の配設作業を容易とできる（図２参照）。すなわち、ダクト部品１は、連結部５の外径が雌形単位ダクト部品４２の内筒体３５の内面に嵌り合う寸法に形成され、連結部５が雌形単位ダクト部品４２における筒体の端部側から雌形単位ダクト部品４２の内筒体３５の内面に嵌り込むことによって、雌形単位ダクト部品４２と相隣接して接続可能に形成されたので、雌形単位ダクト部品４２との組付けが容易で、雌形単位ダクト部品４２との一体性を良くできる。
また、ダクト部品１は、例えば前端側をレンジフード３２側に位置させ、後端側を集合住宅３０の外部側に位置させて接続する。
なお、図３において、４３はレンジ台、４４は壁コンクリート、４５は階上コンクリート、４６は床、４７は天井、４８は排気ダクト３３の吊具である。

尚、ダクト部品１は、例えば、外筒体３及び内筒体２の前後の長さが５００ｍｍ、連結部５の前後の長さが６０ｍｍ、前後の総全長が６２０ｍｍ、内筒体２及び連結部５の外径が１５０ｍｍ、外筒体３の上下の平壁部６：７の内面間の長さ（最短距離寸法）が１５０ｍｍ、外筒体３の左右の長さＷが３６０ｍｍあるいは５００ｍｍ、前側有孔筒部１５の前後の長さが１００ｍｍ、吸音材部２０及び後側有孔筒部１６の前後長さが２００ｍｍ、吸音材部２０の左端部と右端部との間の長さが２５０ｍｍ、無孔筒部１７の前後の長さが２００ｍｍである。前側有孔筒部１５、後側有孔筒部１６は、例えば、パンチング鉄板により形成し、複数の孔１８の開口率は５８％とした。
雄形単位ダクト部品４１は、例えば、外筒体３６及び内筒体３５の前後の長さが１０００ｍｍ、連結部の前後の長さがそれぞれ６０ｍｍ、外筒体３６の外径が２５０ｍｍ、内筒体３５及び連結部の外径が１５０ｍｍである。
雌形単位ダクト部品４２は、例えば、外筒体３６及び内筒体３５の長さが１０００ｍｍ、外筒体３６の外径が２５０ｍｍ、内筒体３５の両端部の内径が、ダクト部品１の連結部５の直径や雄形単位ダクト部品４１の連結部の直径よりダクト部品１の連結部５や雄形単位ダクト部品４１の連結部の板厚分だけ大きい。

ダクト部品１の作用を説明する。外部からの音が排気ダクト３３内に進入したり、レンジフード３２側から空調ファン３１の駆動によって発生する音などが排気ダクト３３内に進入すると、音が、中継用遮音ダクトとして機能するダクト部品１の前側有孔筒部１５の孔１８を経由して空気層１１に入ったり、後側有孔筒部１６の孔１８を経由して吸音材収納部２１に入る。空気層１１に入った音の低周波成分は、空気、及び、外筒体３の内面と内筒体２の外面とに衝突して減衰する。最良の形態１では、外筒体３の左右の長さＷを長くすることによって、内筒体２の外面と外筒体３の内面との間の左右の方向の長さを長くでき、空気層１１の容積を大きくできたので、音の低周波成分と空気との衝突による音の低周波成分の減衰量を多くでき、さらに、空気層１１と接する外筒体３の内面の面積を大きくできたので、音の低周波成分と外筒体３の内面と衝突する音の低周波成分が多くなり、音の低周波成分の減衰効果が向上する。吸音材収納部２１内に入った音の高周波成分は吸音材２２に吸収されることによって減衰する。

最良の形態１のダクト部品１によれば、音の低周波成分が空気層１１内で減衰するとともに音の高周波成分が吸音材収納部２１内の吸音材２２によって吸収されて減衰するので、遮音効果の優れたダクト部品１を提供できる。つまり、音の低周波成分及び高周波成分を共に効果的に減衰させることができるダクト部品１を得ることができる。

また、上下方向の長さの短い天井裏空間に設置されるダクト部品１としては、排気効率の面からは内筒体２の内径を可能な限り大きくして排気通路を太くすることが好ましく、遮音の面からは空気層１１を大きくして空気層１１と接する外筒体３の内面の面積を大きくすることが好ましい。
最良の形態１では、外筒体３の上下の平壁部６；７の内面間の最短距離寸法と内筒体２の外径寸法とを同じにしたので、外筒体３の最短距離寸法を天井裏空間に設置可能な寸法に形成した場合に内筒体２の内径を大きくできて排気通路を太くできるので、排気効率を良くできる。
最良の形態１では、外筒体３の左右の長さＷを上下の長さＨより長くしたので、上述したように内筒体２の外面と外筒体３の内面との間の左右の方向の長さを長くでき、空気層１１の容積を大きくでき、空気層１１と接する外筒体３の内面の面積を大きくできるという、３つの要素を得ることができるので、遮音効果を向上できる。
したがって、最良の形態１では、排気効率が良く、遮音効果も高いダクト部品１を得ることができる。

一方、特許文献１乃至３に開示されたようなダクト部品では、断面真円形状の円筒により形成された内筒体と断面真円形状の円筒により形成されて内筒体の外径寸法より内径寸法の大きい外筒体とが同軸に配置された構成なので、外筒体の外径を天井裏空間に設置可能な寸法に形成しなければならないために、天井裏空間に設置可能な寸法に対して内筒体の内径寸法を小さくしなければならず、排気通路を太くできない。
また、特許文献１乃至３に開示されたようなダクト部品では、空気層と接する外筒体の内面の面積は、断面真円形状の外筒体の内面の面積以上とはならないので、空気層と接する外筒体の内面の面積を大きくできず、音の低周波成分を効果的に減衰させることができない。
したがって、特許文献１乃至３に開示されたようなダクト部品では、最良の形態１のダクト部品１のように、排気効率が良く、遮音効果も高いダクト部品を得ることができない。

最良の形態１では、天井裏空間の上下方向の長さに関係なく外筒体３の左右の長さＷを長くできるので、内筒体２の外面と外筒体３の内面との間の左右の方向の長さを長くでき、空気層１１の容積を大きくでき、空気層１１と接する外筒体３の内面の面積を大きくできるので、空気層１１に入った音の低周波成分を効率的に減衰でき、しかも、天井裏空間の上下方向の長さが短い場合でも、設置の容易なダクト部品１を得ることができる。
一方、特許文献１乃至３に開示されたようなダクト部品では、外筒体の外径寸法は、ダクト部品を設置可能な天井裏空間の上下方向の長さより大きくできないので、最良の形態１のダクト部品１による上述した３つの要素を得られない。

なお、ダクト部品１は天井裏空間に設置されるものであるから、外筒体３の直径寸法は天井裏空間への設置を考慮した寸法に形成する。実際には、ダクト部品１の外筒体３の上下の長さＨを２５０ｍｍ以上とした場合、天井裏空間へのダクト部品１の設置が困難な場合が多いと考えられる。そこで、例えば、外筒体３の上下の長さＨを２５０ｍｍ以下とし、外筒体３の左右の長さＷを２５０ｍｍ以上とすることで、天井裏空間に設置容易で、かつ、遮音効果に優れたダクト部品１を得ることができる。

最良の形態２
図４に示すように、最良の形態１における外筒体３の左右の側壁部８：９の内面に、吸音材としてのロックフェルト５０を設けた。最良の形態２のダクト部品１によれば、空気層１１内に入った音の高周波成分がロックフェルト５０に吸収されて減衰するので、音の高周波成分を効果的に減衰させることができる。

最良の形態３
図５；６に示すように、最良の形態２における内筒体２の代わりに、複数の孔１８が円筒の筒壁の全域に渡って均等に形成された有孔筒体によって形成された内筒体２Ａを備えた構成とした。最良の形態２のダクト部品１によれば、内筒体２Ａを形成する有孔筒体の孔１８を経由して内筒体２Ａの内側から空気層１１に入り込んだ音の低周波成分が空気層１１で減衰するので、音の低周波成分を効果的に減衰させることができる。

最良の形態４
図７；８に示すように、最良の形態２における内筒体２の代わりに、複合内筒体２Ｂを備えた構成とした。複合内筒体２Ｂは、前部内筒体５５と後部内筒体５６とにより形成される。前部内筒体５５は、前後両端が開口し、前後の長さが外筒体３の前後の長さより短い断面真円形状の円筒により形成され、複数の孔１８が円筒の筒壁の全域に渡って均等に形成された有孔筒体によって形成される。後部内筒体５６は、前後両端が開放する筒体であり、前端開口縁５７の左右方向の長さが前部内筒体５５の後端開口縁５８の左右の長さより長い扁平円形状に形成される。前部内筒体５５と後部内筒体５６とが軸中心を一致させた状態に配置され、前部内筒体５５の後端開口縁５８の上部と後部内筒体５６の前端開口縁５７の上部とが互いに接続され、前部内筒体５５の後端開口縁５８の下部と後部内筒体５６の前端開口縁５７の下部とが互いに接続されて複合内筒体２Ｂが形成される。複合内筒体２Ｂの上端と外筒体３の上の平壁部６の内面における左右間の中央とが互いに接続され、複合内筒体２Ｂの下端と外筒体３の下の平壁部７の内面における左右間の中央とが互いに接続される。以上によって、前部内筒体５５の後端開口縁５８と後部内筒体５６の前端開口縁５７との間には、後部内筒体５６の内部と空気層１１とに開通する空気流通部５９が形成される。最良の形態４のダクト部品１では、前側連結部２８の前側から前部内筒体５５の内部に入り込んだ音は複数の孔１８を経由して空気層１１に入り込み、後側連結部２９の後側から後部内筒体５６の内部に入り込んだ音は空気流通部５９及び前部内筒体５５の複数の孔１８を経由して空気層１１に入り込む。空気層１１に入り込んだ音の低周波成分が空気層１１により減衰されるとともに空気層１１内に入った音の高周波成分がロックフェルト５０に吸収されることによって減衰するので、音の低周波成分及び高周波成分を効果的に減衰させることができる。また、後部内筒体５６が無孔筒体により形成されたので、ダクト部品内での圧力損失を小さくできる。よって、遮音効果が高く、圧力損失も小さいダクト部品１を得ることができる。

最良の形態５
図５；６の最良の形態３の内筒体２Ａの外周面に図外の連続気泡シートを巻き付け、外筒体３の左右の筒壁部８；９の内面に吸音材としてのロックフェルト５０を設けない構成とした。連続気泡シートは、連続気泡を備えた金属製の繊維積層板により形成される。金属製の繊維積層板は、アルミのくず、ステンレスのくずのような金属くずをプレスして板状に形成したものである。この繊維積層板では、狭い空間が板の厚さ方向に階段状に連続するような連続気泡が形成される。このような連続気泡を備えた繊維積層板を内筒体２Ａの外周面に巻き付けて構成した最良の形態５のダクト部品１によれば、音の高周波成分が連続気泡を通過する場合に繊維積層板の基材（連続気泡シートのシート基材）に衝突することによって衝突部分が振動して音の高周波成分が減衰し、また、音圧によって繊維積層板及び内筒体２Ａが板振動するので、音の低周波成分がこの板振動によって減衰する。さらに、音の低周波成分が、小さな空間である連続気泡から大きな空間である空気層１１に入るので、効率的に減衰する。また、空気が内筒体２Ａの内側から空気層１１に流出することが軽減するので圧力損失を少なくできる。よって、遮音効果及び圧力損失防止効果のより優れたダクト部品１を得ることができる。

最良の形態６
最良の形態５のダクト部品１において外筒体３の左右の筒壁部８：９の内面に吸音材としてのロックフェルト５０を設けた構成のダクト部品１とした。最良の形態６のダクト部品１によれば、空気層１１に入った音の高周波成分がロックフェルト５０により吸収されて減衰するので、最良の形態５のダクト部品１より高周波成分の減衰効果を高くできる。

例えば、ロックフェルト５０は、外筒体３の前後端に渡って前後に延長して設け、厚さが２０ｍｍである。例えば、前部内筒体５５の前後の長さが３５０ｍｍ、後部内筒体５６の前後の長さが２００ｍｍである。例えば、前側有孔筒部１５、後側有孔筒部１６、内筒体２Ａ、前部内筒体５５は、パンチング鉄板により形成し、複数の孔１８の開口率は５８％とした。また、後述する実験に用いた最良の形態５；６のダクト部品は、連続気泡シートとしてアルミ箔繊維積層板を内筒体２Ａの外周面全体に巻き付けて形成した。

最良の形態１乃至最良の形態６によるダクト部品１として、それぞれ、外筒体３の左右の長さＷが３６０ｍｍのものと５００ｍｍのものとを用意し、これら各ダクト部品１を用いた場合の音圧レベル減衰量（ｄＢ）を測定する実験を行った。
実験は、図９に示す実験装置で実施した。即ち、試験体であるダクト部品１の前側連結部２８（図１参照）と内径１５０ｍｍの前円筒管６１の後端部とが互いに繋がれ、ダクト部品１の後側連結部２９（図１参照）と内径１５０ｍｍの後円筒管６２の前端部とが互いに繋がれ、前円筒管６１の前部に音を取り込む音管６３の一端が接続され、音管６３の他端に音源スピーカ６４が配置され、音源スピーカ６４には雑音発生器６５の発生する雑音が増幅器６６で増幅されて入力される。前円筒管６１の前端部には無反射端６６が形成され、後円筒管６２の後端部には無反射端６７が形成される。無反射端６６は、前円筒管６１の内側において筒の前端からダクト部品１の位置する側に向けて、図外の密度９６ｋｇ／ｍ^３で厚さ５０ｍｍのグラスウールを２枚、密度４８ｋｇ／ｍ^３で厚さ５０ｍｍのグラスウールを２枚、密度２４ｋｇ／ｍ^３で厚さ５０ｍｍのグラスウールを２枚を、当該順番で積層して形成した。無反射端６７も同様に形成した。音圧レベル減衰量（ｄＢ）の測定は、ダクト部品１の前端から前方に所定距離ａだけ離れた前円筒管６１の内側にマイク６８を設置するとともに、ダクト部品１の後端から後方に所定距離ｂだけ離れた後円筒管６２の内側にマイク６９を設置し、マイク６８；６９で集めた音の音圧レベルをそれぞれ個別にサウンドレベルメータ（周波数分析機能付）７０；７１で測定し、ダクト部品１の前側での音圧レベルとダクト部品１の後側での音圧レベルとの差、即ち、音圧レベル減衰量を求めた。所定距離ａと所定距離ｂとを同じ距離とし、所定距離ａ：ｂをダクト部品１から無反射端６６；６７に向けて０ｍｍの地点ｘから１０００ｍｍの地点ｙまでの間において１００ｍｍ間隔毎の地点であるそれぞれ１１箇所に設定し、ダクト部品１の前後でダクト部品１から同じ距離にある対応する対の１１箇所でそれぞれ音圧レベル減衰量を測定し、その１１箇所での減衰量の平均値を測定結果とした。図９の符号以外の数字は寸法を示し、単位はｍｍである。
尚、比較例Ｐとして、図９のダクト部品１の部分に、管の内周面に厚さ２０ｍｍの吸音材を備えた長さ１０００ｍｍの円筒管を繋げた場合についても同様に測定した。当該円筒管は、管の径寸法が前円筒管６１及び後円筒管６２と同じ寸法に形成されるとともに、前後端部が前円筒管６１及び後円筒管６２に嵌り合う寸法に形成されたことによって、前後端部を前円筒管６１及び後円筒管６２に嵌め合わせて繋げた。
最良の形態１乃至最良の形態６によるダクト部品１及び比較例Ｐでの測定結果を図１０に示す。

最良の形態１乃至６によるダクト部品１の遮音効果について図１０乃至図１２を参照し、説明する。尚、図１０のダクト部品の形態の欄に示す左側の数値は最良の形態の番号、右側の（）内の数字は外筒体３の左右の長さＷを示す。図１１では、外筒体３の左右の長さＷ＝３６０ｍｍとした場合の最良の形態１乃至６によるダクト部品１の結果をまとめてグラフに示した。図１２では、外筒体３の左右の長さＷ＝５００ｍｍとした場合の最良の形態１乃至６によるダクト部品１の結果をまとめてグラフに示した。

Ｗ＝３６０ｍｍの場合、最良の形態１：２のダクト部品１の遮音効果が優れている。最良の形態１のダクト部品１では、吸音材部２０と空気層１１とを備えているので、５００Ｈｚ以上の高周波成分の音に対する音圧レベル減衰量及び５００Ｈｚ以下の低周波成分の音に対する音圧レベル減衰量が優れている。最良の形態２のダクト部品１では、さらにロックフェルト５０を備えているために、５００Ｈｚ以上の高周波成分の音に対する音圧レベル減衰量が優れている。
Ｗ＝５００ｍｍの場合、空気層１１と接する外筒体３の内面の面積がＷ＝３６０ｍｍの場合と比べて大きいので、空気層１１に入る音の低周波成分の減衰効果が向上している。
尚、Ｗ＝３６０ｍｍの場合の最良の形態６のダクト部品１での１２５Ｈｚ帯の減衰量は３．７ｄＢ、Ｗ＝５００ｍｍの場合の最良の形態１のダクト部品での１２５Ｈｚ帯の減衰量は３．５ｄＢであり、比較例Ｐより若干悪いが、計測上の誤差であり、工学的には性能は比較例Ｐとほぼ同じである。その他は、いずれも比較例Ｐよりも遮音効果が優れている。

図１３乃至図１５のようなダクト部品１も本発明の範囲である。図１３は内筒体２の左右の両側の空気層１１の大きさを違わせた構成のダクト部品１である。図１４は内筒体２の左右のいずれか一方のみに空気層１１を形成した構成のダクト部品１である。図１５は外筒体３の上下の長さＨを内筒体２の外径寸法より大きくして内筒体２の上下左右に連続する空気層１１を形成した構成のダクト部品１である。以上のような構成のダクト部品１であっても、外筒体３の左右の長さＷを外筒体３の上下の長さＨより長くしたので、内筒体２の外面と外筒体３の内面との間の左右の方向の長さを長くでき、空気層１１の容積を大きくでき、空気層１１と接する外筒体３の内面の面積を大きくできるので、音の低周波成分の遮音効果を向上できるからである。

（ａ）はダクト部品の斜視図、（ｂ）はダクト部品を前側から見た図（最良の形態１）。ダクト部品の断面図（最良の形態１）。排気ダクトの設置例を示す図（最良の形態１）。ダクト部品の斜視図（最良の形態２）。ダクト部品の斜視図（最良の形態３）。ダクト部品の断面図（最良の形態３）。ダクト部品の斜視図（最良の形態４）。ダクト部品の断面図（最良の形態４）。ダクト部品の音圧レベル減衰量を測定した実験装置を示す図（最良の形態１乃至６及び比較例）。実験結果を示す表（最良の形態１乃至６及び比較例）。実験結果を示すグラフ（最良の形態１乃至６及び比較例）。実験結果を示すグラフ（最良の形態１乃至６及び比較例）。ダクト部品の他例を示す図。ダクト部品の他例を示す図。ダクト部品の他例を示す図。

符号の説明

１ダクト部品、２；２Ａ内筒体、３外筒体、４塞体、５連結部、
６；７平壁部、１０接続部、１１空気層、１５前側有孔筒部、
１６後側有孔筒部、１７無孔筒部、１８孔、２０吸音材部、
３４単位ダクト部品（他のダクト部品）、５５前側内筒体、
５６後側内筒体。

Claims

外筒体と、外筒体の内側に設けられた内筒体と、外筒体及び内筒体の筒の前後の端部において外筒体の端部と内筒体の端部とを互いに繋いで外筒体の端部と内筒体の端部との間を密閉状態に塞ぐ塞体と、外筒体と内筒体と塞体とで囲まれた空気層とを備え、外筒体は、筒の前後の方向に対する筒の左右の方向の長さが筒の上下の方向の長さより長く形成され、内筒体は、筒の前端部に形成された前側有孔筒部と、筒の後端部に形成された後側有孔筒部と、前側有孔筒部と後側有孔筒部との間の筒の中央部に形成された無孔筒部と、後側有孔筒部の外周側に設けられた吸音材部とを備え、吸音材部が、空気層と遮断された吸音材収納部と、吸音材収納部に収納された吸音材とを備え、前側有孔筒部が内筒体の内部と空気層とに跨って貫通する複数の孔を備え、後端側有孔筒部が内筒体の内部と吸音材収納部の内部とに跨って貫通する複数の孔を備えたことを特徴とするダクト部品。