JP4510542B2 - 刃物及びその製造方法 - Google Patents
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(実施例1〜14)
高周波誘導式の真空溶解炉を用いて各種組成のCo−Ni基合金を溶製して20kgのインゴットを鋳造し、鍛造、溶体化、熱間圧延、焼鈍の工程を経た後、圧延加工率40%、60%、70%、80%の冷間圧延により厚さ2mmに仕上げ、その後、350℃〜750℃の各温度で2時間の時効処理を行った。
実施例6〜14は、実施例1〜5に比べ更に硬度が高く、特に鋭利な刃物として望ましい硬度Hv650以上を示していた。特に圧延加工率が80%で、温度が500℃、及び600℃で2時間時効処理したものはHv700を越える高い硬度を示している。実施例6〜14の引張り強さは全て2600MPa以上の高い値を示している。従来例に比べて、硬度、引っ張り強さが高く、刃物として優れており、容易に刃が磨耗したり欠けたりしないことを示している。飽和磁束密度は0.01kG前後の値を示しており非磁性である。
(実施例15)
曲げ負荷に対しての破断し難さを重視した刃物が実施例15である。
実施例15として、合金b製の厚さ6mmの焼鈍材を用いて、冷間圧延により図1に示す厚さイ(3.6mm)、厚さハ(1.8mm)、幅ロ(20mm)の楔形断面の異形材に加工した。
イ:楔形刃物の峰の厚さ
ロ:楔形刃物の幅
ハ:楔形刃物の刃先の厚さ
ニ:楔形刃物の峰の断面硬度測定部
ホ:楔形刃物の峰と刃先の中間の断面硬度測定部
ヘ:楔形刃物の刃先の断面硬度測定部
このときのイの圧延加工率は40%で、ハの圧延加工率は70%である。その後、500℃で2時間時効処理を施し、研磨して楔形断面の刃物に仕上げた。刃物の楔形断面における峰付近ニ部、峰と刃先の中間付近ホ部、刃先付近ヘ部の硬度(Hv)、および刃物を刃物の長手方向と直角に90度折り曲げたときの破断の有無を表3に記した。実施例15は、刃先付近の硬度はHv725と刃物として十分の硬度になっているが、峰部付近の硬度はHv466と低いため、90度曲げに対して柔軟性があり破断しなかった。比較として前述の実施例8の刃物について同様の折り曲げを行ったが、こちらは破断してしまった。刃物の刃先よりも峰の加工率が低くなるように塑性加工を施すことにより、刃先のみを高硬度にして刃物全体は適度な靭性を有することにより、刃物の硬度と折れ難さを両立した。
2 刃先
Claims (9)
- 合金の組成がCo、Ni、Cr、Moの元素を含み、前記合金の組成の質量%がCo30〜40%、Ni30〜35%、Cr18〜26%、Mo6〜11%、及びNb、Wのうち一種類以上の元素を質量%で各々、Nb≦2%、W≦8%の範囲で含み、残部が不可避不純物よりなるCo−Ni基合金を用いて、熱間圧延する工程と、溶体化処理する工程と、冷間塑性加工を施す工程と、時効処理する工程と、研磨する工程を含む刃物の製造方法であって、
前記冷間塑性加工は、前記刃物の刃先よりも峰の加工率を低く加工し、前記刃先の冷間塑性加工率は70%以上であり、前記峰の冷間塑性加工率は40%以上であることを特徴とする刃物の製造方法。 - 前記時効処理を行う工程は、時効処理温度が400℃〜650℃で1〜2時間行うことを特徴とする請求項1に記載の刃物の製造方法。
- 前記時効処理を行う工程は、時効処理温度が500℃〜600℃で1〜2時間行うことを特徴とする請求項1に記載の刃物の製造方法。
- 合金の組成がCo、Ni、Cr、Moの元素を含み、前記合金の組成の質量%がCo30〜40%、Ni30〜35%、Cr18〜26%、Mo6〜11%、及びNb、Wのうち一種類以上の元素を質量%で各々、Nb≦2%、W≦8%の範囲で含み、残部が不可避不純物よりなるCo−Ni基合金を用いた刃物であって、
前記刃物の合金母相がオーステナイト単一相であり、母層内に微細な変形双晶が形成されていることを特徴とする刃物。 - 前記刃物の刃先の硬度が峰の硬度よりも高いことを特徴とする請求項4に記載の刃物。
- 硬度が553Hvから728Hvである請求項4または5に記載の刃物。
- 引張り強さが2413MPaから2714MPaである請求項4から6のいずれか一項に記載の刃物。
- 飽和磁束密度が0.008kGから0.013kGである請求項4から7のいずれか一項に記載の刃物。
- 前記刃物の刃先部分以外の両側面にTi合金を組み合わせてクラッド構造としたことを特徴とする請求項4から請求項8のいずれか一項に記載の刃物。
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