JP4373927B2 - 外径用、内径用のスローアウェイ式バニシング工具 - Google Patents

Description

本発明は、外径用のスローアウェイ式バニシング工具と、内径用のスローアウェイ式バニシング工具に関する。

従来、硬度がＨＲＣ４０以上の焼入鋼の表面をバニシング加工する場合や、ステンレス材の表面をバニシング加工する場合は、ローラに代えてダイヤモンドを使用したバニシング工具が知られている。図４は、従来のダイヤモンドを使用したスローアウェイ式バニシング工具３０を示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は（ａ）に示すＳ部を拡大した平面図、（ｃ）は（ｂ）に示すＲ−Ｒ線の断面図である。従来の外径用のスローアウェイ式バニシング工具３０は、ＩＭＳバニシングツールのＢＮＮタイプが知られている（非特許文献１参照）。
工具ホルダのサイズは、各種あり、最大のスローアウェイ式バニシング工具３０は、断面（横×高さ）が２５×２５ｍｍであり、全長は１６０ｍｍである。

図４の（ｂ）に示すように、工具ホルダ３５の先端部にはチップホルダ３６の取付座３５ａが設けられており、この取付座３５ａにチップホルダ３６が、ボルト３５ｂによって固定されている。このボルト３５ｂは３０°傾斜し、図４の（ｃ）に示すチップホルダ３６の取付座３６ｅも３０°傾斜している。
また、チップホルダ３６の左先端部に４５°の傾斜した穴３６ａが穿設され、この穴３６ａにダイヤモンドチップ３７が挿入されて、ビス３６ｃによって固定されている。また、チップホルダ３６の中央部には略ダルマ形状の溝３６ｂが施され、この溝３６ｂによってダルマ状の頭部と外周面３６ｄの間のみ一体に繋がっている。この工具ホルダ３５のチップホルダ３６への付勢方式は、この接続部３６ｇの弾性体の弾性変形方式である。

図４の（ｃ）に示すように、チップホルダ３６は正面視ではＴ字状に形成されている。前記したボルト３５ｂ用の取付座３６ｅは、３０°程傾き、かつ、ボルト通し穴３６ｆにはＵ字状に切り欠きが形成され、ボルト３５ｂを緩めるだけで、チップホルダ３６の交換ができ、締めることによってチップホルダ３６を取付座３５aの肩に押し付け勝手に固定する。
また、図４の（ｂ）に示すように、ダイヤモンドチップ３７の先端部には、非球面状に形成されたダイヤモンド３７ａが埋め込まれており、ダイヤモンドチップ３７は、その球面から平面視で、５°の逃げ角α、βで形成されている。
また、ダイヤモンドチップ３７の中心までの高さは、図４の（ｃ）に示すように、工具ホルダ３５の高さと同じ２５ｍｍである。
ＩＭＳバニシングカタログ ＢＮＮタイプ（株式会社アイ・エム・エス） 販売総合代理店ニトマック

しかしながら、従来の外径用のスローアウェイ式バニシング工具３０は、チップホルダ３６に設けられた接続部３６ｇの弾性変形による付勢方式を採用しているので、ダイヤモンドチップ３７がワークに与える押圧力の大きさを変えると、ダイヤモンドチップ３７の姿勢が変化してしまうため、加工方向が固定できないうえ、加工中に付勢力を変え、押圧力を変えることができないという問題があった。また、フックの法則、つまり、変位と付勢力とが比例する直線的な線形が困難であるという問題、さらに、正確な付勢力の調整ができないという問題があった。

そこで、本発明は、これらの問題点を解決するために創案されたものであり、超硬質材チップが押圧力を受けても、超硬質材チップの姿勢が変ることがなく、加工中に付勢力を変えて押圧力を変えることができて、かつ、変位と付勢力との関係が線形であり、正確な付勢力の調整ができるスローアウェイ式バニシング工具を提供することを課題とする。

請求項１に係る外径用のスローアウェイ式バニシング工具（１０）の発明は、チップホルダ（２）に着脱自在に取り付けられた超硬質材チップ（１）と、前記チップホルダ（２）に接続されたホルダピン（３）と、前記ホルダピン（３）に内挿され、ホルダピン（３）を付勢する角ばねからなる付勢手段（Ｅ）と、前記付勢手段（Ｅ）により発生する付勢力（Ｆ）を調整する付勢力調整手段（Ｇ）と、前記ホルダピン（３）の側面に長穴（３ａ）が設けられ、工具ホルダ（５）に両端支持され、前記長穴（３ａ）に通した平行ピン（７）と、前記ホルダピン（３）が収容されるとともに側面に前記付勢力調整手段の入力部が設けられた凸型部（５ｂ）が直線状のＩ型部（５ａ）に一体に形成されたＬ型形状の工具ホルダ（５）とから構成されたことを特徴とする。

請求項２に係る発明は、請求項１に記載の外径用のスローアウェイ式バニシング工具（１０）であって、前記超硬質材チップ（１）の材質は、ダイヤモンドまたはＣＢＮであることを特徴とする。

請求項３に係る内径用のスローアウェイ式バニシング工具（２０）の発明は、加工機に装着される筒状のシャンク（１１）と、前記シャンク（１１）内に回動軸（１３）を介して内設され、ワーク押圧力（Ｐ）によって回動するチップホルダ（１２）とを備えるとともに、前記シャンク（１１）に内挿されたプッシャ（１４）の端面に、シャンク（１１）の軸方向へ付勢する付勢手段（Ｅ）と、前記付勢手段（Ｅ）により発生する付勢力（Ｆ）を調整する付勢力調整手段（Ｇ）と、前記付勢力（Ｆ）をチップホルダ（１２）の大径軸（１２ｃ）に伝達し、前記プッシャ（１４）の端面に設けられた傾斜面で前記大径軸（１２ｃ）の端部をシャンク（１１）の軸方向へ付勢することで前記付勢力（Ｆ）の方向を前記大径軸（１２ｃ）の回動方向へ変換する付勢力変換手段（Ｈ）とを備え、前記付勢力（Ｆ）によりチップホルダ（１２）を回動方向（ｆ）に回動することによりワークへの押圧力（Ｐ）を付与する内径用のスローアウェイ式バニシング工具（２０）であって、
前記チップホルダ（１２）の先端部には取付座（１２ａ）が設けられ、この取付座（１２ａ）にスローアウェイ式の超硬質材チップ（１）が着脱自在に取り付けられたことを特徴とする。

請求項１に係る発明によれば、外径用のスローアウェイ式バニシング工具（１０）は、超硬質材チップ（１）の取付座（２ａ）が設けられ、スローアウェイ式の超硬質材チップ（１）を使用することにより、超硬質材チップ（１）だけの交換でよく、形状をコンパクト化するとともに、先端部形状が半球面をした超硬質材チップ（１）とすることにより、外面、端面、内面（但し、大径の場合）等の多方向に同一の超硬質材チップ（１）で対応できる。
また、ホルダピン（３）の軸方向へ付勢する付勢手段（Ｅ）がホルダピン（３）に内挿され、この付勢手段（Ｅ）により発生する付勢力（Ｆ）を調整する付勢力調整手段（Ｇ）を設けたことにより、超硬質材チップ（１）が押圧力を受けても、加工途中で押圧力を変更しても超硬質材チップ（１）の姿勢が変化することがなく、かつ、加工中の姿勢が変わることない。また、正確な付勢力の調整ができる機構を設けたことにより、加工条件の設定が容易にできる。

また、請求項１に係る発明によれば、工具ホルダ（５）は、Ｉ型部（５ａ）に凸型部（５ｂ）を設けてＬ型形状にしたことにより、付勢手段（Ｅ）をたわませてホルダピン（３）を付勢する付勢力調整手段（Ｇ）の位置をＩ型部（５ａ）から外側へ外すことができるので、容易に標準工具（六角棒レンチ）等を使用して付勢力調整手段の入力部を回すことができるため、付勢力の調整が容易にできる。

請求項２に係る発明によれば、超硬質材チップ（１）がダイヤモンドまたはＣＢＮであることにより、被加工物の材質が硬度ＨＲＣ４０〜６０の焼入鋼や、ステンレス材の表面をバニシング加工する場合であっても、硬度差があるため、バニシング加工が容易である。

請求項３に係る発明によれば、内径用のスローアウェイ式バニシング工具（２０）であっても、チップホルダ（１２）の先端部には取付座（１２ａ）が設けられ、スローアウェイ式の超硬質材チップ（１）が交換可能に取り付けられたことにより、超硬質材チップ（１）だけの交換でよく、形状をコンパクト化され、加工時の干渉を防止することができる。また、チップホルダ（１２）を除いたシャンク１１は、内径用のローラバニシング工具との部品の共通化ができるため、安価にできる。

＜第１実施形態＞
以下、本発明の第１実施形態を、図面を参照しながら詳細に説明する。
図１は、本発明の第１実施形態に係る外径用のスローアウェイ式バニシング工具１０を示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は正面図、（ｃ）は（ａ）に示すＡ矢視図である。
図１の（ａ）に示すように、外径用のスローアウェイ式バニシング工具１０は、平面視で工具ホルダ５の形状がＬ型に形成され、Ｉ型部５ａと凸型部５ｂとが一体に形成されている。

図２は、スローアウェイ式バニシング工具１０の先端部の拡大図であり、（ａ）は図１の（ｂ）に示すＢ−Ｂ線の拡大断面図、（ｂ）は図２の（ａ）に示すＣ−Ｃ線の断面図である。図２の（ａ）に示すように、スローアウェイ式バニシング工具１０の超硬質チップ１は、チップホルダ２に設けられた取付座２ａにビス２ｂによって交換可能に取り付けられている。超硬質材チップ（１）の材質は、ダイヤモンドおよびＣＢＮである。ダイヤモンドは、１番硬い鉱石であるが工業用ダイヤでもよく、天然ダイヤであってもよい。２番目に硬いＣＢＮは、Ｃｕｂｉｃ Ｂｏｒｏｎ Ｎｉｔｒｉｄｅの略で、立方晶窒化硼素といい、天然には存在しない物質である。これは、工業用ダイヤよりも安価なため、焼入れ鋼の切削加工に対応できる工具材料であり、良好な熱伝導率により、高速加工や環境にやさしいドライ加工が可能であるため、これを代用してもよい。
この他に、セラミックスや超硬材など、被加工材に対して硬度が高く、耐久性のある材料であっても構わない。
また、ダイヤモンドまたはＣＢＮの先端部は半球面に形成されている。
超硬質材チップ１の超硬質材１ａは、ＣＢＮチップ１のＣＢＮ１ａとしてもよいが、以下、ここでは、ダイヤモンドチップ１のダイヤモンド１ａとして説明することにする。

チップホルダ２がワークＷに対して前後に摺動するホルダピン３は、チップホルダ２の側面に直角に接続され、１本のボルト２ｃによってチップホルダ２と一体に形成されている。
ダイヤモンド１ａの先端部形状を半球面をしたことにより、外面、端面、内面（但し、大径の場合）等の多方向に同一の超硬質材チップ（１）で対応できるようになっている。
図２の（ａ）に示すように、ワークＷに接近させたダイヤモンドチップ１は、外面加工を示し、２点鎖線で示すダイヤモンドチップ１は、端面加工を示している。
端面加工の場合は、工具ホルダ５の取り付け位置を９０°変えてもよい。
さらに、ダイヤモンドチップ１の交換は、ビス２ｂの１本でできるため、今まで短時間での段取ができなかった作業が、これにより短時間にできる。

付勢手段Ｅは、スプリング４であり、ここでは角ばねを採用している。これは、負荷とたわみの比例関係が円形断面のコイルばねよりも角ばねの方が正確であるためである。
付勢力調整手段Ｇは、スプリング４の端部にプッシャ９を設け、そのプッシャ９にアジャストボルト６によって付勢する。そのため、アジャストボルト６は、凸型部５ｂの端部に螺入されている。
詳しくは、凸型部５ｂは、シリンダ形状の穴５ｅが穿設され、このシリンダ形状の穴５ｅにはガイドブッシュ８が嵌入され、このガイドブッシュ８を介してホルダピン３が嵌合されている。また、そのホルダピン３の穴には付勢手段Ｅであるスプリング４が内挿され、スプリング４の端部にはプッシャ９を介して、このホルダピン３に付勢力Ｆを与えるために、スプリング４をたわませる付勢力調整手段Ｇであるアジャストボルト６が設けられ、そのゆるみ止めのナット６ａによって固定されている。これが付勢力調整機構である。
また、この付勢力調整機構は、ホルダピン３と対向する右面側よりスプリング４の台座になっているプッシャ９を介してアジャストボルト６等により、スプリング４のたわみ量を調整できるようになっている。

さらに、ホルダピン３の側面には長穴３ａが設けられ、チップホルダ２の平行方向を保持するとともに、工具ホルダ５のＩ型部５ａから凸型部５ｂに穴５ｅを挟んで平行ピン７が両端支持されている。このホルダピン３の長穴３ａに平行ピン７を通すことによって、ホルダピン３の前後方向の出入り、つまり、押圧力Ｐに対して進退可能に移動できるようになっている。さらに、平行ピン７は、ホルダピン３の抜け止めも兼ねている。
その結果、押圧力Ｐの作用点と、ホルダピン３の摺動面とを接近させたため、スプリング４の変位と付勢力の関係において、線形性が維持され、正確な調整が可能になる。

つづいて、外径用のスローアウェイ式バニシング工具１０の動作について、図１、図２を参照して詳細に説明する。図２の（ａ）に示すように、外径用のスローアウェイ式バニシング工具１０の付勢力調整機構を構成する付勢手段Ｅにより、試加工から得られた付勢力Ｆを設定する。たとえば、アジャストボルト６はＭ６の並目ねじであり、そのピッチは１．０ｍｍであるから、このアジャストボルト６を１回転することによってスプリング４を正確に１．０ｍｍたわませることができる。スプリング４をたとえば、２．０ｍｍから３．０ｍｍへたわませることによって、１５Ｎ（１．５３ｋｇｆ）から２０Ｎ（２．０４ｋｇｆ）へ付勢力を５Ｎ（０．５１ｋｇｆ）だけ大きく調整できる。
なお、アジャストボルト６の回りに目盛り（１０，２０等分など）を刻印またはプリントすることにより、より正確なたわみ量の調整ができるため、加工プログラムを変更することなく押圧力を変更することができる。

外径用のスローアウェイ式バニシング工具１０の手順はつぎのようにするとよい。
１）試加工から得られた付勢力Ｆを設定する。
２）押し込み量を機械側で設定する。
３）ワークＷを回転させて、スローアウェイ式バニシング工具１０に送りを与える。
４）加工開始端まで早送りにしてワークＷに接近し、その後、加工送りに切り替え、バニシング加工を行う。
５）加工端にて加工送りを止め、ワークＷからバニシング工具１０を引き離す。
６）スローアウェイ式バニシング工具１０を原位置に戻す。
このように、必要な加工圧に近い付勢力Ｆを事前にスプリング４に与え、加工時の押し込み量を最小限にして加工を行うことにより、線形の変位が可能になるとともに、内段取りにおける調整作業を外段取りに移行できるので、たわみ０から設定荷重までたわませて調整する作業時間を大幅に短縮できる。

たとえば、ワークＷの硬度が、ＨＲｃ４２の場合は、ワークの回転速度を１００〜２５０ｍ／ｍｉｎに主軸台の主軸を回転させ、切り込みを０．２ｍｍ、１回転当たりの送りを０．０５ｍｍで加工送りを掛ける。その結果、工具ホルダ５の加工送りによって、前加工の引き目（粗さ表示では６Ｒｍａｘ相当）状態は、このダイヤモンドチップ１の球面によってバニシング加工、つまり、転造されて１．８〜３Ｒｍａｘの鏡面に仕上げられる。

＜第２実施形態＞
図３は、本発明の第２実施形態に係る内径用のスローアウェイ式バニシング工具２０の工具ホルダ１５を示し、（ａ）は断面図、（ｂ）は（ａ）に示すＤ−Ｄ線の断面図である。図３に示すように、スローアウェイ式バニシング工具（以下、単にバニシング工具という）２０の工具ホルダ１５は、加工機に装着される筒状のシャンク１１と、プッシャ１４の傾斜面１４ａと、ワークＷの内周面を押圧する押圧力Ｐによって正逆方向に回動するチップホルダ１２を備えている。
前記シャンク１１はパイプ状に形成され、その中央部にガイドブッシュ２１が嵌入されており、このガイドブッシュ２１を介して前記プッシャ１４が内挿され、そのプッシャ１４の端面には傾斜面１４ａが設けられている。

チップホルダ１２は、Ｖ字状の溝が形成されている。この理由は、チップホルダ１２のセンタリング機能を付与するためであり、Ｖ字状の溝形状でプッシャ１４の動きを抑えることにある。つまり、チップホルダ１２の大きなたわみは破損の原因になるため、チップホルダ１２の傾き（θ）を最小限にする必要があり、これがダイヤモンドチップ１の破損を防ぐための方策である。この反対に全くの固定ではダイヤモンドチップ１が破損し易くなるため、微量のばね力（たわみ）を与えることが重要である。
チップホルダ１２の中央部近傍の大径軸１２ｃには、回動軸１３が設けられ、後端部にはガイドローラ１８がピン１８ａによって回転可能に軸支されている。
また、チップホルダ１２の先端部には取付座１２ａが設けられ、スローアウェイ式のダイヤモンドチップ１がビス１２ｂによって交換可能に取り付けられている。

ダイヤモンドチップ１は、サイズ（縦×横×厚みｍｍ）が１０×６×３であり、厚み方向の中央には、先端部が球状に形成された棒状の工業用ダイヤが埋め込まれている。このダイヤモンドチップ１は、表裏逆に取り付け可能であり、さらに、予備のダイヤモンドチップ１との交換がビス１２ｂによって可能になっている。

付勢手段Ｅは、皿ばね１７が表合わせと裏合わせとを交互に重ね合わせて複数枚配列されている。ここでは、コイルバネより大きな負荷容量を有する皿ばね１７が好適である。
付勢力調整手段Ｇは、組み合わせ前記皿ばね１７の端部にプッシャ１９を設け、そのプッシャ１９にベアリング１６ａを介してアジャストボルト１６によって付勢する。そのため、アジャストボルト１６は、シャンク１１の軸端に螺入されている。
付勢力変換手段Ｈは、プッシャ１４の端面に１５〜２０°の傾斜面１４ａが設けられ、ガイドローラ１８を付勢している。
アジャストボルト１６のねじは、ピッチ１．０ｍｍの細目ねじであり、１回転回して皿ばね１７を、たとえば、２．０ｍｍから３．０ｍｍへ、たわませることによって、２３Ｎ（２．３４ｋｇｆ）から３４Ｎ（３．４７ｋｇｆ）へ、付勢力を１１Ｎだけ大きく調整ができる。これにより、シャンク１１の軸方向へ付勢力Ｆに３４Ｎが発生する。
ここで、図３（ａ）に示すように、ダイヤモンド（超硬質）チップ１の先端部と回動軸１３までの距離をＬ１、回動軸１３からガイドローラ１８までをＬ２とすると、若干Ｌ１がＬ２より長くなっているが、仮にＬ１＝Ｌ２とした場合、押圧力Ｐは、この付勢力変換手段Ｈの傾斜面１４ａにより、Ｆ×ｓｉｎ１５°（＝１１Ｎ（１．１２ｋｇｆ））に変換されて、チップホルダ１２の大径軸１２ｃに伝達し、回動軸１３を支点に回動方向ｆへ回動する。

つづいて、内径用のバニシング工具２０の動作について図３を参照して詳細に説明する。図３に示すように、内径用のバニシング工具２０の付勢力調整機構を構成する付勢手段Ｅの皿ばね１７と、付勢力調整手段Ｇのアジャストボルト１６により、アジャストボルト１６の回し穴１６ｂに工具を差込み、アジャストボルト１６を回して皿ばね１７をたわませ、付勢力Ｆを発生させて、必要な加工圧に近い付勢力Ｆに調整する。
そして、たとえば、ＮＣ旋盤の刃物台にバニシング工具２０の工具ホルダ１５を固定し、図３に示すように、ワークＷの内周面に接近させ、回転を与えながら、ダイヤモンドチップ１をワークＷの内周面に押し付けて、所定の押圧力Ｐを与える。そうすると、チップホルダ１２は回動軸１３を支点にして回動方向ｆの反対方向に回動する。
続いて、たとえば、ワークＷの硬度がＨＢ２５０の場合は、ワークＷに１００ｍ／ｍｉｎの回転速度を与え、切り込みを０．２ｍｍ、１回転当たりの送りを０．０５ｍｍにして送りをかける。その結果、旋削加工の加工面（６Ｒｍａｘ）は、ダイヤモンドチップ１のダイヤモンド１ａの球面によってバニシング加工が施され、１．８〜３Ｒｍａｘの鏡面に仕上げられる。

以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明は前記した実施の形態に限定されることなく、適宜変更して実施することが可能である。たとえば、この実施形態の工具ホルダ５は、Ｉ型部５ａと凸型部５ｂを一体に形成したが、２ピースにして別部品同士をボルト等で固定し、一体型のＬ型形状にしてもよい。
また、外径用のスローアウェイ式バニシング工具１０のスプリングは、角ばねとしたが、皿ばねとしてもよいし、その他であっても構わない。また、内径用のスローアウェイ式バニシング工具２０のスプリングは、皿ばねとしたが、角ばねとしてもよいし、その他であっても構わない。
さらに、長穴３ａと平行ピン７の機能と同じにできるような、平行ピン７の代わりに、軸方向へキー、または、スプラインを設け、その抜け止め用のストッパを設けても構わない。

本発明の第１実施形態に係る外径用のスローアウェイ式バニシング工具を示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は正面図、（ｃ）は（ａ）に示すＡ矢視図である。 スローアウェイ式バニシング工具の先端部の拡大図であり、（ａ）は図１の（ｂ）に示すＢ−Ｂ線の拡大断面図、（ｂ）は図２の（ａ）に示すＣ−Ｃ線の断面図である。 本発明の第２実施形態に係る内径用のスローアウェイ式バニシング工具の工具ホルダを示し、（ａ）は断面図、（ｂ）は（ａ）に示すＤ−Ｄ線の断面図である。 従来のスローアウェイ式バニシング工具を示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は（ａ）に示すＳ部を拡大した平面図、（ｃ）は（ａ）に示すＲ−Ｒ線の断面図である。

符号の説明

１ 超硬質材チップ
１ａ 超硬質材
２，１２ チップホルダ
２ａ，１２ａ 取付座
２ｂ，１２ｂ ビス
３ ホルダピン
３ａ 長穴
４ スプリング
４ａ プッシャ
５，１５ 工具ホルダ
５ａ Ｉ型部
５ｂ 凸型部
６，１６ アジャストボルト
７ 平行ピン
８，２１ ガイドブッシュ
９，１４，１９ プッシャ
１０，２０ スローアウェイ式バニシング工具
１１ シャンク
１２ｃ 大径軸
１３ 回動軸
１４ａ 傾斜面
１６ａ ベアリング
１６ｂ 回し穴
１７ 皿ばね
１８ ガイドローラ
１８ａ ピン
Ｅ 付勢手段
Ｆ 付勢力
Ｇ 付勢力調整手段
Ｈ 付勢力変換手段
Ｐ 押圧力
Ｗ ワーク
ｆ 回動方向

Claims (3)

1. チップホルダ（２）に着脱自在に取り付けられた超硬質材チップ（１）と、
   前記チップホルダ（２）に接続されたホルダピン（３）と、
   前記ホルダピン（３）に内挿され、ホルダピン（３）を付勢する角ばねからなる付勢手段（Ｅ）と、
   前記付勢手段（Ｅ）により発生する付勢力（Ｆ）を調整する付勢力調整手段（Ｇ）と、
   前記ホルダピン（３）の側面に長穴（３ａ）が設けられ、工具ホルダ（５）に両端支持され、前記長穴（３ａ）に通した平行ピン（７）と、
   前記ホルダピン（３）が収容されるとともに側面に前記付勢力調整手段の入力部が設けられた凸型部（５ｂ）が直線状のＩ型部（５ａ）に一体に形成されたＬ型形状の工具ホルダ（５）と、
   から構成されたことを特徴とする外径用のスローアウェイ式バニシング工具（１０）。
2. 前記超硬質材チップ（１）の材質は、ダイヤモンドまたはＣＢＮであることを特徴とする請求項１に記載の外径用のスローアウェイ式バニシング工具（１０）。
3. 加工機に装着される筒状のシャンク（１１）と、前記シャンク（１１）内に回動軸（１３）を介して内設され、ワーク押圧力（Ｐ）によって回動するチップホルダ（１２）とを備えるとともに、
   前記シャンク（１１）に内挿されたプッシャ（１４）の端面に、シャンク（１１）の軸方向へ付勢する付勢手段（Ｅ）と、前記付勢手段（Ｅ）により発生する付勢力（Ｆ）を調整する付勢力調整手段（Ｇ）と、前記付勢力（Ｆ）をチップホルダ（１２）の大径軸（１２ｃ）に伝達し、前記プッシャ（１４）の端面に設けられた傾斜面で前記大径軸（１２ｃ）の端部をシャンク（１１）の軸方向へ付勢することで前記付勢力（Ｆ）の方向を前記大径軸（１２ｃ）の回動方向へ変換する付勢力変換手段（Ｈ）とを備え、
   前記付勢力（Ｆ）によりチップホルダ（１２）を回動方向（ｆ）に回動することによりワークへの押圧力（Ｐ）を付与する内径用のスローアウェイ式バニシング工具（２０）であって、
   前記チップホルダ（１２）の先端部には取付座（１２ａ）が設けられ、この取付座（１２ａ）にスローアウェイ式の超硬質材チップ（１）が着脱自在に取り付けられたことを特徴とする内径用のスローアウェイ式バニシング工具（２０）。
   

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