JP4087309B2 - トロコイド型オイルポンプ - Google Patents

Description

本発明は、キャビテーションによるロータ表面への浸食を最小限にし、振動，騒音を低減し、しかもその構造は極めて簡単なものとしたトロコイド型オイルポンプに関する。

アウターロータとインナーロータとにより形成される密封空間の容積最大状態から容積減少行程に移った前記密封空間に、即座に連通する薄溝を吐出チャンバの始端部から反回転方向に少なくとも容積最大時における回転方向に沿って最初にアウターロータとインナーロータの歯先が接する位置まで、円弧状に延在するようにハウジングに設けられたトロコイド型オイルポンプが下記特許文献１に開示されている。
特公平５−５０５９５号

前記円弧状の薄溝は、単に容積最大状態の密封空間１５と連通するものである。そして、特許文献１における第４図の薄溝は、細溝形状で、溝加工を容易にしたものとして示されている。また、特許文献１における第５図の薄溝は、幅の面積を変化させて、アウターロータとインナーロータとの回転にしたがって、次第に溝幅が拡大する形状のものとして示される。これらの薄溝の先端部、すなわちアウターロータとインナーロータによる密封空間１５との交わり箇所がアウターロータの配置領域側寄りに位置しているように図示されている。

そして、その薄溝は、密封空間１５と吐出チャンバとは、即座に連通状態が開始されず、徐々に連通する構造になっている。このような構造により、密封空間１５から吐出チャンバに徐々に油を流出させて、吐出チャンバから密封空間１５への油の逆流を阻止して、その密封空間１５での圧力変動の発生を防止することができるものである。すなわち、吐出チャンバから密封空間１５への油の逆流を阻止することを目的とし、その課題に対する目的を達成する手段として、円弧状の薄溝が形成されることによって、解決するものである。

また、この薄溝は、密封空間１５が吐出チャンバに急激に連通することを防ぎ、吐出チャンバから密封空間１５への油の逆流を防止させるものであり、また密封空間１５と吐出チャンバとの間における油の流れを緩やかにするものである。このような薄溝は、密封空間１５の吸入行程における油内に含有している質量の小さいエアー及びキャビテーション気泡を容易に崩壊させてしまうものである。そのため、キャビテーション崩壊力が強く、容積内に急激な圧力変化が発生し、騒音やロータの歯の浸食を低減することが困難であった。本発明が解決しようとする課題（技術的課題又は目的等）は、吐出チャンバ側に設けられた薄溝と連通する密封空間のキャビテーション崩壊力による影響を低減することにある。

そこで、発明者は、上記課題を解決すべく、鋭意，研究を重ねた結果、本発明を、吸入ポートと吐出ポートとを有するロータ室と、アウターロータとインナーロータと、前記吐出ポートの始端部側で且つ前記アウターロータの回転による歯底部位置の軌跡円周上に形成された浅溝とからなり、前記吸入ポートの終端部と吐出ポートの始端部との間の間仕切部と前記アウターロータと前記インナーロータにて形成される密封空間が最大から減少した状態で、吐出開始位置を前記インナーロータの歯底部位置から離間し、前記アウターロータの歯底部位置の軌跡円周上に前記浅溝が位置し、前記吐出ポートの始端部箇所に移動する前記密封空間と前記浅溝とが連通するように設け、前記密封空間が前記浅溝から吐出ポートに連通した状態によって容積空間となり、該容積空間は吐出ポートと連通して吐出してなるトロコイド型オイルポンプとしたり、或いは密封空間が最大密封空間の状態に対して、その１％〜６％の容積を最大から減じた状態のときに、前記浅溝と連通されてなるトロコイド型オイルポンプとしたことにより前記課題を解決したものである。

また、前記浅溝は、その長手方向に沿って略円弧形状又は略直線状とし、前記アウターロータの歯底部位置の軌跡円周上において、前記軌跡円周から前記浅溝の外側輪郭部との距離と前記軌跡円周から内側輪郭部との距離とが等しく形成されてなるトロコイド型オイルポンプとしたり、前記浅溝は、その長手方向に沿って略円弧状又は直線状とし、前記アウターロータの歯底部位置の軌跡円周上に前記軌跡円周から前記浅溝の外側輪郭部との距離と前記軌跡円周から内側輪郭部との距離とが異なるように形成されてなるトロコイド型オイルポンプとしたことにより、同様に上記課題を解決したものである。

さらに、吸入ポートと吐出ポートとを有するロータ室と、アウターロータとインナーロータと、前記吐出ポートの始端部側で且つ前記アウターロータの回転による歯底部位置の軌跡円周上に形成された浅溝とからなり、前記吸入ポートの終端部と吐出ポートの始端部との間の間仕切部と前記アウターロータと前記インナーロータにて形成される容積空間が最大状態で、該容積空間は吐出開始位置をインナーロータの歯底部位置から離間したアウターロータの歯底部位置の軌跡円周上に位置する前記浅溝に連通され、又は前記吸入ポートと前記浅溝とに連通されてなるトロコイド型オイルポンプとすることによっても上記課題を解決したものである。

請求項１の発明によれば、キャビテーション気泡の崩壊力を低減させることができ、振動や騒音を低減することができ、しかもその構造を簡単にすることができる。次に、請求項２によれば、より一層振動，騒音を防止できる。次に、請求項３及び請求項４によれば、密封空間と吐出ポートとの連通状態がさらに良好となる。請求項５によれば、振動や騒音を低減することができ、しかもその構造を簡単にすることができる。

以下、本発明の最良の形態を図面に基づいて説明する。本発明のトロコイドポンプは、図１（Ａ）に示すように、ポンプケーシング内に形成されたロータ室１にトロコイド歯形のインナーロータ５及びアウターロータ６が内装されたものである。前記ロータ室１には、その円周方向に沿って略外周寄りに吸入ポート２と吐出ポート３とが形成されている。前記吸入ポート２及び吐出ポート３は、ロータ室１の中心に対して左右対称となる位置に形成される。具体的には、前記ロータ室１の幅方向における中心を通過する垂直線を仮想の左右対称線Ｌとすると、該左右対称線Ｌの左側に吸入ポート２が配置形成され、右側に吐出ポート３が配置形成され、前記吸入ポート２と吐出ポート３とは左右に配置されている。

そのインナーロータ５は、歯数においてアウターロータ６よりも１つ少なく、インナーロータ５が１回転すると、アウターロータ６は一歯分遅れて回転する関係となる。このようにインナーロータ５は外方に突出する歯形５ａ及び内方に凹状の歯底部５ｂを有し、同様にアウターロータ６は内周側より中心側に向かって突出する歯形６ａ及び凹状の歯底部６ｂを有している。

その吸入ポート２には、インナーロータ５とアウターロータ６との回転によって相互の歯形５ａと歯形６ａにより形成される歯間空間Ｓが移動して、前記吸入ポート２に最初に到達する端部が吸入ポート２の始端部２ａとなり、その歯間空間Ｓが回転により前記吸入ポート２から外れてゆく端部が終端部２ｂとなる。同様に、前記吐出ポート３では、インナーロータ５とアウターロータ６との回転によって形成される歯間空間Ｓが移動して吐出ポート３に最初に到達する端部が吐出ポート３の始端部３ａとなり、その歯間空間Ｓが回転により前記吐出ポート３から外れてゆく端部が終端部３ｂとなる。

また、吸入ポート２の終端部２ｂと吐出ポート３の始端部３ａとの間は、吸入ポート２と吐出ポート３とを仕切る間仕切部４となっている。該間仕切部４は、平坦状面である。なお前記インナーロータ５とアウターロータ６との回転方向は時計回りの方向に回転するものとしている。また、前記吸入ポート２と吐出ポート３との形成位置が左右反対に配置形成される場合には、インナーロータ５とアウターロータ６の回転方向は反時計回りの方向となる。

そして、前記間仕切部４箇所において、前記インナーロータ５の歯形５ａ及び歯底部５ｂと、アウターロータ６の歯形６ａ及び歯底部６ｂにより構成される歯間空間Ｓは、図１（Ａ），（Ｂ）に示すように、密封空間Ｓａとなる。該密封空間Ｓａは、間仕切部４の領域内において、インナーロータ５とアウターロータ６との回転に伴ってその容積は徐々に変化し、密封空間Ｓａの最大状態を最大密封空間Ｓａ_max と称する。すなわち、その密封空間Ｓａが最大密封空間Ｓａ_max の状態のときには、前記吸入ポート２と吐出ポート３とは連通状態にない周囲が閉鎖された状態である。この最大密封空間Ｓ_max は、最大容積時である場合もある。

前記吐出ポート３の始端部３ａには、図１（Ａ），（Ｂ）に示すように、前記浅溝３ｃが形成されている。該浅溝３ｃは、前記間仕切部４から吐出ポート３の始端部３ａと対向する吸入ポート２の終端部２ｂに向かって形成されている。そして、その浅溝３ｃは、前記アウターロータ６とインナーロータ５によって形成される密封空間Ｓａが最大となった最大密封空間Ｓａ_max の状態から前記吐出ポート３側に向かってその密封空間Ｓａが移動して容積が減少しつつ、密封空間Ｓａ内の油が圧縮された状態で前記浅溝３ｃの浅溝先端部３ｃ₃ と交わり、密封空間Ｓａと浅溝３ｃとが連通するものである。この状態は図２（Ａ）に示すように、最大密封空間Ｓａ_max の状態からインナーロータ５が角度θ₁ 回転し、そのインナーロータ５の回転に伴うアウターロータ６が角度θ₂ 回転することで、密封空間Ｓａは、密封状態から浅溝３ｃと連通し、その連通した状態によって密封空間Ｓａでなくなり、容積空間Ｓｂとなったものである。

前記浅溝３ｃは、略線状に形成されており、その線状も円弧状或いは直線状に形成されている。さらにその浅溝３ｃの溝方向は、前記アウターロータ６の歯底部６ｂの位置にて設定される仮想の軌跡円周Ｃ上に形成されることにより、前記密封空間Ｓａは、前記浅溝３ｃと前記アウターロータ６の歯底部６ｂ側寄りで連通する。浅溝３ｃは、溝幅方向両側が外側輪郭部３ｃ₁ と内側輪郭部３ｃ₂ とから構成され、前記外側輪郭部３ｃ₁ は、浅溝３ｃの外側の縁であり、前記内側輪郭部３ｃ₂ は浅溝３ｃの内側の縁のことである。また密封空間Ｓａは、前記吐出ポート３の始端部３ａ箇所に移動すると容積が小さくなり、内部の油が圧縮されつつ前記浅溝３ｃと連通するように設けられている。その密封空間Ｓａが最大密封空間Ｓａ_max の状態に対して、その１％〜６％の容積を最大から減じた状態のときに前記浅溝３ｃと連通させることが好ましい。

次に、浅溝３ｃの第１タイプを説明する。その第１タイプでは、図３に示すように、前記アウターロータ６の歯底部６ｂの位置の軌跡円周Ｃ上において、その浅溝３ｃにおける溝幅方向の中心線ｍが前記軌跡円周Ｃと一致するようにして設けられたものであり、前記浅溝３ｃの溝幅が均等（略均等を含む）となるように形成される。その浅溝３ｃの形状は、前記軌跡円周Ｃ上に沿った細長状の円弧状となる。すなわち、前記外側輪郭部３ｃ₁ 及び内側輪郭部３ｃ₂ がそれぞれ円弧状に形成されたものである。ここで、浅溝３ｃが均等に形成されるとは、上述したように、前記浅溝３ｃの中心線ｍと、軌跡円周Ｃとの線が一致することをいう。すなわち、前記軌跡円周Ｃから前記浅溝３ｃの外側輪郭部３ｃ₁ との距離ｎ₁ と前記軌跡円周Ｃから内側輪郭部３ｃ₂ との距離ｎ₂ とが等しく、ｎ₁ ＝ｎ₂ （図３参照）である。また、前記軌跡円周Ｃを中心として浅溝３ｃの外側輪郭部３ｃ₁ と内側輪郭部３ｃ₂ とが同一形状（略同一形状を含む）であることをいう。

次に、浅溝３ｃの第２タイプとしては、図４に示すように、直線状として形成されたもので且つ前記軌跡円周Ｃ上に浅溝３ｃの中心線ｍを近似して位置させ、軌跡円周Ｃ上に対して、その浅溝３ｃが均等（略均等を含む）になる。すなわち、その中心線ｍが前記軌跡円周Ｃに対して略接線方向に適宜の範囲で延在するように形成されている。この直線状に形成された浅溝３ｃは、細長状、棒状等に形成されたものである。この場合では、中心線ｍと軌跡円周Ｃとの接点箇所において、その軌跡円周Ｃから浅溝３ｃの外側輪郭部３ｃ₁ との距離ｎ₁ と、内側輪郭部３ｃ₂ との距離ｎ₂ とが等しいものである（図４参照）。

次に、浅溝３ｃの第３タイプとしては、図５に示すように、前記アウターロータ６の歯底部６ｂ位置の前記軌跡円周Ｃ上に対して浅溝３ｃの溝幅が不均等になるように設けたものであり、軌跡円周Ｃから前記浅溝３ｃの外側輪郭部３ｃ₁ との距離ｎ₁ と、内側輪郭部３ｃ₂ との距離ｎ₂ とが異なり、ｎ₁ ≠ｎ₂ となる。すなわち、前記溝幅方向の中心線ｍが軌跡円周Ｃ上に位置が一致しないもので、且つ前記浅溝３ｃが前記中心線ｍに対して外側輪郭部３ｃ₁ と内側輪郭部３ｃ₂ とが対称形状の場合には、その浅溝３ｃがオフセット状態に位置して設けられている。また、浅溝３ｃの中心線ｍに対して外側輪郭部３ｃ₁ と内側輪郭部３ｃ₂ との形状が非対称形状の場合、軌跡円周Ｃ上に適宜位置させることで、軌跡円周Ｃ上に対して溝幅が不均等になる。すなわち、前記軌跡円周Ｃ上に浅溝３ｃの中心線ｍを位置しないので軌跡円周Ｃ上に対して浅溝３ｃの溝幅は不均等となる。

その浅溝３ｃの第４タイプとして、図６に示すように、その形状が直線状としたものである。そして前述したように、前記アウターロータ６の歯底部６ｂの位置が前記軌跡円周Ｃ上に対して浅溝３ｃの溝幅が不均等になるように設けたもので、前記中心線ｍが軌跡円周Ｃ上に位置が一致しないものである。すなわち、前記浅溝３ｃの吐出ポート３寄りの位置における軌跡円周Ｃと外側輪郭部３ｃ₁ との距離ｎ₁ と、軌跡円周Ｃと内側輪郭部３ｃ₂ との距離ｎ₂ との関係は、ｎ₁ ≠ｎ₂ となる。この場合は、浅溝３ｃの溝幅形状は対称となる。この軌跡円周Ｃ上に対して浅溝３ｃの溝幅の中心を内側に位置させるか、外側に位置させるかは、適宜選択される。

また、第５タイプとして、図７に示すように、前記軌跡円周Ｃ上に対してその内周側には、前記浅溝３ｃの一部分が必ず存在するものであり、その浅溝３ｃの中心線ｍと、前記軌跡円周Ｃ上との距離が最大となり、且つ前記軌跡円周Ｃ上と浅溝３ｃの外側輪郭部３ｃ₁ との位置が一致するタイプも存在する。また、密封空間Ｓａと浅溝３ｃとが連通するものであれば、浅溝３ｃの内側輪郭部３ｃ₂ が前記軌跡円周Ｃ上に一致し、その浅溝３ｃの溝幅全体が軌跡円周Ｃの外側に位置するタイプも存在する。図８は、浅溝３ｃの第６タイプであり、前述した第５タイプの浅溝３ｃを直線にしたものである。

次に、浅溝３ｃの第７タイプとしては、図９に示すように、前記浅溝３ｃの形状が溝幅方向において非対称形状の場合であり、不均等としたもので、前記外側輪郭部３ｃ₁ と内側輪郭部３ｃ₂ との形状が相違し、外側輪郭部３ｃ₁ が直線状であり、内側輪郭部３ｃ₂ が円弧状に形成されたものである。この第７タイプにおいても、軌跡円周Ｃから浅溝３ｃの外側輪郭部３ｃ₁ との距離ｎ₁ と、内側輪郭部３ｃ₂ との距離ｎ₂ とは相違し、ｎ₁ ≠ｎ₂ である。また図１０は、浅溝３ｃの第８タイプであり、前記外側輪郭部３ｃ₁ と内側輪郭部３ｃ₂ とで略三角形状とされたものである。これは、浅溝３ｃの溝幅の中心が不明であるため、その浅溝３ｃを軌跡円周Ｃ上に位置させると、その軌跡円周Ｃ上に対して溝幅は不均等になる。この場合、浅溝３ｃの溝幅の中心が不明瞭であっても、前記軌跡円周Ｃ上に対して内側に最大に位置させることが、上記と同様に浅溝３ｃの輪郭部を位置させるものとなる。この第８タイプでは、前記軌跡円周Ｃから浅溝３ｃの溝方向の適宜の位置において外側輪郭部３ｃ₁ との距離ｎ₁ と、内側輪郭部３ｃ₂ との距離ｎ₂ とは相違し、ｎ₁ ≠ｎ₂ である。なお、浅溝３ｃの輪郭部形状は、前記軌跡円周Ｃ上に沿うような形状が好ましい。このことは、浅溝３ｃの溝幅の形状が対称又は非対称のどちらでもかまわない。

さらに、浅溝３ｃの第９タイプとしては、図１１に示すように、外側輪郭部３ｃ₁ が円弧状に形成され、内側輪郭部３ｃ₂ が折曲した直線状から形成されたものである。この第９タイプは、浅溝３ｃの幅方向において、軌跡円周Ｃを中心として、非対称形状である。そして前記浅溝３ｃの溝方向に沿って適宜の３点における軌跡円周Ｃと外側輪郭部３ｃ₁ との距離ｎ₁ と、軌跡円周Ｃの内側輪郭部３ｃ₂ との距離ｎ₁ ’と距離ｎ₂ ’と、軌跡円周Ｃの内側輪郭部３ｃ₂ との距離ｎ₁ ''と距離ｎ₂'' については、以下のようになる。すなわち、ｎ₁ ＜ｎ₂ ，ｎ₁ ’＞ｎ₂ ’，ｎ₁ ''＜ｎ₂'' となる。また、ｎ₁ ''＝ｎ₂'' となることもある。

次に動作について説明する。まずポンプの吸入行程において、キャビテーション気泡は、インナーロータ５の歯底部５ｂ位置に多く発生していることがキャビテーションエロージョン（キャビテーション浸食）により検証されている。そのキャビテーション気泡を全く発生させないことは、不可能なことから、このキャビテーション気泡の崩壊による影響（キャビテーションエロージョン，騒音，振動等）を低減すること、すなわちキャビテーション気泡の崩壊力に着目したものである。

オイルポンプの吸入行程にて、油内に含有しているキャビテーション気泡は、前記アウターロータ６とインナーロータ５との最大密封空間Ｓａ_max において存在するものであるが、そのロータの回転による遠心力によって密封空間Ｓａ内の油は、外側（アウターロータ６側）へ、そしてキャビテーション気泡は、内側（インナーロータ５の歯底部５ｂ）に存在する。これは、遠心力によって密封空間Ｓａ内におけるキャビテーション気泡より質量の大きい油がアウターロータ６側へ寄せられるので、その反対側のインナーロータ５の歯底部５ｂ位置にキャビテーション気泡が存在するように考えられる。

従来のオイルポンプは、密封空間Ｓａが最大密封空間Ｓａ_max のときと吐出ポート３'との連通路がアウターロータ６'とインナーロータ５'との噛合ピッチ線の近傍からとなっていたため、図１４（Ａ）に示すように、キャビテーション気泡が多く存在するインナーロータ５'の歯底位置から距離Ｔ₀ が短くなっている。そのために、密封空間Ｓａ内のキャビテーション気泡は、直ぐに崩壊し、図１４（Ｂ）に示すように、その衝撃がインナーロータ５'の歯底部５ｂ'に対してキャビテーション浸食を発生している。これに対して、本発明は、キャビテーション気泡が多く存在するインナーロータ５の歯底部５ｂ位置から距離Ｔが長いアウターロータ６の歯底部６ｂ位置の軌跡円周Ｃ上の浅溝３ｃから吐出ポート３に連通するようにして、キャビテーション気泡が直ぐに崩壊せず、徐々に崩壊して衝撃を低減している。

すなわち、本発明は、吐出開始位置をキャビテーション気泡が存在するインナーロータ５の歯底部５ｂ位置から長い距離Ｔに離間したアウターロータ６の歯底部６ｂ位置の軌跡円周Ｃ上の浅溝３ｃと密封空間Ｓａとが軌跡円周Ｃ方向に連続して連通し、吐出することで、キャビテーション気泡崩壊力を低減させるものである。

また密封空間Ｓａは、最大密封空間Ｓａ_max の状態からその容積を１％〜６％減少した状態のときに前記浅溝３ｃと連通させることで、前記密封空間Ｓａ内を正圧状態にして浅溝３ｃを介して吐出することができる。これによって、密封空間Ｓａは、正圧状態の吐出ポート３との連通状態を急激なものとすることなく、圧力変化を抑制することができ、キャビテーション気泡の崩壊力をより低減することができる。そして、前記吐出ポート３との連通の衝撃を低減することができるので、振動や騒音をより低減させることができる。

前記浅溝３ｃの形状の均等，不均等により、前記密封空間Ｓａと浅溝３ｃとの連通の割合をより適宜に低減させることができる。そして、その浅溝３ｃの均等，不均等は密封空間Ｓａと浅溝３ｃとの連通における開口の大きさの割合を適宜設定することで、たとえば、前記吐出ポート３との良好な連通状態（絞り調整で緩やかな連通）を容易に設定できる。

また、前記ロータ室１内の吸入ポート２の終端部２ｂと、吐出ポート３の始端部３ａとの形成位置は、図１３（Ａ）に示すように、前記ロータ室１の左右対称線Ｌを中心にして、前記吸入ポート２の終端部２ｂが前記左右対称線Ｌ付近に形成され、前記吐出ポート３の始端部３ａは前記左右対称線Ｌから離間して形成されることもある。間仕切部４は、左右対称線Ｌから吐出ポート３側寄りに形成される。図１３（Ａ）では、左右対称線Ｌに対して右側に形成されることになる。この場合もその密封空間Ｓａと吐出ポート３の始端部３ａとの連通箇所は、同様にアウターロータ６の歯底部６ｂ位置となる。

また、本発明の第２の実施の形態としては、図１２に示すように、前記間仕切部４の位置に存在する容積空間Ｓｂであって、その容積が最大、すなわち最大容積空間Ｓｂ_max となったときに、前記吸入ポート２と前記浅溝３ｃに同時に連通されるように設定されたものである。この場合には、前記容積空間Ｓｂが最大時において、前記吐出ポート３の浅溝３ｃと連通し、且つ前記吸入ポート２との連通も僅かに有るために、特にポンプの高回転時における吸入ポート２からの油の吸入充填量を増加させることができ、ひいてはポンプ吐出量を増加させることができる。またこれによって、キャビテーション気泡の量を低減することができる。その減少したキャビテーション気泡の崩壊力を低減することができることにより、さらにキャビテーション浸食も低減させることができる。

上記の効果は、アウターロータ６の歯底部６ｂ位置から吐出開始する浅溝３ｃを設けるという極めて簡単な構造のみでキャビテーションの影響を大きく低減することができる。また、その簡単な構造としたことで、種々のトロコイド型オイルポンプへの適用が容易にできる。さらに、ハウジングを金型によるダイカスト鋳造で加工成形する場合、ハウジング成形のときに、簡単に本発明の浅溝を設けることが可能である。

また、上記最大容積空間Ｓｂ_max のときに、前記吸入ポート２から仕切られ、同時に前記浅溝３ｃに連通されるように設定されることもある。これによってもキャビテーション気泡の量を低減させ、キャビテーション気泡の崩壊力を低減させることができる。

（Ａ）は本発明の最良の実施の形態を示す正面図、（Ｂ）は本発明の要部の拡大正面図である。 （Ａ）は最大密封空間の容積が減少した密封空間と浅溝とが連通された状態の要部拡大図、（Ｂ）は油内の気泡がアウターロータの歯底部に移動し徐々に崩壊してゆく状態の拡大図である。 浅溝の第１タイプの要部拡大図である。 浅溝の第２タイプの要部拡大図である。 浅溝の第３タイプの要部拡大図である。 浅溝の第４タイプの要部拡大図である。 浅溝の第５タイプの要部拡大図である。 浅溝の第６タイプの要部拡大図である。 浅溝の第７タイプの要部拡大図である。 浅溝の第８タイプの要部拡大図である。 浅溝の第９タイプの要部拡大図である。 本発明の第２の実施の形態を示す要部拡大正面図である。 （Ａ）は吸入ポートの終端部を左右対称線に対して近接させ吐出ポートの始端部を離間させたポンプの正面図、（Ｂ）は密封空間の拡大図である。 （Ａ）は従来技術の正面図、（Ｂ）は従来技術のキャビテーションにより浸食されたインナーロータの歯底部の状態を示す正面図である。

符号の説明

１…ロータ室
２…吸入ポート
３…吐出ポート
３ｃ…浅溝
５…インナーロータ
６…アウターロータ
Ｃ…軌跡円周
Ｓａ…密封空間
Ｓｂ…容積空間

Claims (5)

1. 吸入ポートと吐出ポートとを有するロータ室と、アウターロータとインナーロータと、前記吐出ポートの始端部側で且つ前記アウターロータの回転による歯底部位置の軌跡円周上に形成された浅溝とからなり、前記吸入ポートの終端部と吐出ポートの始端部との間の間仕切部と前記アウターロータと前記インナーロータにて形成される密封空間が最大から減少した状態で、吐出開始位置を前記インナーロータの歯底部位置から離間し、前記アウターロータの歯底部位置の軌跡円周上に前記浅溝が位置し、前記吐出ポートの始端部箇所に移動する前記密封空間と前記浅溝とが連通するように設け、前記密封空間が前記浅溝から吐出ポートに連通した状態によって容積空間となり、該容積空間は吐出ポートと連通して吐出することを特徴とするトロコイド型オイルポンプ。
2. 請求項１において、密封空間が最大密封空間の状態に対して、その１％〜６％の容積を最大から減じた状態のときに、前記浅溝と連通されてなることを特徴とするトロコイド型オイルポンプ。
3. 請求項１又は２において、前記浅溝は、その長手方向に沿って略円弧形状又は略直線状とし、前記アウターロータの歯底部位置の軌跡円周上において、前記軌跡円周から前記浅溝の外側輪郭部との距離と前記軌跡円周から内側輪郭部との距離とが等しく形成されてなることを特徴とするトロコイド型オイルポンプ。
4. 請求項１又は２において、前記浅溝は、その長手方向に沿って略円弧状又は直線状とし、前記アウターロータの歯底部位置の軌跡円周上に前記軌跡円周から前記浅溝の外側輪郭部との距離と前記軌跡円周から内側輪郭部との距離とが異なるように形成されてなることを特徴とするトロコイド型オイルポンプ。
5. 吸入ポートと吐出ポートとを有するロータ室と、アウターロータとインナーロータと、前記吐出ポートの始端部側で且つ前記アウターロータの回転による歯底部位置の軌跡円周上に形成された浅溝とからなり、前記吸入ポートの終端部と吐出ポートの始端部との間の間仕切部と前記アウターロータと前記インナーロータにて形成される容積空間が最大状態で、該容積空間は吐出開始位置をインナーロータの歯底部位置から離間したアウターロータの歯底部位置の軌跡円周上に位置する前記浅溝に連通され、又は前記吸入ポートと前記浅溝とに連通されてなることを特徴とするトロコイド型オイルポンプ。

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