JP4075124B2 - 車両の制動制御装置 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、車両の旋回時等において、ブレーキペダルの操作の有無には無関係に各車輪に対して制動力を付与することにより、過度のオーバーステア及び過度のアンダーステアを抑制制御する制動操舵制御を含み、種々の制御を行なう車両の制動制御装置に関し、特に、液圧ポンプによってマスタシリンダのブレーキ液をモジュレータを介してホイールシリンダに吐出すると共に、ホイールシリンダのブレーキ液をモジュレータを介してリザーバに貯蔵するブレーキ液圧制御装置を備えた車両の制動制御装置に係る。
【0002】
【従来の技術】
近時、車両の運動特性、特に旋回特性を制御する手段として、制動力の左右差制御により旋回モーメントを直接制御する手段が注目され、実用に供されつつある。例えば、特開平2−70561号公報には、車両の横力の影響を補償する制動制御手段により車両の安定性を維持する運動制御装置が提案されている。同装置においては、実ヨーレイトと目標ヨーレイトの比較結果に応じて制動制御手段により車両に対する制動力を制御するように構成されており、例えばコーナリング時の車両の運動に対しても確実に安定性を維持することができる。これにより、ブレーキペダルの操作の有無には無関係に各車輪に対して制動力が付与され、所謂制動操舵制御によって、オーバーステア抑制制御及びアンダーステア抑制制御が行なわれる。
【0003】
ところで、ブレーキペダルの非操作時に加速スリップが生じたとき、駆動輪に対する制動力を制御するトラクション(TRC)制御装置が知られており、例えば特開昭64−74153号公報にこれに供する液圧制御装置が開示されている。そして、同公報の第3図には、ホールド回路のABS回路に一個のTRC切替弁を接続した例が開示されている。
【0004】
また、特開平5−116609号公報には、「2つのブレーキ回路と、ABS弁による車輪の個々の制御を備えたABSと、制御の際に排出されたブレーキ流体をブレーキ回路に戻すためのブレーキ回路毎の自給式ポンプと、ASRの場合に戻しポンプをブレーキ圧力の供給のために利用するブレーキASRとを含む全輪駆動車両用ブレーキ圧力制御装置」に関し、「ASR運転中でもブレーキがかけられるようにすること」を目的とした装置が開示されている(括弧内の用語及び表現は同公報をそのまま引用)。そして、同公報の図1に記載の実施態様に関し、「ASRの場合のために切替弁3及び負荷弁14が設けられており、該負荷弁14は主ブレーキシリンダ(6内)とポンプ入口との間の接続配管内に設けられている。逆止弁はこの配管を貯蔵室9から切り離している」と記載され、「2つの前輪のうち車輪1が滑り回転傾向を示したとき、同時に弁3および14が切り替えられかつポンプ10が起動する」と記載されている(括弧内の用語及び表現は同公報をそのまま引用)。
【0005】
一方、車両を走行中、例えば緊急制動時にはブレーキペダルが急速度で踏み込まれるが、踏力が不十分、あるいは踏力の維持が困難で、適切な制動力が得られないということが生じ得る。また、アンチスキッド制御装置(ABS)を備えた車両であっても、ブレーキペダルの踏力が不十分のため、アンチスキッド制御が開始せず、折角の機能を十分発揮し得ないということも起り得る。このような点に鑑み、近時、ブレーキアシスト制御機能を付加することが提案され、既に一部の市販車両に装備されている。
【0006】
このブレーキアシスト制御は、ブレーキペダルが急速度で踏み込まれたとき、又はブレーキペダルが深く踏み込まれたときに、自動的に制動力を増大させて運転者のブレーキペダル操作を補助するものであり、一般的にバキュームブースタの倍圧機能を制御することが行なわれている。更に、ブレーキアシスト制御をアンチスキッド(ABS)制御用のポンプを用いて行なう技術も知られている。例えば、特開平8−230634号公報には、バキュームブースタを完全に又は部分的に節約することを目的として、アンチロック制御/トラクション制御系の制御方法及び装置が提案されている。同公報には、「戻しポンプ及び/又は切換え弁及び/又は吸込み弁の制御を、少くとも、ブレーキペダルの作動を表す信号に依存して行なうことにより解決され」と記載されているが(括弧内の用語及び表現は同公報をそのまま引用)、この記載のみでは構成を特定し得ない。但、同公報の図面及び実施例の記載を参酌すると、上記のブレーキアシスト制御と同様の作動が行なわれるように推測される。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】
上記特開昭64−74153号公報の第3図に記載の液圧制御装置は、ブレーキペダルが非操作時にABS回路が制御されるものであるが、これを更にブレーキペダルの操作時にもABS回路を制御可能に構成することとすれば、前述の制動操舵制御が可能となり、ひいては車両の運動制御が可能となる。
【0008】
然し乍ら、同公報第3図に記載の液圧制御装置によって例えば車両の制動操舵制御を行なう場合には、ブレーキペダルを操作した状態で制動操舵制御を継続すると、リザーバ内にブレーキ液が貯蔵されるものの、ブレーキペダル操作時の液圧上昇によりリザーバ内のブレーキ液が排出されないまま満杯となる。このため、アンチキッド(ABS)制御に移行したときに所定の減圧作動を行なうことが困難となるおそれがある。
【0009】
また、前掲の特開平5−116609号公報には、切替弁3及び負荷弁14として一対の2ポート2位置の電磁開閉弁が配設されているが、これらの開閉弁は同時に切り替えられるように構成されている。従って、同公報の図1に開示された実施態様からすると、上記のようにリザーバ内のブレーキ液が排出されないまま満杯となる場合が生ずるが、その場合に適切に排出する手段は講じられていない。
【0010】
更には、ブレーキアシスト制御を行なう制動制御装置においても、上記装置と同様に液圧ポンプとリザーバを備え、液圧ポンプによってリザーバ又はマスタシリンダからブレーキ液を吸引する装置が用いられる場合には、上記と同様の問題が生じ得る。例えば、前掲の特開平8−230634号公報においては、ブレーキアシスト制御を行なう際、吸込み弁を開位置とし切換え弁を閉成した状態で、ポンプ電動機をオン、あるいはオン/オフ制御することによってホイールシリンダの増圧勾配を制御することとしているように認められる。そうであるとすると、同公報に記載の制御装置によってブレーキアシスト制御を行なう場合に、アンチスキッド制御装置等を併設している場合には、低圧蓄積器(リザーバ)内のブレーキ液をポンプによって汲み出す量より減圧時に蓄積される量が多くなるため、リザーバ内がブレーキ液で満杯になってアンチスキッド制御に支障をきたすおそれがある。何れにしても、上記特開平8−230634号公報には吸込み弁をオン/オフ制御する旨の開示も示唆も見当たらない。
【0011】
以上のように、ブレーキアシスト制御中にアンチスキッド制御に移行したとき、あるいは制動操舵制御中にアンチスキッド制御に移行したとき等において、同一の液圧系統内の二つの車輪のホイールシリンダに対し、増圧と保持を繰り返すパルス増圧モードが選択されると、吸込み弁が閉位置とされる時間が短くなるので、それだけリザーバ内のブレーキ液をポンプによって汲み出すことができる時間が短くなる。
【0012】
尚、リザーバ内に貯蔵されたブレーキ液を検出するセンサを設け、このセンサによって所定量を超えるブレーキ液がリザーバ内に残留しているか否かを判定することも可能であるが、この種のセンサは高価であるので、全ての制御の基本となる車輪速度を検出する車輪速度センサは必須であるとしても、上記のセンサを設けることなく所期の機能を確保し得るようにすることが望ましい。
【0013】
そこで、本発明は液圧ポンプによってマスタシリンダのブレーキ液をモジュレータを介してホイールシリンダに吐出すると共に、ホイールシリンダのブレーキ液をモジュレータを介してリザーバに貯蔵するブレーキ液圧制御装置を備えた車両の制動制御装置において、制動制御用のリザーバ内に貯蔵したブレーキ液を液圧ポンプによって適宜排出し、制動操舵制御、ブレーキアシスト制御、アンチスキッド制御等における液圧制御を適切且つ確実に行ない得るようにすることを課題とする。
【0014】
【課題を解決するための手段】
上記の課題を解決するため、本発明は請求項1に記載のように、車両の前方及び後方の各車輪に対し少くともブレーキペダルの操作に応じて制動力を付与するブレーキ液圧制御装置と、該ブレーキ液圧制御装置を制御し、前記車両の少くとも一つの車輪に対する制動力を制御する制動制御手段とを備えた車両の制動制御装置において、前記ブレーキ液圧制御装置が、前記車両の各車輪に装着し制動力を付与するホイールシリンダと、前記ブレーキペダルの操作に応じてブレーキ液を昇圧しマスタシリンダ液圧を出力するマスタシリンダと、該マスタシリンダと前記ホイールシリンダとの間に介装し前記制動制御手段が選択した急増圧モード、パルス増圧モード、パルス減圧モード、急減圧モード及び保持モードの何れかの液圧モードに応じて前記ホイールシリンダのブレーキ液圧を調整するモジュレータと、該モジュレータを介して前記ホイールシリンダに対し昇圧したブレーキ液を吐出する液圧ポンプと、前記モジュレータを介して前記ホイールシリンダから排出したブレーキ液を貯蔵するリザーバと、前記マスタシリンダと前記モジュレータとを連通接続する液圧路を開閉する常開の第1の開閉弁と、前記マスタシリンダと前記液圧ポンプの吸込側とを連通接続する液圧路を開閉する常閉の第2の開閉弁と、前記モジュレータを前記リザーバに連通接続する接続点と前記第2の開閉弁を前記液圧ポンプの吸込側に連通接続する接続点との間に介装し、前記液圧ポンプ方向へのブレーキ液の流れを許容し逆方向の流れを制限する逆止弁とを備えて成り、前記制動制御手段により前記モジュレータを調整するときには前記液圧ポンプを継続して駆動すると共に、前記液圧モードとして急増圧モードを選択したとき、及びパルス増圧モードを選択したときの増圧時にのみ第2の開閉弁を開位置とする駆動手段を具備することとし、該駆動手段は、前記液圧モードがパルス減圧モードからパルス増圧モードに移行する迄の時間が所定時間以内であるときには、前記第2の開閉弁を閉位置に保持するように構成したものである。
【0020】
更に、請求項2に記載のように、前記モジュレータ側のブレーキ液圧が前記マスタシリンダ側のブレーキ液圧に対し所定の差圧以上となったときに前記マスタシリンダ方向へのブレーキ液の流れを許容するリリーフ弁を具備したものとするとよい。
【0021】
更に、請求項3に記載のように、前記車両の運動状態を判定する車両状態判定手段を具備し、前記制動制御手段が、前記ブレーキペダルの操作の有無には無関係に前記車両状態判定手段の判定結果に基づき前記ブレーキ液圧制御装置を制御し、前記車両の少くとも一つの車輪に対する制動力を制御するように構成することができる。尚、前記制動制御手段の出車両状態判定手段は、例えば各車輪の車輪速度、車輪加速度、車体横加速度、ヨーレイト等を検出し、これらの検出結果に基づいて演算した推定車体速度、車体横すべり角等に基づき、車両の運動状態を判定するように構成し、過度のオーバーステア及び過度のアンダーステアの発生を判定することができる。
【0022】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の望ましい実施形態を図面を参照して説明する。図1は本発明の制動制御装置の一実施形態の概要を示すもので、車両前方及び後方の各車輪FR,FL,RR,RLに対し少くともブレーキペダルBPの操作に応じて制動力を付与するブレーキ液圧制御装置BCと、車両の運動状態を判定する車両状態判定手段DRと、ブレーキペダルBPの操作の有無には無関係に車両状態判定手段DRの判定結果に基づきブレーキ液圧制御装置BCを制御し、車両の少くとも一つの車輪に対する制動力を制御する制動制御手段MAを備え、制動操舵制御を含む種々の車両の運動制御に供される。
【0023】
そして、ブレーキ液圧制御装置BCは、車両の各車輪に装着し制動力を付与するホイールシリンダ(図1では一つの液圧系統内の二つの車輪のホイールシリンダWfr,Wrlを示し、他の液圧系統については省略している)と、ブレーキペダルBPの操作に応じてブレーキ液を昇圧しマスタシリンダ液圧を出力するマスタシリンダMCと、このマスタシリンダMCとホイールシリンダWfr,Wrlとの間に介装し制動制御手段MAが選択した急増圧モード、パルス増圧モード、パルス減圧モード、急減圧モード及び保持モードの何れかの液圧モードに応じてホイールシリンダWfr,Wrlのブレーキ液圧を調整するモジュレータMDと、このモジュレータMDを介してホイールシリンダWfr,Wrlに対し昇圧したブレーキ液を吐出する液圧ポンプHPと、モジュレータMDを介してホイールシリンダWfr,Wrlから排出したブレーキ液を貯蔵するリザーバRSと、マスタシリンダMCとモジュレータMDとを連通接続する液圧路を開閉する常開の第1の開閉弁SCと、マスタシリンダMCと液圧ポンプHPの吸込側とを連通接続する液圧路を開閉する常閉の第2の開閉弁SIを備えている。
【0024】
また、第1の開閉弁SCに対して並列に、マスタシリンダMCからモジュレータMD方向のブレーキ液の流れを制限し、モジュレータMD側のブレーキ液圧がマスタシリンダMC側のブレーキ液圧に対し所定の差圧以上となったときにマスタシリンダMC方向へのブレーキ液の流れを許容するリリーフ弁RVが設けられ、モジュレータMDをリザーバRSに連通接続する接続点と第2の開閉弁SIを液圧ポンプHPの吸込側に連通接続する接続点との間に、液圧ポンプHP方向へのブレーキ液の流れを許容し逆方向の流れを制限する逆止弁CVが介装されている。
【0025】
更に、駆動手段ACを具備しており、制動制御手段MAによりモジュレータMDを調整するときには、液圧ポンプHPを継続して駆動すると共に、液圧モードとして急増圧モードを選択したとき、及びパルス増圧モードを選択したときの増圧時(即ち、ホイールシリンダWfr又はWrlのブレーキ液圧が増圧状態にあるとき)にのみ第2の開閉弁SIを開位置とするように構成されている。換言すれば、急増圧モード及びパルス増圧モード以外の、パルス減圧モード、急減圧モード及び保持モードの何れかが選択されたとき、並びにパルス増圧モードの保持時には、第2の開閉弁SIは閉位置とされる。
【0026】
特に、同一の液圧系統における少くとも二つのホイールシリンダWfr,Wrlがパルス増圧モードであるときには、一方の(例えば、車両後方の)ホイールシリンダWrlに対するパルス増圧モードの増圧開始時を他方の(車両前方の)ホイールシリンダWfrに対するパルス増圧モードの増圧開始時に同期させるように制御される。このとき、一方の(車両後方の)ホイールシリンダWrlに対するパルス増圧モードの増圧時間が調整され、所期の増圧量が確保される。而して、継続して駆動されている液圧ポンプHPによって、リザーバRS内のブレーキ液は開位置の第1の開閉弁SCを介して、あるいは(第1の開閉弁SCが閉位置にあるときには)リリーフ弁RVを介して確実にマスタシリンダMCに戻される。以下、図2以降の図面を参照して詳細に説明する。
【0027】
図2は本実施形態の全体構成を示すものであり、エンジンEGはスロットル制御装置TH及び燃料噴射装置FIを備えた内燃機関で、スロットル制御装置THにおいてはアクセルペダルAPの操作に応じてメインスロットルバルブMTのメインスロットル開度が制御される。また、電子制御装置ECUの出力に応じて、スロットル制御装置THのサブスロットルバルブSTが駆動されサブスロットル開度が制御されると共に、燃料噴射装置FIが駆動され燃料噴射量が制御されるように構成されている。本実施形態のエンジンEGは変速制御装置GS及びディファレンシャルギヤDFを介して車両後方の車輪RL,RRに連結されており、所謂後輪駆動方式が構成されているが、本発明における駆動方式をこれに限定するものではない。
【0028】
次に、制動系については、車輪FL,FR,RL,RRに夫々ホイールシリンダWfl,Wfr,Wrl,Wrrが装着されており、これらのホイールシリンダWfl等にブレーキ液圧制御装置BCが接続されている。尚、車輪FLは運転席からみて前方左側の車輪を示し、以下車輪FRは前方右側、車輪RLは後方左側、車輪RRは後方右側の車輪を示しており、本実施形態では所謂X配管が構成されているが、前後配管としてもよい。
【0029】
車輪FL,FR,RL,RRには車輪速度センサWS1乃至WS4が配設され、これらが電子制御装置ECUに接続されており、各車輪の回転速度、即ち車輪速度に比例するパルス数のパルス信号が電子制御装置ECUに入力されるように構成されている。更に、ブレーキペダルBPが踏み込まれたときオンとなるブレーキスイッチBS、車両前方の車輪FL,FRの舵角δf を検出する前輪舵角センサSSf、車両の横加速度を検出する横加速度センサYG及び車両のヨーレイトを検出するヨーレイトセンサYS等が電子制御装置ECUに接続されている。ヨーレイトセンサYSにおいては、車両重心を通る鉛直軸回りの車両回転角(ヨー角)の変化速度、即ちヨー角速度(ヨーレイト)が検出され、実ヨーレイトγとして電子制御装置ECUに出力される。
【0030】
尚、従動輪側の左右の車輪(本実施形態では車両前方の車輪FL,FR)の車輪速度差Vfd(=Vwfr −Vwfl )に基づき実ヨーレイトγを推定することができるので、車輪速度センサWS1及びWS2の検出出力を利用することとすればヨーレイトセンサYSを省略することができる。更に、車輪RL,RR間に舵角制御装置(図示せず)を設けることとしてもよく、これによれば電子制御装置ECUの出力に応じてモータ(図示せず)によって車輪RL,RRの舵角を制御することもできる。
【0031】
本実施形態の電子制御装置ECUは、図2に示すように、バスを介して相互に接続されたプロセシングユニットCPU、メモリROM,RAM、入力ポートIPT及び出力ポートOPT等から成るマイクロコンピュータCMPを備えている。上記車輪速度センサWS1乃至WS4、ブレーキスイッチBS、前輪舵角センサSSf、ヨーレイトセンサYS、横加速度センサYG等の出力信号は増幅回路AMPを介して夫々入力ポートIPTからプロセシングユニットCPUに入力されるように構成されている。また、出力ポートOPTからは駆動回路ACTを介してスロットル制御装置TH及びブレーキ液圧制御装置BCに夫々制御信号が出力されるように構成されている。マイクロコンピュータCMPにおいては、メモリROMは図4乃至図9に示したフローチャートを含む種々の処理に供するプログラムを記憶し、プロセシングユニットCPUは図示しないイグニッションスイッチが閉成されている間当該プログラムを実行し、メモリRAMは当該プログラムの実行に必要な変数データを一時的に記憶する。尚、スロットル制御等の各制御毎に、もしくは関連する制御を適宜組合せて複数のマイクロコンピュータを構成し、相互間を電気的に接続することとしてもよい。
【0032】
次に、本実施形態のブレーキ液圧制御装置BCは、図3に示すように、ブレーキペダルBPの操作に応じてバキュームブースタVBを介してマスタシリンダMCが倍圧駆動され、低圧リザーバLRS内のブレーキ液が昇圧されて車輪FR,RL側及び車輪FL,RR側の液圧系統にマスタシリンダ液圧が出力されるように構成されている。マスタシリンダMCはタンデム型のマスタシリンダで、二つの圧力室が夫々各ブレーキ液圧系統に接続されている。即ち、第1の圧力室MCaは車輪FR,RL側のブレーキ液圧系統に連通接続され、第2の圧力室MCbは車輪FL,RR側のブレーキ液圧系統に連通接続される。
【0033】
本実施形態の車輪FR,RL側のブレーキ液圧系統においては、第1の圧力室MCaは主液圧路MF及びその分岐液圧路MFr,MFlを介して夫々ホイールシリンダWfr,Wrlに接続されている。主液圧路MFには常開の第1の開閉弁SC1(所謂カットオフ弁として機能するもので、以下、単に開閉弁SC1という)が介装されている。また、第1の圧力室MCaは補助液圧路MFcを介して後述する逆止弁CV5,CV6の間に接続されている。補助液圧路MFcには常閉の第2の開閉弁SI1(以下、単に開閉弁SI1という)が介装されている。これらの開閉弁は何れも2ポート2位置の電磁開閉弁で構成されている。分岐液圧路MFr,MFlには夫々、常開型の2ポート2位置電磁開閉弁PC1及びPC2(以下、単に開閉弁PC1,PC2という)が介装されている。また、これらと並列に夫々逆止弁CV1,CV2が介装されている。
【0034】
逆止弁CV1,CV2は、マスタシリンダMC方向へのブレーキ液の流れを許容しホイールシリンダWfr,Wrl方向へのブレーキ液の流れを制限するもので、これらの逆止弁CV1,CV2及び第1の位置(図示の状態)の開閉弁SC1を介してホイールシリンダWfr,Wrl内のブレーキ液がマスタシリンダMCひいては低圧リザーバLRSに戻されるように構成されている。而して、ブレーキペダルBPが解放されたときに、ホイールシリンダWfr,Wrl内の液圧はマスタシリンダMC側の液圧低下に迅速に追従し得る。また、ホイールシリンダWfr,Wrlに連通接続される排出側の分岐液圧路RFr,RFlに、夫々常閉型の2ポート2位置電磁開閉弁PC5,PC6(以下、単に開閉弁PC5,PC6という)が介装されており、分岐液圧路RFr,RFlが合流した排出液圧路RFはリザーバRS1に接続されている。
【0035】
車輪FR,RL側のブレーキ液圧系統においては、上記開閉弁PC1,PC2,PC5,PC6によって本発明にいうモジュレータが構成されている。また、開閉弁PC1,PC2の上流側で分岐液圧路MFr,MFlに連通接続する液圧路MFpに、液圧ポンプHP1が介装され、その吸込側には逆止弁CV5,CV6を介してリザーバRS1が接続されている。また、液圧ポンプHP1の吐出側は、逆止弁CV7を介して夫々開閉弁PC1,PC2に接続されている。液圧ポンプHP1は、液圧ポンプHP2と共に一つの電動モータMによって駆動され、吸込側からブレーキ液を導入し所定の圧力に昇圧して吐出側から出力するように構成されている。リザーバRS1は、マスタシリンダMCの低圧リザーバLRSとは独立して設けられるもので、アキュムレータということもでき、ピストンとスプリングを備え、後述する種々の制御に必要な容量のブレーキ液を貯蔵し得るように構成されている。
【0036】
マスタシリンダMCは液圧路MFcを介して液圧ポンプHP1の吸込側の逆止弁CV5と逆止弁CV6との間に連通接続されている。逆止弁CV5はリザーバRS1へのブレーキ液の流れを阻止し、逆方向の流れを許容するものである。また、逆止弁CV6,CV7は液圧ポンプHP1を介して吐出されるブレーキ液の流れを一定方向に規制するもので、通常は液圧ポンプHP1内に一体的に構成されている。而して、開閉弁SI1は、図3に示す常態の閉位置でマスタシリンダMCと液圧ポンプHP1の吸込側との連通が遮断され、開位置でマスタシリンダMCと液圧ポンプHP1の吸込側が連通するように切り換えられる。
【0037】
更に、開閉弁SC1に並列に、マスタシリンダMCから開閉弁PC1,PC2方向へのブレーキ液の流れを制限し、開閉弁PC1,PC2側のブレーキ液圧がマスタシリンダMC側のブレーキ液圧に対し所定の差圧以上大となったときにマスタシリンダMC方向へのブレーキ液の流れを許容するリリーフ弁RV1と、ホイールシリンダWfr,Wrl方向へのブレーキ液の流れを許容し逆方向の流れを禁止する逆止弁AV1が介装されている。リリーフ弁RV1は、液圧ポンプHP1から吐出される加圧ブレーキ液がマスタシリンダMCの出力液圧より所定の差圧以上大となったときに、マスタシリンダMCを介して低圧リザーバLRSにブレーキ液を還流するもので、これにより液圧ポンプHP1の吐出ブレーキ液が所定の圧力に調圧される。また、液圧ポンプHP1の吐出側にダンパDP1が配設され、後輪側のホイールシリンダWrlに至る液圧路にプロポーショニングバルブPV1が介装されている。尚、マスタシリンダMCと前輪側のホイールシリンダWfrとの間には、常閉型の2ポート2位置電磁開閉弁SF1及び逆止弁AV3が設けられており、ホイールシリンダWfrの自動加圧中にブレーキペダルBPが操作されたときに前輪側に制動力を付与し得るように構成されている。
【0038】
車輪FL,RR側のブレーキ液圧系統においても同様に、リザーバRS2、ダンパDP2及びプロポーショニングバルブPV2をはじめ、常開型の2ポート2位置電磁開閉弁SC2(第1の開閉弁)、常閉型の2ポート2位置電磁開閉弁SI2(第2の開閉弁),SF2,PC7,PC8、常開型の2ポート2位置電磁開閉弁PC3,PC4、逆止弁CV3,CV4,CV8乃至CV10、リリーフ弁RV2並びに逆止弁AV2,AV4が配設されている。液圧ポンプHP2は、電動モータMによって液圧ポンプHP1と共に駆動され、電動モータMの起動後は両液圧ポンプHP1,HP2は連続して駆動される。尚、後述のフローチャートにおいては、二つのブレーキ液圧系統に供される開閉弁等を代表して表すときには符号(*)を用いる。
【0039】
上記の構成になる実施形態の作用を説明すると、通常のブレーキ作動時においては、各電磁弁は図3に示す常態位置にあり、電動モータMは停止している。この状態でブレーキペダルBPが踏み込まれると、マスタシリンダMCの第1及び第2の圧力室MCa,MCbから、マスタシリンダ液圧が夫々車輪FR,RL側及び車輪FL,RR側の液圧系統に出力され、開閉弁SC1,SC2並びに開閉弁PC1乃至PC8を介して、ホイールシリンダWfr,Wrl,Wfl,Wrrに供給される。車輪FR,RL側及び車輪FL,RR側のブレーキ液圧系統は同様の構成であるので、以下、代表して車輪FR,RL側のブレーキ液圧系統について説明する。
【0040】
ブレーキ作動中にアンチスキッド制御に移行し、例えば車輪FR側がロック傾向にあると判定されると、開閉弁SC1は開位置のままで、開閉弁PC1が閉位置とされると共に、開閉弁PC5が開位置とされる。而して、ホイールシリンダWfrは開閉弁PC5を介してリザーバRS1に連通し、ホイールシリンダWfr内のブレーキ液がリザーバRS1内に流出し減圧される。
【0041】
ホイールシリンダWfrがパルス増圧モードとなると、開閉弁PC5が閉位置とされると共に開閉弁PC1が開位置とされ、マスタシリンダMCからマスタシリンダ液圧が開位置の開閉弁PC1を介してホイールシリンダWfrに供給される。そして、開閉弁PC1が断続制御され、ホイールシリンダWfr内のブレーキ液は増圧と保持が繰り返されてパルス的に増大し、緩やかに増圧される。ホイールシリンダWfrに対し急増圧モードが設定されたときには、開閉弁PC2,PC5が閉位置とされた後、開閉弁PC1が開位置とされ、マスタシリンダMCからマスタシリンダ液圧が供給される。そして、ブレーキペダルBPが解放され、ホイールシリンダWfrの液圧よりマスタシリンダ液圧の方が小さくなると、ホイールシリンダWfr内のブレーキ液が逆止弁CV1及び開位置の開閉弁SC1を介してマスタシリンダMC、ひいては低圧リザーバLRSに戻る。このようにして、車輪毎に独立した制動力制御が行なわれる。
【0042】
そして、トラクション制御に移行し、例えば車輪RLの加速スリップ防止制御が行なわれる場合には、開閉弁SC1が閉位置に切り換えられると共に、開閉弁SI1が開位置に切り換えられ、ホイールシリンダWfrに接続された開閉弁PC1が閉位置とされ、開閉弁PC2が開位置とされる。この状態で、電動モータMによって液圧ポンプHP1が駆動されると、非作動状態のマスタシリンダMC、開位置の開閉弁SI1を介して低圧リザーバLRSからブレーキ液が吸引され、駆動輪側のホイールシリンダWrlに加圧ブレーキ液が供給される。尚、開閉弁PC2が閉位置とされれば、ホイールシリンダWrlの液圧が保持される。而して、ブレーキペダルBPが非操作状態であっても、例えば車輪RLの加速スリップ防止制御時には、車輪RLの加速スリップ状態に応じて開閉弁PC2,PC6の断続制御により、ホイールシリンダWrlに対し、パルス増圧、パルス減圧及び保持の何れかの液圧モードが設定される。これにより、車輪RLに制動力が付与されて回転駆動力が制限され、加速スリップが防止され、適切にトラクション制御を行なうことができる。
【0043】
更に、車両の制動操舵制御時においては、例えば過度のオーバーステアを防止する場合には、これに対抗するモーメントを発生させる必要があり、この場合には或る一つの車輪のみに関し制動力を付与すると効果的である。即ち、車輪FR,RL側のブレーキ液圧系統においては、制動操舵制御時に開閉弁SC1が閉位置に切換えられると共に、開閉弁SI1が開位置に切換えられ、電動モータMが駆動され、液圧ポンプHP1からブレーキ液が吐出される。そして、開閉弁PC1,PC2,PC5,PC6が適宜開閉制御され、ホイールシリンダWfr,Wrlの液圧がパルス増圧、減圧又は保持され、車輪FL,RR側のブレーキ液圧系統も含め、前後の車輪間の制動力配分が車両のコーストレース性を維持し得るように制御される。
【0044】
上記開閉弁SC1,SC2,SI1,SI2並びに開閉弁PC1乃至PC8は前述の電子制御装置ECUによって駆動制御され、アンチスキッド制御のみならず、制動操舵制御を初めとする各種制御が行なわれる。例えば、車両が旋回運動中において、過度のオーバーステアと判定されたときには、例えば旋回外側の前輪に制動力が付与され、車両に対し外向きのヨーモーメント、即ち車両を旋回外側に向けるヨーモーメントが生ずるように制御される。これをオーバーステア抑制制御と呼び、安定性制御とも呼ばれる。また、車両が旋回運動中に過度のアンダーステアと判定されたときには、本実施形態のように後輪駆動車の場合、旋回外側の前輪及び後二輪に制動力が付与され、車両に対し内向きのヨーモーメント、即ち車両を旋回内側に向けるヨーモーメントが生ずるように制御される。これはアンダーステア抑制制御と呼び、コーストレース性制御とも呼ばれる。そして、オーバーステア抑制制御とアンダーステア抑制制御は制動操舵制御と総称される。
【0045】
上記のように構成された本実施形態においては、電子制御装置ECUにより制動操舵制御、アンチスキッド制御等の一連の処理が行なわれ、イグニッションスイッチ(図示せず)が閉成されると図4乃至図9等のフローチャートに対応したプログラムの実行が開始する。図4は車両の制動制御作動を示すもので、先ずステップ101にてマイクロコンピュータCMPが初期化され、各種の演算値がクリアされる。次にステップ102において、車輪速度センサWS1乃至WS4の検出信号が読み込まれると共に、前輪舵角センサSSfの検出信号(舵角δf )、ヨーレイトセンサYSの検出信号(実ヨーレイトγ)及び横加速度センサYGの検出信号(即ち、実横加速度であり、Gyaで表す)が読み込まれる。
【0046】
続いてステップ103に進み、各車輪の車輪速度Vw** (**は各車輪FR等を表す)が演算されると共に、これらが微分され各車輪の車輪加速度DVw** が求められる。続いて、ステップ104において各車輪の車輪速度Vw** の最大値が車両重心位置での推定車体速度Vsoとして演算される(Vso=MAX( Vw**))。また、各車輪の車輪速度Vw** に基づき各車輪毎に推定車体速度Vso**が求められ、必要に応じ、車両旋回時の内外輪差等に基づく誤差を低減するため正規化が行われる。更に、推定車体速度Vsoが微分され、車両重心位置での推定車体加速度(符号が逆の推定車体減速度を含む)DVsoが演算される。そして、ステップ105において、上記ステップ103及び104で求められた各車輪の車輪速度Vw** と推定車体速度Vso**(あるいは、正規化推定車体速度)に基づき各車輪の実スリップ率Sa** がSa** =(Vso**−Vw** )/Vso**として求められる。次に、ステップ106おいて、車両重心位置での推定車体加速度DVsoと横加速度センサYGの検出信号の実横加速度Gyaに基づき、路面摩擦係数μが近似的に(DVso2 +Gya2)1/2 として求められる。更に、路面摩擦係数を検出する手段として、直接路面摩擦係数を検出するセンサ等、種々の手段を用いることができる。
【0047】
続いて、ステップ107にて車体横すべり角速度Dβが演算されると共に、ステップ108にて車体横すべり角βが演算される。この車体横すべり角βは、車両の進行方向に対する車体のすべりを角度で表したもので、次のように演算し推定することができる。即ち、車体横すべり角速度Dβは車体横すべり角βの微分値dβ/dtであり、ステップ107にてDβ=Gy /Vso−γとして求めることができ、これをステップ108にて積分しβ=∫(Gy /Vso−γ)dtとして車体横すべり角βを求めることができる。尚、Gy は車両の横加速度、Vsoは車両重心位置での推定車体速度、γはヨーレイトを表す。あるいは、進行方向の車速Vx とこれに垂直な横方向の車速Vy の比に基づき、β=tan-1(Vy /Vx )として求めることもできる。
【0048】
そして、ステップ109に進み制動操舵制御モードとされ、後述するように制動操舵制御に供する目標スリップ率が設定され、後述のステップ117の液圧サーボ制御により、車両の運転状態に応じてブレーキ液圧制御装置BCが制御され各車輪に対する制動力が制御される。この制動操舵制御は、後述する全ての制御モードにおける制御に対し重畳される。この後ステップ110に進み、アンチスキッド制御開始条件を充足しているか否かが判定され、開始条件を充足し制動操舵時にアンチスキッド制御開始と判定されると、初期特定制御は直ちに終了しステップ111にて制動操舵制御及びアンチスキッド制御の両制御を行なうための制御モードに設定される。
【0049】
ステップ110にてアンチスキッド制御開始条件を充足していないと判定されたときには、ステップ112に進み前後制動力配分制御開始条件を充足しているか否かが判定され、制動操舵制御時に前後制動力配分制御開始と判定されるとステップ113に進み、制動操舵制御及び前後制動力配分制御の両制御を行なうための制御モードに設定され、充足していなければステップ114に進みトラクション制御開始条件を充足しているか否かが判定される。制動操舵制御時にトラクション制御開始と判定されるとステップ115にて制動操舵制御及びトラクション制御の両制御を行なうための制御モードに設定され、制動操舵制御時に何れの制御も開始と判定されていないときには、ステップ116にて制動操舵制御開始条件を充足しているか否かが判定される。制動操舵制御開始と判定されるとステップ117に進み制動操舵制御のみを行なう制御モードに設定される。そして、これらの制御モードに基づきステップ118にて液圧サーボ制御が行なわれた後ステップ102に戻る。ステップ116において制動操舵制御開始条件も充足していないと判定されると、ステップ119にて全ての電磁弁のソレノイドがオフとされた後ステップ102に戻る。尚、ステップ111,113,115,117に基づき、必要に応じ、車両の運転状態に応じてスロットル制御装置THのサブスロットル開度が調整されエンジンEGの出力が低減され、駆動力が制限される。
【0050】
尚、上記アンチスキッド制御モードにおいては、車両制動時に、車輪のロックを防止するように、各車輪に付与する制動力が制御される。また、前後制動力配分制御モードにおいては、車両の制動時に車両の安定性を維持するように、後輪に付与する制動力の前輪に付与する制動力に対する配分が制御される。そして、トラクション制御モードにおいては、車両駆動時に駆動輪のスリップを防止するように、駆動輪に対し制動力が付与されると共にスロットル制御が行なわれ、これらの制御によって駆動輪に対する駆動力が制御される。
【0051】
図5は図4のステップ109における制動操舵制御に供する目標スリップ率の設定の具体的処理内容を示すもので、制動操舵制御にはオーバーステア抑制制御及びアンダーステア抑制制御が含まれ、各車輪に関しオーバーステア抑制制御及び/又はアンダーステア抑制制御に応じた目標スリップ率が設定される。先ず、ステップ201,202においてオーバーステア抑制制御及びアンダーステア抑制制御の開始・終了判定が行なわれる。
【0052】
ステップ201で行なわれるオーバーステア抑制制御の開始・終了判定は、図10に斜線で示す制御領域にあるか否かに基づいて行なわれる。即ち、判定時における車体横すべり角βと車体横すべり角速度Dβの値に応じて制御領域に入ればオーバーステア抑制制御が開始され、制御領域を脱すればオーバーステア抑制制御が終了とされ、図10に矢印の曲線で示したように制御される。また、後述するように、図10に二点鎖線で示した境界から制御領域側に外れるに従って制御量が大となるように各車輪の制動力が制御される。
【0053】
一方、ステップ202で行なわれるアンダーステア抑制制御の開始・終了判定は、図11に斜線で示す制御領域にあるか否かに基づいて行なわれる。即ち、判定時において目標横加速度Gytに対する実横加速度Gyaの変化に応じて、一点鎖線で示す理想状態から外れて制御領域に入ればアンダーステア抑制制御が開始され、制御領域を脱すればアンダーステア抑制制御が終了とされ、図11に矢印の曲線で示したように制御される。
【0054】
続いて、ステップ203にてオーバーステア抑制制御が制御中か否かが判定され、制御中でなければステップ204にてアンダーステア抑制制御が制御中か否かが判定され、これも制御中でなければそのままメインルーチンに戻る。ステップ204にてアンダーステア抑制制御と判定されたときにはステップ205に進み、各車輪の目標スリップ率が後述するアンダーステア抑制制御用に設定される。ステップ203にてオーバーステア抑制制御と判定されると、ステップ206に進みアンダーステア抑制制御か否かが判定され、アンダーステア抑制制御でなければステップ207において各車輪の目標スリップ率は後述するオーバーステア抑制制御用に設定される。また、ステップ206でアンダーステア抑制制御が制御中と判定されると、オーバーステア抑制制御とアンダーステア抑制制御が同時に行なわれることになり、ステップ208にて同時制御用の目標スリップ率が設定される。
【0055】
ステップ207におけるオーバーステア抑制制御用の目標スリップ率の設定には、車体横すべり角βと車体横すべり角速度Dβが用いられる。また、アンダーステア抑制制御における目標スリップ率の設定には、目標横加速度Gytと実横加速度Gyaとの差が用いられる。この目標横加速度GytはGyt=γ(θf)・Vsoに基づいて求められる。ここで、γ(θf)はγ(θf)={θf/( N・L)}・Vso/(1+Kh ・Vso2 )として求められ、Kh はスタビリティファクタ、Nはステアリングギヤレシオ、Lはホイールベースを表す。
【0056】
ステップ205における各車輪の目標スリップ率は、旋回外側の前輪がStufoに設定され、旋回外側の後輪がSturoに設定され、旋回内側の後輪がSturiに設定される。ここで示したスリップ率(S)の符号については "t"は「目標」を表し、後述の「実測」を表す "a"と対比される。 "u"は「アンダーステア抑制制御」を表し、 "r"は「後輪」を表し、 "o"は「外側」を、 "i"は「内側」を夫々表す。
【0057】
ステップ207における各車輪の目標スリップ率は、旋回外側の前輪がStefoに設定され、旋回外側の後輪がSteroに設定され、旋回内側の後輪がSteriに設定される。ここで、 "e"は「オーバーステア抑制制御」を表す。そして、ステップ208においては、各車輪の目標スリップ率は、旋回外側の前輪がStefoに設定され、旋回外側の後輪がSturoに設定され、旋回内側の後輪がSturiに夫々設定される。即ち、オーバーステア抑制制御とアンダーステア抑制制御が同時に行なわれるときには、旋回外側の前輪はオーバーステア抑制制御の目標スリップ率と同様に設定され、後輪は何れもアンダーステア抑制制御の目標スリップ率と同様に設定される。尚、何れの場合も旋回内側の前輪(即ち、後輪駆動車における従動輪)は推定車体速度設定用のため非制御とされている。
【0058】
オーバーステア抑制制御に供する旋回外側前輪の目標スリップ率Stefoは、Stefo=K1 ・β+K2 ・Dβとして設定され、旋回外側後輪の目標スリップ率SteroはStero=K3 ・β+K4 ・Dβとして設定され、目標スリップ率SteriはSteri=K5 ・β+K6 ・Dβとして設定される。ここで、K1 乃至K6 は定数で、旋回外側の車輪に対する目標スリップ率Stefo及びSteroは、加圧方向(制動力を増大する方向)の制御を行なう値に設定される。これに対し、旋回内側の車輪に対する目標スリップ率Steriは、減圧方向(制動力を低減する方向)の制御を行なう値に設定される。
【0059】
一方、アンダーステア抑制制御に供する目標スリップ率は、目標横加速度Gytと実横加速度Gyaの偏差ΔGy に基づいて以下のように設定される。即ち、旋回外側の前輪に対する目標スリップ率StefoはK7 ・ΔGy と設定され、定数K7 は加圧方向(もしくは減圧方向)の制御を行なう値に設定される。また、後輪に対する目標スリップ率Sturo及びSturiは夫々K8 ・ΔGy 及びK9 ・ΔGy に設定され、定数K8 ,K9 は何れも加圧方向の制御を行なう値に設定される。
【0060】
図6は図4のステップ118で行なわれる液圧サーボ制御の処理内容を示すもので、各車輪についてホイールシリンダ液圧のスリップ率サーボ制御が行なわれる。先ず、前述のステップ205,207又は208にて設定された目標スリップ率St** がステップ301にて読み出され、これらがそのまま各車輪の目標スリップ率St** として読み出される。
【0061】
続いてステップ302において、各車輪毎にスリップ率偏差ΔSt** が演算されると共に、ステップ303にて車体加速度偏差ΔDVso**が演算される。ステップ302においては、各車輪の目標スリップ率St** と実スリップ率Sa** の差が演算されスリップ率偏差ΔSt** が求められる(ΔSt** =St** −Sa** )。また、ステップ303においては車両重心位置での推定車体加速度DVsoと制御対象の車輪における車輪加速度DVw** の差が演算され、車体加速度偏差ΔDVso**が求められる。このときの各車輪の実スリップ率Sa** 及び車体加速度偏差ΔDVso**はアンチスキッド制御、トラクション制御等の制御モードに応じて演算が異なるが、これらについては説明を省略する。
【0062】
続いて、ステップ304に進みスリップ率偏差ΔSt** が所定値Ka と比較され、所定値Ka 以上であればステップ306にてスリップ率偏差ΔSt** の積分値が更新される。即ち、今回のスリップ率偏差ΔSt** にゲインGI** を乗じた値が前回のスリップ率偏差積分値IΔSt** に加算され、今回のスリップ率偏差積分値IΔSt** が求められる。スリップ率偏差|ΔSt** |が所定値Ka を下回るときにはステップ305にてスリップ率偏差積分値IΔSt** はクリア(0)される。次にステップ307乃至310において、スリップ率偏差積分値IΔSt** が上限値Kb 以下で下限値Kc 以上の値に制限され、上限値Kb を超えるときはKb に設定され、下限値Kc を下回るときはKc に設定された後、ステップ311に進む。
【0063】
ステップ311においては、各制御モードにおけるブレーキ液圧制御に供する一つのパラメータY**がGs** ・(ΔSt** +IΔSt** )として演算される。ここでGs** はゲインであり、車体横すべり角βに応じて図13に実線で示すように設定される。また、ステップ312において、ブレーキ液圧制御に供する別のパラメータX**がGd** ・ΔDVso**として演算される。このときのゲインGd** は図13に破線で示すように一定の値である。
【0064】
この後、ステップ313に進み、各車輪毎に、上記パラメータX**,Y**に基づき、図12に示す制御マップに従って液圧モードが設定される。図12においては予め急減圧領域、パルス減圧領域、保持領域、パルス増圧領域及び急増圧領域の各領域が設定されており、ステップ313にてパラメータX**及びY**の値に応じて、何れの領域に該当するかが判定される。尚、非制御状態では液圧モードは設定されない(ソレノイドオフ)。
【0065】
ステップ313にて今回判定された領域が、前回判定された領域に対し、増圧から減圧もしくは減圧から増圧に切換わる場合には、ブレーキ液圧の立下りもしくは立上りを円滑にする必要があるので、ステップ314において増減圧補償処理が行われる。例えば急減圧モードからパルス増圧モードに切換るときには、急増圧制御が行なわれ、その時間は直前の急減圧モードの持続時間に基づいて決定される。続いて、ステップ315にて開閉弁SI*(SI1及びSI2を表す),SC*(SC1及びSC2を表す)の切換処理が行なわれ、ステップ316にてパルス減増圧間の時間制限処理が行なわれるが、これらについては後述する。そして、ステップ317にて上記液圧モード及び増減圧補償処理に応じて、ブレーキ液圧制御装置BCを構成する各開閉弁PC*のソレノイドが駆動され、各車輪の制動力が制御される。
【0066】
以上のように、本実施形態においては、ブレーキペダルBPの操作の有無には無関係に各車輪に対し制動力が付与され、オーバーステア抑制制御及び/又はアンダーステア抑制制御の制動操舵制御が行なわれる。尚、上記の実施形態ではスリップ率によって制御することとしているが、オーバーステア抑制制御及びアンダーステア抑制制御の制御目標としてはスリップ率のほか、各車輪のホイールシリンダのブレーキ液圧等、各車輪に付与される制動力に対応する目標値であればどのような値を用いてもよい。
【0067】
次に、図6のステップ315において行なわれる開閉弁SI*,SC*の切換処理について、図7及び図8を参照して説明する。先ずステップ400において自動加圧か否かが判定される。この自動加圧とは、トラクション制御、制動操舵制御等において液圧ポンプの出力液圧によってホイールシリンダに対しブレーキ液圧を自動的に付与することを意味する。従って、制動操舵制御を含まないアンチスキッド制御時には自動加圧は行なわれず、ステップ412に進み開閉弁SC*はオフとされ開位置とされる。これに対し、自動加圧時にはステップ401乃至410を経てステップ411に進み、開閉弁SC*がオンとされ閉位置とされると共に、電動モータMがオンとされ液圧ポンプHP*が駆動される。
【0068】
ステップ401においては、ステップ313で設定された液圧モードが、急増圧、パルス増圧、保持、パルス減圧及び急減圧の何れであるかが判別され、液圧モードに応じてステップ402乃至406に進む。急増圧モードが設定されているときには、ステップ402からステップ407に進み、開閉弁SI*がオンとされて開位置とされる。また、パルス増圧モードが設定されているときにも、ステップ403からステップ409に進み開閉弁SI*がオンとされるが、保持と増圧の繰り返しであるパルス増圧モードにおける増圧のタイミングに対し、所定時間Tp先行して開閉弁SI*がオンとされるように設定されている。即ち、図14に示すように、開閉弁SI*の開弁時期は急増圧モード(図14中a乃至b)及びパルス増圧モード(図14中c,d,f)に同期しているが、パルス増圧モードにおける増圧の所定時間Tp前に開閉弁SI*がオンとされ、パルス増圧モードにおける増圧が終了する迄開閉弁SI*が開位置とされる。この所定時間Tpは主として液圧ポンプHP*の吐出遅れを補償するものであり、開閉弁(例えばPC1)が閉位置に作動する前にポンプHP*が昇圧ブレーキ液を吐出できるようにしている。この所定時間Tpは、液圧ポンプHP*の回転数に応じて設定される(例えば、3000rpm で20msec)。更に、所定時間Tpを設定するファクターとして、開閉弁SI*の作動遅れ等があるが、これは然程大きな影響はなく、無視し得る値である。パルス増圧モードにおいては、ステップ409に続いてステップ410において開閉弁SI*の制限処理が行なわれるが、これについては図8を参照して後述する。
【0069】
ステップ313で設定された液圧モードが、保持モード、パルス減圧モード及び急減圧モードの何れかであれば(即ち、急増圧モード及びパルス増圧モードでなければ)、ステップ401からステップ404,405及び406に進み、何れもステップ408において開閉弁SI*がオフとされ閉位置とされる。そして、ステップ407,408及び410からステップ411に進み、前述のように開閉弁SC*がオンとされ閉位置とされると共に、電動モータMがオンとされ液圧ポンプHP*が駆動される。
【0070】
図8は前述の開閉弁SI*の制限処理を示し、ステップ501においてパルス増圧モードか否かが判定され、パルス増圧モードであればステップ502にてリザーバRS*内のブレーキ液の残量が、そのときのホイールシリンダ(リザーバRS*に接続されたホイールシリンダ)に必要とされるブレーキ液の量と比較される。リザーバRS*内のブレーキ液の残量Ar*が、そのときのホイールシリンダに必要とされるブレーキ液の量より大であれば、ステップ503にて開閉弁SI*がオフとされ閉位置とされる。その逆であれば、ステップ504にて開閉弁SI*がオンとされ開位置とされる。このように、パルス増圧モードにおいても、リザーバRS*内のブレーキ液の残量Ar*が所定のブレーキ液量より大であれば開閉弁SI*が閉位置に保持されているので、液圧制御中にリザーバ内に貯蔵されるブレーキ液も液圧ポンプHP*によって適切に排出することができる。
【0071】
尚、リザーバRS*内のブレーキ液の残量Ar*は(Kfa・ΣTaF*) 及び(Kra・ΣTaR*) の和から(Kma・Mon)を減算することによって求められる。即ち、Ar*={(Kfd・ΣTdF*) +(Krd・ΣTdR*) −(Km ・Mon)}となる。但し、Kfd, Krd, Kmは係数で、ΣTdF*,ΣTdR*は、夫々前輪側及び後輪側における減圧時間である。Mon は開閉弁SI*オフ時における電動モータMのオン時間である。また、基準となるブレーキ液の量は前輪側の必要ブレーキ液量(Kfo・TsF*) と後輪側の必要ブレーキ液量(Kro・TsR*) の和に一定のマージンKz(例えば、1.2 )を乗じた値、Kz・{(Kfo・TsF*) +(Kro・TsR*) }として求められる。但し、Kfo, Kroは係数で、TsF*,TsR*は夫々前輪側及び後輪側のパルス増圧モード内の増圧時間であり、液圧モードによって異なる。
【0072】
図6のステップ316のパルス減増圧間の時間制限処理は、図9に示すフローチャートに従って行なわれる。先ずステップ601においてパルス増圧モードか否かが判定される。パルス増圧モードと判定された場合には、パルス減圧制御終了後、所定時間Td経過したか否かが判定される。パルス減圧制御終了後、所定時間Tdを経過しているときにはステップ603に進み、そのままパルス増圧制御が行なわれるが、所定時間Tdを経過していなければ、パルス増圧モードであっても、ステップ604にて保持モードとされる。換言すれば、パルス減圧制御終了後の短時間の増圧及び減圧の繰り返しが回避され、パルス減圧制御終了後、所定時間以内は増圧されず保持状態とされ、開閉弁SI*は閉位置のままとされる。而して、パルス減圧モードとパルス増圧モードの頻繁な切換えによるリザーバRS*内へのブレーキ液の蓄積を防止することができる。
【0073】
図15乃至図23は本発明の他の実施形態を示し、本実施形態では特にブレーキアシスト制御を含む制動制御に係るものであるが、そのハード構成は図2及び図3に示す実施形態と同様である。而して、電子制御装置ECUによりブレーキアシスト制御等の一連の処理が行なわれ、イグニッションスイッチ(図示せず)が閉成されると図15乃至図20及び図22のフローチャートに対応したプログラムの実行が開始する。図15において、先ずステップ1101にてマイクロコンピュータCMPが初期化され、各種の演算値がクリアされる。次にステップ1102において、車輪速度センサWS1乃至WS4の検出信号、前輪舵角センサSSfの検出信号(δf )、ヨーレイトセンサYSの検出信号(γ)及び横加速度センサYGの検出信号(Gya)が読み込まれると共に、液圧センサPSの検出信号(マスタシリンダ液圧Pmc)が読み込まれる。
【0074】
次に、ステップ1103に進み、マスタシリンダ液圧Pmcが微分され、マスタシリンダ液圧変化割合DPmcが求められる。そして、ステップ1104にて各車輪の車輪速度Vw** が演算されると共に、これらが微分され各車輪の車輪加速度DVw** が求められる。続いて、ステップ1105において各車輪の車輪速度Vw** の最大値が車両重心位置での推定車体速度Vsoとして演算され、各車輪の車輪速度Vw** に基づき各車輪毎に推定車体速度Vso**が求められ、必要に応じ正規化が行われる。更に、推定車体速度Vsoが微分され、車両重心位置での推定車体加速度(推定車体減速度を含む)DVsoが演算される。そして、ステップ1106において、上記ステップ1104及び1105で求められた各車輪の車輪速度Vw** と推定車体速度Vso**(あるいは、正規化推定車体速度)に基づき各車輪の実スリップ率Sa** がSa** =(Vso**−Vw** )/Vso**として求められ、ステップ1107おいて、車両重心位置での推定車体加速度DVsoと横加速度センサYGの検出信号の実横加速度Gyaに基づき、路面摩擦係数μが近似的に(DVso2 +Gya2)1/2 として求められる。
【0075】
続いて、ステップ1108にてブレーキアシスト制御が行なわれるが、これについては後述する。そして、ステップ1109に進み制動操舵制御モードを初めとする各種制御モードが設定され、後述するように各種制御モードに供する目標スリップ率が設定され、ステップ1110の液圧サーボ制御により、ブレーキ液圧制御装置BCが制御され各車輪に対する制動力が制御される。そして、これらの制御モードに基づきステップ1110にて液圧サーボ制御が行なわれた後ステップ1102に戻る。尚、ステップ1109において制動操舵制御開始条件も充足しておらず、何れの制御モードも設定されていないときには全ての電磁弁のソレノイドがオフとされた後ステップ1102に戻る。
【0076】
図16は図15のステップ1108におけるブレーキアシスト制御の具体的処理内容を示すもので、先ずステップ1201において、ブレーキアシスト制御フラグFLがフラグF1又はフラグF2であるか否かが判定され、何れでもなければステップ1202に進む。ここで、フラグF1は開始特定制御中を、フラグF2は本制御中を夫々意味する。ステップ1202では、ブレーキアシスト制御開始条件を充足しているか否かが判定され、充足しておればステップ1203に進み、制御フラグFLが開始特定制御中フラグF1にセットされる。上記ブレーキアシスト制御開始条件は、液圧センサPSの検出マスタシリンダ液圧Pmcが所定値以上であり、且つマスタシリンダ液圧Pmcの変化割合DPmcが所定割合以上であるという条件に設定されている。
【0077】
続いて、ステップ1203からステップ1204に進み、開始特定制御演算が行われる。具体的には、液圧センサPSの検出マスタシリンダ液圧Pmcとマスタシリンダ液圧の変化割合DPmcに応じて所定のデューティ(例えば、15%, 30%, 50%, 75%)が設定されたマップ(図示せず)がメモリに格納されており、このマップに基づき開閉弁SI*のデューティが選択される。また、開始特定制御の目標実行時間Tsが、例えばホイールシリンダでの消費液量Vc及び開閉弁SI*のデューティを考慮した液圧ポンプHP1(HP2)の吐出量Vpに基づいて演算した推定排出時間Tvと一定時間Tc(例えば、1 sec)の小さい方の時間に設定される。
【0078】
そして、ステップ1205に進み、開始特定制御用の開閉弁SI*のデューティDiが、ステップ1204で選択された値に設定されると共に、開閉弁SC*のデューティDcが100%に設定される。次いでステップ1206において、ブレーキアシスト制御開始後、上記の目標実行時間Tsを経過したか否かが判定され、経過していなければ図15のメインルーチンに戻り、経過しておればステップ1207に進み、制御フラグFLが本制御中フラグF2にセットされた後、図15のメインルーチンに戻る。
【0079】
一方、ステップ1201で制御フラグFLがフラグF1又はフラグF2の何れか(即ち、開始特定制御中又は本制御中)と判定されると、ステップ1208に進み、ブレーキアシスト制御終了条件が充足しているか否かが判定される。この終了条件は、液圧センサPSの検出マスタシリンダ液圧Pmcが所定値未満であるという条件に設定されている。ステップ1208において終了条件が充足していないと判定された場合には、ステップ1209に進み、制御フラグFLが開始特定制御中フラグF1か否かが判定される。そうであれば、再びステップ1205乃至207の処理が実行される。ステップ1209で制御フラグFLが開始特定制御中フラグF1でないと判定されると、制御フラグFLは本制御中フラグF2ということになるので、ステップ1210乃至1213に進み本制御の処理が実行される。
【0080】
先ずステップ1210において、液圧センサPSの検出マスタシリンダ液圧Pmcに応じた減速度Gmに対し、ブレーキアシスト制御用として所定の液圧に応じた減速度Δgが加算され、車両の目標減速度(G*)が設定される。即ち、ブレーキペダルBPの操作状態に応じた目標減速度(G*)が設定される。尚、ここでは説明の便宜上、減速度を用いる。続いて、ステップ1211に進み、上記の目標減速度(G*)と、実減速度として用いる推定車体加速度DVso(減速度を含む)との差が演算され、この減速度偏差ΔGを制御偏差として、ステップ1212にてブレーキアシスト制御量の演算が行なわれる。このブレーキアシスト制御量の演算については図17を参照して後述する。
【0081】
ステップ1212にてブレーキアシスト制御量が演算された後は、ステップ1213に進み、更にブレーキアシスト制動力配分制御量演算が行なわれる。これは、ブレーキアシスト制御中にも、各車輪間の制動力配分を調整して安定した制動状態を維持するものであるが、本発明に直接関係しないので説明は省略する。
【0082】
一方、ステップ1208でブレーキアシスト制御終了条件が充足していると判定されると、ステップ1214に進み、制御フラグFLが終了特定制御中を意味するフラグF3にセットされる。次いで、ステップ1215において、終了特定制御演算が実行される。即ち、マスタシリンダ液圧の変化割合(減少割合)DPmcに応じて所定のデューティが設定されたマップ(図示せず)がメモリに格納されており、このマップに基づき開閉弁SC*のデューティDcが選択される。尚、このマップにおいては、デューティは、マスタシリンダ液圧の減少割合が大きい程大きい値となるように設定されている。また、終了特定制御の目標実行時間Teが、一定時間(例えば0.2 sec)に設定される。
【0083】
そしてステップ1216に進み、終了特定制御用の開閉弁SC*のデューティDcが、ステップ1215で選択された値に設定されると共に、開閉弁SI*のデューティDiが0%に設定される。次いでステップ1217において、ブレーキアシスト制御終了後、上記の目標実行時間Teを経過したか否かが判定され、経過していなければ図15のメインルーチンに戻り、経過しておればステップ1218に進み、制御フラグFLが非制御を表すフラグF0にセットされた後、図15のメインルーチンに戻る。
【0084】
一方、ステップ1202において、ブレーキアシスト制御開始条件が充足していない(即ち、終了特定制御中又は非制御)と判定されると、ステップ1219に進み、制御フラグFLが終了特定制御中フラグF3か否かが判定され、そうであれば、ステップ1216乃至1218の処理が再び実行された後、図15のメインルーチンに戻る。ステップ1219で制御フラグFLが終了特定制御中フラグF3でないと判定されたときには、非制御を意味するのでそのまま図15のメインルーチンに戻る。
【0085】
上記ステップ1212において実行されるブレーキアシスト制御量の演算は、図17のステップ1220に示すように行なわれる。尚、図17のステップ1220においては、減速度偏差ΔGに対する開閉弁SI*,SC*の各ソレノイド駆動時のデューティ(通電時間の割合)の変化を表している。即ち、増圧側(減速度偏差ΔGが正)では、開閉弁SI*のデューティDiが減速度偏差ΔGに比例するように設定されると共に、開閉弁SC*のデューティDcは例えば100%近傍の一定値とされ、略閉位置に維持される。一方、減圧側(減速度偏差ΔGが負)では、開閉弁SC*のデューティDcが減速度偏差ΔGに比例するように設定されると共に、開閉弁SI*のデューティDiは例えば0%近傍の一定値とされ、略閉位置に維持される。また、ステップ1220においては、開閉弁SI*のデューティDiに対し制限が加えられている。つまり、減速度偏差ΔGが大きくても、開閉弁SI*のデューティDiが所定の上限値Dupを越えないように設定されている。これは、マスタシリンダMCから過剰な量のブレーキ液が液圧ポンプHPに吸い込まれるのを極力回避するためで、これによりブレーキペダルBPの沈み込みを極力抑えることができる。
【0086】
そして、図17のステップ1221及び1222に進み、開始特定制御終了後、目標実行時間Tdの間は、開閉弁SI*のデューティDiに所定値Ke(例えば、0.5)が乗算され、Ke・Diのデューティとされる。従って、開閉弁SI*のデューティDiが50%に制限される。換言すれば、開始特定制御終了後、目標実行時間Tdの間は直ちに所定のデューティとされることなく、ゲインを50%低下させるためのゲインダウン制御が行なわれる。
【0087】
以上のように、各液圧系統毎にブレーキアシスト制御量が演算されることとなるが、更に,モジュレータMDを構成する開閉弁PC1乃至PC8を適宜開閉制御することにより、各車輪毎にブレーキアシスト制御量を調整することができる。
【0088】
図23は上記のブレーキアシスト制御作動の一例を示すもので、(A)の特性は液圧センサPSの検出マスタシリンダ液圧Pmcを示し、ブレーキペダルBPの踏力に略対応する。実線はブレーキアシスト制御時の特性の一例を示し、二点鎖線はブレーキアシスト制御が行なわれない場合の特性を示す。尚、ブレーキアシスト制御時のホイールシリンダのブレーキ液圧を破線で示している。(B)はブレーキアシスト制御の制御モードを表し、図23の左側から開始特定制御、その後のゲインダウン制御、これに続く本制御、そして終了特定制御の順で行なわれる。従って、これら以外は(ブレーキアシストは)非制御である。(C)の特性はブレーキアシスト制御に起因するマスタシリンダ液圧の変化(落込量)を示し、(D)はブレーキアシスト制御時の液圧センサPSの出力に対する依存度を表す。(E)の特性は減速度偏差ΔGの変化を示し、(F)の特性は開閉弁SI*,SC*のデューティの変化を示す。
【0089】
図23において、液圧センサPSの検出マスタシリンダ液圧Pmcが所定値以上で、その変化割合DPmcが所定割合以上となったa点で、ブレーキアシスト制御における開始特定制御が開始し、目標実行時間Ts後のb点迄の間、開閉弁SI*のデューティDiが前述のマップに基づいて選択された値に設定される。b点で開始特定制御が終了すると、その後ゲインダウン制御が行なわれ、目標実行時間Td経過後のc点迄の間、開閉弁SI*のデューティDiが本制御時の50%に制限される。その後、f点迄本制御が行なわれ、開閉弁SI*のデューティDi及び開閉弁SC*のデューティDcが減速度偏差ΔGに比例するように開閉制御される。即ち、(A)に破線で示すようにホイールシリンダ液圧が、二点鎖線のマスタシリンダ液圧に対し所定圧力分、嵩上げされた液圧に調整される。但し、ブレーキアシスト制御中のマスタシリンダ液圧Pmcは実線で示すように、マスタシリンダMC内のブレーキ液が液圧ポンプHPに吸い込まれる分、二点鎖線のマスタシリンダ液圧に対し低い値となる。
【0090】
このブレーキアシスト制御中、例えばd点でブレーキペダルBPの踏力が弱められると、減速度偏差ΔGが負の値(即ち、加速度)となり、更にe点でブレーキペダルBPの踏力が増大すると減速度偏差ΔGが増加する。この減速度偏差ΔGの増加に応じ開閉弁SI*のデューティDiが減速度偏差ΔGに比例して増加するが、そのまま(F)に破線で示すように増加すると、それだけ液圧ポンプHPに吸い込まれるブレーキ液の量が増加し、(A)のe点近傍に破線で示すようにマスタシリンダ液圧が急減し、ブレーキペダルBPの踏力が極端に低下するので、運転者に違和感を与えることとなる。このため、本実施形態では開閉弁SI*のデューティDiが上限値Dupを越えないように設定され、(F)のe点近傍に実線で示すように制限が加えられる。そして、f点で液圧センサPSの検出マスタシリンダ液圧Pmcが所定値未満と判定されると終了特定制御が行なわれ、目標実行時間Teの間、開閉弁SC*のデューティDcが前述のマップに基づいて選択された値に設定された後、ブレーキアシスト制御が終了する。
【0091】
図18及び図19は図15のステップ1110で行なわれる液圧サーボ制御の処理内容を示すもので、各車輪についてホイールシリンダ液圧のスリップ率サーボ制御が行なわれる。先ず、ステップ1301にて制動操舵制御モードか否かが判定され、そうであればステップ1302にて制動操舵制御用の目標スリップ率Sv** が各車輪の目標スリップ率St** とされ、そうでなければステップ1303にて目標スリップ率St** が0とされた後、ステップ1304に進む。ステップ1304ではブレーキアシスト制動力配分制御中か否かが判定され、ブレーキアシスト制動力配分制御中である場合にはステップ1305にて目標スリップ率St** にブレーキアシスト制動力配分制御用のスリップ率偏差ΔSb** が加算された後ステップ1306に進む。ステップ1306では目標スリップ率St** に対し前後制動力配分制御用のスリップ率偏差ΔSd** 、トラクション制御用のスリップ率偏差ΔSr** 、アンチスキッド制御用のスリップ率偏差ΔSs** が加算されて目標スリップ率St** が更新される。尚、ΔSd** 、ΔSr** 、ΔSs** の値は該当する制御が非制御中には0とされる。
【0092】
以下、ステップ1307乃至1319の処理は、前述の図6に記載のフローチャートにおけるステップ302乃至314の処理と同様であるので、説明を省略する。この後、ステップ1320に進み、同一液圧系統内の二つのホイールシリンダに対し、液圧モードとしてパルス増圧モードが設定されたときには、増圧開始時期が一致するように同期処理が行われる。そして、ステップ1321において、図16のステップ1205,1212及び1216で設定された開閉弁SI*のデューティDi及び開閉弁SC*のデューティDcに基づき、開閉弁SI*及び開閉弁SC*が開閉制御される。続いて、ステップ1322にて各車輪の制御モードが他の車輪との関係において設定される。例えば、リヤローセレクト制御が行なわれ、後方の車輪RR,RLについて低速側の車輪に基づいて液圧制御が行なわれる。そして、ステップ1323において、上記液圧モード及び増減圧補償処理に応じて、ブレーキ液圧制御装置BCを構成する各開閉弁PC*のソレノイドが駆動され、各車輪の制動力が制御される。
【0093】
図20は図19のステップ1320で行なわれるパルス増圧同期処理を示すもので、先ずステップ1501において、同一液圧系統内の二つの車輪のホイールシリンダに対してパルス増圧モードが設定されているか否かが判定され、パルス増圧モードが設定されていなければそのまま図19のフローチャートに戻る。ステップ1501にて二つの車輪のホイールシリンダに対してパルス増圧モードが設定されていると判定されると、ステップ1502に進み、その車輪が車両後方の車輪R*か否かが判定される。而して、車両後方の車輪R*のホイールシリンダに対してパルス増圧モードが設定されている場合には、ステップ1503に進み、その増圧開始タイミングが、同一の液圧系統内の車両前方の車輪F*のホイールシリンダの増圧開始タイミングと一致するように変更され、両ホイールシリンダの増圧開始時が同期するように調整される。
【0094】
車輪R*のホイールシリンダに対する増圧開始タイミングが変更されると、そのホイールシリンダに要求される増圧量が変動することになるので、これを補償する必要がある。このため、ステップ1504において車輪R*のホイールシリンダに対する増圧時間が調整され、所期の増圧量が確保される。例えば、車輪RLのホイールシリンダに対するパルス増圧モードにおける増圧開始タイミング及び増圧時間が図21に破線で示す関係にあるときに、図21の最上段に実線で示す車輪FRのホイールシリンダに対する増圧開始タイミングと一致するように変更する場合には、図21の中段に実線で示すように増圧開始タイミングを同一にすると共に、増圧時間を調整することによって、所定時間内における総量で破線の増圧量を確保するように制御される。而して、同一の液圧系統内の二つの車輪FR,RLのホイールシリンダがパルス増圧モードとなっても、開閉弁SI1が閉位置とされる時間(即ち、パルス増圧モードの保持時間)が長くなるので、液圧制御中にリザーバRS1内に貯蔵されるブレーキ液は液圧ポンプHP1によって確実に排出される。
【0095】
図22は図19のステップ1321で行なわれる開閉弁SI*,SC*の駆動処理を示すもので、図7における開閉弁SI*,SC*の切換処理に対し、ステップ1400,1411が異なり、ステップ1413,1414が追加されているが、残余のステップは図7と同様に処理される(図22では図7のステップ番号に1000を加えたステップ番号としている)。即ち、ステップ1400ではブレーキアシスト制御中か否かが判定され、ブレーキアシスト制御中である場合には、ステップ1413に進み制動制御用の開閉弁PC*の制御が必要な状態(アンチスキッド制御等)であるか否かが判定され、そうであればステップ1401以降に進み、図7のフローチャートと同様に処理される。開閉弁PC*の制御が必要な状態でなければ、ステップ1414及び1411に進み、前述のようにデューティDi,Dcに応じて開閉弁SI*,SC*が駆動され、図23に示すようにブレーキアシスト制御が行われる。
【0096】
【発明の効果】
本発明は上述のように構成されているので以下の効果を奏する。即ち、本発明の車両の制動制御装置においては、液圧ポンプによってマスタシリンダのブレーキ液をモジュレータを介してホイールシリンダに吐出すると共に、ホイールシリンダのブレーキ液をモジュレータを介してリザーバに貯蔵するブレーキ液圧制御装置を備え、制動制御手段によりモジュレータを調整するときには液圧ポンプを継続して駆動すると共に、制動制御手段の出力に応じたモジュレータの調整によって液圧モードとして急増圧モードを選択したとき、及びパルス増圧モードを選択したときの増圧時にのみ第2の開閉弁を開位置とすることとしており、リザーバ内に貯蔵されるブレーキ液は、満杯になる前に液圧ポンプによって適宜排出されるので、確実に液圧制御を行なうことができる。従って、本発明の制動制御装置によってブレーキアシスト制御、制動操舵制御、アンチスキッド制御等を行なう場合においても、リザーバ内がブレーキ液で満杯となることはなく、確実に所望の液圧制御を行なうことができる。更に、液圧モードがパルス減圧モードからパルス増圧モードに移行する迄の時間が所定時間以内であるときには、第2の開閉弁は閉位置に保持されるので、パルス減圧モードとパルス増圧モードの頻繁な切換えによってリザーバ内にブレーキ液が蓄積されることを防止できる。
【0102】
例えば、請求項3に記載のように、車両の運動状態を判定する車両状態判定手段を具備したものとし、制動制御手段を、ブレーキペダルの操作の有無には無関係に車両状態判定手段の判定結果に基づきブレーキ液圧制御装置を制御し、車両の少くとも一つの車輪に対する制動力を制御するように構成した場合には、制動操舵制御等の車両の運動制御を行なう場合においても、リザーバ内がブレーキ液で満杯となることはなく、確実に所望の液圧制御を行なうことができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の車両の制動制御装置の概要を示すブロック図である。
【図2】本発明の制動制御装置の一実施形態の全体構成図である。
【図3】本発明の一実施形態におけるブレーキ液圧制御装置を示す構成図である。
【図4】本発明の一実施形態における車両の制動制御の全体を示すフローチャートである。
【図5】本発明の一実施形態における制動操舵制御に供する目標スリップ率設定の処理を示すフローチャートである。
【図6】本発明の一実施形態における液圧サーボ制御の処理を示すフローチャートである。
【図7】本発明の一実施形態における開閉弁SI*,SC*の切換処理を示すフローチャートである。
【図8】本発明の一実施形態における開閉弁SI*制限処理を示すフローチャートである。
【図9】本発明の一実施形態におけるパルス減増圧間の時間制限処理を示すフローチャートである。
【図10】本発明の一実施形態におけるオーバーステア抑制制御の開始・終了判定領域を示すグラフである。
【図11】本発明の一実施形態におけるアンダーステア抑制制御の開始・終了判定領域を示すグラフである。
【図12】本発明の一実施形態においてブレーキ液圧制御に供するパラメータと液圧モードとの関係を示すグラフである。
【図13】本発明の一実施形態における車体横すべり角とパラメータ演算用のゲインとの関係を示すグラフである。
【図14】本発明の一実施形態における各開閉弁及び電動モータの作動状況、並びにこれに応じたリザーバ液量及びホイールシリンダ液圧の変動状況の一例を示すグラフである。
【図15】本発明の他の実施形態における車両の制動制御の全体を示すフローチャートである。
【図16】本発明の他の実施形態におけるブレーキアシスト制御の具体的処理内容を示すフローチャートである。
【図17】本発明の他の実施形態におけるブレーキアシスト制御量の演算処理を示すフローチャートである。
【図18】本発明の他の実施形態における液圧サーボ制御の処理を示すフローチャートである。
【図19】本発明の他の実施形態における液圧サーボ制御の処理を示すフローチャートである。
【図20】本発明の他の実施形態におけるパルス増圧同期処理を示すフローチャートである。
【図21】本発明の他の実施形態におけるパルス増圧同期処理状況の一例を示すグラフである。
【図22】本発明の他の実施形態におけるSI*,SC*駆動処理を示すフローチャートである。
【図23】本発明の他の実施形態におけるマスタシリンダ液圧、ブレーキアシスト制御モード、減速度偏差、各開閉弁のデューティ等の変動状況の一例を示すグラフである。
【符号の説明】
BP ブレーキペダル
MC マスタシリンダ
M 電動モータ
EG エンジン
HP1,HP2 液圧ポンプ
RS1,RS2 リザーバ
Wfr,Wfl,Wrr,Wrl ホイールシリンダ
WS1〜WS4 車輪速度センサ
FR,FL,RR,RL 車輪
BC ブレーキ液圧制御装置
SC1,SC2 第1の開閉弁
SI1,SI2 第2の開閉弁
PC1〜PC8 開閉弁
CMP マイクロコンピュータ
ECU 電子制御装置
Claims (3)
- 車両の前方及び後方の各車輪に対し少くともブレーキペダルの操作に応じて制動力を付与するブレーキ液圧制御装置と、該ブレーキ液圧制御装置を制御し、前記車両の少くとも一つの車輪に対する制動力を制御する制動制御手段とを備えた車両の制動制御装置において、前記ブレーキ液圧制御装置が、前記車両の各車輪に装着し制動力を付与するホイールシリンダと、前記ブレーキペダルの操作に応じてブレーキ液を昇圧しマスタシリンダ液圧を出力するマスタシリンダと、該マスタシリンダと前記ホイールシリンダとの間に介装し前記制動制御手段が選択した急増圧モード、パルス増圧モード、パルス減圧モード、急減圧モード及び保持モードの何れかの液圧モードに応じて前記ホイールシリンダのブレーキ液圧を調整するモジュレータと、該モジュレータを介して前記ホイールシリンダに対し昇圧したブレーキ液を吐出する液圧ポンプと、前記モジュレータを介して前記ホイールシリンダから排出したブレーキ液を貯蔵するリザーバと、前記マスタシリンダと前記モジュレータとを連通接続する液圧路を開閉する常開の第1の開閉弁と、前記マスタシリンダと前記液圧ポンプの吸込側とを連通接続する液圧路を開閉する常閉の第2の開閉弁と、前記モジュレータを前記リザーバに連通接続する接続点と前記第2の開閉弁を前記液圧ポンプの吸込側に連通接続する接続点との間に介装し、前記液圧ポンプ方向へのブレーキ液の流れを許容し逆方向の流れを制限する逆止弁とを備えて成り、前記制動制御手段により前記モジュレータを調整するときには前記液圧ポンプを継続して駆動すると共に、前記液圧モードとして急増圧モードを選択したとき、及びパルス増圧モードを選択したときの増圧時にのみ第2の開閉弁を開位置とする駆動手段を具備し、該駆動手段は、前記液圧モードがパルス減圧モードからパルス増圧モードに移行する迄の時間が所定時間以内であるときには、前記第2の開閉弁を閉位置に保持するように構成したことを特徴とする車両の制動制御装置。
- 前記モジュレータ側のブレーキ液圧が前記マスタシリンダ側のブレーキ液圧に対し所定の差圧以上となったときに前記マスタシリンダ方向へのブレーキ液の流れを許容するリリーフ弁を具備したことを特徴とする請求項1記載の車両の制動制御装置。
- 前記車両の運動状態を判定する車両状態判定手段を具備し、前記制動制御手段が、前記ブレーキペダルの操作の有無には無関係に前記車両状態判定手段の判定結果に基づき前記ブレーキ液圧制御装置を制御し、前記車両の少くとも一つの車輪に対する制動力を制御するように構成したことを特徴とする請求項1記載の車両の制動制御装置。
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