JP4008014B2 - 接合仕口 - Google Patents

Description

本発明は構造体の接合仕口に関する。

建物の柱脚の接合仕口として、特許文献１に記載の如く、建物のもつ柱の柱脚を基礎に剛接合するものがある。即ち、柱の柱脚を基礎に剛接合し、柱と基礎の交差角度の変位をピン接合による場合よりも少なくし、建物全体の変形を少なくすることができる。
特開2005-2777

本発明の課題は、接合仕口において、構造体全体の変形を極小にすることにある。

請求項１の発明は、構造体の梁端、柱脚、又はこれらに剛接合された周辺部材を、支持手段を介して、曲げモーメントを受けることのできる他の構造体に接合する接合仕口において、梁又は柱に作用する外力に起因して他の構造体との接合部に発生する反力により、支持手段に弾性範囲内の微少の幾何学的な移動による変形を生じさせることで、柱脚又は梁端に生じる曲げモーメントＭcと逆方向となる曲げモーメントＭrを発生可能にするものであり、前記支持手段が、少なくとも２本のロッドの組合せからなり、それらのロッドは一端を他の構造体に接合するとともに、他端を梁端、柱脚、又はこれらに剛接合された周辺部材に接合し、それらのロッドの一端同士、他端同士はそれぞれ離間し、他端間隔を一端間隔より狭くしてなるようにしたものである。

請求項２の発明は、請求項１の発明において更に、Ｍr＝Ｍcであるようにしたものである。

請求項３の発明は、請求項１の発明において更に、Ｍr＞Ｍcであるようにしたものである。

請求項４の発明は、請求項３の発明において更に、前記柱脚に剛接合された周辺部材に、前記柱に作用する剪断力と同方向の剪断力が作用するようにするものである。

請求項５の発明は、請求項１〜４のいずれかの発明において更に、前記柱脚又は周辺部材が支持手段を介して接合される他の構造体が基礎である。

請求項６の発明は、請求項１〜４のいずれかの発明において更に、前記柱脚又は周辺部材が支持手段を介して接合される他の構造体が下階建物構造体である。

本発明の建物構造体にあっては、相並ぶ複数の柱の各柱脚を下部構造体に接合するものであるが、例えば２つの柱のうちの１つの柱の柱脚において本発明特有の接合仕口を適用し、他の１つの柱の柱脚においては本発明特有の接合仕口によらずに単純なピン接合仕口を適用するものでも良い。

本発明の柱脚接合仕口にあっては、下部構造体とベース部材の間に設けるロッド対が２本のロッドからなるものに限らず、４本等のロッドからなるものでも良く、１つの柱の柱脚における妻側に２本のロッドを設け、その桁側に他の２本のロッドを設けるものでも良い。

本発明の接合仕口にあっては、２本のロッドの上端又は下端と、ベース部材又は下部構造体との接合はピン接合しても、剛接合して良い。

ロッド対の構成ロッドにおける軸力の発生は、柱に作用する剪断力によってベース部材が同剪断方向に移動させられようとするときに発生するものである。

本発明において、「ロッド」は棒状のものに限らず、形鋼状のもの、板状のものも含む。

（請求項１）
(a)構造体の梁端、柱脚、又はこれらに剛接合された周辺部材を、支持手段を介して他の構造体に接合する接合仕口において、梁又は柱の軸と直交して作用する力に起因して、柱脚又は梁端に生じる曲げモーメントＭcと逆方向となる曲げモーメントＭrを、支持手段の変形（支持手段の弾性範囲内の微少の幾何学的な移動による変形）により発生可能とすることにより、梁端又は柱脚の変形（梁又は柱と他の構造体の交差角度の変位）を少なくし、構造体全体の変形を極小にする。

(b)梁端、柱脚、又はこれらに剛接合された周辺部材と他の構造体の間に２本のロッドの組合せからなるロッド対を設け、２本のロッドはそれらの一端を他の構造体に接合するとともに、それらの他端を梁端、柱脚、又はこれらに剛接合された周辺部材に接合し、２本のロッドの他端間隔を一端間隔より狭くしてなることにより、２本のロッドの軸力が梁端又は柱脚に曲げモーメントを及ぼし、この曲げモーメントが梁又は柱の変形（柱と基礎の交差角度の変位）を少なくし、建物全体の変形を極小にするように作用する。

(c)建物構造体の梁又は柱に剪断力が作用し、２本のロッドに軸力が発生するとき、２本のロッドの軸力に起因して梁端又は柱脚に生ずる曲げモーメントＭrが、梁又は柱に作用する剪断力に起因して梁端又は柱脚に生ずる曲げモーメントＭcと逆方向になる。従って、曲げモーメントＭcによる梁又は柱の変形と、曲げモーメントＭrによる梁又は柱の変形が互いに相殺し、梁又は柱の変形を少なくし、建物全体の変形を極小にする。

(d)梁又は柱の変形を上述(b)、(c)の如くに梁端又は柱脚に作用する曲げモーメントＭr、Ｍcにより少なくできるから、２本のロッドの一端を他の構造体に剛接合せず、簡易にピン接合する場合でも梁又は柱の変形を少なくし、建物全体の変形を極小にできる。

（請求項２）
(e)曲げモーメントＭrと曲げモーメントＭcを、Ｍr＝Ｍcとすることにより、梁端又は柱脚は他の構造体に対し剛接合状態（柱脚は回転せず、柱と基礎の交差角度は変位しない）になり、梁又は柱の変形を少なくすることができる。

（請求項３）
(f)曲げモーメントＭrと曲げモーメントＭcを、Ｍr＞Ｍcとすることにより、梁端又は柱脚はＭcよる変形をＭrによって逆方向に戻され、超剛接合状態になり、梁又は柱の変形を上述(d)より少なくすることができる。梁端又は柱脚は剪断方向に移動する。

（請求項４）
(g)柱脚に、柱に作用する剪断力Ｑ1と同方向の剪断力Ｑ2が作用するようにすることにより、柱脚が接合される下部構造体が２本のロッドに及ぼす支点反力Ｑ＝Ｑ1＋Ｑ2を大きくし、ひいては２本のロッドの軸力を大きく、曲げモーメントＭrを大きくし、２本のロッドを設けたことの効果を一層向上できる。

（請求項５）
(h)建物構造体の柱を基礎に接合する接合仕口において、上述(a)〜(g)を実現できる。

（請求項６）
(i)上階建物構造体の柱を下階建物構造体の柱頭又は梁に接合する接合仕口において、上述(a)〜(g)を実現できる。梁勝ち工法において高い剛性を得ることができる。

図１は実施例１の門型ラーメン構造を示す模式図、図２は門型ラーメン構造を示す正面図、図３は柱脚接合仕口に作用する水平力を示す模式図、図４は柱脚接合仕口に作用する曲げモーメントを示す模式図、図５は実施例２のラーメンユニット構造を示す模式図、図６はラーメンユニット構造を示す正面図、図７は実施例３の門型ラーメン構造を示す模式図、図８は実施例４の建物構造体を示す模式平面図、図９は実施例５の柱脚接合仕口を示す模式図、図１０は実施例６の柱脚接合仕口を示す模式図、図１１は実施例７の柱脚接合仕口を示す模式図である。

（実施例１）（図１〜図４）
建物構造体（構造体）１０は、図１、図２に示す如く、門型ラーメン構造をなし、相並ぶ柱１１、１１をそれらの上端部に剛接合される梁１２により連結したものである。建物構造体１０は、柱１１、１１の各柱脚１１Ａを、柱脚接合仕口２０により基礎１３（下部構造体）に接合される。以下、柱脚接合仕口２０の構成について説明する。

柱脚接合仕口２０は、柱脚１１Ａに取付部材２１Ａを剛接合し、この取付部材２１Ａを、柱脚１１Ａに剛接合された周辺部材としてのベース部材２１とする。

柱脚接合仕口２０は、基礎１３とベース部材２１の間に、支持手段として、２本のロッド２２Ａ、２２Ｂの組合せからなるロッド対２２を設ける。２本のロッド２２Ａ、２２Ｂは、それらの下端を基礎１３にピン接合（剛接合でも可）するとともに、それらの上端をベース部材２１にピン接合（剛接合でも可）する。２本のロッド２２Ａ、２２Ｂの上端間隔を下端間隔より狭くする（ロッド２２Ａ、２２Ｂを互いにハの字状をなすように配置し、柱１１側の上端間隔を基礎１３側の下端間隔より狭くする）。本実施例では、柱１１に作用する水平剪断力Ｑ1の方向に沿う剪断前方側のロッド２２Ａを後傾させ、剪断後方側のロッド２２Ｂを前傾させる。

以下、建物構造体１０の柱脚接合仕口２０による支持メカニズムについて説明する（図３、図４）。

(1)柱１１に水平剪断力Ｑ1が作用する。本実施例では更に、ベース部材２１に、柱１１に作用する剪断力Ｑ1と同方向の水平剪断力Ｑ2（柱１１の下半分に対応する壁荷重、風圧力等）が作用する。尚、剪断力Ｑ1、Ｑ2は仮想的に１つの柱に作用する剪断力とする。

このとき、２本のロッド２２Ａ、２２Ｂの基礎１３への接合部には、支点反力Ｑ＝Ｑ1＋Ｑ2が作用する。

(2)柱１１に作用する剪断力Ｑ1に起因する曲げモーメントＭcが柱脚１１Ａ（ベース部材２１との剛接合点）に生ずる。

(3)２本のロッド２２Ａ、２２Ｂに作用する支点反力Ｑ（Ｑ1＋Ｑ2）により、各ロッド２２Ａ、２２Ｂに軸力Ｔa、Ｔbが発生する。尚、軸力Ｔa、Ｔbは、柱１１に作用する剪断力Ｑ1、Ｑ2によってベース部材２１が同剪断方向に移動させられようとするときに発生する。

そして、２本のロッド２２Ａ、２２Ｂの軸力Ｔa、Ｔbに起因する曲げモーメントＭrが柱脚１１Ａ（ベース部材２１との剛接合点）に生ずる。曲げモーメントＭrは曲げモーメントＭcと逆方向になる。曲げモーメントＭrは、剪断前方側のロッド２２Ａの上端を下げ、剪断後方側のロッド２２Ｂの上端を上げ、ベース部材２１を微小回転させる。

軸力Ｔa、Ｔbの水平成分をＨa、Ｈb、鉛直成分をＶa、Ｖbとし、軸力Ｔa、Ｔbの柱脚１１Ａ（ベース部材２１との剛接合点）に対するモーメントの腕の長さをａ、ｂとし、ベース部材２１における柱脚１１Ａとの接合点からロッド２２Ａとの接合点までのフランジ長さをｆ、ロッド２２Ｂとの接合点までのフランジ長さをｆとし、ロッド２２Ａが基礎１３に対してなす交差角度をθａ（図４）とし、ロッド２２Ｂが基礎１３に対してなす交差角度をθｂ（図４）とするとき、下記(1)式〜(5)式が成立する。尚、柱１１の軸力を無視する。

Ｑ1＋Ｑ2＝Ｈa＋Ｈb … (1)
Ｖa＋Ｖb＝０ … (2)
Ｍr＝Ｔa×ａ＋Ｔb＋ｂ … (3)
Ｍr＝（Ｈa／cosθa）×ａ＋（Ｈb／cosθb）×ｂ … (4)
ａ＝ｆ・sinθa、 ｂ＝ｆ・sinθb … (5)

従って、曲げモーメントＭrを大きくとるためには、ロッド２２Ａ、２２Ｂの角度θa、θbを大きくとる、ベース部材２１のフランジ長さｆを大きくとる、ベース部材２１に作用する剪断力Ｑ2を大きくとることが必要になる。

ベース部材２１に作用する剪断力Ｑ2を大きくすることは、床荷重や風圧力を梁材や胴縁で受け、これをベース部材２１に伝える等にて実現できる。

また、ロッド２２Ａ（２２Ｂ）と、ベース部材２１又は基礎１３との接合をピン接合とした場合は、ベース部材２１の移動に対する抵抗が少ないため、ベース部材２１が大きく移動され、Ｍrも大きくすることができ、剛接合とした場合は、ベース部材２１の移動に対する抵抗が大きくなるため、Ｍrはピン接合に比べ小さくなるが、ロッド２２Ａ（２２Ｂ）の変形が微少となるため、微振動の発生を抑制することができる。

(4)Ｍr＝Ｍcで柱脚１１Ａは剛接合状態（柱脚１１Ａが回転しない、柱１１と基礎１３の相対角度を不変）になる。

(5)Ｍr＞Ｍcで柱脚１１ＡはＭcによる変形方向と逆方向に戻される。これを、超剛接合状態というものとする。ベース部材２１は剪断方向（Ｑ1の方向）に移動する。

(6)Ｍr＜Ｍcで柱脚１１Ａは半剛接合状態（剛接合より弱い）になる。ベース部材２１は剪断方向と逆方向に移動する。

本実施例によれば以下の作用効果を奏する。
(a)柱脚１１Ａにベース部材２１を剛接合し、基礎１３とベース部材２１の間に２本のロッド２２Ａ、２２Ｂの組合せからなるロッド対２２を設け、２本のロッド２２Ａ、２２Ｂはそれらの下端を基礎１３に接合するとともに、それらの上端をベース部材２１に接合し、２本のロッド２２Ａ、２２Ｂの上端間隔を下端間隔より狭くしてなることにより、２本のロッド２２Ａ、２２Ｂの軸力Ｔa、Ｔbがベース部材２１に曲げモーメントＭrを及ぼし、この曲げモーメントＭrが柱１１の変形（柱１１と基礎の交差角度の変位）を少なくし、建物全体の変形を極小にするように作用する。

(b)建物構造体１０の柱１１に剪断力Ｑ1が作用し、２本のロッド２２Ａ、２２Ｂに軸力Ｔa、Ｔbが発生するとき、２本のロッド２２Ａ、２２Ｂの軸力Ｔa、Ｔbに起因して柱脚１１Ａに生ずる曲げモーメントＭrが、柱１１に作用する剪断力Ｑ1に起因して柱脚１１Ａに生ずる曲げモーメントＭcと逆方向になる。従って、曲げモーメントＭcによる柱１１の変形と、曲げモーメントＭrによる柱１１の変形が互いに相殺し、柱１１の変形を少なくし、建物全体の変形を極小にする。

(c)柱１１の変形を上述(a)、(b)の如くにベース部材２１に作用する曲げモーメントＭr、Ｍcにより少なくできるから、２本のロッド２２Ａ、２２Ｂの下端を基礎１３に剛接合せず、簡易にピン接合する場合でも柱１１の変形を少なくし、建物全体の変形を極小にできる。

(d)曲げモーメントＭrと曲げモーメントＭcを、Ｍr＝Ｍcとすることにより、柱脚１１Ａは基礎１３に対し剛接合状態（柱脚１１Ａは回転せず、柱１１と基礎１３の交差角度は変位しない）になり、柱１１の変形を少なくすることができる。

(e)曲げモーメントＭrと曲げモーメントＭcを、Ｍr＞Ｍcとすることにより、柱脚１１ＡはＭcよる変形をＭrによって逆方向に戻され、超剛接合状態になり、柱１１の変形を上述(d)より少なくすることができる。ベース部材２１は剪断方向に移動する。

(f)ベース部材２１に、柱１１に作用する剪断力Ｑ1と同方向の剪断力Ｑ2が作用するようにすることにより、基礎１３が２本のロッド２２Ａ、２２Ｂに及ぼす支点反力Ｑ＝Ｑ1＋Ｑ2を大きくし、ひいては２本のロッド２２Ａ、２２Ｂの軸力Ｔa、Ｔbを大きく、曲げモーメントＭrを大きくし、２本のロッド２２Ａ、２２Ｂを設けたことの効果を一層向上できる。

(g)下部構造体を基礎１３とし、建物構造体１０の柱１１を基礎１３に接合する接合仕口２０において、上述(a)〜(f)を実現できる。

（実施例２）（図５、図６）
建物構造体３０は、図５、図６に示す如く、ラーメンユニット構造をなし、相並ぶ柱３１、３１を、それらの上端部に剛接合される天井梁３２により連結するとともに、それらの下端部に剛接合される床梁３３により連結したものである。建物構造体３０は、柱３１、３１の各柱脚３１Ａを、柱脚接合仕口４０により基礎３４（下部構造体）に接合される。以下、柱脚接合仕口４０の構成について説明する。

柱脚接合仕口４０は、柱脚３１Ａに床梁３３（フランジ４１Ａ）を剛接合し、この床梁３３を、柱脚３１Ａに剛接合された周辺部材としてのベース部材４１とする。

柱脚接合仕口４０は、基礎３４とベース部材４１の間に２本のロッド４２Ａ、４２Ｂの組合せからなるロッド対４２を設ける。２本のロッド４２Ａ、４２Ｂは、それらの下端を基礎３４にピン接合（剛接合でも可）するとともに、それらの上端をベース部材４１にピン接合（剛接合でも可）する。２本のロッド４２Ａ、４２Ｂの上端間隔を下端間隔より狭くする（ロッド４２Ａ、４２Ｂを互いにハの字状をなすように配置し、柱３１側の上端間隔を基礎３４側の下端間隔より狭くする）。本実施例では、柱３１に作用する水平剪断力Ｑ1の方向に沿う剪断前方側のロッド４２Ａを鉛直配置し、剪断後方側のロッド４２Ｂを前傾させる。

建物構造体３０の柱脚接合仕口４０による支持メカニズムは、建物構造体１０の柱脚接合仕口２０による支持メカニズムと実質的に同一である。従って、建物構造体３０の柱３１に剪断力Ｑ1が作用し、この剪断力Ｑ1によってベース部材４１が同剪断方向に移動させられようとすることにて２本のロッド４２Ａ、４２Ｂに軸力Ｔa、Ｔbが発生するとき、２本のロッド４２Ａ、４２Ｂの軸力Ｔa、Ｔbに起因して柱脚３１Ａ（ベース部材４１との剛接合点）に生ずる曲げモーメントＭrが、柱３１に作用する剪断力Ｑ1に起因して柱脚３１Ａ（ベース部材４１との剛接合点）に生ずる曲げモーメントＭcと逆方向になる。尚、ベース部材４１に、柱３１に作用する剪断力Ｑ1と同方向の剪断力Ｑ2（柱３１の下半部に対応する壁荷重、風圧力等）が作用する。

本実施例によれば以下の作用効果を奏する。
(a)柱脚３１Ａにベース部材４１を剛接合し、基礎３４とベース部材４１の間に２本のロッド４２Ａ、４２Ｂの組合せからなるロッド対４２を設け、２本のロッド４２Ａ、４２Ｂはそれらの下端を基礎３４に接合するとともに、それらの上端をベース部材４１に接合し、２本のロッド４２Ａ、４２Ｂの上端間隔を下端間隔より狭くしてなることにより、２本のロッド４２Ａ、４２Ｂの軸力Ｔa、Ｔbがベース部材４１に曲げモーメントＭrを及ぼし、この曲げモーメントＭrが柱３１の変形（柱３１と基礎３４の交差角度の変位）を少なくし、建物全体の変形を極小にするように作用する。

(b)建物構造体３０の柱３１に剪断力Ｑ1が作用し、２本のロッド４２Ａ、４２Ｂに軸力Ｔa、Ｔbが発生するとき、２本のロッド４２Ａ、４２Ｂの軸力Ｔa、Ｔbに起因して柱脚３１Ａに生ずる曲げモーメントＭrが、柱３１に作用する剪断力Ｑ1に起因して柱脚３１Ａに生ずる曲げモーメントＭcと逆方向になる。従って、曲げモーメントＭcによる柱３１の変形と、曲げモーメントＭrによる柱３１の変形が互いに相殺し、柱３１の変形を少なくし、建物全体の変形を極小にする。

(c)柱３１の変形を上述(a)、(b)の如くにベース部材４１に作用する曲げモーメントＭr、Ｍcにより少なくできるから、２本のロッド４２Ａ、４２Ｂの下端を基礎３４に剛接合せず、簡易にピン接合する場合でも柱３１の変形を少なくし、建物全体の変形を極小にできる。

(d)曲げモーメントＭrと曲げモーメントＭcを、Ｍr＝Ｍcとすることにより、柱脚３１Ａは基礎３４に対し剛接合状態（柱脚３１Ａは回転せず、柱３１と基礎３４の交差角度は変位しない）になり、柱３１の変形を少なくすることができる。

(e)曲げモーメントＭrと曲げモーメントＭcを、Ｍr＞Ｍcとすることにより、柱脚３１ＡはＭcよる変形をＭrによって逆方向に戻され、超剛接合状態になり、柱３１の変形を上述(d)より少なくすることができる。ベース部材４１は剪断方向に移動する。

(f)ベース部材４１に、柱３１に作用する剪断力Ｑ1と同方向の剪断力Ｑ2が作用するようにすることにより、基礎３４が２本のロッド４２Ａ、４２Ｂに及ぼす支点反力Ｑ＝Ｑ1＋Ｑ2を大きくし、ひいては２本のロッド４２Ａ、４２Ｂの軸力Ｔa、Ｔbを大きく、曲げモーメントＭrを大きくし、２本のロッド４２Ａ、４２Ｂを設けたことの効果を一層向上できる。

(g)下部構造体を基礎３４とし、建物構造体３０の柱３１を基礎３４に接合する接合仕口４０において、上述(a)〜(f)を実現できる。

（実施例３）（図７）
建物構造体５０は、図７に示す如く、門型ラーメン構造をなし、相並ぶ柱５１、５１を、それらの上端部に剛接合される梁５２により連結したものである。建物構造体５０は、柱５１、５１の各柱脚５１Ａを、柱脚接合仕口６０により下階建物構造体７０に接合される。下階建物構造体７０は柱７１と梁７２を剛接合したラーメン構造体であり、その上階建物構造体５０の柱５１の柱脚５１Ａが柱脚接合仕口６０により梁７２に接合される。以下、柱脚接合仕口６０の構成について説明する。

柱脚接合仕口６０は、柱脚５１Ａにフランジ６１Ａを剛接合し、このフランジ６１Ａを、柱脚５１Ａに剛接合された周辺部材としてのベース部材６１とする。

柱脚接合仕口６０は、梁７２とベース部材６１の間に２本のロッド６２Ａ、６２Ｂの組合せからなるロッド対６２を設ける。２本のロッド６２Ａ、６２Ｂは、それらの下端を梁７２にピン接合（剛接合でも可）するとともに、それらの上端をベース部材６１にピン接合（剛接合でも可）する。２本のロッド６２Ａ、６２Ｂの上端間隔を下端間隔より狭くする（ロッド６２Ａ、６２Ｂを互いにハの字状をなすように配置し、柱５１側の上端間隔を梁７２側の下端間隔より狭くする）。本実施例では、柱５１に作用する水平剪断力Ｑ1の方向に沿う剪断前方側のロッド６２Ａを鉛直配置し、剪断後方側のロッド６２Ｂを前傾させる。

建物構造体５０の柱脚接合仕口６０による支持メカニズムは、建物構造体１０の柱脚接合仕口２０による支持メカニズムと実質的に同一である。従って、建物構造体５０の柱５１に剪断力Ｑ1が作用し、この剪断力Ｑ１によってベース部材６１が同剪断方向に移動させられようとすることにて２本のロッド６２Ａ、６２Ｂに軸力Ｔa、Ｔbが発生するとき、２本のロッド６２Ａ、６２Ｂの軸力Ｔa、Ｔbに起因して柱脚５１Ａ（ベース部材６１との剛接合点）に生ずる曲げモーメントＭrが、柱５１に作用する剪断力Ｑ1に起因して柱脚５１Ａ（ベース部材６１との剛接合点）に生ずる曲げモーメントＭcと逆方向になる。尚、ベース部材６１に、柱５１に作用する剪断力Ｑ1と同方向の剪断力Ｑ2（柱５１の下半部に対応する壁荷重、風圧力等）が作用する。

本実施例によれば以下の作用効果を奏する。
(a)柱脚５１Ａにベース部材６１を剛接合し、梁７２とベース部材６１の間に２本のロッド６２Ａ、６２Ｂの組合せからなるロッド対６２を設け、２本のロッド６２Ａ、６２Ｂはそれらの下端を梁７２に接合するとともに、それらの上端をベース部材６１に接合し、２本のロッド６２Ａ、６２Ｂの上端間隔を下端間隔より狭くしてなることにより、２本のロッド６２Ａ、６２Ｂの軸力Ｔa、Ｔbがベース部材６１に曲げモーメントＭrを及ぼし、この曲げモーメントＭrが柱５１の変形（柱５１と梁７２の交差角度の変位）を少なくし、建物全体の変形を極小にするように作用する。

(b)建物構造体５０の柱５１に剪断力Ｑ1が作用し、２本のロッド６２Ａ、６２Ｂに軸力Ｔa、Ｔbが発生するとき、２本のロッド６２Ａ、６２Ｂの軸力Ｔa、Ｔbに起因して柱脚５１Ａに生ずる曲げモーメントＭrが、柱５１に作用する剪断力Ｑ1に起因して柱脚５１Ａに生ずる曲げモーメントＭcと逆方向になる。従って、曲げモーメントＭcによる柱５１の変形と、曲げモーメントＭrによる柱５１の変形が互いに相殺し、柱５１の変形を少なくし、建物全体の変形を極小にする。

(c)柱５１の変形を上述(a)、(b)の如くにベース部材６１に作用する曲げモーメントＭr、Ｍcにより少なくできるから、２本のロッド６２Ａ、６２Ｂの下端を梁７２に剛接合せず、簡易にピン接合する場合でも柱５１の変形を少なくし、建物全体の変形を極小にできる。

(d)曲げモーメントＭrと曲げモーメントＭcを、Ｍr＝Ｍcとすることにより、柱脚５１Ａは梁７２に対し剛接合状態（柱脚５１Ａは回転せず、柱５１と梁７２の交差角度は変位しない）になり、柱５１の変形を少なくすることができる。

(e)曲げモーメントＭrと曲げモーメントＭcを、Ｍr＞Ｍcとすることにより、柱脚５１ＡはＭcよる変形をＭrによって逆方向に戻され、超剛接合状態になり、柱５１の変形を上述(d)より少なくすることができる。ベース部材６１は剪断方向に移動する。

(f)ベース部材６１に、柱５１に作用する剪断力Ｑ1と同方向の剪断力Ｑ2が作用するようにすることにより、梁７２が２本のロッド６２Ａ、６２Ｂに及ぼす支点反力Ｑ＝Ｑ1＋Ｑ2を大きくし、ひいては２本のロッド６２Ａ、６２Ｂの軸力Ｔa、Ｔbを大きく、曲げモーメントＭrを大きくし、２本のロッド６２Ａ、６２Ｂを設けたことの効果を一層向上できる。

(g)下部構造体を下階建物構造体７０の梁７２とし、上階建物構造体５０の柱５１を梁７２に接合する接合仕口６０において、上述(a)〜(f)を実現できる。

（実施例４）（図８）
建物構造体８０は、図８に示す如く、門型ラーメン構造をなし、相並ぶ４本の柱８１を、それらの上端部に剛接合される梁８２（天井梁）により連結したものである。尚、建物構造体８０は、相並ぶ４本の柱８１を、それらの下端部に剛接合される梁（床梁）により併せ連結するものでの良い。建物構造体８０は、図８の平面視で、柱８１に交差する長辺側と短辺側のそれぞれにおいて、各柱脚８１Ａを柱脚接合仕口８３、８４により基礎又は下階構造体に接合される。柱脚接合仕口８３、８４は、前述した柱脚接合仕口２０、４０、６０、或いは後述する柱脚接合仕口１２０と同一の構成からなるものとすることができる。

（実施例５）（図９）
図９に示した柱脚接合仕口９０Ａは、下部構造体と、柱９１の柱脚（ベース部材）９１Ａの間に、３本のロッド９２Ａ、９２Ｂ、９２Ｃの組合せからなるロッド対９０を設ける。３本のロッド９２Ａ〜９２Ｃは、それらの下端を下部構造体にピン接合（剛接合でも可）するとともに、それらの上端を柱脚９１Ａにピン接合（剛接合でも可）する。柱客接合仕口９０Ａの平面視で、柱９１に作用する水平剪断力９に沿う方向に関し、２本のロッド９２Ａ、９２Ｂと１本のロッド９２Ｃは互いに柱９１を挟む反対側に位置付けられ、２本のロッド９２Ａ、９２Ｂは、水平剪断力９の方向に沿う剪断前方側で互いに剪断力９を含む鉛直面の反対側に位置付けられて後傾配置される。１本のロッド９２Ｃは、水平剪断力９の方向に沿う剪断後方向で、剪断力９を含む鉛直面内に位置付けられて前傾配置される。２本のロッド９２Ａ、９２Ｃの上端間隔を下端間隔より狭くし、２本のロッド９２Ｂ、９２Ｃの上端間隔を下端間隔より狭くする。

柱脚接合仕口９０Ａによる支持メカニズムは、前述柱脚接合仕口２０、４０、６０の支持メカニズムと実質的に同一である。

（実施例６）（図１０）
図１０に示した柱脚接合仕口９０Ｂは、下部構造体と、柱９１の柱脚（ベース部材）９１Ａの間に、４本のロッド９２Ａ、９２Ｂ、９２Ｃ、９２Ｄの組合せからなるロッド対９２を設ける。４本のロッド９２Ａ〜９２Ｄは、それらの下端を下部構造体にピン接合（剛接合でも可）するとともに、それらの上端を柱脚９１Ａにピン接合（剛接合でも可）する。柱脚接合仕口９０Ｂの平面視で、柱９１に作用する水平剪断力Ｑに沿う方向に関し、２本のロッド９２Ａ、９２Ｂと２本のロッド９２Ｃ、９２Ｄは互いに柱９１を挟む反対側に位置付けられ、２本のロッド９２Ａ、９２Ｂは、水平剪断力Ｑの方向に沿う剪断前方側で互いに剪断力Ｑを含む鉛直面の反対側に位置付けられて後傾配置される。２本のロッド９２Ｃ、９２Ｄは、水平剪断力Ｑの方向に沿う剪断後方向側で互いに剪断力Ｑを含む鉛直面の反対側に位置付けられて前傾配置される。

２本のロッド９２Ａ、９２Ｃの上端間隔を下端間隔より狭くし、２本のロッド９２Ｂ、９２Ｄの上端間隔を下端間隔より狭くする。

柱客接合仕口９０Ｂによる支持メカニズムは、前述柱脚接合仕口２０、４０、６０の支持メカニズムと実質的に同一である。

（実施例７）（図１１）
図１１に示した柱脚接合仕口１００は、下部構造体と、建物構造体１００Ａのコーナーに立設された柱１０１の柱脚（ベース部材）１０１Ａの間に、４本のロッド１０２Ａ〜１０２Ｄの組合せからなるロッド対１０２を設ける。４本のロッド１０２Ａ〜１０２Ｄは、それらの下端を下部構造体にピン接合（剛接合でも可）するとともに、それらの上端を柱脚１０１Ａにピン接合（剛接合でも可）する。各ロッド１０２Ａ〜１０２Ｄは、四角断面をなす柱脚１０１Ａの各角部から当該柱脚１０１Ａの各側面に対し45度をなす放射下向き方向に斜交配置される。

柱脚接合仕口１００の平面視で、柱１０１に作用する桁方向水平剪断力ＱAに沿う方向に関し、２本のロッド１０２Ａ、１０２Ｂと２本のロッド１０２Ｃ、１０２Ｄは互いに柱１０１を挟む反対側に位置付けられる。２本のロッド１０２Ａ、１０２Ｂは、桁方向水平剪断力ＱAに沿う剪断前方側で互いに剪断力ＱAを含む鉛直面の反対側に位置付けられて後傾配置される。２本のロッド１０２Ｃ、１０２Ｄは、桁方向水平剪断力ＱAの方向に沿う剪断後方向で互いに剪断力ＱAを含む鉛直面の反対側に位置付けられて前傾配置される。２本のロッド１０２Ａ、１０２Ｄの上端間隔を下端間隔より狭くし、２本のロッド１０２Ｂ、１０２Ｃの上端間隔を下端間隔より狭くする。

柱脚接合仕口１００の平面視で、柱１０１に作用する妻方向水平剪断力ＱBに沿う方向に関し、２本のロッド１０２Ｂ、１０２Ｃと２本のロッド１０２Ａ、１０２Ｄは互いに柱１０１を挟む反対側に位置付けられる。２本のロッド１０２Ｂ、１０２Ｃは、妻方向水平剪断力ＱBの方向に沿う剪断前方側で互いに剪断力ＱBを含む鉛直面の反対側に位置付けられて後傾配置される。２本のロッド１０２Ａ、１０２Ｄは、妻方向水平剪断力ＱBの方向に沿う剪断後方向で互いに剪断力Ｑを含む鉛直面の反対側に位置付けられて前傾配置される。２本のロッド１０２Ａ、１０２Ｂの上端間隔を下端間隔より狭くし、２本のロッド１０２Ｃ、１０２Ｄの上端間隔を下端間隔より狭くする。

柱脚接合仕口１００による支持メカニズムは、前述した柱脚接合仕口２０、４０、６０の支持メカニズムと実質的に同一である。柱脚接合仕口１００は、前述柱脚接合仕口８３、８４の機能を併せ含むものであり、桁方向水平剪断力ＱAと妻方向水平剪断力ＱBに対応できる。

以上、本発明の実施例を図面により記述したが、本発明の具体的な構成はこの実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変更等があっても本発明に含まれる。

図１は実施例１の門型ラーメン構造を示す模式図である。 図２は門型ラーメン構造を示す正面図である。 図３は柱脚接合仕口に作用する水平力を示す模式図である。 図４は柱脚接合仕口に作用する曲げモーメントを示す模式図である。 図５は実施例２のラーメンユニット構造を示す模式図である。 図６はラーメンユニット構造を示す正面図である。 図７は実施例３の門型ラーメン構造を示す模式図である。 図８は実施例４の建物構造体を示す模式平面図である。 図９は実施例５の柱脚接合仕口を示す模式図である。 図１０は実施例６の柱脚接合仕口を示す模式図である。 図１１は実施例７の柱脚接合仕口を示す模式図である。

符号の説明

１０、３０、５０、８０ 建物構造体（構造体）
１１、３１、５１，８１、９１、１０１ 柱
１１Ａ、３１Ａ、５１Ａ、８１Ａ、９１Ａ、１０１Ａ 柱脚
１３、３４ 基礎（下部構造体）
２０、４０、６０、８３、８４、９０Ａ、９０Ｂ、１００ 柱脚接合仕口
２２、４２、６２、９２、１０２ ロッド対
２２Ａ、２２Ｂ、４２Ａ、４２Ｂ、６２Ａ、６２Ｂ、９２Ａ、９２Ｂ、９２Ｃ、９２Ｄ、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｃ、１０２Ｄ ロッド
７０ 下階建物構造体
７２ 梁（下部構造体）
Ｑ1、Ｑ2 剪断力
Ｔa、Ｔb 軸力
Ｍc、Ｍr 曲げモーメント

Claims (6)

1. 構造体の梁端、柱脚、又はこれらに剛接合された周辺部材を、支持手段を介して、曲げモーメントを受けることのできる他の構造体に接合する接合仕口において、
   梁又は柱に作用する外力に起因して他の構造体との接合部に発生する反力により、支持手段に弾性範囲内の微少の幾何学的な移動による変形を生じさせることで、柱脚又は梁端に生じる曲げモーメントＭcと逆方向となる曲げモーメントＭrを発生可能にするものであり、
   前記支持手段が、少なくとも２本のロッドの組合せからなり、
   それらのロッドは一端を他の構造体に接合するとともに、他端を梁端、柱脚、又はこれらに剛接合された周辺部材に接合し、
   それらのロッドの一端同士、他端同士はそれぞれ離間し、他端間隔を一端間隔より狭くしてなることを特徴とする接合仕口。
2. Ｍr＝Ｍcである請求項１に記載の接合仕口。
3. Ｍr＞Ｍcである請求項１に記載の接合仕口。
4. 前記柱脚に剛接合された周辺部材に、前記柱に作用する剪断力と同方向の剪断力が作用するようにする請求項３に記載の接合仕口。
5. 前記柱脚又は周辺部材が支持手段を介して接合される他の構造体が基礎である請求項１〜４のいずれかに記載の接合仕口。
6. 前記柱脚又は周辺部材が支持手段を介して接合される他の構造体が下階建物構造体である請求項１〜４のいずれかに記載の接合仕口。

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